Stad Skipstunnel. Teknisk forprosjekt VEDLEGG C - KOSTNADSOVERSLAG. Oppdragsnr.: Dokumentnr.: 001-A Versjon: J

Transkript

1 Stad Skipstunnel Teknisk forprosjekt VEDLEGG C - KOSTNADSOVERSLAG Oppdragsnr.: Dokumentnr.: 001-A Versjon: J

2 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: 001-A Versjon: J01 Stad skipstunnel Teknisk forprosjekt J Forprosjekt EHa EVe SA Versjon Dato Beskrivelse Utarbeidet Fagkontrollert Godkjent Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som dokumentet omhandler. Opphavsretten tilhører Norconsult. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier.

3 Stad skipstunnel Moldefjorden - Kjødepollen Kostnadsoverslag etter Anslagmetoden. Kontrollnivå: Prosjektets Anslag 8. mars 2017

4 Kontrollnivå: Prosjektets Anslag Revisjonsdato: (Ikke revidert) Rapportdato: 8. mars 2017 Fylke: Kommuner: Vegnr.: Sogn og fjordane Selje Stad skipstunnel Meter, fra til: 0,00 0,00 Vegnavn: Sted, fra til: Plannivå: Prosjektleder: Prosessleder: Moldefjorden Kjødepollen Reguleringsplan Terje Andreassen Endre Hallan, Norconsult A/S Godkjennelser Dato Signatur Prosessleder Prosjektleder Avdelingsdirektør Regionvegsjef 2

5 Forord Kystverket utarbeider forprosjekt for Stad skipstunnel mellom Moldefjorden og Kjødepollen i Selje kommune i Sogn og Fjordane. Prosjektet er kostnadsberegnet som en del av forprosjektet. ANSLAG-metoden ble benyttet ved utarbeidelse av kostnadsoverslaget. Kostnadsoverslaget omhandler forutsetninger, beregningsinput, resultater, usikkerheter og evaluering. Mars

6 Innholdsfortegnelse 1 Prosjektinformasjon Prosjektbeskrivelse Prosjektavgrensninger Hovedmengder Prosjekthistorikk Anslagprosessen Metode og gjennomføring Program/dagsorden Dag Befaring Målsetting Anslag-deltakere Referanseprosjekter Prosjektgjennomgang Forutsetninger Analyseavgrensninger Interessenter Ambisjonsnivå Kompleksitetsfaktorer Situasjonskart Modenhetsvurdering I / Y påvirkninger Vurdere usikkerhet Kalkulasjon Kalkylestruktur Kalkyletabell

7 5 Resultat Kalkyleresultat S-kurve Usikkerhetsprofilet Tornadodiagram Risikovurdering Kuttliste Prosesslederens kommentarer Konklusjon Bilag Kalkyleposter

8 1 Prosjektinformasjon 1.1 Prosjektbeskrivelse Stadhavet er det mest værutsatte og farligste havstykket som er langs norskekysten. Målet med prosjektet er å sikre en tryggere seilas forbi Stad. Stad skipstunnel vil være 1,7 kilometer lang med en seilingshøyde på 37 m + 13 m under vann og en bredde på 36 meter, og vil kunne gi fartøy opp til størrelse med Hurtigruta tryggere seilas forbi det værutsatte Stadhavet. NØKKELTALL Lengde: 1700 meter Høyde mellom bunn og tak: 50 meter Bredde mellom veggene i tunnelen: 36 meter Areal på tverrsnitt: 1661 m2 Volum uttak fast fjell: Ca. 3 million m3. Tilsvarer cirka 7,5 million tonn med sprengt fjell Tidligere estimerte byggekostnader: Ca. 2,3 milliarder kroner Estimert byggetid: Ca. 3-4 år 1.2 Prosjektavgrensninger Innenfor planområdet. 6

9 1.3 Hovedmengder Element Mengde Enhet VEG I DAGEN 0 Jordmasser Sprenging i skjæringer og forskjæringer Rensk i skjæringer og forskjæringer Wiresaging i forskjæringer Ankere i skjæringer og forskjæringer Bolter i skjæringer og forskjæringer Sprøytebetong i skjæringer og forskjæringer Steinsprangnett Stikkrenner i dagen Mudring inkl transport på lekter Forskaling Armering Betong Stålkonstruksjoner pfm pfm m m m stk m m2 400 m m m tonn m3 70 tonn TUNNEL 0 0 Sprengning/masseflytting pfm3 Rensk Ankere Bolter Sprøytebetong Hvelv av PE-skum med sprøytebetong m stk stk m3 0 m2 TEKNISKE INSTALLASJONER 0 0 m2 7

10 Element Tekniske rom, fullt utrustet med føringsveier/kabler Nødstasjoner, fullt utrustet med føringsveier/kabler Nødkiosker, fullt utrustet med føringsveier/kabler Nødstyreskap Radar Videokamera Lysarmaturer Mengde Enhet 7 stk 14 stk 4 stk 18 stk 5 stk 18 stk 700 stk Prosjekthistorikk Kystverket har utarbeidet en konseptvalgutredning (KVU 2010) som omhandler alternativene Nullalternativet (uten nye tiltak), Liten tunnel og Stor tunnel (Hurtigruta). Det er også gjennomført kvalitetssikring (KS1-rapport) etter bestilling fra Fiskeridepartementet og fra Finansdepartementet for KVU I NTP har regjeringen sagt at de ønsker å gå videre med et forprosjekt til KS2, med utgangspunkt i det store tunnelalternativet. Dette ansees å ha et større nyttepotensial. Positive effekter, som verdien av overført trafikk fra veg til sjø, trygghet, økt utenlands turisme, samt positive effekter for fiskerinæring og øvrige næringer, er ikke prissatt. Stad skipstunnel vil være verdens første fullskala skipstunnel av denne dimensjonen. Forprosjektet skal gjennomgå ekstern kvalitetssikring fase 2. 8

11 2 Anslagprosessen 2.1 Metode og gjennomføring ANSLAG-prosessen ble gjennomført i tråd med retningslinjene i Statens vegvesens håndbok R764 Anslagsmetoden. Prosessen ble gjennomført som en 2-dagers samling september 2016 med deltagere som nevnt i dette notatet. 2.2 Program/dagsorden Dag 1 Sted Dato 13. september 2016 Tid 08:00-17:00 9

12 Dagsorden Ansvarlig Tid Varighet 1. Innledning 08:00 0 Velkommen TA 10 Presentasjon av deltakere Alle 10 Kort om prosjektet TA/SA Forutsetninger 08:35 0 Mål og avgrensninger for analysen EH 10 Interessenter EH 15 Ambisjonsnivå EH 10 Kompleksitetsfaktorer EH 10 Situasjonskart EH 10 Modenhetsvurderinger EH Pause 09:40 0 Lufting, benstrekk Alle 10 4 Indre-/ytre påvirkninger 09:50 0 Indre-/ytre påvirkninger EH 30 5 Kostnadsgjennomgang 10:20 0 Prising EH 70 6 Lunch 11:30 0 Felles mat i kantina, bestilt Alle 45 7 Kostnadsgjennomgang 12:15 0 Prising EH Pause 14:00 0 Lufting, benstrekk, frukt Alle 10 9 Kostnadsgjennomgang 14:10 0 Prising EH 70 Usikkerhetsfaktorer EH 30 Kuttliste EH 30 Risikovurderinger/hendelser/tiltaksvurderinger EH 20 10

13 Sted Gjennomgang/oppsummering/videre avklaringer EH Slutt for degen 17:00 0 Sansynlighvis ferdig med anslaget, hvis ikke møtes på samme sted onsdag 12. september kl Befaring Ingen befaring 2.4 Målsetting Sikre at forutsetningene som legges til grunn er riktige og realistiske Identifisere de mest usikre faktorene og påvirkningene i prosjektet Sette tall på usikkerhetene i kostnadsoverslaget Finne det realistiske kostnadsnivået med usikkerhet for prosjektet, inkludert alle tiltak Identifisere tiltak som kan forbedre kostnadsoverslaget og prosjektet Sette opp en foreløpig kuttliste Et kostnadsoverslag med %. 2.5 Anslag-deltakere Navn Firma Mobil Rolle i anslag Andreassen, Terje Kystverket Prosjektleder/observatø r Arnesen, Frode Multiconsult A/S Prisgiver Arntzen, Svend Norconsult A/S Oppdragsleder/observat ør Edvardsen, Eivind Kystverket Prisgiver Einstadbland, Tomas Dr techn Olav Olsen AS Prisgiver Fauske, Tore Kystverket Obsevatør Fjeld, Anette Dr techn Olav Olsen AS Prisgiver Hallan, Endre Norconsult A/S Prosessleder Kleppestø, Bjørn Norconsult A/S Prisgiver Løkting Ellingbø, Karete Norconsult A/S Datastøtte Løvseth, Morten Norconsult A/S Prisgiver Nærum, Ketil Dr techn Olav Olsen AS Prisgiver 2.6 Referanseprosjekter Det er benyttet faringsbanken til Kystverket, hvor de fleste prosjekter som er ferdigstilt de siste 5 årene ligger inne. 11

14 I tillegg er det hentet priser fra følgende prosjekter: Ryfast (undersjøiske tunneler, konstruksjoner i dagen og i tunnel og veger i dagen, (flere entrepriser)). Store kraftverkutbygginger de senere årene. Det er gjort en skjønnsmessig vurdering (av prisgiver Bjørn Kleppestø og Thomas Mathiesen, som har prosjektert sprengning og sikring på Stad prosjektet) referanseprosjektene opp mot Stad skipstunnel. De har vurdert bla. type prosjekter, størrelse, vanskelighetsgrad, etc opp mot hverandre og justert referanseprosjektprisene slik de mener de bør være for Stadprosjektet. Disse prisene har de tatt med inn i anslagssamlingen. Dette gjelder bla. følgende store poster poster: A Sprengning i veglinjen A Sprengt stein fra vegskjæring til fylling i veglinjen A Sprengning i forskjæringer A Sprengning i forskjæringer A Jordmasser fra Kjødepollen til fyllplass 5 km unna A Sprengt stein fra skjæringene til lekter Kjødepollen A7 bolter forskjæring (alle typer) A Sprøytebetong med tilsetting av fiber 8-20 cm tykkelse i forskjæring C Sprengning av tunnel C Opplasting og transport i tunnel ikl. tipping på lekter C Sikringsbolter fullt innstøpte, lengde 6,0 m C Sprøytebetong med tilsetting av fiber C Anker div lengder 33.2) Odda fjellhaller 2012 og Kvervil avløpsrenseanlegg Odda fjellhall er det prosjektet som er mest lik Stad skipstunnel. Fjellhall på pfm3 gir samme type stordrift. Tall derfra er derfor brukt med kun prisstigning.. Dette gjelder bla. følgende store poster poster: A Sprengning i veglinjen A Sprengt stein fra vegskjæring til fylling i veglinjen A Sprengning i forskjæringer A Sprengning i forskjæringer A Jordmasser fra Kjødepollen til fyllplass 5 km unna A Sprengt stein fra skjæringene til lekter Kjødepollen A7 bolter forskjæring (alle typer) A Sprøytebetong med tilsetting av fiber 8-20 cm tykkelse i forskjæring C Sprengning av tunnel C Opplasting og transport i tunnel ikl. tipping på lekter C Sikringsbolter fullt innstøpte, lengde 6,0 m C Sprøytebetong med tilsetting av fiber, C Anker div lengder 33.2) Elektroprosjekter: Ryfylketunnelen, prisliste elektro. Konstruksjoner: 12

15 Kai Breivika Nord for Tromsø Havn. Studie for rørbro Bjørnafjorden der det bla ble innhentet priser fra ulike leverandører. For fendersystemet på Stad er det innhentet priser fra Trelleborg Marine Systems med tillegg av innstallasjonskostnader etter arbeidsomfang beskrevet av dem. Tomas Einstadbland har også vært entreprenør (Skanska) i store deler av arbeidslivet. Prisene er vurdert opp mot Stad skipstunnel og tatt med inn i anslagssamlingen. Etter litt diskusjon og noen opprettinger av hver prisgivers enhetspriser, ble prisene fra hver prisgiver slått sammen og delt på antall prisgivere. Denne verdien ble så lagt inn i anslagprogrammet som sansynlig verdi. Så ble det diskutert litt om hvor lav denne verdien kunne bli i en av ti tilsvarende prosjekter. Verdien til den prisgiveren som anslo lavest verdi ble lagt inn som lav verdi i anslagprogrmmet. Tilsvarende ble gjort for høy verdi. 13

16 3 Prosjektgjennomgang 3.1 Forutsetninger Prisnivå: 2016 Plannivå: Forprosjekt Nøyaktighetskrav: +/- 15 % Kalkylemessig plassering og behandling av: o Mva: Ikke medtatt etter ønske fra Kystverket o Entreprenørens rigg og drift: Som egne elementer o Byggeledelse og byggherrens rigg: Som eget element o Prosjekterings- og undersøkelseskostnader: Som eget element Byggherre: Kystverket Finansieringsform: Statlig Utlysning/konkurranseform: Utlyses i tråd med gjeldende regelverk for offentlig anskaffelser Forventet anleggsperiode: ca 4 år Entrepriseform og kontraktstype: Prisene basert på utførelsesentreprise og enhetspriskontrakt. 3.2 Analyseavgrensninger Innenfor planområdet 3.3 Interessenter Interessent Påvirkningskraft Interesse Rederier Middels Stor Interessent Naboer/grunneiere Påvirkningskraft Liten Interesse Stor Naust som ligger lavt i sjøen Interessent Påvirkningskraft Interesse Kommuner Stor Stor 14

17 Interessent Påvirkningskraft Interesse Fiskeri Middels Stor Interessent Påvirkningskraft Interesse Fylkesmannen Stor Stor Interessent Påvirkningskraft Interesse Turisme land Liten Stor Interessent Påvirkningskraft Interesse Fritidsflåter Middels Stor Interessent Påvirkningskraft Interesse Statens vegvesen Middels Middels Skal godkjenne omlegginger av eksisterende fylkesveger Kryss Portalområder Bruer LInjeføring Interessent Påvirkningskraft Interesse Kystverket Stor Stor Interessent Påvirkningskraft Interesse Næringsliv Stor Stor 15

18 Interessent Påvirkningskraft Interesse Arkeologi Samferdsel Hurtigruta Interessent Påvirkningskraft Interesse Fylkeskommunen Stor Stor Forsvaret Stor Liten Interessent Påvirkningskraft Interesse Utfylling i sjøen Naturvernorganisasjoner Stor Stor 3.4 Ambisjonsnivå Ambisjonsfaktor Nivå 1 - Framkommelighet Høy 2 - Sikkerhet Høy 3 - Service Høy 4 - Miljø Middels 5 - Teknisk/funksjonell Høy 6 - Estetikk Høy 7 - Styringsmessig Høy 16

19 3.5 Kompleksitetsfaktorer Kompleksitetsfaktor Vurdering 1 - Topografi Høy 2 - Fjellboring og -sprengning Lav 3 - Grunnforhold Veldig lav 4 - Masseflytting Høy 5 - Adkomst/tilgjengelighet Middels 6 - Trafikkavvikling Middels 7 - Naturgitte forhold Middels 8 - Interessenter Middels 9 - Krav til miljø Middels 10 - Bomiljø, eksisterende bebyggelse og infrastruktur Middels 11 - Teknisk kompleksitet Middels 3.6 Situasjonskart Kompleksitet ved utførelsen av tunnelen 17

20 3.7 Modenhetsvurdering Mangler detaljundersøkelser for entringskonstruksjoner. Supplerende geologiske undersøkelser under bygging. Kystverket forankring (ikke vegvesen) Normaler som skal følges følges. 18

21 3.8 I / Y påvirkninger Brainstorming Driftseffektivitet Anleggsledelsen Entreprenørens gjennomføringsevne Endringer i sikkerhetskrav Endringer i sprengstoffforskrifter Nye Eu-direktiv Nye lover og regler Grunnerverv Grunnforhold Mutingsbrev Uforutsette grunnforhold Økt sikringsomfang Krav til rystelser Marked Tilgang på effektiv arbeidskraft Tilgang på utstyr Utenlandsk entreprenør Brannstrategi Konflikt ang kontraktsmessige forhold Kulturminner Mediaoppslag Miljøaksjoner Plunder og heft Ras på omliggende veger Sjøforsvaret Godkjenning av deponier Nye vilkår fra miljømyndigheter Politikere Kvalitet på planer Prosjekteringsfeil Strømforsyninger Endringer i prosjektorganisasjonen Kapasitet i prosjektorganisasjon Kontraktstrategi Uforutsette forurensninger Ventilasjonsløsninger Vinterforhold Værforhold Gruppe Anleggsledelsen Endringer i sikkerhetskrav Endringer i sprengstoffforskrifter Nye Eu-direktiv Nye lover og regler Grunnerverv Grunnforhold Krav til rystelser Markedssituasjon Planlegging, prosjektering Plunder og heft Politikk/byråkrati Prosjektering Prosjektorganisasjon Uforutsett i forhold til detaljeringsgrad Ventilasjonsløsninger Vinterforhold Værforhold 19

22 3.9 Vurdere usikkerhet Gruppering Stikkord/momenter Evaluering Hvorfor ikke Postkode Endringer i sikkerhetskrav Endringer i sprengstoffforskrifter Nye Eu-direktiv Nye lover og regler Grunnforhold Endringer i sikkerhetskrav Endringer i sprengstoffforskrifter Nye Eu-direktiv Nye lover og regler Grunnforhold Mutingsbrev Uforutsette grunnforhold Økt sikringsomfang 0 Går inn i U3-0 U1 Krav til rystelser Krav til rystelser 0 Inn i plunder og heft - Markedssituasjon Marked Tilgang på effektiv arbeidskraft Tilgang på utstyr Utenlandsk entreprenør 0 U2 Planlegging, prosjektering Brannstrategi 0 U6 Plunder og heft Politikk/byråkrati Prosjektorganisasjon Uforutsett i forhold til detaljeringsgrad Konflikt ang kontraktsmessige forhold Kulturminner Mediaoppslag Miljøaksjoner Plunder og heft Ras på omliggende veger Sjøforsvaret Godkjenning av deponier Nye vilkår fra miljømyndigheter Politikere Endringer i prosjektorganisasjon en Kapasitet i prosjektorganisasjon Kontraktstrategi Uforutsette forurensninger 0 U4 0 U3 0 U5 0 U7 Ventilasjonsløsninge r Ventilasjonsløsninge r 0 Går under prosjekteringsfeil U6 - Vinterforhold Vinterforhold 0 Går inn i U4-20

23 Gruppering Stikkord/momenter Evaluering Hvorfor ikke Postkode Værforhold Værforhold 21

24 4 Kalkulasjon 4.1 Kalkylestruktur 22

25 4.2 Kalkyletabell Alle beløp er i 1000 kr. Post Navn Type Lav Sanns. Høy Forv. kost Std. avvik A Veg i dagen Sum A1 Trafikkavvikling RS A2 Riving og fjerning RS A3 A4 A5 A6 Sprengning/masseflytti ng vegskjæring Sprengning/masseflytti ng forskjæringer Wiresaging i forskjæringer Sikring vegskjæring Moldefjord RS RS Enh.pris 1,2 1,5 2, RS A7 Sikring forskjæringer RS A8 Drenering, stikkrenner, kummer RS A9 Vegkroppen RS A10 Entreprenørens rigg og drift % påslag 20,00 26,00 30, B Konstruksjoner Sum B1 Bru i Moldefjorden RS B2 Entringskonstruksjoner, begge ender RS B3 Ledekonstruksjon RS B4 B5 Gangbane inkl taljebane Betongmurer og portalplate RS RS B6 Entreprenørens rigg og drift % påslag 15,00 22,00 30, C Fjelltunnel Sum C1 Sprengning/masseflytti ng RS C2 Sikring RS C3 Vann/frostsikring Enh.pris 1,7 2,5 3, m

26 Alle beløp er i 1000 kr. Post Navn Type Lav Sanns. Høy Forv. kost Std. avvik C4 Entreprenørens rigg og drift % påslag 15,00 22,00 33, D Tekniske installasjoner Sum D1 Strømtilførsel RS D2 Teknisk rom RS D3 Føringsveier RS D4 Datanettverk RS D5 D6 Styrings- og overvåkingssystem Instrumentering, radarog kameraovervåking RS RS D7 Radio- og mobilsekning RS D8 Belysning RS D9 Entreprenørens rigg og drift % påslag 15,00 22,00 30, E Andre tiltak Sum E1 E2 Navigasjonsinfrastruktu r Mudring/sprengning Saltasundet RS RS E3 Entreprenørens rigg og drift % påslag 15,00 22,00 30, P Byggherrekostnader Sum P1 Prosjektering og oppfølging 8 (rådgiver, etc) RS P3 Byggeledelse RS Q Grunnerverv Sum Q1 Grunnerverv RS U Usikkerhetsfaktorer Sum U1 Grunnforhold Faktor 1,000 1,010 1, U2 Markedssituasjon Faktor 0,960 1,000 1, U3 Politikk/byråkrati Faktor 1,000 1,000 1, U4 Plunder og heft Faktor 1,000 1,000 1, U5 Prosjektorganisasjon Faktor 0,970 1,000 1,

27 Alle beløp er i 1000 kr. Post Navn Type Lav Sanns. Høy Forv. kost Std. avvik U6 U7 Planlegging, prosjektering Uforutsett i forhold til detaljeringsgrad Faktor 0,980 1,000 1, Faktor 1,030 1,050 1, X Hendelser Sum 0 0 Totalsum:

28 5 Resultat 5.1 Kalkyleresultat Overslag Prisnivå 2016 Krav til nøyaktighet 15,0 % P50 kostnad Forventet kostnad Standardavvik 2 391,01 mill. kr ,69 mill. kr. 251,73 mill. kr. Relativt standardavvik 10,5 % Det er 85% sannsynlighet for at kalkylen ligger mellom Nedre verdi Øvre verdi 2 032,36 mill. kr ,66 mill. kr. Hovedposter Veg i dagen 9,6 % av total 230,81 mill. kr. Konstruksjoner 25 % av total 607,27 mill. kr. Fjelltunnel 41 % av total 979,86 mill. kr. Tekniske installasjoner 2,3 % av total 54,31 mill. kr. Andre tiltak 2,3 % av total 54,33 mill. kr. Byggherrekostnader 7,6 % av total 181,69 mill. kr. Grunnerverv 1,0 % av total 25,03 mill. kr. Usikkerhetsfaktorer 11 % av total 269,39 mill. kr. Hendelser 0,0 % av total 0,00 mill. kr. 26

29 5.2 S-kurve 27

30 5.3 Usikkerhetsprofilet 28

31 5.4 Tornadodiagram 5.5 Risikovurdering Hendelse Evaluering Faktor Beskrivelse Tiltak Anslagsgruppen kom fram til at det kun er store utrasinger i tunnelen som er ansett som en hendelse. Dette er det innenfor rimlighetens grenser mulig å ta forholdsregler for ved ekstra undersøkelser (sonderboringer og kjerneboringer), god prosjektering og forsiktig sprengning/god sikring. 29

32 5.6 Kuttliste Beskrivelse Deadline Realisme Kostnad Fjerne gangbane i taket Før bygging 0,00 Fjerne kasse på ene siden av entringen Før bygging 20,00 Salg av stein Under bygging 0,00 Forkorte transporter av masser Billigere entringskonstruksjoner Før bygging 0,00 Før utlysing 0,00 Det ble ikke satt pris på kuttene på samlingen, men kan etterregnes hvis behov. Fjerne gangbane: Krever andre systemer for vedlikehold av lys i taket. Ta bort kasse på ene siden av entringene krever flere lanterner,. Billigere entringskonstruksjoner krever lavere fart enn 5 knop. 5.7 Prosesslederens kommentarer Det ble satt av 2 dager til denne samlingen. Prosessleder vurderer at det var satt av nok tid til å belyse de forskjellige elementene på en god nok måte. Grunnlagsmaterialet bestod av tegninger, excel-ark med alle prosessene/mengdene og planleggingsnotat. Dette ble sendt ut i god nok tid før samlingen slik at prisgiverne hadde rimelig tid til forberedelser. Noen mengder ble også lagt til under anslagssamlingen, men dette hadde prisgiverne gode priser på. De fleste prisgiverne hadde fylt ut excel-arket med prisene da de kom på samlingen. Mange av enkeltprisene og alle de prisene med store bidrag til totalkostnaden ble diskutert grundig før disse ble lagt inn i programmet. Prosessleder vil påpeke at prisestimatet på elektroarbeidene stort sett er kommet med bidrag fra ett miljø, elektro hos Norconsult i Trondheim. Dette er ikke i henhold til retningslinjene i håndbok 764. Prosessleder ser imidlertid at dette miljøet har gjort en meget grundig jobb med å skaffe priser og at tekniske installasjoner kun utgjør 2,3 % av totalkostnaden. Prosessleder mener med den bakgrunn at prisgrunnlaget for tekniske installasjoner kan aksepteres. Når det gjelder konstruksjoner var det i utgangspunktet kun en prisgiver som hadde priset dette på forhånd. De hadde bla. hentet inn priser hos et kjent dansk firma. Her hadde imidlertid flere prisgivere gode kunnskaper om alle eller deler av enhetsprisene. Det ble diskutert rundt de fleste av de store bidragsyterne blandt enhetsprisene. Prosessleder, med gode kunnskaper om enhetsprisene, var også med i diskusjonen. Flere enhetspriser ble justert etter disse diskusjonene. Når det gjelder enhetsprisene for forskjæringer og tunnel var det nok her de fleste hadde meninger. Diskusjonene medførte bl.annet at prisgiver med enhetspriser fra de to Ryfasttunnelene oppjusterte noen av sine enhetspriser og sprengningsprisen for forskjæringen ble justert opp. Når det gjelder prising henvises det også til kapittel 2.6 Referanseprosjekter. 30

33 Prosessleder mener resultatet anses som tilfredsstillende med nåværende plangrunnlag. P50 kostnad: 2375 mill NOK, prisnivå P85 kostnad: 2641 mill NOK, prisnivå De mest usikre postene er Sprengning/masseflytting tunnel) 21,7% Prosjektorganisasjonen 13,9% Vann/frostsikring 13,9% Marked 6,7 % Resultat Kravet til nøyaktighet for denne analysen er +/- 15 %. Resultatet ligger innenfor dette kravet. Usikkerhetsfaktorene Usikkerhetselementene ble bestemt etter en brainstorming hvor alle deltakerne kom opp med forskjellige momenter(usikkerheter) som kunne påvirke prosjektet. Disse momentene ble deretter samlet i forskjellige usikkerhetselementer. Til slutt ble disse usikkerhetselementene vurdert ut fra hvor mye de ville bidra til å øke/minske kostnadene til prosjektet og bidra til spredning av usikkerheten av anslaget. Det ble antatt en lav, forventet og høy verdi av disse. Usikkerhetsfaktorene ligger innenfor det som er akseptabelt. 5.8 Konklusjon Anslagsgruppen mener at de beregnede totale kostnadstall ligger i riktig nivå, og at kalkylen illustrerer de usikkerheter som råder. Prosessleder anbefaler at overslaget kan brukes videre i prosjektet. 31

34 6 Bilag 6.1 Kalkyleposter A Veg i dagen Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post A1 Trafikkavvikling Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Trafikk på eksisterende fv.618 skal opprettholdes gjennom hele anleggsperioden, med unntak av kortere stopp ved omkoplinger. Signal, oppmerking, skilt, trafikklys, følgebil Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Trafikkavvikling RS 1,00 0,00 0,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post A2 Riving og fjerning Beskrivelse/forutsetninger 5 boliger, 10 uthus (Naust, låver ol) Inkluderer transport og alle avgifter Spesifisert Tall fremkommet etter diskusjon blandt prisgiverne Håper Lokal entreprenør på kveldstid Lite spesialavfall Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Spesiavfall (eternitt/asbest) Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Riving og fjerning av hus stk 4,00 0,00 0,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel 32

35 Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post A3 Sprengning/masseflytting vegskjæring Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert 26.1 Masseflytting fjell: Inklusiv opplasting, tipping på sjøen Vanskelig terreng i bratta. For tilpassing av priser i referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Jordmasser fra veg til motfylling/bakkeplanering i planområdet pfm ,00 80, , Sprengning i veglinjen pfm³ ,00 95, , Sprengt stein fra vegskjæring til fylling i veglinjen Sprengt stein fra vegskjæring til riggområde pfm ,00 80, ,00 pfm ,00 100, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post A4 Sprengning/masseflytting forskjæringer Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Gjennomsnitlig avstand med lekter fra Kjødepollen, 2.100m. Tipping i sjø. Antall og størrelse lektere tilpasses til anleggsfase. For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Frykter Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser 33

36 Hjelpeberegning Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Sprengning i forskjæringer Jordmasser fra Moldefjorden til fyllplass 5 km unna Jordmasser fra Kjødepollen til fyllplass 5 km unna Sprengt stein fra skjæringene til fylling i sjøen (riggområdene) Sprengt stein fra skjæringene til lekter Kjødepollen Transport med tipping fra lekter Kjødepollen, avstand 2100 km pfm³ ,00 65, ,00 pfm ,00 80, ,00 pfmm ,00 80, ,00 pfm ,00 85, ,00 pfm ,00 85, ,00 pfm ,00 60, ,00 0,00 0,00 0,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post A5 Wiresaging i forskjæringer Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Utstyr inn sjøveien Greie atkomstmuligheter for selve sagingen. For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Frykter Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Mengde () Enhetspris (kr) Forventet kostnad denne post

37 A6 Sikring vegskjæring Moldefjord Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Normale salver som gir normalt sikringsbehov. Anker=isjeforstag Stålfiber i sprøytebetong Tatt høyde for variasjon i mengder For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Forsiktig sprengning som gir mindre bolter Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Tøff sprengning som gir mer sikringsbehov Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Rensk m ,00 30, , Anker 10 m stk 45, , , Anker 15 m stk 5, , , Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 3,0 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 4,0 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 2,4 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 6,0 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 8,0 m Sprøytebetong med tilsetting av fiber 8-20 cm tykkelse Steinsprangnett inkl bolter og bånd stk 285,00 400, ,00 stk 185,00 500, ,00 stk 110,00 300, ,00 stk 120,00 700, ,00 stk 20,00 800, ,00 m3 270, , ,00 m2 900,00 300, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post

38 A7 Sikring forskjæringer Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Normale salver som gir normalt sikringsbehov. Anker-isjeforstag Stålfiber i sprøytebetong Tatt høyde for variasjon i mengder For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Forsiktig sprengning som gir mindre bolter Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Tøff sprengning som gir mer sikringsbehov Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Anker 10 m stk 445, , , Anker 15 m stk 380, , , Anker 20 m stk 80, , , Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 3,0 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 4,0 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 2,4 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 6,0 m Sikringsbolter, fullt innstøpte, lengde 8,0 m Sprøytebetong med tilsetting av fiber 8-20 cm tykkelse Steinsprangnett inkl bolter og bånd stk 1 940,00 450, ,00 stk 1 080,00 550, ,00 stk 760,00 350, ,00 stk 550,00 750, ,00 stk 60,00 850, ,00 m , , ,00 m ,00 350, , Rensk m ,00 40, ,00 Fangnettgjerde, 1500 kj, h 2,0 m Fangnettgjerde, 3000kJ, h 4,0 m m 420, , ,00 m 100, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post

39 A8 Drenering, stikkrenner, kummer Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Ikke nødvendig med utløpskonstruksjoner. Veldig enkle innløpskontruksjoner Håper Kan korte inn lengdene Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Må øke lengdene Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Stikkrenner - betong ø Stikkrenner betong - ø600 m 150, , ,00 m 250, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post A9 Vegkroppen Beskrivelse/forutsetninger Omlagt fv 618, atkomstveger: Spesifisert Forsterk.lag Fk 22/120, tykkelse avhengig av undergrunn Nedre bærelag 100 mm Fk 2/32 Øvre bærelag 50 mm Ag 16 Bindlag: 30 mm Ab 11 Slitelag: 30 mm Ab11 Håper Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Avretting, justering og komprimering av planum på sprengt stein i skjæring og på fylling Forsterkningslag av knuste steinmaterialer tilført utenfra Bærelag av knuste steinmaterialer (Fk) m ,00 60, ,00 m ,00 150, ,00 m ,00 145, , Bærelag av asfaltert grus m ,00 83, ,00 37

40 (Ag) Bindlag av asfaltbetong (Ab) Slitelag av asfaltbetong (Ab) m ,00 77, ,00 m ,00 110, , Grus rekkverksron m3 80,00 80, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post A10 Entreprenørens rigg og drift Beskrivelse/forutsetninger Påslag Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Påslag (%) 20,00 26,00 30,00 25,18 Forventet kostnad denne post B Konstruksjoner Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post B1 Bru i Moldefjorden Beskrivelse/forutsetninger Se vedlegg og tegninger Spesifisert For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 2 B1 Bru Moldefjorden - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Fylling av ekspandert m ,00 500, ,00 38

41 polystyren (EPS) Midlertidige stangstag med forankring i berg, 350 kn Midlertidige stangstag med forankring i berg, 150kN Stillas, provisoriske avstivinger og overbygg stk 35, , ,00 stk 75, , ,00 RS 1, , , Forskaling m ,00 800, , Armering kamstål B 500 NC tonn 450, , , Betongstøp m , , , Behandling av fersk og herdnende betong m ,00 300, , Rengjøring bruplate m2 780,00 200, ,00 85 Stålarbeider - stålbuer, stålsøyler, stålbjelker, + div stål Fuktisolering A3, Overbygg tonn 70, , ,00 m ,00 300, , Brulagre stk 4, , , Skjærdybler Ø19, L=300 stk 700,00 300, , Transport og montasje av stålkonstruksjoner Fuktisolering A3, Brudekke RS 1, , ,00 m2 780,00 300, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post B2 Entringskonstruksjoner, begge ender Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Mudring på lekter tippes på land avstand 10 km. Sprengning fjellhylle inkl transport på lekter, snitt 6 km. For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 3 B2 Entringskonstruksjoner- Beskrivelse og forutsetninger. Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad 1b- Plastring skråning under kai m ,00 800, ,00 1c- Mudring pfm ,00 200, ,00 1d- Sprengn. under vann i sjø pfm ,00 400, , Levering stålrør, 1700 m tonn 640, , ,00 39

42 2b- Ramming stk 62, , ,00 2c- Pelespisser stk 62, , ,00 2d- Fundamenter stk 34, , ,00 2e- Betong i pelerør m , , ,00 2f- Armering tonn 250, , ,00 2g- Spes. Rigg, avstivninger RS 1, , ,00 3a- Planering m ,00 300, ,00 3b- Forskaling m ,00 800, ,00 3c- Betong m , , ,00 3d- Armering tonn 2 950, , ,00 3e- Avretting m ,00 200, ,00 3f- Pukk på Betongplate m ,00 400, ,00 3g- Ballast, steinfyllmasse, fra anlegget, bearbeidet m ,00 200, ,00 3h- Asfalt på topp kasse m ,00 120, ,00 4 Indre entringer 0,00 0,00 0,00 4a- Forskaling m ,00 800, ,00 4b- Betong m , , ,00 4c- Armering tonn 1 100, , ,00 4d- Fjellbolter stk 760, , ,00 4e- Pukk i fjellhylle m ,00 300, ,00 4d- Ballast-pukk m ,00 300, ,00 4f- Asfalt m ,00 120, ,00 5a- Fender m/plate stk 176, , ,00 5b- Rullefender stk 12, , ,00 5c- Leider stk 30, , ,00 5d- Kjøresterke rister stk 18, , ,00 5e- Lysmaster stk 12, , , Vann- og strømuttak stk 8, , ,00 5f- Vann- og strømuttak stk 8, , ,00 5g- Rekkverk, rømningsvei m 820, , ,00 6 Pullerter fortøyning stk 24, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post

43 B3 Ledekonstruksjon Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 4 B3 Ledekonstruksjoner - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Rasjonell drift God drivemåte Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad 1c Forskaling m2 800,00 800, ,00 1b Fjellbolter stk 400, , ,00 1d Armering tonn 30, , ,00 1e Betong m3 200, , ,00 2b Forskaling m ,00 500, ,00 2c Armering tonn 340, , ,00 2d Betong m , , ,00 2e Montering av søyle stk 394, , ,00 3b Fjellbolter stk 1 576, , ,00 3c Forskaling m , , ,00 3d Armering tonn 30, , ,00 3e Betong m3 200, , ,00 1a Søylefundamenter 0,00 0,00 0,00 2a Søyler 0,00 0,00 0,00 3a Fjellkonsoller 0,00 0,00 0,00 4a Betongelementer 0,00 0,00 0,00 4b Forskaling m ,00 600, ,00 4c Armering tonn 1 450, , ,00 4d Betong m , , ,00 4e Montering småelementer stk 130, , ,00 4f Montering store elementer stk 130, , ,00 5a Faststøping mot berg 0,00 0,00 0,00 5b Fjellbolter stk 800, , ,00 5c Forskaling m2 240, , ,00 5e Betong m3 60, , ,00 6a Fendere stk 786, , ,00 7a Leidere stk 136, , ,00 8a Rekkverk m 3 500, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel 41

44 Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post B4 Gangbane inkl taljebane Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Gangbane m 1 710, , ,00 Montering av seksjoner a 25 m stk 68, , ,00 Fjellbolter til hengestag/skråstag, 3 m Ø32 (19 kg) stk 755, , ,00 Skråstag 100 kg pr stk stk 139, , ,00 Stålbjelker ved lyspunkter c/c 50 m, 500 kg pr stk Stålbjelker ved hengestag, c/c 6 m, 103 kg pr stk Taljbane, oppheng hver 6 m med 2 stk fjellbolter stk 35, , ,00 stk 238, , ,00 stk 570, , ,00 Taljebane, IPE 160, 15,8 kg/m kg 27, , ,00 Hengestag, 60 kg/stk stk 615, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post B5 Betongmurer og portalplate Beskrivelse/forutsetninger 5 støttemurer + portalplate. Spesifisert For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap Håper Frykter Mindre mengder Mer mengder Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Hjelpeberegning Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Forskaling m ,00 600, ,00 42

45 Armering kamstål B 500 NC tonn 50, , , Betongstøp m3 220, , ,00 Fjellbolter stk 139, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post B6 Entreprenørens rigg og drift Beskrivelse/forutsetninger Påslag Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Påslag (%) 15,00 22,00 30,00 22,41 Forventet kostnad denne post C Fjelltunnel Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post C1 Sprengning/masseflytting Beskrivelse/forutsetninger Lagt opp til stordrift Etablert transportplan Spesifisert For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Tilpasset utstyr og god logistikk Entreprenør som klarer å utnytte stordriften Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Pålagt mange deponi Strenge konturkrav Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Sprengning av tunnel pfm ,00 100, ,00 43

46 Opplasting og transport i tunnel ikl. tipping på lekter Transport med/tipping fra lekter, avstand 10 km Transport med/tipping fra lekter, avstand 2,1 km pfm ,00 35, ,00 pfm ,00 60, ,00 pfm ,00 35, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post C2 Sikring Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel, se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Godt berg God oppfølging fra byggherre Gode sprengningsarbeider Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Oppsprekninger Dårlige sprengningsarbeider Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Rensk m ,00 45, , Sikringsbolter fullt innstøpte, lengde 6,0 m Sprøytebetong uten tilsetting av fiber Sprøytebetong med tilsetting av fiber Armering av sikringsbuer av sprøytebetong Forbolter fullt innstøpte, svartstå, lengde 6-8 m, Ø Anker lengde 10 m, 464 kn (flyt) Anker lengde 15 m, 464 kn (flyt) Anker lengde 20m, 464 kn (flyt) stk ,00 650, ,00 m , , ,00 m , , ,00 tonn 70, , ,00 stk 3 200,00 650, ,00 stk 2 900, , ,00 stk 5 900, , ,00 stk 3 200, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post

47 C3 Vann/frostsikring Beskrivelse/forutsetninger PE-skum 45 mm tykkelse Sprøytebetong, tykkele 80 mm. Spesifisert Til kostnadsestimat på nåværende tidspunkt er det lagt til grunn en basis for vann- og frostsikring bestående av en kombinasjon av skissert tradisjonell løsning med PE-skum i hengen i tunnelen (ned til vederlagene på hver side), og issikringsnett i veggene ned til gangbanenivå. Angitt lav mengde i kostnadsestimatet er m2, som er basert på en heldekkende løsning som skissert over, i en minimum total lengde på 100 m. Sannsynlig mengde er vurdert til å være m2 som er basert på 250 m, mens et maksimalt omfang av vannsikring er vurdert til m2 som er basert på 60% av tunnellengden, som igjen utgjør 1000 m. I tallene i kostnadsoverslaget, er det tatt med en tilleggsmengde til tradisjonell løsning med PE-skum tilsvarende 1/5 av areal for isnett (i veggene), som gjenspeiler antatt prisforskjell mellom disse løsningene. For tilpassing av priser fra referanseprosjektene slik at de kan brukes for Stad skipstunnel,se kap For mengder og utførelse, se også vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger. Håper Entreprenøren velger en enklere monteringsmetode enn det som det er tatt utgangspunkt i Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Frykter Entreprenøren velger en tyngre monteringsmetode enn det som det er tatt utgangspunkt i Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Hvelv av pe-skum med sprøytebetong. m , , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Mengde (m2) Enhetspris (kr) Forventet kostnad denne post C4 Entreprenørens rigg og drift Beskrivelse/forutsetninger Påslag Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Påslag (%) 15,00 22,00 33,00 23,65 Forventet kostnad denne post

48 D Tekniske installasjoner Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post D1 Strømtilførsel Beskrivelse/forutsetninger Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Spesifisert Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad a Anleggsbidrag Sogn og fjordane everk RS 1, , ,00 e Hovedtavle stk 2, , ,00 f Lavspentfordeling stk 7, , ,00 g Nødstrømsfordeling stk 7, , ,00 h UPS og batteri stk 7, , ,00 i Kabel tilførsel Tekniske rom m 1 350,00 200, ,00 j Kabel tilførsel NS og NK m 3 270,00 200, ,00 k Kabel seilingslys m 3 950,00 100, ,00 l Kabel ledelys m 3 400,00 100, ,00 m Kabel leiderlys m 3 700,00 100, ,00 n Kabel gangbanelys m 2 000,00 100, ,00 d anleggsbidrag telenor RS 1, , ,00 b Grøft for høyspentkabling, midlertidig grøft c Grøft for høyspentkabel, permanenet m 800, , ,00 m 800, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D2 Teknisk rom Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Hjelpeberegning 46

49 Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad a Teknisk rom F1 og F3 (hver på 100 m2) inklusive alle installasjoner b Teknisk rom F2, F4, F5 og F6 inklusive alle installasjoner stk 2, , ,00 stk 4, , ,00 c Teknisk rom F7 (radioteknisk) stk 1, , ,00 d Nødstasjoner stk 14, , ,00 e Nødkiosker stk 4, , ,00 f Elvestadrør, vannrør stikkledning til teknisk rom for sanitær stk 200,00 600, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D3 Føringsveier Beskrivelse/forutsetninger Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Spesifisert Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad 160 mm trekkerør for høyspent (SFE) m 2 000,00 100, ,00 75 mm trekkerør m ,00 60, ,00 50 mm trekkerør m 7 500,00 25, ,00 Kabelbru 600 mm m 5 335, , ,00 Bergbolt for NS og kabelbru (hver 3. meter) Festing av tversgående føringsveier og til F7 stk 1 165,00 700, ,00 m 515, , ,00 Rørføring til dagsone RS 1, , ,00 Trekkekum, TK2 stk 8, , ,00 Trekkekum, TK3 stk 4, , ,00 Innstøping av trekkerør i bankett, dagsone m 1 110,00 100, ,00 Jordleder på kabelbru og i hvelv m 5 850,00 70, ,00 Jordleder i bankett m 4 610,00 50, ,00 Jordelektrode syk 14, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post

50 D4 Datanettverk Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Hjelpeberegning Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Fiberkabel G12 m 8 900,00 25, ,00 Fiberkabel G48, SFE ansvar m 0,00 0,00 0,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D5 Styrings- og overvåkingssystem Beskrivelse/forutsetninger Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Spesifisert Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad PLS i tekniske rom stk 7, , ,00 Distr I/O i nødstyreskap og nødstasjoner stk 18, , ,00 OPC servere stk 2, , ,00 Nødtelefonsentraler stk 2, , ,00 Rutere og switcher RS 1, , ,00 Nødtelefoner stk 18, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D6 Instrumentering, radar- og kameraovervåking Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Hjelpeberegning Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Strømningsmåler stk 1, , ,00 Vindmåler stk 1, , ,00 48

51 CO/NO-måler stk 2, , ,00 Radar, tunnel stk 5, , ,00 Videokamera, PTZ, sjøvannsbestandig stk 18, , ,00 Servere for video/radar RS 1, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D7 Radio- og mobilsekning Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Hjelpeberegning Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Nødnett repeater RS 1, , ,00 DAB repeater RS 1, , ,00 VHF/AIS repeater RS 1, , ,00 Mobilrepeater tilrettelegging RS 1, , ,00 Mobilrepeater, operatør ansvar RS 0,00 0,00 0,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D8 Belysning Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Hjelpeberegning Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Lysarmatur på kabelbro stk 340, , ,00 Lysarmatur for leider stk 70, , ,00 Lysarmatur for Seilingslys stk 35, , ,00 Lysarmatur for gangbane stk 190, , ,00 Lysarmatur for Ledelys stk 70, , ,00 Stikkontakt på gangbane stk 70, , ,00 Lys rassikringstunnel stk 20, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel 49

52 Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post D9 Entreprenørens rigg og drift Beskrivelse/forutsetninger Påslag Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Påslag (%) 15,00 22,00 30,00 22,41 Forventet kostnad denne post E Andre tiltak Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post E1 Navigasjonsinfrastruktur Beskrivelse/forutsetninger Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Spesifisert Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Navigasjonsinfrastruktur utenfor tunnel RS 1, , ,00 Lys kaier og molo RS 1, , ,00 Lys tunnel RS 1, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post E2 Mudring/sprengning Saltasundet Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Samme pris for lektertransport mudringsmasser og sprengt berg. Håper Frykter 50

53 Mindre fjell/mer mudring Rasjonell gjennomføring/drift Lave enhetspriser Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Mer fjell/mindre mudring Urasjonell gjennomføring/drift Høye enhetspriser Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Mudring pfm ,00 100, ,00 Sprengning under vann pfm ,00 400, ,00 Lektertransport pfm ,00 85, ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post E3 Entreprenørens rigg og drift Beskrivelse/forutsetninger Påslag Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Påslag (%) 15,00 22,00 30,00 22,41 Forventet kostnad denne post P Byggherrekostnader Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post P1 Prosjektering og oppfølging 8 (rådgiver, etc) Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Omfatter alt arbeidet med prosjektering av byggeplan og oppfølging i anleggsperioden. Jevnt godt prosjekteringsgrunnlag. Håper Lite tillegg, godt prosjekteringsgrunnlag Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Frykter Mye tillegg, dårlig prosjekteringsgrunnlag Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post

54 P3 Byggeledelse Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Her måtte prisgivere bestemme om de vil angi årsverk (inkl. eller eks. rigg) eller en prosentsats. Det ble bestemt antall årsverk + %-sats for selve riggen. I snitt (10prs) tilsammen 40 årsverk Rigg (15 brakker) 10% Påvirkbarhet Hjelpeberegning Ganske påvirkelig Post/Prosess Enhet Mengde Pris Kostnad Årsverk stk 40, , ,00 Rigg RS 1, , ,00 Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post Q Grunnerverv Beskrivelse/forutsetninger Sum Forventet kostnad denne post Q1 Grunnerverv Beskrivelse/forutsetninger Spesifisert Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Rundsum (kr) Forventet kostnad denne post U Usikkerhetsfaktorer Beskrivelse/forutsetninger Tas på anslagssamlingen Sum Forventet kostnad denne post

55 U1 Grunnforhold Beskrivelse/forutsetninger Grunnforhold Mutingsbrev Uforutsette grunnforhold Økt sikringsomfang Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Usikkerhetsfaktor Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 1,000 1,010 1,050 1,022 Forventet kostnad denne post U2 Markedssituasjon Beskrivelse/forutsetninger Marked Tilgang på effektiv arbeidskraft Tilgang på utstyr Utenlandsk entreprenør Håper Flere utlendinger, mindre å gjøre Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Usikkerhetsfaktor Frykter Liten interesse fra utlandet, mye å gjøre Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 0,960 1,000 1,040 1,000 Forventet kostnad denne post U3 Politikk/byråkrati Beskrivelse/forutsetninger Godkjenning av deponier Kontraktstrategi Nye vilkår fra miljømyndigheter Politikere Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Usikkerhetsfaktor Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 1,000 1,000 1,040 1,017 Forventet kostnad denne post

56 U4 Plunder og heft Beskrivelse/forutsetninger Konflikt ang kontraktsmessige forhold Kulturminner Håper Alt går som planlagt Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Usikkerhetsfaktor Frykter Finner kulturminner. Noe konflikt. Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 1,000 1,000 1,010 1,004 Forventet kostnad denne post U5 Prosjektorganisasjon Beskrivelse/forutsetninger Usikkerhetsfaktor Endringer i prosjektorganisasjonen Kapasitet i prosjektorganisasjon Utgangspunktet dyktige folk. Har i utgangspunktet god tid til oppstart og har god tid til å skaffe folk til et prestisjeprosjekt. Håper Godt sammarbeid, veldig dyktige folk Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Frykter Dårlig sammarbeid, vanskelig å få dyktige folk, mange utskiftinger Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 0,970 1,000 1,080 1,021 Forventet kostnad denne post U6 Planlegging, prosjektering Beskrivelse/forutsetninger Usikkerhetsfaktor Brannstrategi Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 0,980 1,000 1,050 1,012 Forventet kostnad denne post

57 U7 Uforutsett i forhold til detaljeringsgrad Beskrivelse/forutsetninger Usikkerhetsfaktor Elementer som ikke er priset, men som vi "vet" er der. Vurdert å være llk det som vanligvis settes på ferdig byggeplan (1,03-1,05-1,07). Enkelte av prisgiverene har allerede lagt inn høyde for dette i sine priser. Håper Store enkeltprosesser som har med alt, som betyr at denne usikkerheten blir forholdsvis lav. Påvirkbarhet Ganske påvirkelig Frykter Lav verdi Sanns.verdi Høy verdi Veiet middel Faktor 1,030 1,050 1,070 1,050 Forventet kostnad denne post X Hendelser Beskrivelse/forutsetninger Tas på anslagssamlingen Sum Forventet kostnad denne post 0 55

58 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Vedlegg 1 Sprengning og sikring - Beskrivelse og forutsetninger Innhold Tekniske løsninger 2 Tunnel 2 Stabilitetssikring 2 Tunnelpåhugg 6 Vann og frostsikring 8 Anleggstekniske vurderinger 9 Tunneldriving 9 Massehåndtering 12 Riggområder 13 Rystelser 14 Stabilitet og sikring 15 Byggetid 20 Referanser 22 \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 1 av 23

59 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Tekniske løsninger Tunnel Skredfare Stabilitetssikring Skredfare ved påhuggsområdene ble vurdert kvalitativt under Norconsult sin befaring i april I tillegg er det i etterkant blitt gjort tilgjengelig en rapport fra Multiconsult [1], med foreløpig vurdering av skredfare. Begge påhuggsområdene ligger innenfor soner som omtales i aktsomhetskart utarbeidet av NGI/NVE. Det bemerkes at aktsomhetskart er utarbeidet teoretisk, kun på bakgrunn av gjennomsnittlig helningsvinkel på terrenget, og at det for disse kartene ikke ligger til grunn noen vurdering av de faktiske forholdene på stedet. Rapporten fra Multiconsult konkluderer med at det i Kjødepollen ikke forventes å være noen betydelig skredfare, grunnet moderat helning på terrenget, 28 grader i gjennomsnitt, og gunstig retning på hovedsprekkesett. Ved Moldefjorden er imidlertid helningsvinkelen vesentlig brattere, 37 grader i gjennomsnitt, og lokalt betydelig brattere. I påhuggsområdet er det observert rullesteiner og gammel rasmasse, som stedvis kan være noe ustabil, og over påhuggsområdet finnes det noen bratte skrenter som potensielt kan være kilder for nye steinsprang. Ved Moldefjorden er det i rapporten fra Multiconsult anbefalt 4 m høyt fangnettgjerde med kapasitet 3000 kj, i lengde på ca. 100 m. Norconsult sine vurderinger er på linje med de fra Multiconsult, men lengden/mengden av fangnettgjerde ved Moldefjorden må imidlertid ta høyde for beskyttelse av ny vei, som vil bli liggende på fylling/skjæring langs den bratte delen av terrenget. Det vil derfor trolig bli behov for noe større mengde enn de 100 m nevnt i Multiconsult sin rapport. Jordskred og snø-/sørpeskred er også omtalt i rapporten til Multiconsult. Data for snødybde og vindretning indikerer at problemer med snøskred er lite aktuelt i dette området. For jordskred, og til dels sørpeskred, er det imidlertid ikke konkludert fullstendig, men anbefalt videre undersøkelser i detaljprosjekteringen, for å vurdere spesielle tiltak for drenering og avskjæring over påhugg og forskjæring til tunnelen. I rapporten fra Multiconsult er det nevnt mulig behov for en fanggrøft ved Kjødepollen, i terrenget over den eksisterende veiskjæringen. Norconsult støtter anbefalingen om å studere disse forholdene nærmere i detaljprosjekteringen, men kan ikke se et umiddelbart behov for tiltak ved Kjødepollen, som nevnt av Multiconsult både med hensyn til vurdering av terrenget og helningsprofilen, og med hensyn til at det i dette området ligger en relativt ny veg med fylkesvegstandard (Fv620/618), og at eventuelt behov for beskyttelse av dette området i så fall også ville vært identifisert for denne vegstrekningen. For videre arbeid med forprosjektet blir det lagt til grunn fangnettgjerde ved Moldefjorden. Det blir medtatt mengder for dette ved kostnadsestimatet, men endelig mengde, dimensjon, plassering, samt eventuelt nødvendighet av arbeidssikring før arbeidene med forskjæring kan påbegynnes, anbefales studert nærmere i detaljprosjekteringen. Forskjæring Forskjæringen vil medføre utsprengning av en stor byggegrop, med skjæringshøyde på det meste opp mot ca m, og avtagende ned mot m på det laveste. De nederste 13 m vil ligge under vann når anlegget er ferdig. Stabilitet i forskjæring vil generelt være avhengig av globale og lokale geologiske strukturer og bergmasseforhold, og kan ivaretas og/eller utbedres ved hjelp av geometrisk \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 2 av 23

60 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: utforming, uttaksmetoder, rensk og stabilitetssikring. Generelt forventes bergmaseforholdene i begge påhuggsområder å være gode, men på grunn av de store dimensjonene på anlegget er det sannsynlig at variasjonen i bergmasseforhold vil variere fra relativt dårlig berg (lokalt) til meget god bergkvalitet. I den beste bergkvaliteten (og/eller der orienteringen av sprekkesett er gunstig i forhold til skjæringsveggene), vil behov for sikring kunne være meget begrenset, særlig dersom geometrien til skjæringsveggen utformes med moderat helningsvinkel og optimalt i forhold til eventuelle lokale geologiske strukturer. I andre tilfeller vil det kunne oppstå behov for omfattende sikring av lokale eller globale strukturer. Lokale strukturer vil sannsynligvis medføre en viss grad av systematisk sikring, bestående av innstøpte fjellbolter i lengder 3 til 8 m lengde, i kombinasjon med fjellbånd, steinsprangnett eller sprøytebetong. I et worst-case tilfelle vil det kunne oppstå behov for å sikre større potensielle utglidningsplan/kiler, som har utgående sprekker langt ned i en høy skjæringsvegg. I slike tilfeller kan vekten av de potensielle ustabile massene medføre et behov for tung og omfattende sikring, noe som kan bli utfordrende å installere dersom en allerede har sprengt seg langt ned i skjæringen. Slike stabilitetsutfordringer kan generelt forebygges eller utbedres på 3 ulike måter: Detaljert kartlegging og grunnundersøkelser, med spesielt fokus på å detektere strukturer som potensielt vil kunne medføre behov for tung sikring i skjæringsveggene. Det anbefales at det sees nærmere på dette under detaljprosjektering av anlegget, men det bemerkes at fravær av identifiserte stabilitetsproblem ikke er ensbetydende med at slike ikke vil kunne oppstå. Begrense skjæringens totale og lokale helningsvinkel. Dette tiltaket ansees det mest effektive for å begrense sikringsbehovet, og spesielt behov for tung sikring, ved at det eliminerer en rekke av potensielle utgående sprekkeplan som må sikres (alle sprekkeplan med brattere fall enn den totale helningsvinkelen). Gjenstående stabilitetsutfordringer vil da utgjøre en langt mindre total vekt som må stabiliseres, hvor disse kan sikres med kortere bolter/anker. Det kan velges å installere en relativt tung og systematisk sikring av skjæringen, fra toppen og nedover, som en konservativ løsning, for å redusere risikoen for at en må tilbakefylle i byggegropen, eller benytte spesialutstyr (kranmontert borhammer) for å nå opp i høyden, dersom det må ettersikres. Totalstabiliteten av skjæringene må ivaretas i byggetiden og i hele prosjektets levetid. I noen tilfeller vil man imidlertid kunne akseptere mindre lokale nedfall, så lenge slike nedfall ikke påvirker totalstabiliteten i skjæringen, treffer områder hvor publikum ferdes, eller kan skade installasjoner eller konstruksjoner. Ved dette anlegget vil det være behov for en langsgående gangbane/ledekonstruksjon gjennom hele tunnelen og forskjæringene, på begge sider av tunnelen. Gangbanen vil blant annet kunne bli benyttet som rømningsvei under evakuering, samt eventuelt som adkomstvei for inspeksjon og vedlikehold i anlegget. For å sikre denne gangveien mot steinsprang fra tunnel og skjæringsvegger, vil det være behov for enten å detaljsikre hele skjæringsveggen, eller lage et system/innretning som kan fange opp eventuelt nedfall før det treffer gangbanen. Etablering av forskjæring, med terrassering i paller med høyde m, og hyller på 5-6 m bredde, vil kunne gjøre det mulig å etablere et fangnettgjerde ved hylle rett over gangbanen, slik at omfattende detaljsikring i stor grad kan begrenses til den nederste pallen/skjæringsveggen. Alternativt vil en måtte påregne omfattende sikring med steinsprangnett og/eller sprøytebetong i bortimot hele skjæringens areal. Det bemerkes at bergmassens stabilitet vil utvikle seg over tid, på grunn av forvitringsprosesser og langtidsvirkning av spenningsomlagring. Det vil i hele anleggets levetid være et behov for periodisk kontroll og rensk av alle bergoverflater, og eventuelt vedlikehold av sikringskonstruksjoner eller supplerende ettersikring. Påhugg og første delen av tunnel \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 3 av 23

61 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: For påhugget vil de samme vurderingene som for forskjæring gjelde. I tillegg til dette kommer etablering av tunnelåpning og sikring av denne. Prinsippene for bygging av tunneler i berg er at bergmassen generelt sett skal være selvbærende, slik at sikringsmidler begrenses til kun å håndtere detaljstabilitet. Ettersom bergmassen ikke er et kontinuerlig medium, men delt opp i «blokker» avgrenset av ulike sprekkesett, krever selvbæring i hengen (taket i tunnelen) at bergblokkene presses sammen i en trykkbue (innspenning). Trykkbuen over hengen i et bergrom er avhengig av horisontale spenninger som forekommer i berget, både som en funksjon av vertikale vekt av overliggende masser, og som regionale horisontalspenninger som kommer av ulike geologiske og topografiske effekter. For at det skal være tilstrekkelige horisontale spenninger i bergmassen, til at en bergtunnel generelt sett kan etableres, ved bruk av konvensjonelle metoder, kreves en viss overdekning i forhold til spennvidden i bergrommet. Normalt tommelfingerregel for overdekning tilsier følgende: Overdekning > 1,5 x spennet i tunnelen: Det forventes at innspenning vil være tilstrekkelig, under alle forhold, til at det etableres en naturlig selvbærende trykkbue i berget som sørger for god totalstabilitet. Bergsikring i generelt god bergmassekvalitet må kun ivareta spesielle kiler/plan, samt sørge for tilstrekkelig detaljstabilitet. Overdekning 1,0 x spennet i tunnelen: Ved gunstig spenningstilstand forventes at innspenning vil være tilstrekkelig til at det etableres en naturlig selvbærende trykkbue i berget. Dersom spenningstilstand er mindre gunstig, vil det normalt la seg gjøre å forbedre denne ved systematisk boltesikring i hengen. Overdekning 0,5 x spennet i tunnelen: Regnes normalt som nedre grense for gjennomførbar tunnel, uten bruk av særs tung sikring for å besørge tilstrekkelig innspenning. Bergmassen vil kun unntaksvis, i meget god bergkvalitet og/eller ved svært gunstig in-situ spenningstilstand, være selvbærende. Totalstabilitet må normalt avhjelpes med tung systematisk boltesikring i hengen, eventuelt i kombinasjon med armerte sprøytebetongbuer. Det kan være nødvendig å installere midlertidig sikring foran stuff (forbolting), samt sprenge ut kortere salvelengder. Store tverrsnitt må ofte deles opp, og midlertidig sikring etableres før øvrige deler sprenges ut. Normalt anbefales at overdekning bør være > 1,0 x spennvidde, og at lavere overdekning enn dette bør begrenses til kun korte strekninger i tunnelen. Overdekning på 0,5 x spennvidde på tunnelen, ansees som en praktisk nedre grense for der det er mulig å etablere tunnel, med konvensjonelle midler. På bakgrunn av dette anbefales at påhugget til selve tunnelen plasseres slik at det oppnås ca. 20 m bergoverdekning. Det forventes at det i starten av tunnelen (fra hver side) må sikres relativt tungt, men at terrenget raskt stiger på, slik at innspenning og bra bergmassekvalitet sørger for god totalstabilitet etter noen salver. Aktuell sikring i påhugget og den første delen av tunnelen vil kunne bestå av følgende: 1. Systematisk forbolting med 8 10 m lange fult innstøpte Ø32mm kamstål, med avstand 0,5 1 m i en eller to raster rundt tunnelkonturen. Innover i tunnelen kan det bli aktuelt å gjenta forbolting fra tunnelkonturen (ansett med slak stikning bort fra tunnelretningen) 1-3 ganger, med 2-4 m overlapp av forboltene fra forrige runde. 2. Avhengig av bergkvalitet kan det bli aktuelt å etablere dobbeltarmerte sprøytebetongbuer med senteravstand 2-3 m i lengderetningen. Avhengig av bergforholdene kan det bli aktuelt å installere 4 8 slike buer fra påhugget og innover i tunnelen. 3. Tunnelkonturen sikres med radielle bolter, fullt innstøpte Ø25mm kamstålbolter i lengder 6 8 m, samt sprøytebetong i tykkelse cm. Senteravstand for bolter vil i utgangspunktet \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 4 av 23

62 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: forventes å være i størrelsesorden c/c 2 m, men kan variere i området c/c 1,0 til 3 m. 4. Avhengig av bergforholdene kan det bli aktuelt å supplere sikringen med systematisk mønster av lengre anker m lengde. Tunnel Som diskutert under «Påhugg og første del av tunnel» vil prinsippet for bygging av tunnelen være at berget generelt sett vil være selvbærende, og at totalstabiliteten ivaretas av innspenning som «klemmer sammen» løse blokker. Det forventes at sikring i tunnelen i hovedsak vil kunne håndteres med konvensjonelle sikringsmidler og metoder, bestående av; fiberarmert sprøytebetong og fullt innstøpte bergbolter, eventuelt supplert med bergbånd og steinsprangnett. I tillegg til dette vil det muligens være behov for tyngre sikring, enten generelt over større områder, eller spesielt i soner med dårligere bergmassekvalitet (svakhetssoner). Tung sikring kan utgjøres av tyngre og lengre anker (10 25 m lengde), enkelt eller dobbelarmerte sprøytebetongbuer, forbolting (tilsvarende som beskrevet under avsnittet «Påhugg og første del av tunnel»), samt betongutstøpning i hele eller deler av profilet. Normalt bestemmes detaljert sikringsnivå underveis byggingen, basert på kartlegging av bergmassen etter hvert som denne avdekkes, og observasjon av hvordan bergmassen og installert sikring oppfører seg når hele profilet i tunnelen avdekkes. En spesiell utfordring med dette prosjektet er at de endelige dimensjonene til tunnelen vil være meget store, og permanent sikring i øvre del må installeres før det endelige profilet er ferdig utsprengt. Det suksessive uttaket av mer berg (fordypning av tunnelen) vil medføre økt deformasjon, og dermed belastning, på sikringen som allerede er installert i øvre del. Det er viktig å overvåke denne pågående deformasjonen, og belastningen på sikringskonstruksjoner, slik at en forsikrer seg om at deformasjonene avtar og stabiliserer seg og at sikringen ikke overbelastes. Det anbefales at detaljprosjekteringen av bergsikring tar i bruk elementer fra «observasjonsmetoden» (i henhold til Eurokode 7), der en etablerer en plan for overvåking av bergets og sikringssystemenes oppførsel, gjennom systematisk observasjon og eventuelt måling. Observasjoner og måling vil kunne dreie seg om systematisk inspeksjon for å se etter deformasjon, rissdannelser etc., og direkte målinger ved konvergensmålinger og ekstensometer, samt eventuelt lastmålinger på sikringsmidler (for eksempel på anker). Detaljprosjektering av bergsikring utføres underveis i byggingen. Som utgangspunkt for forprosjektering baserer sikringsprognose seg på kartlegging og observasjon av berget i overflaten, samt noen data fra borekjerner og refraksjonsseismiske undersøkelser. I rapport «Ingeniørgeologisk undersøking» [2], er det oppsummert kartleggingsdata og bergmasseklassifisering, basert på kartlegging i dagen og fra borekjerner. Dataene dannet grunnlag for sikringsprognosen som ble utarbeidet av NGI i Prosjektet i 2000 innebar en tunnel med et vesentlig mindre tverrsnitt enn dagens alternativ. Sikringsprognosen fra 2000 ble oppjustert i 2007, for å være representativ for dagens alternativ, rapportert i Stad Skipstunnel. Stabilitetsanalyse og sikringsprognose for utvidet profil (NGI, 2007) [3]. Grunnlaget for sikringsprognosen er antatt prosentvis fordeling av bergmassekvalitet langs tunneltraseen, oppsummert i Tabell 1-1. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 5 av 23

63 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Tabell 1-1 Prosentvis fordeling av Q-verdier, kilde NGI [3]. Tunnelpåhugg Påhuggsområdene ved Moldefjorden og Kjødepollen er kartlagt og undersøkt med refraksjonsseismikk, fjellkontrollboringer og kjerneboringer. På grunn av de svært store dimensjonene må det påregnes et stort spenn av bergforhold, fra meget god til mindre god bergkvalitet. Det finnes ingen fleksibilitet i plassering av påhugg, og dermed må de bergforholdene som påtreffes håndteres. For å redusere risiko for forhold som krever svært dyre løsninger for å oppnå tilfredsstillende stabilitet, sikkerhet og levetid for anlegget, anbefales det å velge løsninger for påhugg og forskjæringer som i best mulig grad ivaretar naturlige stabilitetsutfordringer i ved hjelp av geometrisk utforming. Dette innebærer å begrense den totale skråningsvinkel på skjæringene. Med så store dimensjoner som dette prosjektet innebærer, vil dette medføre et betydelig større volum av bergmasse som må sprenges ut, sammenlignet med å etablere vertikale skjæringsvegger i et minimumstverrsnitt. Sistnevnte vil imidlertid kunne medføre ekstreme kostnader for etablering av tilfredsstillende bergsikring, dersom det påtreffes ugunstige bergforhold. Innenfor et så stort område/volum som forskjæringene vil innebære, er det sannsynlig at det lokalt vil påtreffes ugunstige bergforhold, og dermed ansees risikoen for store kostnadsoverskridelser å være betydelig, dersom en ikke velger mer konservative løsninger. Et annet argument for å velge en konservativ utforming av forskjæring, er mulighet for inspeksjon og eventuelt fremtidig vedlikehold. Anbefalt prinsipp for forskjæring innebærer en terrassert utforming med begrenset pallhøyde, hylle mellom pallene, og begrenset helningsvinkel på skjæringsvegg i hver pall: Pallhøyde: Maksimal pallhøyde bør ikke overskride 15 m. Ved høyere paller vil boravvik kunne få stor betydning for geometrien, noe som generelt vil kunne virke negativt inn på stabiliteten. I tillegg vil boravvik kunne medføre upresis sprengning, som igjen kan gi lokal overladning, som medfører større sprengningspåvirkning av det gjenstående berget (mer oppsprekning) samt at det også vil utgjøre en større risiko for utilsiktet sprut under sprengningsarbeider (HMS). Normalt anbefales lavere pallhøyde enn 15 m, kanskje ned mot 10 m, men dette må avveies i forhold til estetisk utforming, samt kost/tid for bygging. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 6 av 23

64 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Berghylle: Berghyller mellom pallene har flere funksjoner. Det vil uansett være behov for en «fortanning» på minst en meter, for å gi plass til boretårnet når man skal bore neste pall. Dersom man utvider fortanningen ytterligere, og etablerer en hylle, vil den også ha positiv effekt på totalstabilitet i skjæringen, ved at den resulterende totale skjæringsvinkelen blir slakere. Dette medfører at færre sprekker vil kunne ha «utgående» sprekkeplan i selve skjæringen, samt at ustabile kiler og plan vil kunne sikres med kortere bolter/stag og at den totale vekten av potensiell ustabil masse reduseres betraktelig. Ved å etablere hyller vil en også ha mulighet til å fange opp steinsprang av mindre fragmenter ved en eller flere av hyllene, i stedet for å måtte kreve total dekking av skjæringsveggene med sprøytebetong eller steinsprangnett. Dersom det etableres gode nok hyller vil en dessuten ha muligheten til å etablere adkomster i skjæringsveggen, noe som vil gjøre inspeksjon og eventuelt vedlikehold vesentlig enklere. Berghyller bør være minimum 4 m brede, gjerne opp til 5-6 m. Helning på pallveggene: Normal helning for permanente skjæringer er gjerne 1:10, eller slakere. Som i forrige punkt, vil en slakere helning virke positivt på både total og lokalstabilitet i skjæringen, redusere potensielle ustabile partier, samt føre til at mindre og lettere sikring sammenlignet med om skjæringsveggen er brattere. På Figur 1-1 er det skissert en prinsipiell utforming av skjæringsvegger der det er angitt 4 paller med høyde m, og 5 m bred hylle mellom pallene. Som diskutert kan skjæringen utformes på ulike måter, og ikke minst vil det være naturlig å tilpasse detaljert geometri til eventuelle spesielle geologiske strukturer som kartlegges i detaljprosjektering eller under bygging. Hylle, 5 m bredd 12 m pall, 1:10 Vannlinje 14 m pall, vertikal Figur 1-1 Forskjæring prinsippskisse. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 7 av 23

65 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Vann og frostsikring Det forventes lokalt store variasjoner på temperaturene i området rundt Stadtunnelen. Det anbefales derfor at måling av temperatur, lufttrykk og vind videreføres gjennom vinteren Det vil gi bedre grunnlag for å fastslå sannsynlig frostmengde i Eide og Kjødepollen. Basert på vurdering av tilgjengelig data, er frostmengder fra Fiskåbygd benyttet. Det kan være slik at temperaturdata for Fiskåbygd overestimerer frostmengden i Eide og Kjødepollen. Vurdering av frost i tunnelen bør derfor oppdateres basert på målinger fra Eide og Kjødepollen vinteren Dette vil gi bedre grunnlag for å estimere temperatur og luftbevegelsene gjennom tunnelen i vintersesongen. Omfanget av is som kan dannes i tunnelen vil være veldig avhengig av tilgjengelig innlekkasjevann. Det er beregnet veggtemperatur i tunnelen for vintre med ulik frostmengde. Dette er gjort for å anslå hvor lang periode per vinter det er forhold hvor det kan dannes is i tunnelen. Normalvinteren er vurdert til å ha en frostmengde på 1500 t o C. Det gir anslagsvis en periode på 12 dager hver vinter, hvor veggtemperaturen i tunnelen er under 0 o C. Statistisk vil halvparten av vintrene ha en lavere frostmengde enn dette. For halvparten av vintrene vil perioden med frost være som dette eller større. Frostmengde F10 er beregnet til 4000 t o C. Statistisk vil det oppstå en vinter som er kaldere enn dette en gang hvert tiende år. I portalområdet er det, for F10, beregnet en sammenhengende periode på om lag én måned med veggtemperatur under 0 o C. For frostmengde lik F100, er det beregnet en periode på i overkant av to måneder hvor temperaturen i tunnelen er under 0 o C. Statistisk vil det oppstå en vinter som er kaldere enn dette en gang hvert hundrede år. Det vil si at det, statistisk, en gang hvert tiende år, vil det være veggtemperaturer under 0 o C i deler av tunnelen, i en periode på én til to måneder. På grunn av det store tverrsnittet trenger frost gjennom hele tunnelens lengde. Utfordringen med frost er dermed ikke begrenset til portalområdene. Det vil være perioder med veggtemperatur under 0 o C også midt i tunnelen. Følgende tiltak kan benyttes for å håndtere problemene knyttet til frost: 1. Full vann- og frostsikring i hele tunnelens lengde 2. Vann- og frostsikre de delene av tunnelen som har innlekkasje av vann. 3. Regelmessige inspeksjoner og mekanisk rensk av is som er en fare for trafikken. Under følger en vurdering av de ulike alternativene. Vann- og frostsikring av hele tunnelens lengde vil håndtere problematikken knyttet til frost i tunnelen. Innlekkasjevann ledes frostfritt da på baksiden av vann- og frostsikringen. På denne måten vil det ikke være vann tilgjengelig inne i trafikkrommet til å bygge opp is på hvelvingen. Vann- og frostsikring gjennom hele tunnelen vil være meget kostbart og påvirke byggetiden. Frost er kun et problem i de områdene med innlekkasje av vann. Basert på kartlegging og undersøkelser er det forventet at lekkasjepotensialet for grunnvann inn i tunnelen er begrenset, se avsnitt. Erfaringsvis forventes at det største potensialet for innlekkasjer er konsentrert til den første delen av tunnelen, det vil si noen ti-talls meter inn fra hvert av de to påhuggene. Vann og frostsikring kan velges å installeres kun i de områdene av tunnelen hvor det identifiseres innlekkasjer. Det vil si at innlekkasjene håndteres slik at det kan renne frostfritt ned til vannivå i tunnelen. Tilsvarende løsning som å vann- og frostsikre hele tunnelen, men begrenses kun til de delen av tunnelen med innlekkasje. Denne fremgangsmåten krever en prosess for å identifisere punkter med innlekkasje i forbindelse med driving av tunnelen. Omfanget av vann og frostsikring vil da være avhengig av hvor store områder det er i tunnelen med innlekkasje av vann. Partier med innlekkasjer som identifiseres under byggeperioden kan håndteres under byggingen. Dersom ikke alle innlekkasjene blir identifisert under byggeperioden, eller det oppstår nye punkter med innlekkasje, kan det bli behov for å supplere områdene med vann- og frostsikring senere i byggeperioden, eller etter at tunnelen er satt i drift. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 8 av 23

66 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Mulig løsning for vann- og frostsikring er bruk av PE-skum brannsikret med sprøytebetong. Dette er en løsning som er tilsvarende det som benyttet i vegtunneler. Denne løsningen kan benyttes både for alternativ 1 og alternativ 2. På grunn av stor høyde i tunneltversnittet vil det være knyttet utfordringer til montasje sammenlignet med en konvensjonell veitunnel. En mulig løsning for montering av vann- og frostsikringen, er montasje fra båt/lekter. Lekter/båt må da utstyres med nødvendig stilas for montasjen. Dette vil da utgjøre en arbeidsplattform som kan flyttes til aktuelt område for montasje av vann- og frostsikring. Ett alternativ tiltak for å sikre mot nedfall av is inne i tunnelen, vil være bruk av issikringsnett. Dette er et tiltak som er benyttet med gode erfaringer i skjæringer i dagen. Det monteres da et kraftig nett cm fra bergveggen. Ved oppbygging av is på bergveggen, vil nettet være med på å armere isen og forhindre at den faller ned. Dette er et tiltak som trolig kun er egnet for sikring av vannlekkasjer på veggene i tunnelen. Lekkasjer i hengen bør trolig håndteres på en annen måte, da nettet ikke vil forhindre oppbygging av istapper. Dette kan være et alternativ for punktvis sikring av innlekkasjer som er på vegg (variant av alternativ 2). Dersom tunnelen bygges uten vann- og frostsikring, kan problematikken med oppbygging av is håndteres ved regelmessige inspeksjoner i kalde perioder. Ved is i tunnelen som er en fare for trafikken, må denne fjernes mekanisk. På grunn av stor høyde i tunnelen forventes dette være en mer utfordrende arbeidsoperasjon enn det er i vanlig tunnel for vei/bane. Tunnelen vil måtte stenges i de periodene hvor det foregår rensk av is i tunnelen. Som beskrevet over er det store lokale forskjeller på temperatur i området. Det anbefales derfor at beslutning knyttet til vann og frostsikring i tunnelen avventes til etter at måledata for vinteren 2017 er vurdert, og beregningsmodellen for frost i tunnelen er oppdatert med dette. Til kostnadsestimat på nåværende tidspunkt er det lagt til grunn en basis for vann- og frostsikring bestående av en kombinasjon av skissert tradisjonell løsning med PE-skum i hengen i tunnelen (ned til vederlagene på hver side), og issikringsnett i veggene ned til gangbanenivå. Angitt lav mengde i kostnadsestimatet er m2, som er basert på en heldekkende løsning som skissert over, i en minimum total lengde på 100 m. Sannsynlig mengde er vurdert til å være m2 som er basert på 250 m, mens et maksimalt omfang av vannsikring er vurdert til m2 som er basert på 60% av tunnellengden, som igjen utgjør 1000 m. I tallene i kostnadsoverslaget, er det tatt med en tilleggsmengde til tradisjonell løsning med PE-skum tilsvarende 1/5 av areal for isnett (i veggene), som gjenspeiler antatt prisforskjell mellom disse løsningene. Anleggstekniske vurderinger Tunneldriving Forutsetninger En forutsetning for prosjektet er at det skal optimaliseres for lavest mulig byggekostnad, og ikke nødvendigvis for kortest byggetid. Det vil likevel være en sammenheng mellom disse forholdene, da forlenget byggetid vil medføre større kostnader for drift av fasiliteter for anleggsdriften, men kapitalkostnaden for investeringen i anlegget er ikke relevant. Dette medfører at enkelte tiltak eller etableringer som kun vil tjene til å korte ned byggetiden, men som ikke tjener noen permanent funksjon, ikke vil være hensiktsmessig å etablere dersom det vil medføre en høyere byggekostnad. Typisk eksempler på dette vil være tverrslag, som eventuelt kunne tillate driving av tunnelen fra flere stuffer og/eller tjene som en ekstra transportvei i forbindelse med anleggsarbeidene. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 9 av 23

67 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Dimensjonene på den endelige tunnelen er svært store, blant annet med en bredde på tunnelen på minst 36 m. Det vurderes på nåværende tidspunkt at slike dimensjoner vil være tilstrekkelig til at rasjonell anleggsdrift kan utføres med inn og uttransport gjennom samme tverrsnitt. Dermed er det konkludert med at effektiv bygging av tunnelen er fullt mulig å få til ved driving kun fra hovedstuffene fra Moldefjorden og Kjødepollen. Det har vært diskutert mulighet for og eventuelt nødvendighet av å etablere service- og/eller rømningstunneler for den permanente driftsfasen av skipstunnelen. Foreløpig har Norconsult konkludert med at det ikke vil være behov for servicetunneler for drift og vedlikehold av tunnelen. Det pågår en brannteknisk studie og risikoanalyse for driftsfasen, og den endelige konklusjonen for disse foreligger ikke på nåværende tidspunkt. De foreløpige vurderingene tyder imidlertid på at det ikke vil være behov for rømningstunnel(er) for anlegget. I forbindelse med oppdatert reguleringsplan for prosjektet er det imidlertid tatt med plass til å etablere påhugg og tunneltraseer for eventuelle service eller rømningstunneler. Dersom det på et senere tidspunkt skulle bli aktuelt å inkludere slike, vil det være plass til å etablere disse innenfor reguleringsplanen. Rent byggeteknisk vil det også være uproblematisk å inkludere slike forutsatt at de etableres med en viss avstand fra hovedtunnelen, minimum 15 m, helst opp mot 25 m. Dersom det på et senere tidspunkt besluttes at service-, rømningstunneler eller sjakt (for permanent ventilasjon) skal etableres, vil sprengningsentreprenør trolig til en viss grad benytte seg av disse til å optimalisere byggeprosessen. I motsatt fall anbefales det å vurdere å tillate entreprenør(er), på eget initiativ, risiko og kostnad, å etablere tverrslags-/servicetunneler, dersom de mener dette vil være optimalt for deres arbeider Tunneldriving Valg av drivemetoder og rekkefølge på arbeider, og ikke minst optimalisering av disse, bør i hovedsak overlates til entreprenørene som skal gi tilbud på sprengningsjobben. Hvor stor frihetsgrad det kan legges opp til vil avhenge av kontraktsformen, og spesielt om arbeidene deles opp i flere entrepriser som skal utføre sine arbeider helt eller delvis samtidig. I denne rapporten beskrives dermed kun et forslag til driveopplegg som ansees fornuftig og gjennomførbart, og som ligger til grunn for estimering av byggetid og kostnad i forprosjektet. Det forventes at arbeidene med sprengning av tunnel bør starte opp så tidlig som mulig, noe som fordrer at arbeider med markrydding og fjerning av løsmasser, samt etablering av adkomstveier og utskipingskaier, gis prioritet. Så raskt som mulig bør en etablere påhuggsområde i øvre del av det endelige tunnelprofilet, slik at en kan starte med driving av takskive/toppstoll. Det foreslås følgende utdrivingsmetode/-sekvens, (se Figur 1-2). [Merk at dette kun er et forslag - endelig og optimal drivesekvens må detaljprosjekteres av entreprenør, som tilpasses deres utstyr og tar hensyn til den totale logistikken ved anlegget]: 1. Driving av toppstoll; ca m høyde ved høyeste punkt, og ca. 16 m bredde. 2. Sidestross i toppstoll; tilsvarende geometri som trinn Pallsprengning i senter av bergrommet; ca. 10 m pallhøyde, m bredde. (Pallen kan eventuelt deles i 2 eller flere sekvenser). 4. Sidestross på hver side av bergrommet; ca. 12 m høyde i høyeste punkt, 5-10 m bredde (avhenger av størrelse og oppdeling i trinn 3). 5. Pallsprengning; ca. 10 m pallhøyde, m bredde. (Pallen kan eventuelt deles i 2 eller flere sekvenser). \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 10 av 23

68 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: 6. Pallsprengning; ca. 10 m pallhøyde, m bredde. (Pallen kan eventuelt deles i 2 eller flere sekvenser). 7. Pallsprengning; ca. 11 m pallhøyde, m bredde. Undersprenges 0,5-1 m under prosjektert bunn. (Pallen kan eventuelt deles i 2 eller flere sekvenser) Figur 1-2 Drivesekvens prinsippskisse. I lengderetningen kan entreprenøren velge å drive en og en stuff/pall helt gjennom, eller starte opp med uttak av flere nivåer samtidig. Det forventes at det vil være hensiktsmessig å starte opp uttak av andre nivå, før de øverste nivåene er ferdig utsprengt, og på den måten kan det prinsipielt foregå drift på flere(/alle) nivåer/paller samtidig. Adkomst opp til øvre nivå vil måtte etableres med ramper, som må flyttes og reetableres etterhvert som arbeidene skrider frem. Antall nivåer med samtidig drift, avstand mellom de ulike stuffene, samt logistikken med etablering av ramper for adkomster til de ulike nivåene, vil bli detaljert og planlagt av entreprenøren, og vil kunne variere gjennom prosjektet. Prinsippet for drift på ulike nivåer er vist på skisse i Figur 1-3. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 11 av 23

69 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Bro (veg) Bergterskel Stoll 1 og 2 Pall 7 Pall 6 Pall 5 Pall 3 og sidestross 4 Figur 1-3 Drivesekvens i lengdeakse prinsippskisse. Entreprenør vil trolig velge å drive parallell drift på ulike nivåer, i alle fall til en viss grad. Som et minimum forventes at det vil prioriteres å ferdigstille sprengningen i områdene ved og nær forskjæring og påhugg så tidlige som mulig, slik at aktiviteter med bru, portalkonstruksjon, entrings- og ledekonstruksjoner kan påbegynnes før hele tunnelen er ferdigstilt. Dette må i så fall planlegges nøye og detaljert, for å sikre at sprengningsarbeidene ikke påvirker byggingen, eller de ferdigstilte konstruksjonene, samt at logistikken med inn og uttransport gjennom tunnelåpningen håndteres. Nederste nivå i tunnelen vil bli sprengt ut under havnivå. Selv om det prinsipielt er teknisk mulig å foreta utsprengning under vann, forventes at det vil være mer rasjonelt å la det stå igjen en terskel i enden av tunnelen, som hindrer sjøen i å trenge inn i tunnelen. Denne terskelen vil kunne sprenges og lastes ut kontrollert etter at alle de øvrige arbeidene er ferdig i tunnelen. Det forventes at også installasjoner og betongarbeider kan utføres før sprenging av terskel, men dette er noe som må detaljprosjekteres videre, for å verifisere at rystelser, eventuell sprut, samt innstrømmende vann (med steinmasser) ikke vil kunne skade installasjoner. Muligens vil det være aktuelt å iverksette spesielle tiltak for å beskytte installasjoner, alternativt å begrense innstrømningen etter sprengning, for eksempel ved å vannfylle tunnelen, helt eller delvis, før terskelen sprenges. Massehåndtering I denne planfasen må det legges til rette for en effektiv transport av alle steinmassene fra tunnelen og ned til riggområdet for lokal lagring eller videre transport på lekter. Transporttraseene må tilrettelegges med god bredde som tillater bruk av store dumpere. For å ivareta en best mulig sikkerhet i anleggsperioden, bør massetransporten skilles fysisk fra all øvrig trafikk i området. Massetransporten blir en viktig faktor mht. å oppnå en effektiv totalproduksjon. Det er også viktig at massetransporten ikke skaper hindringer for øvrig produksjon. Hvordan dette løses i detalj må tas som del av detaljprosjekteringen totalentreprenøren får ansvar for. Tunnelen sprenges ut med en toppstoll som vil ligge godt foran den videre sprengning av tverrsnittet som skjer ved pallsprengning i flere høyder. Mesteparten av sprengsteinen forventes vil bli fraktet ut gjennom påhuggene i hver ende, eventuelt i kombinasjon med uttransport fra transporttunneler om det blir valgt. Stein fra forskjæringene og første del av tunnelsprengningen, vil bli benyttet til etablering av nødvendig infrastruktur og riggarealer for de videre arbeidene. Det benyttes utvidelsesfaktor 1,8 for alle masser som skal i sjø. Faktoren er noe høyere enn det som normalt brukes for sprengstein, som er 1,4. Erfaringer fra vegprosjektet Ryfast i Stavanger er at steinen som deponeres i sjø har en utvidelsesfaktor på mellom 1,8 og 2, Midlertidig deponering av sprengstein Det vil i begge portalområdene være behov for midlertidig deponering av sprengstein, knyttet til bruk for utfylling av riggområder og midlertidige konstruksjoner/fyllinger/fangdammer/vegomlegginger etc. Dette er masser som vil bli fjernet i siste del av anleggsperioden, eventuelt helt til slutt i forbindelse \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 12 av 23

70 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: med nedriggingen. Øvrig midlertidig planlagt deponering eller mellomlagring bør begrenses til et minimum, da all mellomlagring medfører en merkostnad for massetransporten. Det må imidlertid legges til rette for mellomlagring av masse ved å avsette egne større arealer for dette. Det vil være viktig å ha mulighet til å kjøre masse til mellomlagring, dersom det skjer uforutsette hindringer knyttet til den videre transporten ut fra anleggsområdet. Masser som deponeres i sjø dypere enn ca. 8 m er å betrakte som permanent deponering Permanent deponering av sprengstein I dagsonene for dette anlegget vil det være behov for en begrenset mengde sprengstein. Dette er stein som er prosjektert brukt til vegomlegginger, fylling i sjø for ledekonstruksjoner og gjenværende utfyllinger fra anleggsperioden som blir bestemt skal stå igjen for etterbruk. Øvrige masser er det mulig å deponere dypvannsdeponi og landvinning i regionen Borttransport av sprengstein Det alt vesentligste av sprengsteinen fra tunnelen må transporteres bort, hovedsakelig på lekter. Nasjonalt er det et overordnet mål at alle overskuddsmasser fra denne type tunnel/fjell anlegg skal gi en samfunnsmessig nytte. Ut fra de behov og muligheter for samfunnsnyttig bruk av sprengstein, som frem til nå er avdekket, kan det være mulighet for at deler av overskuddsmassene kan plasseres i nærliggende godkjente utfyllinger, knyttet til næringsutvikling. Dette gjelder utviklingsområder som ligger innenfor en fornuftig avstand, på om lag 2 timers transportavstand med lekter, fra hver portal. Til sjøtransport av sprengstein over lengere avstander vil store flatlektere være en kapasitetsmessig og økonomisk god løsning. Disse lekterne fylles opp direkte, ved at dumpere kjører opp på lekteren og tipper massen uten å måtte gå om en mellomlagring. Lossing av flatlekter i sjø skjer som egen operasjon med egne tippmaskiner om bord på lekteren (hjullaster/gravemaskin) Massen kan også kjøres på land ved bruk av en egen rampekonstruksjon mellom lekter og land. Et slikt ekstra transportledd øker transportkostnadene ytterligere. Sjøtransport med slike store flatlektere er relativt kostnadseffektivt, men kostnadene øker med økt transportlengde. Stein som det ikke er mottakskapasitet for som samfunnsnyttig utfyllingsareal må avhendes på en miljømessig og økonomisk mest mulig optimal måte. Sjødeponier i tilknytning til hver av portalområdene vil da være en aktuell løsning. Ved korte transportavstander vil bruk av splittlekter være en effektiv transportmetode. Splittlekterne må normalt fylles med egen gravemaskin, dette krever ekstra plass i tilknytning til selve kaianlegget til mellomlagring av stein før lasting i lekter. Borttransport av større mengder stein på offentlig veg, fra noen av portalområdene, er vurdert ikke å være aktuelt. Det på grunn av høye kostnader, dårlig vegstandard og at det vil gi en stor miljøbelastning for omgivelsene. Riggområder Det må etableres riggområde i nærheten av forskjæringen på begge sider av tunnelen. Tunnelen forutsettes å drives fra begge sider, og behovet for riggområde antas å være ganske likt på begge sider. Det legges opp til at en del stein deponeres permanent i sjø for å skape mer areal, som benyttes som riggområde i utbyggingen. Det antas at m 2 for riggareal på hver side er et minimum. Det gir plass til maskiner, vaskehaller, rensesystemer, brakker etc. Pga. skrått terreng og trafikkavvikling er det en del areal innenfor anleggsområdet som det ikke er mulig å gjøre seg nytte av. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 13 av 23

71 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Rystelser Bygging av skipstunnelen innebærer uttak av et meget stort volum av bergmasse. For at denne jobben skal kunne utføres på en kostnads- og tidseffektiv måte, innebærer dette sprengning med grovt utstyr, tilsvarende steinbruddsdrift. Toppstollene til tunnelen, samt eventuelt hjelpetunneler, vil bli drevet ut med konvensjonelt tunnelutstyr dvs. med borerigg som borer horisontalt 4-5 m lange salver i tunnelens/stollens tverrsnitt. Dette vil imidlertid kun utgjøre en liten del av det totale volumet med bergmasse som skal sprenges. De øvrige delene av anlegget; forskjæringer og resterende del av tunnelen under toppstollene, vil bli drevet ut med pallsprengning, med 5 til 15 m høye paller, og relativt store volum pr. salve. Sprengningsarbeider vil medføre vibrasjoner/rystelser i grunnen, som vil forplante seg til nærliggende bebyggelse og konstruksjoner. Andre arbeider, som peling, pigging og transport med tunge kjøretøy, vil også kunne medføre vibrasjoner, men det forventes at dette vil være underordnet vibrasjoner fra store salver som sprenges. Størrelsen på rystelsene som oppstår ved sprengning, er direkte avhengig av mengden sprengstoff som detonerer samtidig. Muligheten for å begrense mengden samtidig detonerende sprengstoff er å dele opp salven i tidsintervaller, men det er en begrensning på hvor mange intervaller en kan dele opp salven i, og dermed vil et strengt krav til rystelser medføre begrensninger på størrelsen på hver enkelt salve, og dermed påvirke både kostnad og byggetid. Normalt settes krav til vibrasjoner ut fra standarden NS 8141 «Vibrasjoner og støt Veiledende grenseverdier for bygge- og anleggsvirksomhet, bergverk og trafikk». Ved detaljprosjektering for anlegget bør de nærliggende bygninger og konstruksjoner, som kan være følsomme for vibrasjoner, kartlegges og gjennomgås, slik at det kan settes spesifikke grenseverdier for de ulike konstruksjonene. Samtidig bør det foretas en tilstandsregistrering av bygningsmassen innenfor en viss avstand til de planlagte arbeidene, slik at en kan danne et grunnlag for å evaluere eventuelle innrapporterte skader som følge av rystelser. Basert på Norsk Standard vil det kunne forventes grenseverdier for rystelser fra sprengningsarbeider i størrelsesorden 35 mm/s for vanlige boliger, noe høyere for industri- og kontorbygg, og opp mot 70 mm/s for tyngre konstruksjoner (broer, kaier etc.). Merk at for rystelser fra kilder som medfører gjentatte rystelser, slik som peling, pigging og trafikkbelastning, vil grenseverdiene være noe lavere men samtidig vil ofte kilden til slike rystelser være svakere, slik at rystelsene fra sprengning allikevel blir dimensjonerende. På Moldefjord-siden av anlegget er det begrenset med bebyggelse, og denne ligger i forholdsvis stor avstand til påhuggsområdet og tunneltraseen. Det forventes dermed at rystelseskrav til eksisterende konstruksjoner ikke vil være en vesentlig begrensning for arbeidene ved denne lokaliteten. Det skal på et tidspunkt etableres permanente konstruksjoner i forbindelse med arbeidene, blant annet bru over påhugget til tunnelen, samt kai- og ledekonstruksjoner. Det vil dermed bli en avveining om hvor tidlig i prosjektet en ønsker å etablere slike permanente konstruksjoner, opp mot de eventuelle begrensningene dette vil medføre for den pågående sprengningen av tunnel og forskjæring. Ved Kjødepollen er det imidlertid vesentlig mer bebyggelser, til dels rett inntil arbeidsstedet for forskjæring og tunnel. Det er på nåværende tidspunkt ikke klart hvor stor andel av denne bebyggelsen som må løses inn og eventuelt rives i forbindelse med anleggsarbeidene, men det er opplagt at det vil bli stående igjen en del bygninger/boliger, som vil medføre begrensninger for sprengningsarbeider i forskjæring og den første delen av tunnelen. Langs selve tunneltraseen, etter hvert som en kommer et stykke innenfor påhuggene, er Norconsult ikke kjent med at det finnes noen konstruksjoner som vil gi begrensninger for tunneldriften. Dette må imidlertid verifiseres under detaljprosjekteringen. Rystelser/vibrasjoner fra anleggsarbeider må måles og dokumenteres ved bruk av rystelsesmålere som monteres på relevante objekter i nærheten av anleggsaktiviteten, samt flyttes fortløpende etter hvert som arbeidene skrider frem. Tidligere har det vært vanlig at sprengningsentreprenøren gis ansvar for plassering, drift og rapportering av rystelsesmålinger, men ved større anlegg er det blitt mer vanlig at byggherre påtar seg denne jobben, og setter den ut som en egen kontrakt til et spesialfirma \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 14 av 23

72 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: som foretar slike målinger. Sistnevnte vil i utgangspunktet anbefales for dette prosjektet, men dette vil også avhenge av hvilken kontraktsform som velges for anlegget. Stabilitet og sikring Prinsippene for stabilitetssikring i skjæringer og tunneler for anlegget er beskrevet i kapittel I det etterfølgende er det presentert en prognose for type og mengder sikring for de ulike anleggsdelene. Prognosen er basert på tilgjengelig informasjon om bergmassekvalitet, fra tidligere undersøkelser og utredninger, og spesielt på prognose for fordeling av bergmassekvalitet langs tunnelstrekningen (Tabell 1-1). Sikringsnivå, tilhørende ulike bergmasseklasser for tunnelen er tidligere foreslått i rapporter fra NGI [2] [3]. De presenterte sikringsprognosene for tunnelen (kapittel ) er basert på disse sikringsklassene, modifisert for dagens prosjekt, samt etter vurderinger fra Norconsult. Prinsipp for stabilitetssikring i forskjæringene og skjæringer for nye vegtraseer i dagen, er basert på en geometri som begrenser stabilitetsutfordringene, hovedsakelig gjennom en slakere total og lokal helningsvinkel, samt «terrassering» der skjæringene får høyde på over m. Denne formen er også harmonisert med estetisk utforming, som angitt av arkitekt/landskapsarkitekt. For nye veger forutsettes at disse utformes med romslig grøft mellom skjæringsfot og vegbane, som normalt for veger, slik at mindre nedfall fra skjæringene kan aksepteres. For sikringsprognose for skjæringer i dagen er forventet bergmassekvalitet rangert som dårlig, middels og god, med tilhørende antatt gjennomsnittlige tykkelser/mengder for sprøytebetong og bolteavstander. Grunnlaget for klassifiseringen er en skjønnsmessig vurdering av kartlagt/observert bergkvalitet, samt en forventning om generelt bedre bergkvalitet mot dypet (dvs. under dagfjellsonen). Sikringselementene som er medtatt i prognosen er som følger: Fullt innstøpte kamstålbolter; lengder 2,4 8 m, gjennomsnittlig boltemønster c/c 2,5 m Fiberarmert sprøytebetong; energiabsorpsjonsklasse E700 eller E1000, tykkelse 8 20 cm Steinsprangnett Anker; kapasitet 464 kn (som i tunnel) i lengder m, gjennomsnittlig mønster c/c 3 m Fangnettgjerde; kapasitet kj, høyde 2 4 m Andre sikringsmidler/metoder vil kunne komme til anvendelse, slik som fjellbånd, understøp etc., men dette forventes i så fall å gå opp i opp med mengder for de midlene som er med i prognosen. I tillegg til bergmassekvalitet og orientering av spesielle strukturer/sprekkesoner, avhenger de totale sikringsmengdene av arealet av skjæringsveggene. Utformingen av skjæringene er fremkommet som et resultat av praktiske behov for entring og konstruksjoner, anbefalt utforming med hensyn til langtids stabilitet og vedlikeholdsbehov, samt estetisk utforming. Eventuelle endringer i utforming av forskjæringene vil kunne påvirke arealene som må sikres, og dermed de totale sikringsmengdene, betydelig. I det etterfølgende er estimater for de totale mengdene av hovedsikringselementer oppsummert. Det presiseres at dette kun er en prognose, og at virkelige mengder, metoder og dimensjoner på sikring, må detaljeres underveis i byggingen, etter hvert som de virkelige bergforholdene avdekkes Vegskjæring (ny trase for FV618) Omlegging av FV618, fram til bru over påhugget til skipstunnelen vil medføre delvis fylling og delvis skjæring inn i fjellsiden. Omfang av skjæring, for foreslått trasé, er vist med gul farge (område 2 og 3) på Figur 1-4 under. Sør for bru over tunnel (område 2) er arealet av fjellskjæring anslått til ca m 2, og nord for bru (område 3) ca m 2. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 15 av 23

73 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Figur 1-4 Veiskjæring for ny FV618 (gult område). Anslåtte sikringsmengder er angitt i Tabell 1-2 under. Tabell 1-2 Prognose sikringsmengder vegskjæring ny FV618 (Moldefjord) Totale mengder, vegskjæring Moldefjord Fjellbolter, fullt innstøpt, dobbelt korrosjonsbeskyttet, L 2,4 8m, Ø 20-25mm, c/c 2,5m 720 stk Sprøytebetong, fiberarmert E700, t 8 12cm 270 m 3 Steinsprangnett 900 m 2 Anker, 464kN, L 10 15m, c/c 3m Fangnettgjerde, 1500kJ, h 2,0m Fangnettgjerde, 3000kJ, h 4,0m 50 stk 150 m 100 m Forskjæring Etablering av påhugg ved hver ende av tunnelen vil medføre utsprengning av et betydelig volum med bergmasse i skjæringer med høyder opp mot m. De gjenstående permanente skjæringene må sikres for å ivareta totalstabiliteten av skjæringene, samt til en viss grad detaljstabilitet for sikkerhet i områder hvor det vil kunne ferdes personell. Foreslått utforming av forskjæringene ved Moldefjord og Kjødepollen, med omfang av fjellskjæringer som må sikres, er vist med ulike fargekoder på Figur 1-5 og Figur 1-6. Totalt areal i de to forskjæringene er anslått til ca m 2 ved Moldefjord, og ca m 2 ved Kjødepollen. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 16 av 23

74 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: Versjon: Figur 1-5 Fjellskjæringer i forskjæring Moldefjord (i tillegg til viste skjæringer kommer også område 1, fra Figur 1-4). Figur 1-6 Fjellskjæringer i forskjæring Kjødepollen. Toppen av nederste hylle/pall vil ligge på kote -0,3, og over denne vil det etableres en kontinuerlig entrings-/ledekonstruksjon gjennom hele forskjæringen og tunnelen, på begge sider. De kontinuerlig entrings-/ledekonstruksjonene vil også fungere som rømningsvei, samt adkomst for inspeksjon og vedlikehold, og det vil ventelig være behov for stabilitetssikring som tillater trygg ferdsel for personell langs skjæringene (og i tunnelen) ved dette nivået. I utgangspunktet forventes at sikkerheten mot lokalt nedfall (detaljstabilitet) må være absolutt ved dette nivået, mens det under dette nivå er akseptabelt med mindre nedfall. \\norconsultad.com\dfs\nor\oppdrag\sandvika\516\17\ \5 arbeidsdokumenter\51 felles\516 anslag\vedlegg\vedlegg 1 sprengning og sikring - beskrivelse og forutsetninger.docx Side 17 av 23