Konstruksjonskrus Eurokode 5. Innhold. Introduksjon til forbindelser EK5
|
|
- Matias Holter
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Konstrusjonsrus Euroode 5 Beregningsregler Meanise treforbindelser Geir Glasø Tretenis Innhold 1. Introdusjon til forbindelser i EK5. Minimumsavstander 3. Tverrbelastning og rope effet 4. Kombinert belastning 5. Gruppe effeter 6. Litt om de ulie forbindelsesmidler 7. Håndbo Meanise treforbindelser (ny utgave) Introdusjon til forbindelser EK5 1
2 Hva deer EK5 av forbindere 1. Spier og ramper. Bolter 3. Stavdybler 4. Tresruer 5. Tømmerforbindere 6. Spierplater Stavformede forbindere Innlimte bolter mangler i EK5 Standarder for forbindelsesmidler Konstrusjonsstandard: NS-EN :004+A1:008+NA:010 NS-EN :004+NA:010 (brann) Produtstandard: NS-EN 1459:008+A1:01 (Stavformede forbindere) NS-EN 14545:008 (Tømmerforbindere) Materialstandard og fastheter NS-EN 338:009 (Heltre) NS-EN 14080:013 (Limtre) Prinsipper (ap. 8 EK 5) 1. Med mindre det er gitt regler i dette apitlet sal forbinderens ar. ap og stivhet bestemmes ved prøving i samsvar med (ref. standarder). Størrelsen på og plasseringen av forbindere i en forbindelse sal velges sli at den forventede fastheten og stivheten an oppnås (ref: avstand mellom forbindere og avstand til ant/ende) 3. Det sal tas hensyn til at apasiteten til en forbindelse an være lavere enn summen av apasiteten til den enelte forbinder. 4. Når en forbindelse omfatter forsjellige typer forbindelsesmidler eller det er uli stivhet (i de ulie snitt) må deres samvire verifiseres 5. Veslende refter på en forbindelse. Den ar. ap til en forbindelse sal reduseres dersom forbindelsen utsettes for veslende indre refter som følge av langtidslaster eller halvårslaster.
3 Minimumsavstander Generelt or at ar. ap etter EK5 an brues reves det at minimumsavstander opprettholdes Min. avstand mellom forbindere på ree i fiberretning Min. avstand mellom forbindere tvers på fiberretning Min. avstand til ant (belastet/ubelastet) Min. avstand til ende (belastet/ubelastet) NB! Selvborende sruer EK5 opererer med vinel α mellom -90 og 360 Tar utgangspunt i α = 0 når raft og fiberretning er sammenfallende mot ende av tredel Krav til minimumsavstander Krav til minimumsavstander mellom forbindere på ree i fiberretning (a1) og mellom forbindere tvers på fiberretning (a) 3
4 Krav til minimumsavstander Belastet ende (-90 α 90 ) Ubelastet ende (90 α +70 ) Belastet ant (0 α 180 ) Belastet ant (180 α 360 ) 4
5 Tverrbelastning og rope effet Tverrbelastning Beregningsmodell etter K.W. Johansen v,r = min(v,ra, v,rb, v,rc,..) Modell avhenger av: Treets egensaper og belastningsretning Geometri (tyelse, diameter) Stålets egensaper Kapasitetsmodell: Tre mot Tre 5
6 1-snitt: Tre mot Tre v, R fh,1, t1 d ( a) fh,, t d ( b) fh,1, t1 d t t 3 R t t β + β β β ( c) 1+ β t t t t = min f t d 4 β ( + β ) M h,1, 1 y, R R 1.05 β (1 + β ) + β + ( d) + β fh,1, d t1 4 f t 4 (1 ) h,1, d β + β M y, R R 1.05 β (1 + β ) + β ( e) + 1+ β fh,1, d t 4 β ax, R 1.15 M y, R fh,1, d + ( f ) 1+ β 4 -snitt: Tre mot Tre v, R f t1 d ( g) h,1, 0.5 f t d ( h) h,, β f t d 4 β ( β ) M + h,1, 1 y, R ax, R = min 1.05 β (1 + β ) + + ( j) + β fh,1, d t1 4 β ax, R 1.15 M y, R fh,1, d + ( ) 1+ β 4 Modell parametre Hullantfasthet fh,1, og fh,, (for tredel t1 og tredel t) Avhengig av tremateriale (fasthetslasse) Avhengig av vinel mellom raft og fiberretning β er forholdet mellom hullantfasten til tredel t1 og t or heltre og limtre: f h, f h, f = 0,08 ρ d 0,3 = 0,08 (1 0,01 d) ρ = h,0, h, α, 90 f sin α + cos α Bolter, dybler og sruer (d > 6mm) (spier uten forborring) f h,, β = = f h,1, f f h, α, h, α1, spier (forboring), bolter, sruer 1,35 + 0,015d bartrevire 90 = 1,30 + 0,015d parallellfiner 0,90 + 0,015d hardved 6
7 Modell parametre lytemoment My,R til forbinderen Spier: M y, R 0,3 fu, d = 0,45 fu, d,6,6 Runde spier irant spier, amstift Bolter, dybler: Sruer: M M y, R =, 3 0 f d u,,6,6 y, R = 0, 3 fu, def Rope effet Ved def. i forbindelse an stre refter oppstå I tillegg vil stre i forbinder gi frisjon mellom tredelene Rope effet Bidrag i bruddformer som gir flytning i forbinder or tverrbelastning an apasiteten øes utover (Johansens del) pga. rope effet, dvs. stre omponent i forbinder ved vinelendring i forbinder (flytning) Dette utgjør en vinelendring på ca. 14 grader Begresning i rope effet: Type forbinder Minst av: R/4 eller % av Johansens del Spier, rund R/4 15 % Spier, firant R/4 5 % Spier, preget/rillet R/4 50 % Tresruer R/4 100 % Bolter R/4 5 % Stavdybler R/4 0 % 7
8 Rope effet Hvis bidraget fra rope effeten ie er jent, sal dette bidraget settes li null (0). Dvs. hvis ie asialraftapasiteten er doumentert fra produsent eller den an beregnes etter Euroode 5 settes den li 0 or franse tresruer vil rope bidraget bli null for diameter større enn 1 mm! Rope effet Bolter Rope effet begrenset av try apasitet til sive under mutter Avhengig av tryfastheten til trevire (3*fc,90,) Tidligere fc,90, for C18 = 4,8 N/mm, NÅ, N/mm Tidligere fc,90, for C4 = 5,3 N/mm, NÅ,5 N/mm Tidligere fc,90, for C30 = 5,7 N/mm, NÅ,7 N/mm Alle limtrelasser NÅ fc,90, =,5 N/mm Nesten halvvering av tryfastheten og tilsvarende for rope bidraget Kapasitetsmodel: Stål mot Tre 8
9 Beregningsgang tverrbelastning 1. (Beregn asialraft apasitet) R/4 (rope effet, hvis atuell). Beregn ar. ap til en forbinder per snitt for alle bruddformer min: v,r 3. Multipliser for antall snitt 4. Hvis flere forbindere på ree, multipliser for antall effetive forbindere på ree v,ef,r = nef*v,r 1. Multipliser for antall reer nreer*v,ef,r. Kontroller ar. ap for gruppeeffeter Kombinert belastning (tverrbelastning og asialbelastning) Spier: Kombinert belastning (asial og tverrbelastning) Ed v, Ed + 1 or preget spier ax, Rd v, Rd Sruer: Ed v, Ed + 1 ax, Rd v, Rd Bolter: Ie gitt i EK5 Ed v, Ed + 1 Rd v, Rd Dybler: an ie ta opp asialbelastning! Ed Rd + v, Ed v, Rd 1 or glatte spier 9
10 Splitting og gruppe effeter Bruddformer Splitting og gruppe effeter Splitting Når en raft virer i en vinel på fiberretning sal det tas hensyn til mulig splitting Bloutrivning eller pluggutrivning I stål mot tre med flere forbindere nær enden av tredelen og en raft parallell med fiberretning, an pluggutrivning/bloutrivning oppstå Kontroll er basert på sjærfasthet og strefasthet 10
11 Ulie forbindelsesmidler Spier - generelt Siller mellom glatt og preget spier (definisjon i NS-EN 1459) Gjelder spier 1,9 5,0 mm asthetslasse C4 eller bedre Det er ie forutsatt forboring Strefasthet spier fu, 600 N/mm Krav spier: Diameter hode: 1,8d (,0d når platemateriale inngår) Tyelse hode: 0,5d Lengde spiss: 0,5d ls,5d Spier Kap. tverrbelastning Ingen redusjon i hullantfasthet for vinel mellom raft og fiberretning irant spier har 50 % større flytemoment enn rund spier Kap for flere spier på ree i fiberretning Redusjon for flere på ree avhengig av avstand mellom Avstand 14d gir ingen redusjon Sideveis forsyvning 1,0d 11
12 Spier - Asialraftapasitet Spier Glatte spier (runde og firant) 8d inntregningsdybde gir 0 ap 10d inntregningsdybde gir redusjon på 50 % 1 d inntregningsdybde gir full ap. uten redusjon > 1d øning i ap. (men sje gj.tre hode) Preget/rillet spier 6d inntregningsdybde gir 0 ap 7d inntregningsdybde gir redusjon på 50 % 8 d inntregningsdybde gir full ap. uten redusjon > 8d øning i ap. (men sje gj.tre hode) Ingen endring i ar. ap i ny håndbo Sruer - generelt Sruer, hva er det? Mange typer, for å beregne ap på mange av disse må en del parametre doumenteres. Mange ulie diametre å ta hensyn til Effetiv diameter på srue Srue generelt 1
13 Sruer Kap. tverrbelastning Hullantfasthet avhengig av vinel mellom raft og fiberretning Størst når α = 0 Minst når α = 90 Diameter som inngår i beregning rans tresrue Diameter glatt del benyttes i beregning Andre tresruer Effetiv diameter benyttes i beregning Redusjon i ap. ved flere på ree Sruer - Asialraftapasitet ormelver for beregning av asialraft apasitet er endret! Gir i utgangspuntet redusjons i asialraftapasitet sammenlignet med tidligere Balansering av uttre og gjennomtreing! nef f Bruddformer: α, R = 1, cos Uttre av gjenget del 0,5 f = 0,5d l Sruehodets avrivingsmotstand (i stålplate) Sruehodets gjennomtreningsmotstand d Sruens strefasthet Knebrudd i srue (trybelastning) Plugg- og bloutrivning (når stålplate benyttes) Gjelder for 6d d 1d: d = min 8 1,0 d l α + sin α ef 0,1 ρ ef 0,8 d 13
14 Bolter og dybler Samme beregningsmetode for disse Bolt an ta asialrefter i motsetning til dybel Kar. ap for tverrbelastning større for bolt enne dybel (forutsatt flytning i forbinder) Dybel bør bare brues i -snitt eller multisnittet forbindelse Dybel: I stål mot tre forbindelse bør ie stålplater benyttes som ytterdel Bolter og dybler Kap. tverrbelastning Hullantfasthet avhengig av vinel mellom raft og fiberretning Størst når α = 0 Minst når α = 90 Redusjon i ap. ved flere på ree Bolter - Asialraftapasitet Boltens stre apasitet Stålplate (stål mot tre forbindelse) Kapasitet til underlagssive Redusjon i tryfasthet til trevire gir tilsvarende redusjon i asialraft apasitet or heltre: før C18 = 4,8 N/mm NÅ: C4 =,5 N/mm Nå: apasitet li 5 % av tidligere or limtre: før C18 = 4,8 N/mm NÅ: GL30c =,5 N/mm Nå: apasitet li 5 % av tidligere 14
15 Håndbo meanise forbindelsesmidler Hjelpemiddel for dimensjonering av forbindelser 1. utgave om i 1974! Siste utgave om ut i 007 (før EK5 og NA var offisiell) Nå utgave ommer nå i 014 Revidert «Håndbo Meanise treforbindelser» orrige utgave om ut i 007 ørste håndbo som ble basert på Euroode 5 Basert på NS-EN :004 15
16 Hva har hendt siden boen om ut? Basert på NS-EN :004 Endringer: NS-EN :004+AC:006 (Corrigendum/Rettelsesblad) NS-EN :004+A1:008 (Amendment/Endringsblad) NS-EN :004+A1:008+NA:010 (National Annex/Nasjonalt tillegg) Ny layout og endringer Tabeller Tidligere ingen figur til Tabell Revidert utgave: igur til hver ap. Tabell I tillegg: Indiasjon på bruddform (trebrudd eller flyteledd i forbinder) Noen dimensjoner forsvinner 61 mm og 4 mm forsvinner! or å få plass til igur i Tabell Kap 10 «orbindelser med Tenis Godjenning» utgår eil fra forrige utgave av NS-EN rettes opp ortsatt noen feil i NS-EN Retter opp de vi vet er feil i siste utgave 16
17 asthetslasser og fastheter Tidligere versjon basert på fasthetslasse C18 både for heltre og limtre asthetsverdier har endret seg i både NS- EN 338 og når NS-EN om Ny versjon baserer seg på: asthetslasse C4 for heltre asthetslasse GL30c for limtre (= CE L40c) Til slutt! Kapasitet avhengig av antall snitt og antall forbindere: - Mange snitt - Mange forbindere = Høy apasitet Ta for oppmersomheten! 17
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
DetaljerProsjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling
86 Prosjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling Design of timber structures Compression perpendicular to the grain, a recommendation Sigurd Eide, Geir Glasø og Erik
Detaljerd) Poenget er å regne ut terskeltrykket til kappebergarten og omgjøre dette til en tilsvarende høyde av en oljekolonne i vann.
Sisse til løsning Esamen i Reservoarteni 3. juni, 999 Oppgave a) Kapillartry er differansen i try mellom to faser på hver side av den infinitesimale overflaten som siller fasene. Det følger av en minimalisering
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. Nordisk Träskruv
SINTEF Byggforsk bekrefter at Nordisk Träskruv SINTEF Certification Nr. 2422 Utstedt: 30.06.2006 Revidert: 21.12.2011 Gyldig til: 21.12.2016 Side: 1 av 5 tilfredsstiller krav til produktdokumentasjon gitt
DetaljerLøsningsforslag til øving 10
FY11/TFY4145 Meanis fysi. Institutt for fysi, NTNU. Høsten 211. Løsningsforslag til øving 1 Vi utleder aller først ligningen som fastlegger vinelen φ r, dvs overgangen fra ren rulling til sluring. N2 for
DetaljerForord. Prosjektansvarlig har vært Erik Aasheim, Treteknisk. Prosjektleder har vært Odd Ellingsrud, Treteknisk.
Forord Første utgave av boken kom i 1974, og siden har den vært meget etterspurt i ingeniørmiljøene og i skoleverket. Den nye Håndbok Mekaniske treforbindelser er basert på dimensjoneringsprinsippene angitt
DetaljerBESLAGSKATALOG. Moelven Limtre AS
BESLAGSKATALOG Moelven Limtre AS 2 - Generell informasjon Moelven beslagsystem Anvendelse: Beslagene i denne katalogen er et utvalg av de mest brukte standard beslagene for sammenføyning / forankring av
DetaljerNormalfordeling. Høgskolen i Gjøvik Avdeling for teknologi, økonomi og ledelse. Statistikk Ukeoppgaver uke 7
Ueoppgaver i BtG207 Statisti, ue 7 : Normalfordeling. 1 Høgsolen i Gjøvi Avdeling for tenologi, øonomi og ledelse. Statisti Ueoppgaver ue 7 Normalfordeling. Oppgave 1 Anta Z N(0, 1), dvs. Z er standard
DetaljerSkrudde forbindelser
Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 orbindelser med skruer, nagler eller bolter
DetaljerMontasjeteknikk for stålbyggere
Abcdefgh Teknisk informasjon Hovednavn Kapittel Ijklnmn Treskruer Montasjeteknikk for stålbyggere 173 Teknisk informasjon Innhold kapittel Kapittel Treskruer Montering av treskruer med sekskanthode...
DetaljerEKSAMEN I EMNE TDT4195 BILDETEKNIKK LØRDAG 26. MAI 2007 KL LØSNINGSFORSLAG - GRAFIKK
Side av 7 NTNU Norges tenis-naturvitensapelige universitet Faultet for informasjonstenologi, matemati og eletroteni Institutt for datateni og informasjonsvitensap EKSAMEN I EMNE TDT495 BILDETEKNIKK LØRDAG
DetaljerTest, 3 Sannsynlighet
Test, Sannsynlighet Innhold. Pascals talltreant... 2.2 Kombinatori g sannsynlighetsberegning... 7. Sannsynlighetsberegninger.... Hypergeometris sannsynlighetsmodell....5 Binomis sannsynlighetsmodell...
DetaljerDimensjonering av fleretasjes trehus. Harald Landrø, Tresenteret
Dimensjonering av fleretasjes trehus Harald Landrø, Tresenteret Mange takk til Sigurd Eide, Treteknisk Rune Abrahamsen, Sweco Kristine Nore, Moelven Massivtre For bruk av bilder og tekst som underlag til
DetaljerUtvendig treskrue C4, løs og i boks
Utvendig treskrue C4, løs og i boks Tre til tre utvendig for bruk i service class 3 Settherdet kullstål C1022. Motek utvendige treskruer kan brukes for alle tre til tre forbindelser i normal elgjenget
DetaljerForskrift om forurensningslovens anvendelse på radioaktiv forurensning og radioaktivt avfall
Forsrift om forurensningslovens anvendelse på radioativ forurensning og radioativt avfall Fastsatt av Miljøverndepartementet med hjemmel i lov 13. mars 1981 nr. 6 om vern mot forurensninger og om avfall
DetaljerB5 Bolt Ø=30 mm Rustfritt stål 316 Hull i Glass 18 20 mm Bakstykke gjenget på bolten. 8 mm 15 mm
Bolter B5 Bolt Ø=30 mm Hull i Glass 18 20 mm Bakstykke gjenget på bolten 8 mm bolt 30 mm 8 mm 15 mm B6 Bolt Ø=30 mm Hull i Glass 18 20 mm 8 mm bolt 30 mm 8 mm 15 mm B6-30 Bolt Ø=30 mm Hull i Glass 18 20
DetaljerRepetisjonsoppgaver kapittel 8 løsningsforslag
epetisjosoppgaver apittel 8 løsigsforslag Eletrisitet Oppgave 1 a) Ett eletro har ladige 1,6 10 19 C. Dee ladige aller vi e (egativ) elemetærladig. b) Siletørleet får e egativ ladig på 3,0 10 8 C. c) Stave
DetaljerProsjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling
86 Prosjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling Design of timber structures Compression perpendicular to the grain, a recommendation Sigurd Eide, Geir Glasø og Erik
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Detaljer3 Sannsynlighet, Quiz
3 Sannsynlighet, Quiz Innhold 3.1 Begreper i sannsynlighetsregning... 1 3.2 Addisjon av sannsynligheter... 3.3 Produtsetningen for sannsynlighet... 11 3. Binomis sannsynlighet... 17 3.1 Begreper i sannsynlighetsregning
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerFysikkolympiaden Norsk finale 2012
Nors Fysilærerforening Fysiolympiaden Nors finale 3. uttaingsrunde Fredag 3. mars l. 9. til. Hjelpemidler: Tabell/formelsamling, lommeregner og utdelt formelar Oppgavesettet består av 7 oppgaver på 3 sider
DetaljerFYSIKK-OLYMPIADEN
Nors Fysilærerforening Nors Fysis Selss fggrue for undervisning FYSIKK-OLYMPIADEN 3 Andre runde: 6/ Sriv øverst: Nvn, fødselsdto, e-ostdresse og solens nvn Vrighet: 3 loetimer Hjelemidler: Tbell med formelsmling,
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
DetaljerSTK1100 våren Betinget sannsynlighet og uavhengighet. Vi trenger en definisjon av betinget sannsynlighet! Eksempel 1
STK00 våren 07 Betinget sannsynlighet og uavhengighet Esempel Vi vil først ved hjelp av et esempel se intuitivt på hva betinget sannsynlighet betyr. Vi legger fire røde ort og to svarte ort i en bune.
DetaljerMoelven Limtre AS BESLAGSKATALOG FOR LIMTRE
Moelven Limtre AS BESLAGSKATALOG FOR LIMTRE August 2018 2 - Generell informasjon Moelven beslagsystem Anvendelse: Beslagene i denne katalogen er et utvalg av de mest brukte standard beslagene for sammenføyning
DetaljerTeknisk anvisning for Masonite-bjelken Oppleggskapasiteter ved bruk av Masonite svill i mellombjelkelag
Side 1 av 5 Teknisk anvisning for Masonite-bjelken Oppleggskapasiteter ved bruk av Masonite svill i mellombjelkelag Anvisning nr: 03 Dato: 13.08.09. Beskrivelse Mellombjelkelag med Masonite-svill har andre
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerEtterutdanningskurs i prosjektering av moderne trekonstruksjoner
Etterutdanningskurs i prosjektering av moderne trekonstruksjoner Del 1. Samling 6. 7.sept. Dag 1: Konstruktiv del: Fagansvarlig. Svein-Rune Kleppe, HiB. Dimensjonering av bjelker og søyler i konstruksjonstre
Detaljersss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Dato: sss MATERIALPARAMETRE Siste rev.: Dok. nr.: ps PROSJEKTERING
Dato: 06.10.2013 Sign.: sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Siste rev.: 08.11.2018 Sign.: sss MATERIALPARAMETRE Dok. nr.: K4-10/502 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIAL- PARAMETRE FOR BJELKE
DetaljerFor bedre visualisering tegner vi
MSK MSKIKOSTRUKSJO ØSIGSORSG TI ØVIGSOPPGVR Oppgave 8. 8.5 ØVIG 9: DIMSJORIG V SKRUORBIDSR Oppgave 8- a) Totalraften i ruen er gitt ved: b der er forpenningraften og er andelen av ytre raften o ta av en
DetaljerTEMAHEFTE. CPAP i ambulansetjenesten. Innføringskurs
TEMAHEFTE CPAP i ambulansetjenesten Innføringsurs Dette heftet er laget i forbindelse med innføringen av CPAP i ambulansetjenesten ved Universitetsyehuset Nord-Norge. Forfattere av heftet har vært Lars-Jøran
DetaljerMAT1030 Forelesning 16
MAT1030 Forelesning 16 Reursjon og indusjon Roger Antonsen - 17 mars 009 (Sist oppdatert: 009-03-17 11:4 Forelesning 16 Reursjon og indusjon Forrige gang ga vi endel esempler på reursive definisjoner og
DetaljerGjengstang Syrefast A4-70
Gjengstang Syrefast A4-70 Monteringsanvisning Syrefast A4 for bruk i service class 3 aggressivt miljø så som kyst-, by- og industri miljø. Brukes ofte sammen med: - Kjemisk anker. - Gjennomgående bolter
DetaljerRekursjon og induksjon. MAT1030 Diskret matematikk. Induksjonsbevis. Induksjonsbevis. Eksempel (Fortsatt) Eksempel
Reursjon og indusjon MAT1030 Disret matemati Forelesning 15: Indusjon og reursjon, reurenslininger Dag Normann Matematis Institutt, Universitetet i Oslo 3 mars 008 Onsdag ga vi endel esempler på reursive
DetaljerN 0 Rd,c > > > >44
2.2.3 Dimensjonering av stagboltene Aktuelle bolter er Hilti HSA Ekspansjonsanker (kvikkbolt, stikkanker. stud anchor) i M16 og M20 og HSL3 Sikkerhetsanker (heavy duty anchor) i M20. I tillegg er HCA fjæranker
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerDen kritiske lasten for at den skal begynne å bøye ut kalles knekklasten. Den avhenger av stavens elastiske egenskap og er gitt ved: 2 = (0.
HIN Industriteni RA 5.11.03 Side 1 av 7 Kneing Staver Kneing er en elastis eller plastis ustabilitet som forårsaes av trspenninger. For å forstå fenomenet er det vanlig å starte med det enleste tilfelle,
DetaljerOPPGAVE 1 En aksel av stål med diameter 90mm belastes pi en slik måte at den bare utsettes for vridning. Belastningen regnes som statisk.
OPPGAVE 1 En aksel av stål med diameter 90mm belastes pi en slik måte at den bare utsettes for vridning. Belastningen regnes som statisk. a) Beregn hvor stor effekt i kw som kan. overføres ved 100r/min
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Detaljerløsningsforslag sveiseforbindelser statisk
løsningsorslag eorindelser statisk OPPGVE 1 To plater med mål som vist i iguren under, es sammen med V-uge. Strekkraten F =. N, platematerialet er S5JR, materialkoeisienten settes lik 1,1 og lastkoeisienten
DetaljerMAT1030 Forelesning 21
MAT orelesning Mer ombinatori Dag Normann -. april (Sist oppdatert: -4-4:5) Kapittel 9: Mer ombinatori Oppsummering orrige ue startet vi på apitlet om ombinatori. Vi så på hvordan vi an finne antall måter
DetaljerUtvendig treskrue C4, løs og i boks
Utvendig treskrue C4, løs og i boks Tre til tre utvendig for bruk i service class 3 alle tre til tre forbindelser i normal elgjenget for og forhindre at det festede Torx bitsspor for bedre feste mellom
DetaljerObligatorisk oppgave 4 i INF4400 for Jan Erik Ramstad
Obligatoris oppgave i INF for Jan Eri Ramstad Jan Eri Ramstad Institutt for Informati Universitetet i Oslo janera@fys.uio.no. Mars6 6. april Bagrunn Worst case transient simulering NAND port Oppgave I
DetaljerKapittel 13. Sjakler. www.lsi-bok.no LSI. Side
Sjakler Kapittel 13 1201-08 12 SJAKLER 12.1 Aktuelle typer sjakler for løft Sjakler har mange ulike bruksområder og leveres i forskjellige stålkvaliteter for løft. (Grade 40, 60, 80 ) Den mest vanlige
DetaljerKapittel 9: Mer kombinatorikk
MAT3 Disret Matemati orelesning : Mer ombinatori Dag Normann Matematis Institutt, Universitetet i Oslo Kapittel 9: Mer ombinatori 3. april (Sist oppdatert: -4-3 4:4) MAT3 Disret Matemati 3. april Oppsummering
DetaljerBrannsikkerhet og prosjektering. Knut Erik Ree, Gardermoen
Brannsikkerhet og prosjektering Knut Erik Ree, Gardermoen 12.11.2012 Brannprosjektering Forutsetninger: tiltaksklasse, brannklasse og risikoklasse. Prosjektering i samsvar med preaksepterte ytelser eller
DetaljerSkjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2?
Skjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2? Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1 The never ending story of shear design Ritter, W., 1899, Die Bauweise
DetaljerTEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 741 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-741 Sign.: Kontr.: sss nb TEKNISKE SPESIFIKASJONER
DetaljerKontroll for knekkings- og vippingseffekter (instabilitet) på bjelker og søyler
Etterutdanningskurs i prosjektering av moderne trekonstruksjoner http://www.hib.no/studietilbud/studieprogram/b-tre/ Søknadsskjema for å delta - https://fsweb.no/soknadsweb/login.seam?inst=hib Del 1. Samling
DetaljerEurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerForelesning 20. Kombinatorikk. Roger Antonsen - 7. april 2008
orelesning Kombinatori Roger Antonsen - 7. april 8 Kombinatori Kombinatori er studiet av opptellinger, ombinasjoner og permutasjoner. Vi finner svar på spørsmål Hvor mange måter...? uten å telle. Vitig
DetaljerØving 11. Oppgave 1. E t0 = 2. Her er
FY00/TFY460 Bølgefysi. Institutt for fysi, NTNU. Høsten 0. Veiledning: Mandag 5. og tirsdag 6. november. Innleveringsfrist: Mandag. november l :00. Øving Tema: Dipol-Ståling, reflesjon og transmisjon av
DetaljerArbeid og potensiell energi
Areid og poensiell energi 6..3 YS-ME 6..3 areid:, d ne, ne dr areid-energi eorem, ineis energi: areid er ilfør meanis energi ureinegral langs en ure C sar i r slu i r os: generell ahenger areid a eien!
DetaljerSVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter
SVEISTE FORBIDELSER S-E 1993-1-8 Knutepunkter I motsetning til S 347 er sveiser og skruer behandlet i S-E 1993-1-8, som i tillegg til orbindelsesmidlene også gir regler or knutepunkter (joints) Generelt
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerLøsningsforslag for eksamen 5. januar 2009
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009 Oppgave 1 Figuren til høyre viser en hengebroliknende konstruksjon, med et tau mellom C og E med egen tyngde g = 0,5 kn/m og en punktlast P = 75 kn som angriper
DetaljerHva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
DetaljerSteni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens
FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...
DetaljerHomogenitet av grad 1; makro og lang sikt, rollen til frikonkurranse
Chapter 3 Solow-modellen Forsjell mellom land i apital per arbeider Kapitalens rolle i) Er produtiv ii) Blir produsert; avveining forbru investering iii) Gir avastning iv) Bærer av tenologi v) Blir slitt
DetaljerSensorveiledning eksamen ECON 3610/4610 Høst 2004
1 Jon Vislie; november 2004 Sensorveiledning esamen ECO 3610/4610 Høst 2004 Modellen har fem lininger og sju variable (,n,m,,k,x og c); med to frihetsgrader i utgangspuntet og som an brues til å masimere
DetaljerØving 9. Oppgave 1. E t0 = 2. Her er
FY00/TFY460 Bølgefysi. Institutt for fysi, NTNU. Høsten 03. Veiledning: Mandag. og 8 og fredag 6. otober. Innleveringsfrist: tirsdag 9. otober l :00. Øving 9 Tema: Dipol-Ståling, reflesjon og transmisjon
DetaljerProsjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerLogiske innenheter (i GKS og PHIGS) kreves ikke i besvarelsen: String Locator Pick Choice Valuator Stroke
Oppgave a) Geometrise (eller grafise) primitiver er de grunnleggende bestandelene av en tegning som an tegnes direte ved enel (uten bru av ombinasjoner) bru av de tegnefunsjonene som en API tilbyr. (Forsjellige
DetaljerOPPSUMMERING FORELESNINGER UKE 35
OPPSUMMERIG FORELESIGER UKE 35 Kromaografis separasjon bygger på soffers (lieves-)fordeling mellom en sasjonær fase og en mobil fase. Reensjonen besemmes primær av: Mobilfasens egensaper, sasjonærfasens
DetaljerMA2401 Geometri Vår 2018
MA2401 Geometri Vår 2018 Norges teknisk naturvitenskapelige universitet Institutt for matematiske fag Løsningsforslag Øving 8 5.1 9 La l og m være to parallelle linjer. Vi skal vise at det finnes ei linje
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
Detaljeroppgaver - skrueforbindelser
OPPGAVE 1 Figuren under viser ei skruetvinge som tiltrekkes med skiftnøkkel. Tiltrekkingsmomentet er 40Nm, og du kan regne at 40% av dette momentet tapt på grunn av friksjon mellom skruen og arbeidsstykket.
DetaljerProsjektering av knutepunkter og forbindelser Innføring i Eurokode 3 - NS-EN 1993-1-8. dr.ing. Bjørn Aasen
Side 1 Prosjektering av knutepunkter og forbindelser Innføring i Eurokode 3 - NS-EN 1993-1-8 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1. Orientering
DetaljerTeknisk Håndbok skruteknikk
Gipsskruer, gips til treverk mag Kan brukes til de fleste maskiner med magasin. 4. Ved gipsskruing bør ikke skruen dras lengre Skarp spiss og høy gjengestigning gjør at skruen penetrerer treet raskt, og
DetaljerST1201 Statistiske metoder
ST0 Statistise etoder Norges tenis-naturvitensapelige universitet Institutt for ateatise fag Løsningsforslag - Esaen deseber 008 Oppgave a l(θ = lnl(θ = L(θ = n n f(x i [ θ e ] x i θ [ ln lnθ x ] i = nln
DetaljerKap. 2.3 Dimensjonering mht knekking. Kap. 2.3 Dimensjonering mht knekking. Innhold. (1) Knekking av rett stav: Eulerknekking
Kap..3 Dimensjonering mht neing Kap..3 Dimensjonering mht neing Innhold (1) Kneing av rett stav: ulerneing () Kneing av rummet stav (3) Kominert neing og øyning UiS/IKM MSK1 Masinonstrusjon 1 Dimensjoneringen
DetaljerEurokode 5. Kurs Beregning med Eurokode 5. Deformasjon av drager. Treteknisk Sigurd Eide (Utarb SEi)
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Kurs Beregning med Eurokode 5 Eksempel Bruksgrense Deformasjon
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
DetaljerTREET VERDENS HØYESTETREHUS. MOELVEN LIMTRE AS Harald Liven Prosjektutvikler - Konstruksjon
TREET VERDENS HØYESTETREHUS MOELVEN LIMTRE AS Harald Liven Prosjektutvikler - Konstruksjon LIMTREBOKA NORSK UTGAVE VISJONEN VISJONEN BLE TIL VIRKELIGTE BYGGEPLASS DAMSGÅRDSVEIEN 99 BYGGEPLASS PUDDEFJORDSBRUEN
DetaljerUtvendig isolering. av gammelt hus. Drømmen om å gi trehuset en. Gjør det selv og spar over 90 000,-
ett vanseligetsgrad: Dette er en omfattende o. Det aller meste er ganse enelt, du sal are følge alle anvisninger nøye. Pussingen an derimot rangle, men etter vert får du det til. tidsforru: En god måned,
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerSveiste forbindelser
Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering 2 Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 Forbindelser med skruer, nagler eller
DetaljerKap 14 Periodisk bevegelse
K 4 Periodi evegele 4. Glideren å fig - i læreoen lere 0.0 fr in lieveilling og lie ed rhighe null. er 0.800 eunder er glideren oijon 0.0 å den ndre iden v lieveillingen og glideren hr er lieveillingen
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerPraktiske opplysninger
Praktiske opplysninger Prosjektering av stålkonstruksjoner iht 84252281 Tromsø: Tirsdag 14. oktober. Quality Hotel Saga 84254281 Trondheim: Tirsdag 4. november. Britannia Hotel 84257281 Oslo: Tirsdag 2.
DetaljerLøsning av utvalgte øvingsoppgaver til Sigma R2 kapittel 2
Løsning av utvalgte øvingsoppgaver til Sigma R kapittel B. a Da ABC er 90, blir AC + 8. Siden CAE er 90, blir CE + 8 7. b Vinkelen mellom CE og grunnflata blir vinkel ACE. tan ACE som gir at vinkelen blir
DetaljerVedlegg 6.1 KAPASITETSBEREGNING FOR INNSTØPTE STÅLPLATER MED FORANKRING TYPE KL
edlegg 6. KAPASITETSBEREGIG FOR ISTØPTE STÅLPLATER ED FORAKRIG TYPE KL Etter Betongelementboken bind B kapittel 9. Kapaitetkontrollen utøre i bruddgrenetiltanden. De ytre latene dele i latvirkninger på
DetaljerEksempel på symmetrisk feil: trefase kortslutning på kraftlinje.
HØGSKOLE AGDER Faule for enoloi Elrafeni 1, løsninsforsla øvin 9 høs 004 Oppave 1 En feil i rafsyseme er enhver ilsand som forsyrrer den normale drifen av syseme. Esempler på dee an være refase orslunin
DetaljerFor at en funksjon i to variable skal ha en grenseverdi i punktet (a,b), dvs.
Øving ue 3 Grenser og ontinuitet For at en funsjon i to variable sal ha en grenseverdi i puntet (a,b), dvs. lim Hx,yL Ha,bL f Hx, yl = L sal esistere, må denne unie verdien oppnåes uansett hvilen vei man
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerEksamen R2 Høst Løsning
Eksamen R Høst 017 - Løsning Dennis Christensen 7. november 017 Del 1 - Uten Hjelpemidler Oppgave 1 (a) (b) (c) g (x) = f (x) = cos x = 6 cos x, x cos x 1 sin x x = x cos x sin x x, h (x) = 1 cos x + x
DetaljerOppheng av sprinkler i Lett-Takelementer
Lett-Tak Systemer AS Hegdalveien 139 3261 Larvik Telefon 33 13 28 00 Telefaks: 33 13 28 08 E-post: firmapost@lett-tak.no Dato: 31. januar 2019 Skrevet av: Katrine van Raaij Fagleder FoU Oppheng av sprinkler
DetaljerForskjellige bruddformer Bruddformene for uttrekk av stål (forankring) innstøpt i betong kan deles i forskjellige bruddtyper som vist i figur B 19.
B19 FORAKRIG AV STÅL 231 uttrykk i en lav verdi på sikkerhetsfaktoren. Er SF oppgitt til 3 eller mindre (for betongbrudd), kan det tyde på at det er denne modellen som er brukt. Det innebærer at: x d =
DetaljerDen nye ytelseserklæringen inneholder følgende endringer i de tekniske parameterne: - Økning av bøyefastheten fra 70 MPa til 75 MPa
Kjære kunde Pollmeier har ytterligere optimert produksjonen av BauBuche-drageren og på denne måten oppnådd bedre yteevne på produktet, som gjenspeiler seg i økede verdier for styrke og stivhet. Vennligst
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerSNF-RAPPORT NR. 06/04
SNF-RAPPORT NR. 06/04 Samferdselsdepartementets styring av Avinor av Christian Andersen Kåre P. Hagen Kjell J. Sunnevåg SNF- prosjet nr. 3645: Samferdselsdepartementets styring av Avinor Prosjetet er finansiert
DetaljerSannsynligheten for det usannsynlige kan vi bestemme sannsynligheten for usannsynlige hendelser?
Sannsynligheten for det usannsynlige an vi bestemme sannsynligheten for usannsynlige hendelser? Ørnulf Borgan Landsurs i matemati Gardermoen 6. mars 2017 H. Aschehoug & Co Sehesteds gate 3, 0102 Oslo Tlf:
DetaljerRotating Eye Lifting Point (RELP)
Rotating Eye Lifting Point (RELP) NO Bruksanvisning Z769447 Rev P11 Bruksanvisning Allmenn informasjon Referer til relevante standarder og andre bestemmelser gitt i lov. Inspeksjoner må kun utføres av
DetaljerLåseskrue med mutter, elforsinket
62 Låseskrue med mutter, elforsinket 4.6 kvalitet, elforsinket 3-5µm. Bruddgrense: 400N/mm² Strekkgrense: 240N/mm² - Firkanten under hodet synker ned i trematerialet og låser fast skruen. - Fremstilt iht.
DetaljerVerifisering av teori av styrke og stivhet i forbindelser med selvborende skruer i massivtre Norges miljø- og biovitenskapelige universitet
Masteroppgave 217 3 studiepoeng Institutt for matematiske realfag og teknologi Verifisering av teori av styrke og stivhet i forbindelser med selvborende skruer i massivtre Verification of theory of strength
Detaljer