Skjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2?
|
|
- Knut Kristiansen
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Skjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2? Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1
2 The never ending story of shear design Ritter, W., 1899, Die Bauweise Hennebique, Schweizerische Bauzeitung, XXXIII, N 7, pp >100 år Fédération Internationale du Béton (fib), 2013, Model Code for Concrete Structures
3 Utvikling antall sider Totalt Skjær ,
4 Utvikling skjærkapasitet i NS 4
5 Utvikling skjærkapasitet i NS 5
6 Utvikling skjærkapasitet i NS 6
7 Utvikling skjærkapasitet i NS V = C k (100 ρ f ) b d + k σ b d 1/3 Rd, c Rd, c l ck w 1 cp w med en minsteverdi V = v b d Rd, c min v = 0,035 k f min w 3/2 1/2 ck k 200 = 1+ 2,0 d 7
8 Skjær - bruddformer Et formelapparat i en standard må dekke alle bruddformer Bøyeskjærbrudd Trykkbrudd Hovedstrekkbrudd Flyt i skjærarmering
9 Skjærkapasitet Vi vet hva som påvirker skjærkapasiteten. V kapasitet = funksjon av Geometri (skalaeffekt) Betongfasthet Lengdearmering (tøyningstilstand, dybelvirkning) Størrelse på tilslag («aggregate interlock) Lastplassering
10 Beregningsmodell for Skjærkapasitet Tre fundamentalt forskjellige metoder: Empirisk Fysisk - basert på tusenvis av forsøk tilpasses formlene til forsøkene, ingen fysisk tilnærming Basert på bruddmekanismen for skjærbrudd «modelleres» skjærkapasiteten Mekanisk - Modeller for «aggregate interlock», dybelvirkning, skalaeffekt, σ ε, utvikles og gir en samlet skjærkapasitet
11 Trykkfeltsteori Ulike retninger for beregning av skjærkapasitet Empirisk Mekanisk model Critical Shear Crack Theory
12 Revisjon av Eurokode 2 Skal skjærkapasitet for konstruksjoner uten skjærarmering fortsatt være empirisk basert? Fordel: Det er det vi har i dag og det er ikke rapportert om for liten kapasitet. Ulempe: Ingen fysisk forståelse og vanskelig å inkludere «nye» effekter Eller skal det brukes en fysisk modell? Fordel: Gir fysisk forståelse og mulig å inkludere «nye» effekter Ulempe: Endre formulering kun etter «få» år
13 Eurokode 2 med skjærarmering Fagverksmodellen videreføres i revisjon av Eurokode 2 Asw VRd, s = z fywd cotθ s 1, 0 cotθ 2,5 V = α b z ν Rd,max cw w 1 cd 2 f cotθ (1 + cot θ )
14 Eurokode 2 med skjærarmering Reduksjon av trykkfasthet, ν : ν = 0,5 eller
15 Eurokode 2 uten skjærarmering Baseres på Critical Shear Crack Theory -fysisk modell -tøyningsbasert Skjærkapasitet styres av når det kritiske risset oppstår.
16 Critical Shear Crack Theory Kritisk rissvidde V R b d = f c f( w,d ) g Avhengig av tilslag og betongfasthet Critical shear crack w ψ d
17 Critical Shear Crack Theory Modellen ble først utviklet for gjenomlokking
18 Critical Shear Crack Theory Når vi «vet» rissvidden w kan effektene som bidrar til skjærkapasiteten beregnes
19 Eurokode 2 uten skjærarmering Første forslag
20 Eurokode 2 uten skjærarmering Forutsetter: ved brudd
21 Eurokode 2 uten skjærarmering Siste forslag Minimum skjærkapasitet: Skjærkapasitet: Avhengig av tilslag og betongfasthet max(a cs ; 2.5d) a cs =skjærspenn = M Ed /V Ed
22 Eurokode 2 uten skjærarmering Effekt av aksialkraft: som ikke er noe annet enn en justering av tøyningen ε v
23 Bidrag til skjærkapasitet 23
24 Skjærkapasitet uten skjærarmering Forslag ny EK2 Dagens EK2: 1/3 VRd, c = CRd, c k (100 ρl fck ) bw d
25 Skjærkraft fra konsentrerte laster Forslag til model baseres på Model Code 2010, Critical Shear Crack Theory
26 Bruddformer
27 Critical Shear Crack Theory
28 V = V + V Rd Rd,c Rd,s Model Code 2010 f 1 V = k b d, kψ = k ψd ck Rd,c ψ 0 γc V = A k σ Rd, s sw e swd dg 28
29 Konsentrert last Parameteren som styrer kapasiteten er rotasjonen av plata r f s yd m f Ed rs ψ = d E m d E 1.5 s Rd s yd Utnyttelse av lengdearmering r s = avstand til momentnullpunkt 0.22L 29
30 Eurokode 2 - Konsentrert last Uttrykkene i Model Code er forandret slik at de blir på samme form som for enveis-skjær Uten skjærarmering Med skjærarmering 30
31 Kalibrering av resultater Både enkeltparametere og hele modeller for skjærkapasitet kalibreres mot forsøksresultat 31
32 Database over skjærforsøk 32
Beregningsmetoder for skjærkapasitet i betongdekker og -bjelker
Beregningsmetoder for skjærkapasitet i betongdekker og -bjelker Erik Lokreim Slapgard Bygg- og miljøteknikk (2-årig) Innlevert: juni 2016 Hovedveileder: Jan Arve Øverli, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige
DetaljerKonsentrerte Laster på Betongkonstruksjoner
Konsentrerte Laster på Betongkonstruksjoner Bjørnar Foldøy Byberg Bygg- og miljøteknikk Innlevert: Juni 2012 Hovedveileder: Jan Arve Øverli, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerHRC T-Hodet armering Fordeler for brukerne
HIGH PERFORMANCE REINFORCEMENT PRODUCTS HRC T-Hodet armering Fordeler for brukerne HRC T-hodet armering har spesielle egenskaper som skiller den fra konvensjonell armering. HRC T-hoder forankrer den fulle
DetaljerProsjektering av betongkonstruksjoner. Jan Arve Øverli. Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU. Kursinnhold. Bruddgrensetilstand
Eurokode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1 Kursinnhold Introduksjon Materialer og bestandighet Bruddgrensetilstand Moment og aksialkraft
DetaljerSammenligning av metoder for skjærdimensjonering av betong
Sammenligning av metoder for skjærdimensjonering av betong Morten Engen Bygg- og miljøteknikk Innlevert: Juni 1 Hovedveileder: Jan Arve Øverli, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt
DetaljerDimensjonering av betongbruer i bruksgrensetilstand
Dimensjonering av betongbruer i bruksgrensetilstand Evaluering av beregningsgrunnlaget i Eurokode-systemet og norsk praksis Synne Aasrum Midtgarden Bygg- og miljøteknikk Innlevert: desember 2015 Hovedveileder:
DetaljerSkjærforsterkning av betongkonstruksjoner med fiberarmerte polymerer
Skjærforsterkning av betongkonstruksjoner med fiberarmerte polymerer Anna Belova Bygg- og miljøteknikk (2-årig) Innlevert: juni 2015 Hovedveileder: Terje Kanstad, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
Detaljer&INTNU. Verifikasjon av beregningsmodeller for skjærkapasitet av betongkonstruksjoner. Morten Fjeld Eriksen. Kunnskap for en bedre verden
&INTNU Kunnskap for en bedre verden Verifikasjon av beregningsmodeller for skjærkapasitet av betongkonstruksjoner En analyse av beregningsmodeller basert på Critical Shear Crack Theory Morten Fjeld Eriksen
DetaljerBeregningsmodeller for skjærkapasitet i betong
Beregningsmodeller for skjærkapasitet i betong Gjennomgang og sammenligning av uttrykk for revisjon av Eurokode 2 Severin Hansen Magne Koløen Bygg- og miljøteknikk (2-årig) Innlevert: juni 2016 Hovedveileder:
DetaljerElisabeth Leite Skare og Terje Kanstad, NTNU, Institutt for konstruksjonsteknikk
Riss i kantdragere -Observasjoner på bruer i Trondheimsområdet -Resultater fra laboratorieforsøk med fiberarmert betong -Forslag til beregningsmetodikk Elisabeth Leite Skare og Terje Kanstad, NTNU, Institutt
DetaljerBacheloroppgave. Sammenlikning av ulike beregningsmetoder for skjærdimensjonering i spennarmerte betongbjelker
Avdeling for teknologi, økonomi og ledelse Ingeniørfag - Konstruksjonsteknikk Bacheloroppgave Sammenlikning av ulike beregningsmetoder for skjærdimensjonering i spennarmerte betongbjelker Forfattere: Henning
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerC13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
Detaljer2014 VEDLEGG A-G. Beregninger. Prosjektnummer: Frode Gustad Henrik Sletsjøe Stian Fløttum
2014 VEDLEGG A-G Prosjektering av bro nr. 15-210, Ytstenesbrua Engineering of bridge nr. 15-210, Ytstenesbrua Engineering of Engineering of bridge nr. 15-210, Ytstenesbrua bridge nr. 15-210, Ytstenesbrua
Detaljer7.1.4 Hylsefundament C7 SØYLER
148 C7 SØYLER Tabell C 7.5. Forankring av limte stenger uten forankringsfot. Forutsetninger: Kamstål B500NC: f yd = 500 / 1,15 = 435 MPa l bd = nødvendig forankringslengde for oppgitt strekkapasitet l
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerDato: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER. Siste rev.: Dok. nr.: BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150
MEMO 830 Dato: 19.09.013 Sign.: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER Siste rev.: 13.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K6-10-30 Kontr.: ps BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD BEREGNING AV ARMERING
DetaljerN 0 Rd,c > > > >44
2.2.3 Dimensjonering av stagboltene Aktuelle bolter er Hilti HSA Ekspansjonsanker (kvikkbolt, stikkanker. stud anchor) i M16 og M20 og HSL3 Sikkerhetsanker (heavy duty anchor) i M20. I tillegg er HCA fjæranker
DetaljerStavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI
DIMENSJONERING AV PLATER 1. ELASTISK STAVKNEKKING Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N Likevekt dv q x dx 0 vertikallikevekt ch e j e V dx dm N d 0 momentlikevekt Kombinert gir dette diff.ligningen
DetaljerC13 SKIVER HORISONTALE SKIVER Generell virkemåte og oversikt over aktuelle elementtyper finnes i bind B, punkt 12.4.
254 C13 SKIER I det følgende behandles typiske knutepunkter for skiver. All generell informasjon finnes i bind B. Beregning av minimumskrefter på forbindelser er spesielt viktig for skiver, og grunnlaget
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerBeregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201
Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser
DetaljerAlkalireaksjoners effekt på betongbruers konstruktive tilstand
Alkalireaksjoners effekt på betongbruers konstruktive tilstand Tjeldsundbrua i Nordland: Terje Kanstad, Professor, NTNU PhD-prosjekt: Simen Kongshaug, PhD-kandidat, HiOA/NTNU 1 Teknologidagene SVV, Trondheim
DetaljerForord. Trondheim
Forord Denne rapporten er resultatet av mitt arbeid med masteroppgaven i 5.klasse ved Institutt for konstruksjonsteknikk ved NTNU i Trondheim. Arbeidet er utført våren 2006. Arbeidet er gjennomført i Trondheim.
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
DetaljerSkrudde forbindelser
Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 orbindelser med skruer, nagler eller bolter
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerStrekkforankring av stenger med fot
236 B19 FORAKRIG AV STÅL 19.3.2 Strekkforankring av stenger med fot 19.3.2.1 Generelt kjeglebrudd Anvisningene her baserer seg delvis på J. Hisdal, Masteroppgave \10\. Masteroppgaven analyserer hovedsakelig
DetaljerMEK4540/9540 Høsten 2008 Løsningsforslag
MK454/954 Høsten 8 øsningsforslag Oppgave 1 a) Kan velge mellom følgende produksjonsmetoder: Spray-opplegg Håndopplegg Vakuum-bagging (i kombinasjon med håndopplegg eller andre metoder) Prepreg Vakuum-injisering
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerVedlegg. Vedlegg A: Dimensjoneringsgrunnlag. V.A.1 Arbeidstegning, Statens vegvesen. V.A.2 Oversiktsrapport Rådal, Statens vegvesen
Vedlegg Vedlegg A: Dimensjoneringsgrunnlag V.A.1 Arbeidstegning, Statens vegvesen V.A. Oversiktsrapport Rådal, Statens vegvesen V.A.3 Arealberegning V.A.4 Lastkombinasjoner Vedlegg B: Lastberegning V.B.1
DetaljerSeismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL
292 B19 FORAKRIG AV STÅL tabeller. Tabellene er basert på relevante forsøk som bør gå foran teoretiske beregninger. Husk at reglene for sikkerhetsvurdering angitt i punkt 19.2 skal følges! Tillatte brukslaster
DetaljerFocus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerPrinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner
Prinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner Max Milan Loo Innhold Generelle dimensjoneringsprinsipper Duktile/jordskjelvsikre betongkonstruksjoner Betongoppførsel under jordskjelvspåvirkning
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerProsjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling
86 Prosjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling Design of timber structures Compression perpendicular to the grain, a recommendation Sigurd Eide, Geir Glasø og Erik
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL
B9 FORANKRING A STÅL Armeringen kan dimensjoneres ved jelp av en kraftmodell for ele kraften, se figur B 933 Legg merke til at slik armering ikke uten videre forindrer avskalling, fordi den ikke kan plasseres
DetaljerAlkaliereaksjoner, fenomen, tilstand og lastvirkning.
Alkaliereaksjoner, fenomen, tilstand og lastvirkning. Christine E. R. Skogli, SVV Tunnel og betong. Hans Stemland, SINTEF. 16.11.2015 Etatsprogrammet Varige konstruksjoner Alkalireaksjoner i betong Varige
DetaljerVedlegg 1.9 NS 3473 PROSJEKTERING AV BETONGKOPNSTRUKSJOENR
Vedlegg 1.9 NS 3473 PROSJEKTERING AV BETONGKOPNSTRUKSJOENR Beregnings- og konstruksjonsregler Siri Fause Høgskolen i Østfold 1 NS 3473 Prosjektering av betongkonstruksjoner 6.utgave september 2003 Revisjonen
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerAnvendelse av fiberarmering i betongbruer
Anvendelse av fiberarmering i betongbruer Sammenligning av alternative utførelser Ole Sondre Bondahl Bygg- og miljøteknikk Innlevert: Juni 2012 Hovedveileder: Terje Kanstad, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
DetaljerBeregning av konstruksjonskapasitet med ikkelineær FE analyse - Anbefalinger fra DNV-RP-C208
OIL & GAS Beregning av konstruksjonskapasitet med ikkelineær FE analyse - Anbefalinger fra DNV-RP-C208 Konstruksjonsdagen 2014, Petroleumstilsynet, Stavanger 27. august 2014 Gunnar Solland, DNV-GL 1 SAFER,
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerIkke-lineære elementanalyser med en multi-level assessment tilnærmingsmåte på dekker av armert betong
Ikke-lineære elementanalyser med en multi-level assessment tilnærmingsmåte på dekker av armert betong Ola Innerdal Bygg- og miljøteknikk Innlevert: juni 2015 Hovedveileder: Max Hendriks, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige
DetaljerBeregningsprogram for armerte betongskall
Beregningsprogram for armerte betongskall Viktor André Å Fjellheim Bygg- og miljøteknikk (2 årig) Innlevert: juni 2013 Hovedveileder: Jan Arve Øverli, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerErfaringer fra Norge med (stål)fiberarmert betong
Erfaringer fra Norge med (stål)fiberarmert betong Professor Terje Kanstad, NTNU, Institutt for konstruksjonsteknikk Innhold: Litt om fiberorientering Litt om fiberbetong i COIN Norsk betongforenings publikasjon
DetaljerLast ned Trekonstruksjoner - John Eie. Last ned. Last ned e-bok ny norsk Trekonstruksjoner Gratis boken Pdf, ibook, Kindle, Txt, Doc, Mobi
Last ned Trekonstruksjoner - John Eie Last ned Forfatter: John Eie ISBN: 9788256272471 Antall sider: 137 Format: PDF Filstørrelse: 14.52 Mb Boka handler om tre som konstruksjonsmateriale, og gjennomgår
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerNye standarder. Eurokoder Andre standarder. Norske betongstandarder mer enn 80 års historie Eurokoder, 35 års historie
Nye standarder Eurokoder Andre standarder Steinar Leivestad Standard Norge 2009-10-12 1 Norske betongstandarder mer enn 80 års historie Eurokoder, 35 års historie 1893 Ingeniørkaptein Kolderups Lærebok
DetaljerAnbefaling til ny sikkerhetsfilosofi i forbindelse med utbygging/tiltak i områder med sensitiv leire
nbefaling til ny sikkerhetsfilosofi i forbindelse med utbygging/tiltak i områder med sensitiv leire Hans Petter Jostad & Petter Fornes, NGI Teknologidagene, Trondheim 7. oktober 2014 Geoteknisk prosjektering
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
DetaljerBetongstøttevegger. Produktark og vedlegg
Produktark og vedlegg Støttevegger i betong VEDLEGG 1 Beregninger iht. Eurokode 1 for last på konst. Eurokode 2 for betong konstruksjoner. Standard løsning for intilfylling av bakre yttervegg med forsterkning
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
DetaljerLørenskog Stasjonsby- Formtoppen Felt B1-3
Lørenskog Stasjonsby Formtoppen Felt B13 BEREGNINGSRAPPORT B03 BETONGKONSTRUKSJONER Dekke, Søyler og Vegger. Rev. Dato Beskrivelse av revisjon Prosjekt Nr.: Egenkontroll Sidemannskontroll Postboks 91 Manglerud
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerNumerisk simulering av ikke-lineær oppførsel av armert betong
Numerisk simulering av ikke-lineær oppførsel av armert betong Martin Hallberg Bygg- og miljøteknikk Innlevert: juni 2014 Hovedveileder: Svein Ivar Sørensen, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet
DetaljerBeregninger for samvirkebruer
Beregninger for samvirkebruer Suleman Esam Bygg- og miljøteknikk (2-årig) Innlevert: juni 2014 Hovedveileder: Arne Aalberg, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt for konstruksjonsteknikk
DetaljerBeregningsmetoder for betongplater
Beregningsmetoder for betongplater Vegar Felle Dyrnes Master i Bygg- og miljøteknikk Innlevert: juni 2017 Hovedveileder: Jan Arve Øverli, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt for
DetaljerBEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerForskjellige bruddformer Bruddformene for uttrekk av stål (forankring) innstøpt i betong kan deles i forskjellige bruddtyper som vist i figur B 19.
B19 FORAKRIG AV STÅL 231 uttrykk i en lav verdi på sikkerhetsfaktoren. Er SF oppgitt til 3 eller mindre (for betongbrudd), kan det tyde på at det er denne modellen som er brukt. Det innebærer at: x d =
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
- eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2.
DetaljerVarige konstruksjoner Konstruktive konsekvenser av alkalireaksjoner Fagdag 31 mai 2016
Varige konstruksjoner Konstruktive konsekvenser av alkalireaksjoner Fagdag 31 mai 2016 Hans Stemland SINTEF Hans Stemland, SINTEF Eva Rodum, SVV Håvard Johansen, SVV 1 Alkalireaksjoner Skademekanisme for
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL 297
B19 FORANKRING AV STÅL 297 19.11 FORANKRING AV ARMERING I denne sammenhengen betyr «armering» kamstål B500NC som støpes inn i elementer eller støpes inn i fuger på byggeplass. Sveising eller liming av
DetaljerC1 GENERELT 15. Tilslag. Relativ fuktighet. Miljø. Temperatur. Svinn. Spennkraft Forspenningstap Kryp. Belastning Spennvidde
C1 GENERELT 15 Langtidsdeformasjonene vil fortsette i konstruksjonens levetid, men endringene blir relativt raskt av ubetydelig størrelse. Figur C 1.4 illu - strerer tidsavhengigheten av langtidsdeformasjonene,
DetaljerKVINESDAL KOMMUNE PELE BÆREEVNE NOTAT
KVINESDAL KOMMUNE NY SVØMMEHALL PELE BÆREEVNE NOTAT OPPDRAGSNUMMER: 3.901.022 Peles bæreevne 0 16.12.2014 NOTAT PBEN VK JH HR REV REV. DATO (DD-MM-YYYY) REVISJONEN GJELDER UTARB. AV KONTROLL. AV OPPDRAGS-LEDER
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerUNIVERSITETET I OSLO
Side 1 av 4 UNIVERSITETET I OSLO Det matematisk-naturvitenskapelige fakultet Eksamen i: FYS-MEK111 Eksamensdag: Mandag 22. mars 21 Tid for eksamen: Kl. 15-18 Oppgavesettet er på 4 sider + formelark Tillatte
DetaljerProsjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling
86 Prosjektering av trekonstruksjoner Trykk vinkelrett på fiberretning, en anbefaling Design of timber structures Compression perpendicular to the grain, a recommendation Sigurd Eide, Geir Glasø og Erik
DetaljerDimensjonering MEMO 65 Armering av TSS 20 FA
Dato: 10.04.2015 sss Side 1 av 9 INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 3 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 3 Rør: CFRHS 40x40x4, L=215mm.
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
DetaljerHåndbok N400 Bruprosjektering
Håndbok N400 Bruprosjektering Kapittel 7: Betongkonstruksjoner Thomas Reed Grunnlag for prosjektering Generell henvisning til NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1992-2. Konstruksjoner i vann > det vises til Norsk
DetaljerBRUKERVEILEDNING Sika Carbodur beregningsprogram DESEMBER, 2014 / 1.0.0 / SIKA NORGE AS /
BRUKERVEILEDNING DESEMBER, 2014 / 1.0.0 / SIKA NORGE AS / INNHOLDSFORTEGNELSE 1 Introduksjon 3 2 Teoretisk grunnlag 3 2.1 Bøyefasthet 3 2.1.1 Initiell Situasjon 4 2.1.2 Bruddgrensetilstanden (ULS) 6 2.1.3
DetaljerARMERING AV TSS 20 FA
MEMO 65 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 20 FA Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 20 FA INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerSalmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg!
SalmirBerbic,Kent0RunoLarsenogDagNyborg KnutepunktsimuleringiMathcad. EtsamarbeidmedstålkonstruksjonsfirmaetMetacon,medhensiktå forenkleberegningeroguavhengigkontroll Bacheloroppgavevåren2013 HøgskoleniØstfold.Avdelingforingeniørfag
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerEurokode 8, introduksjon, kontekst og nasjonalt tillegg
Eurokode 8, introduksjon, kontekst og nasjonalt tillegg Roald Sægrov Forskjellig praksis Byggteknisk forskrift Byggteknisk forskrift TEK 10, 10-2: "Grunnleggende krav til byggverkets mekaniske motstandsevne
DetaljerLast ned Dimensjonering av stålkonstruksjoner - Per Kr. Larsen. Last ned
Last ned Dimensjonering av stålkonstruksjoner - Per Kr. Larsen Last ned Forfatter: Per Kr. Larsen ISBN: 9788251922852 Antall sider: 554 Format: PDF Filstørrelse:16.18 Mb Dimensjonering av stålkonstruksjoner
DetaljerDato: sss BSF - BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: sss PARVISE ENHETER. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: BSF - BEREGNING AV ARMERING, PARVISE ENHETER
MEMO 54 Dato: 1.10.013 Sign.: BSF - BEREGNING V RMERING, Site rev.: 11.05.16 Sign.: PRVISE ENHETER Dok. nr.: K4-10/54 Kontr.: p DIMENSJONERING BSF - BEREGNING V RMERING, PRVISE ENHETER INNHOLD DEL 1 GUNNLEGGENDE
DetaljerHåndbok N400 Bruprosjektering
Håndbok N400 Bruprosjektering Kapittel 7: Betongkonstruksjoner Thomas Reed Generelt Hva er nytt? Generelt er det gjort en del omstruktureringer og omformuleringer med formål å gjøre kapittelet lettere
DetaljerBergmekaniske prinsipper / undersøkelse- og målemetoder. Charlie C. Li Institutt for geologi og bergteknikk, NTNU
1 Bergmekaniske prinsipper / undersøkelse- og målemetoder Charlie C. Li Institutt for geologi og bergteknikk, NTNU Anvendt bergmekanikk? σ 1 σ σ 3 Bergmasse (faktum) Insitu spenninger (faktum) Bergarbeid
DetaljerGeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer.
GeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer. Vegard Woldsengen, Geovita AS Om programmet Programmet benyttes til å analysere interaksjonen mellom lineære superstrukturer
DetaljerKURSDAGENE 2018, Trondheim januar 2018 ANVENDT BERGMEKANIKK
KURSDAGENE 2018, Trondheim 9.-10. januar 2018 ANVENDT BERGMEKANIKK (5) BERGMEKANISKE FORHOLD AV SPESIELL BETYDNING FOR DAGBRUDDSTABILITET Bjørn Nilsen, Institutt for geovitenskap og petroleum, NTNU - Designprosessen
DetaljerKapasitet av rørknutepunkt
Kapasitet av rørknutepunkt Knutepunkt i fagverksplattformer Knutepunktstyper Knutepunktstyper Knutepunktenes oppgave q Overføre aksialkrefter fra et avstivningsrør til et annet. q Dette utføres ved et
Detaljer