DOKUMENTASJON TIL UAVHENGIG KONTROLL STÅLKONSTRUKSJONER TIL NY SKOGSTAD GANGBRU HEMSEDAL
|
|
|
- Annar Knutsen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 DOKUMENTASJON TIL UAVHENGIG KONTROLL STÅLKONSTRUKSJONER TIL NY SKOGSTAD GANGBRU HEMSEDAL DBC as, avdeling bygg Gamlevegen Gol, Norge Prosjekterende: Felix Mediaa Lenning (Dipl. Ing. FH) fml@dbc.no Mobil: Faglig leder og Intern Kontroll: Oddbjørn Jorde (Siv. Ing.) oj@dbc.no Mobil: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
2 Innholdsfortegnelse 1. GENERELLE PROSJEKTERINGSFORUTSETNINGER: PÅLITELIGHETSKLASSER & KONTROLLKLASSER LASTFORUTSETNINGER (GRUNNVERDIER) EGENLASTER NYTTELASTER SNØLASTER VINDLASTER BEREGNINGSMODEL STÅLKONSTRUKSJONER GEOMETRI PROFILER MATERIALER LASTTILFELLER LC1 Egenvekt stål & Konstruksjon LC3 Nyttelast: Jevnt fordelt_-z LC5 Nyttelast: Jevnt fordelt_-y LC6 Nyttelast: Jevnt fordelt_+y LC7 Nyttelast: Jevnt fordelt_-x LC8 Nyttelast: Jevnt fordelt_+x LC9 Nyttelast Punktlast Servicebil_-Z LC11 Nyttelast Punktlast Servicebil_-Y LC12 Nyttelast Punktlast Servicebil_+Y LC13 Nyttelast Punktlast Servicebil_-X LC14 Nyttelast Punktlast Servicebil_+X LC15 Vindkraft nedadrettet (Retning -Z) LC 16 Vindkraft oppadrettet (Retning +Z) LC 17 Vindkraft tvers av brua (Retning -Y) LC18 Vindkraft tvers av brua (Retning +Y) LC19 Vindkraft langs med brua (Retning -X) LC20 Vindkraft langs med brua (Retning +X) DIMENSJONERENDE LASTKOMBINASJONER Bruksgrensetilstand (Service limit state SLS) Bruddgrensetilstand (Ultimate limit state ULS) DYNAMISKE LASTVIRKNINGER Egensvingning, Egenfrekvenser Svingninger fra gangtrafikk & komfortkriterier Dynamisk lastfall EC1: Gangtraffik brudekke med 8 Personer Dynamisk lastmodell: Akselerasjoner Påvisning av komfortkriterier: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
3 5. OPPLEGGSKREFTER FRA STÅLKONSTRUKSJONEN SOM FUNDAMENTLASTER OPPLEGGSBETINGELSER: OPPLEGGSREAKSJONER FRA LASTTILFELLER: OPPLEGGSREAKSJONER I BRUDDGRENSETILSTAND: DIMENSJONERENDE KREFTER I FORBINDELER AV SEKSJONENE NEDBØYNINGER I BRUKSGRENSETILSTAND DIMENSJONERING AV STÅLKONSTRUKSJONER OVERGURT UNDERGURT DIAGONALER HORISONTALER VERTIKALER FORSTERKNINGS-VERTIKALER FORSTERKNINGS-STREKKSTAG INTERN KONTROLL MED SJEKKLISTER EGENKONTROLL KOLLEGAKONTROLL FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
4 1. GENERELLE PROSJEKTERINGSFORUTSETNINGER: Det er brukt følgende bestemmelser & prosjekteringsgrunnlag (SV-Normaler/Veiledere, Standarder, Veiledere) SV Håndbok 185: Bruprosjektering (Eurokodeutgave 2011) Eurokode 0 NS-EN 1990:2002+NA:2008 NS-EN 1990:2002/A1:2005+NA:2010 Eurokode 1 NS-EN :2003+NA:2010 NS-EN :2003/AC:2010 Eurokode 2 NS-EN :2004+NA:2008 Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner Endringsblad AMD1:2005(E) Laster på konstruksjoner - Del 2: Trafikklast på bruer Rettelsesblad AC - Del 2: Trafikklast på bruer Eurokode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner - Del 1-1: Allmenne regler og regler for bygninger. Eurokode 3 NS-EN :2005+NA:2008 Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner - Del 1-1: Allmenne regler og regler for bygninger. NS-EN :2005/NA:2008/AC:2010 Rettelsesblad AC - Nasjonalt tillegg NA NS-EN :2006+NA:2009 NS-EN :2006/AC:2009 Eurokode 7 NS-EN :2004+NA:2008 Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner - Del 2: Bruer Rettelsesblad AC - Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner - Del 2: Bruer Eurokode 7: Geoteknisk prosjektering - Del 1: Allmenne regler Peleveiledningen FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
5 2. PÅLITELIGHETSKLASSER & KONTROLLKLASSER Prosjekt: Skogstad gangbru Hemsedal Fylke: Buskerud Byggekommune: Hemsedal Type bygg/konstruksjon: Gangbru som stål-fagverk med mellomliggende brubane Spennvide: ~ 30 m Gangbanebredde mellom rekkverk: 2,00 m Rekkverk: 1,30m over brudekke som kles fra innsiden Konstruksjonsmateriale: Galvanisert stålkonstruksjon, Korrosjonsklasse: Brudekke: Kjørbar gitterrist Fundamentering: Plass-støpte landkar på RD-peler/stålkjernepeler til fjell Stabilisering landkar/vanger: Begge landkar med 4 forankringsstag, vange på sørside med 2 Tiltaksklasse 3 ihht Veileder til SAK10, 9.4 Konsekvensklasse / Pålitelighetsklasse: 3 ihht Håndbok 185, NS-EN1990, Tab B1 & tabell NA.A1(901) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
6 Prosjekteringskontrollnivå: (DSL) iht. NS-EN 1990, Tabell B4: DSL 3 Kontrollklasse: NS-EN 1990, Tabell NA.A1(902): Utvidet Kontrollform: NS-EN 1990, Tabell NA.A1(903): Kommentar: Gangbruen skal gjennom uavhengig kontroll hos Statens Vegvesen (SV) ihht gjennomføringsavtalen mellom Hemsedal kommune og SV FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
7 Utførelsesklasse: NS-EN , Annex B (dersom produksjonskategori sløyfes): EXC3 Kvasi-statiske påkjenninger Utmattings påkjenninger Planer & kvalitetsdokumentasjon: NS-EN , Annex B Sveisetekniske krav: EN ISO FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
8 Krav til koordinering av sveisearbeider: EN ISO Krav til utvidet omfang av NDT av sveiser: NS-EN Akseptkriterier for sveisefeil: NS-EN , ref EN FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
9 3. LASTFORUTSETNINGER (GRUNNVERDIER) 3.1 EGENLASTER Kommentar: I tillegg til egenvekt av stålkonstruksjonen er det hensyntatt en kjørbar rist (type SP press-sveisete gitterrist) med maskevidde på 34mm x 38mm og bærejern 120mm x 5mm som totalt har en egenvekt på 156 kg/m 2. I tillegg er det tatt med en tett metallplate som eventuelt etter montert tett brudekke. 3.2 NYTTELASTER 3.3 SNØLASTER Blir ikke dimensjonerende da karakteristisk snølast (4,5 kn/m 2 ) er mindre enn nyttelast FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
10 3.4 VINDLASTER FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
11 FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
12 4. BEREGNINGSMODEL STÅLKONSTRUKSJONER 4.1 GEOMETRI Målsatt profilsenter Effektive rekkverk høyde over brudekke er ca. 1,3m > 1,2m (krav i SV Håndbok) Endeseksjoner: Midtseksjon: Forsterkninger: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
13 Overgurter: Undergurter: Diagonaler: Tverrstag brudekke: Vertikaler: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
![4.2 PROFILER Section Cross-Section Moments of Inertia [mm 4 ] Bending Bending No.](/docs-images/62/47975511/images/14-0.jpg "Description Torsion J I y I z Cross-Sectional Areas [mm 2 ] Shear Axial A A y Comment 1 HUP 180x12 EN 10219-2:1997 58295176 33221896 33221896 7446 3424 Overgurt endeseksjon 2 HUP 180x12 EN")
14 4.2 PROFILER Section Cross-Section Moments of Inertia [mm 4 ] Bending Bending No. Description Torsion J I y I z Cross-Sectional Areas [mm 2 ] Shear Axial A A y Comment 1 HUP 180x12 EN : Overgurt endeseksjon 2 HUP 180x12 EN : Overgurt midtseksjon 3 HUP 150x6 EN : Undergurt endeseksjon 4 HUP 150x5 EN : Undergurt midtseksjon 5 HUP 100x4 EN : Diagonaler Endeseksjon 6 HUP 100x4 EN : Diagonaler Endeseksjon 7 HUP 100x4 EN : Diagonaler Midtseksjon 8 HUP 80x4 EN : Hor. Diagonaler Endeseksjon 9 HUP 80x4 EN : Hor. Diagonaler Endeseksjon 10 HUP 80x4 EN : Hor. Diagonaler Midtseksjon 11 HUP 100x5 EN : Vertikaler 12 HUP 100x5 EN : Vertikaler 13 HUP 100x8 EN : Tverrstag brudekke 14 HUP 100x8 EN : Tverrstag brudekke 15 HUP 100x12 EN : Forsterkning vertikaler ytterste 16 HUP 100x8 EN : Forsterkning vertikaler 17 2xRD (Rundtstål) RD Forsterkning strekkstag 18 HUP 80x4 EN : Forsterkning Horisontaler 19 Circle 20 (Rundtstål) Forsterkning avstivning Kommentar: Samtlige hulprofiler i beregningen er kaldformede sveiste hulprofiler av ulegerte og finkornbehandlede konstruksjonsstål. Men på grunnen av beleggtykkelse ved varmforsinking velges det varmvalset hulprofiler (som har høyre kapasitet enn det som er dokumentert i rapporten). Brua underspennes med 2 x strekkstag (justerbare rundtstål) på hver side av UG. (Avstand mellom strekkstag bør være så stor at disse ikke gnager på hverandre. 4.3 MATERIALER Material Material Modulus of Elasticity Shear Modulus Poisson s Ratio Specific Weight Coeff. of Th. Exp. Partial Factor Material No. Description E [N/mm 2 ] G [N/mm 2 ] ν [-] γ [kn/m 3 ] α [1/K] γm [-] Model 1 Steel S 355 J2 G3 EN 10025: , ,0 0,296 78,50 1,20E-05 1,100 Isotropic Linear Elastic FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
15 Kommentar: På grunnen av varmforsinkning velges det 4.4 LASTTILFELLER LC1 Egenvekt stål & Konstruksjon Kommentar: I tillegg er det satt en de-stabiliserende last på ~ 0,22 kn/m som tilsvarer 1 % av maks trykkkraft i overgurten og som bru-tverrsnittet må kunne overføre for å forhindre sideveis utknekking av overgurt FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
16 4.4.2 LC3 Nyttelast: Jevnt fordelt_-z Kommentar: I tillegg er det satt en de-stabiliserende last på ~ 0,32 kn/m som tilsvarer 1 % av maks trykkkraft i overgurten og som bru-tverrsnittet må kunne overføre for å forhindre sideveis utknekking av overgurt LC5 Nyttelast: Jevnt fordelt_-y Kommentar til LC 5 og LC 6: Horisontal rekkverkslast (1,5 kn/m) er antatt fra personer som støtter seg mot rekkverk. Denne lasten belaster ikke fundamenter (indre last) pga motvirkning i brudekke og blir derfor utliknet i bruendene. Kommentar: I tillegg er det satt en de-stabiliserende last på ~ 0,03 kn/m som tilsvarer 1 % av maks trykkkraft i overgurten og som bru-tverrsnittet må kunne overføre for å forhindre sideveis utknekking av overgurt FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
17 4.4.4 LC6 Nyttelast: Jevnt fordelt_+y LC7 Nyttelast: Jevnt fordelt_-x LC8 Nyttelast: Jevnt fordelt_+x FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
18 4.4.7 LC9 Nyttelast Punktlast Servicebil_-Z Kommentar: I tillegg er det satt en de-stabiliserende last på ~ 0,34 kn/m som tilsvarer 1 % av maks trykkkraft i overgurten og som bru-tverrsnittet må kunne overføre for å forhindre sideveis utknekking av overgurt LC11 Nyttelast Punktlast Servicebil_-Y LC12 Nyttelast Punktlast Servicebil_+Y FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
19 LC13 Nyttelast Punktlast Servicebil_-X LC14 Nyttelast Punktlast Servicebil_+X LC15 Vindkraft nedadrettet (Retning -Z) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
20 LC 16 Vindkraft oppadrettet (Retning +Z) LC 17 Vindkraft tvers av brua (Retning -Y) LC18 Vindkraft tvers av brua (Retning +Y) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
21 LC19 Vindkraft langs med brua (Retning -X) LC20 Vindkraft langs med brua (Retning +X) 4.5 DIMENSJONERENDE LASTKOMBINASJONER Bruksgrensetilstand (Service limit state SLS) SLS sjeldent forkommende laster (med Ψ1, infq): etter NS-EN 1990:2002/A1:2005+NA:2010, tabell NA.A FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
22 4.5.2 Bruddgrensetilstand (Ultimate limit state ULS) Etter NS-EN 1990:2002/A1:2005/NA:2010; Nasjonalt tillegg NA: tabell NA.A2.4 (B) Vedvarende og forbigående dimensjonerende situasjoner (STR/GEO) - Sett B etter likning 6.10b (6.10a blir med disse lave egenvektene ikke dimensjonerende for bru-konstruksjonen) 0,89 * 1,35 * G + 1,35 * Nytte + 1,60 * 0,7 * Vind 1,2*G + 1,35*Nytte + 1,12*Vind 0,89 * 1,35 * G + 1,60 * Vind + 1,35 * 0,7 * Nytte 1,2*G + 1,60*Vind + 0,95*Nytte 4.6 DYNAMISKE LASTVIRKNINGER Egensvingning, Egenfrekvenser Egenvekt av stålkonstruksjonen (ca. 8,6 tonn), rist (ca. 10 tonn), ekstra metallplate (2,6 tonn) som eventuelt kan bli montert seinere og vekt av 8 personer (ca. 0,6 tonn) er tatt med i beregningen. Det er beregnet de første 7 egensvingninger. Modale og ekvivalente masser for de første 7 egensvingninger er vist nedenfor FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
23 De første 5 egensvingninger: Den første er en horisontal svingning: Den andre er en vertikal svingning: Den tredje er en torsjonal svingning: Den fjerde er en dobbel svingning: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
24 Oppsummering egenfrekvenser og svingeperioder: Svingninger fra gangtrafikk & komfortkriterier Dynamiske modeller fra fotgjenger laster, påvisning av svingninger fra og komfortkriterier er gitt i Håndbok 185 og Eurokode: Håndbok 185 (Utgave 2011) henviser til NS-EN , punkt 5.7/NA.5.7 som henviser til Endringsblad til EC0: EN 1990 AMD1:2005(E); A EN 1990 AMD1:2005(E); A angir at svingninger skal undersøkes for 8-15 personen som går vanlig på brua. EN 1990 AMD1:2005(E); A angir komfortkriterium for vertikale svingninger på maksimal 0,7 m/s2; 0,2 m/s2 for horisontale svingninger i vanlig bruk og 0,4 m/s2 for eksepsjonell bruk. Vibrasjoner som generes av fotgjengertrafikk: (NS-EN :2003+NA:2010, Pkt 5.7) Nødvendighet om påvisning av svingninger (EN 1990 AMD1:2005(E); A ): Kun vertikale svingninger må påvises med dynamiske lastmodeller FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
25 4.6.3 Dynamisk lastfall EC1: Gangtraffik brudekke med 8 Personer Det etableres en dynamisk lastfall hvor de midterste 4 tverrstag (i punktene: 150, 151, 152 og 153) i brudekke blir belastet hver med vekten av 2 personer (2 x 700N = 1400N = 1,4 kn). Dette skal simulere en gruppe av 4 x 2 = 8 personer som går i takt over brua med 2 skritt per sekund. Belastet tverrstag med knutepunkt : Belastning av 2 personer på et tverrstag element er vist nedenfor: Time Force Time Force Time Force No. t [s] F [kn] No. t [s] F [kn] No. t [s] F [kn] FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
26 4.6.4 Dynamisk lastmodell: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
27 Dempning av stålkonstruksjonen er antatt med 0,8% (Ref: SV Håndbok 185, Pkt ) og hensyntatt i programmet RFEM med omregning av Lehrsche Dempning i Raileigh Dempning: Akselerasjoner Maksimal beregnet akselerasjon for vertikal svingning i punkt 152 er rundt 0,40 m/s FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
28 4.6.6 Påvisning av komfortkriterier: Maksimal oppstående akselerasjon er 0,40 m/s 2 og mindre enn komfortkriterium på maks. 0,70 m/s OPPLEGGSKREFTER FRA STÅLKONSTRUKSJONEN SOM FUNDAMENTLASTER 5.1 OPPLEGGSBETINGELSER: Knutepunkt 72 & 74 ligger på sør-siden & 71 & 73 ligger på nord-siden FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
29 5.2 OPPLEGGSREAKSJONER FRA LASTTILFELLER: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
30 FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
31 FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
32 5.3 OPPLEGGSREAKSJONER I BRUDDGRENSETILSTAND: Dimensjonerende maksimale/minimale oppleggsreaksjoner er gitt ihht følgende tabell: (se også kommentar) Kommentar: Node 71 & 72 kan få en tilleggs-horisontallast i Y-retning (fra slingring) på 12 kn (både positivt og negativt) når service-bil er lokalisert i bruendene (Node 71: = 71 kn; Node 72: = 77 kn) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
33 Vertikale oppleggskrefter (minimal): Kommentar: Standardens formfaktorer fra vind for oppadrettet sug på brudekke tar ikke hensyn til brudekker som er utformet som rist. Virkelige minimale opplagerkrefter er dermed høyre enn angitt her. Vertikale oppleggskrefter (maksimal): Horisontale oppleggskrefter : Kommentar: Oppleggs reaksjon på 130kN i X-retning opptrer både positiv og negativ. Kommentar: Node 71 & 72 kan få en tilleggs-horisontallast i Y-retning (fra slingring) på 12 kn (både positivt og negativt) når service-bil er lokalisert i bruendene. (Node 71: = 71 kn; Node 72: = 77 kn) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
34 6. DIMENSJONERENDE KREFTER I FORBINDELER AV SEKSJONENE Minimale krefter: (Positiv/Blått: strekk; Negativ/Rødt: trykk) Maksimale krefter: (Positiv/Blått: strekk; Negativ/Rødt: trykk) Minimale/maksimale momenter i Y-Y- retning (lokal): FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
35 Minimale/maksimale momenter i z-z- retning (lokal): Minimale/maksimale torsjons-momenter i x-x- retning (lokal): 7. NEDBØYNINGER I BRUKSGRENSETILSTAND FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
36 FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
37 FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
38 OPPSUMMERING DEFORMASJONER I BRUKSGRENSETILSTAND: Minimal/Maximal deformasjon i z-retning (global) Minimal deformasjon i y-retning (global) Minimal deformasjon i y-retning (global) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
39 8. DIMENSJONERING AV STÅLKONSTRUKSJONER 8.1 OVERGURT Element Nr: Maksimale trykk-krefter: Knekkfigur (stabilitetsanalyse) Knekklengde sideveis vurderes til maksimal 7,0m. (Overgurten holdes sideveis med innspenning av vertikalstag) Utnyttelser etter EC3: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
40 8.2 UNDERGURT Element Nr: Maksimale trykk-krefter: Maksimale strekk-krefter: Knekkfigur (stabilitetsanalyse) Utnyttelser etter EC3: Kommentar: Det er små torsjonslaster ved opplegg som ble neglesjert FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
41 8.3 DIAGONALER Element Nr: Minimale krefter: (Positiv/Blått: strekk; Negativ/Rødt: trykk) Maximale krefter: (Positiv/Blått: strekk; Negativ/Rødt: trykk) Knekkfigur (stabilitetsanalyse) Utnyttelser etter EC3: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
42 8.4 HORISONTALER Element Nr: Minimale/maksimale momenter i y-y retning (lokal): Minimale/maksimale momenter i z-z- retning (lokal): Minimale/maksimale Skjærkrefter i z-z- retning (lokal): Utnyttelser etter EC3: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
43 8.5 VERTIKALER Element Nr: Minimale/maksimale aksial-krefter: (Positiv/Blått: strekk; Negativ/Rødt: trykk) Minimale momenter i z-z- retning (lokal): Maksimale momenter i z-z- retning (lokal): Utnyttelser etter EC3: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
44 8.6 FORSTERKNINGS-VERTIKALER Element Nr: Minimale/maksimale aksial-krefter: (Positiv/Blått: strekk; Negativ/Rødt: trykk) Minimale/maksimale momenter i Y-Y- retning (lokal): Minimale/maksimale momenter i z-z- retning (lokal): Utnyttelser etter EC3: Kommentar: Til de ytterste vertikaler av forsterkningen må det brukes tykkere gods (12mm) FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
45 8.7 FORSTERKNINGS-STREKKSTAG Element Nr: Minimale aksial-krefter: (Positiv/Blått: strekk) Maksimale aksial-krefter: (Positiv/Blått: strekk) Utnyttelser etter EC3: FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
46 9. INTERN KONTROLL MED SJEKKLISTER 9.1 EGENKONTROLL 9.2 KOLLEGAKONTROLL FML OJ Statens Vegvesen Asplan Viak Skogstad gangbru Hemsedal av 46
Pelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014
Pelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014 Veiledning gjennom det greske alfabetet regelverket Astri Eggen, NGI 19 1 Agenda Regelverket peler Viktig standarder og viktige punkt i standardene Eksempler
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
Beskrivende del Verdal fengsel, Nytt Lagerbygg K201 Generalentreprise
2558 Verdal fengsel, 12352 Nytt Lagerbygg Beskrivende del Utarbeidet av COWI AS Okkenhaugveien 4, 7600 Levanger ENTREPRISE BYGG. 1 Innhold KAP 2B BYGNING - BYGGETEKNIKK... 3 20 Generelt... 3 21 Grunn og
2 Normativt grunnlag for geoteknisk prosjektering
Det skal graves ned til kote +39,70 for å etablere byggegrop for bygging av pumpestasjonen, det blir ca. 6 m gravedybde fra eksisterende terreng. Pumpestasjonens utvendige mål er ikke avklart i detalj.
Høyprofil 128R.930 Teknisk datablad
Høyprofil 128R.930 Teknisk datablad 115 310 128 76 930 Tverrsnittdata og karakteristiske verdier Generelt Platetykkelse t mm 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 t ef mm dim 0,66 0,76 0,86 0,96 1,16 Flytegrense f yb N/mm
Vedlegg A. Innhold RIG NOT 002_rev00 Vedlegg A 14. november 2014 Side 1 av 4
Lade alle 67 69 Forutsetninger for prosjektering multiconsult.no Vedlegg A Innhold... 2 1.1 Normativt grunnlag for geoteknisk vurdering... 2 1.2 Geotekniske problemstillinger... 2 1.3 TEK 10 7, Sikkerhet
B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
Limtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
Eurokode 5. Kurs Beregning med Eurokode 5. Deformasjon av drager. Treteknisk Sigurd Eide (Utarb SEi)
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Kurs Beregning med Eurokode 5 Eksempel Bruksgrense Deformasjon
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
Eurokode 5. Konstruksjonskurs Eurokode 5 Generelt om Eurokode. Treteknisk Sigurd Eide Onsdag 9. april 2014 NS-EN :2004/NA:2010/A1:2013
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Konstruksjonskurs Eurokode 5 Generelt om Eurokode Treteknisk
Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
Jernbaneverket BRUER Kap.: 8
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 12 1 HENSIKT OG OMFANG... 2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET... 3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen... 3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet...3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...
Håndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 2 Laster Kapittel 3 Trafikklaster Kapittel 4 Dimensjonering Foredragsholder: Kristian Berntsen Kristian Berntsen Født i 1983 Utdannet sivilingeniør fra NTNU 2007 Jobbet
KVINESDAL KOMMUNE PELE BÆREEVNE NOTAT
KVINESDAL KOMMUNE NY SVØMMEHALL PELE BÆREEVNE NOTAT OPPDRAGSNUMMER: 3.901.022 Peles bæreevne 0 16.12.2014 NOTAT PBEN VK JH HR REV REV. DATO (DD-MM-YYYY) REVISJONEN GJELDER UTARB. AV KONTROLL. AV OPPDRAGS-LEDER
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
Lørenskog Stasjonsby- Formtoppen Felt B1-3
Lørenskog Stasjonsby Formtoppen Felt B13 BEREGNINGSRAPPORT B03 BETONGKONSTRUKSJONER Dekke, Søyler og Vegger. Rev. Dato Beskrivelse av revisjon Prosjekt Nr.: Egenkontroll Sidemannskontroll Postboks 91 Manglerud
BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
Statens vegvesen. Reguleringsplan for E39 Volda sentrum: Forprosjekt bru. Utgave: 1 Dato:
Reguleringsplan for E39 Volda sentrum: Forprosjekt bru Utgave: 1 Dato: 2014-05-26 Reguleringsplan for E39 Volda sentrum: Forprosjekt bru 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Reguleringsplan
B12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.
H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
Brukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
Håndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.11 Lager- og fugekonstruksjoner Foredragsholder: Gaute Nordbotten Gaute Nordbotten Født i 1970 Utdannet sivilingeniør 3 år bruprosjektering
Forprosjekt E136 Stuguflåten jernbanebru
FORPROSJEKTRAPPORT Forfatter Roar Hugudal 25.8.217 99536347 Oppdragsnr. 1729 Mobil 99536347 E-post roar.hugudal@afconsult.com Rapportnr. FP1 Kunde Statens vegvesen Region midt Forprosjekt E136 Stuguflåten
Prosjektteam: Utarbeidet av Kontrollert av Godkjent av SH AH AH
SKALA RÅDGIVENDE INGENIØRER www.skalarib.no Damsgårdsveien 131, 5160 Laksevåg Telefon: 482 34 921 e-post: post@skalarib.no Org nummer: 913 630 475 Rapportnr R-17040-1 Oppdrag Bæreevne av eksisterende bro
Håndbok N400 Bruprosjektering
Håndbok N400 Bruprosjektering Kapittel 8: Stålkonstruksjoner Kristian Berntsen Hva er nytt? Kapittelet er noe stokket om for å samsvare bedre med Eurokoden Mindre henvisninger til Eurokoden. Eurokodens
Løsningsforslag for Eksamen 1/12-03
Løsningsforslag for Eksamen 1/12-03 Oppgave 1 a) Definerer (velger/antar) først positiv retning på reaksjonskreftene som vist i følgende fig.: Beregning av reaksjonskreftene: ΣF y = 0 A y - 3 8 = 0 A y
Jernbaneverket BRUER Kap.: 8 Hovedkontoret Regler for prosjektering og bygging Utgitt: 01.01.98
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 14 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET...3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen...3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet... 3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...3
Status på utgivelse av Eurokoder
Nye Eurokoder. Status Ståldag 2008 Gunnar Solland, Det e Veritas Onsdag 29. oktober, Grand Hotel, Oslo Status på utgivelse av Eurokoder I det følgende vil status på de viktigste standardene vedrørende
C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
KONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER. Christian Nordahl Rolfsen
KONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER 2011 Christian Nordahl Rolfsen INFORMASJONSSIDER OM KONSTRUKSJONSBOKA Det er kun vist et lite utdrag her. Konstruksjonsboka har
4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
Seismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet
Seismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet Kristoffer Skau Støttekonstruksjoner Hva sier standarden? I hht. standaren kan det sees bort fra seismiske krefter for
BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
Teknisk regelverk for bygging og prosjektering. B. Over- og underbygning 2. Underbygning 3. Bruer
Side: 1 / Teknisk regelverk for bygging og prosjektering B. Over- og underbygning 2. Underbygning 3. Bruer Side: 2 / Innholdsfortegnelse B Overbygning/Underbygning... 3 B.2 Underbygning... 3 B.2.3 Bruer...
Harstad Havn KF. Beregninger kai 1. Prosjekteringsgrunnlag. Oppdragsnr.: Dokumentnr.: B01 Versjon: J
Harstad Havn KF Beregninger kai 1 Prosjekteringsgrunnlag Oppdragsnr.: 5121368 Dokumentnr.: B01 Versjon: J01 2015-11-11 Oppdragsgiver: Harstad Havn KF Oppdragsgivers kontaktperson: Lennart Jensen Rådgiver:
Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5
Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement
Ekstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
B9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET
9.2.5 Slankhet og slankhetsgrenser Den geometriske slankheten defineres som λ = l 0 / i = l 0 / (I /A), det vil si l 0 = λ (I /A) der i er treghetsradien for urisset betongtverrsnitt (lineært elastisk).
BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
Salmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg!
SalmirBerbic,Kent0RunoLarsenogDagNyborg KnutepunktsimuleringiMathcad. EtsamarbeidmedstålkonstruksjonsfirmaetMetacon,medhensiktå forenkleberegningeroguavhengigkontroll Bacheloroppgavevåren2013 HøgskoleniØstfold.Avdelingforingeniørfag
Stillasdagene Offentlige trappetårn STILLASENTREPRENØRENES FORENING
Stillasdagene 2017 Offentlige trappetårn 1 Bekymringsmelding; Trappetårn Det skulle bygges et midlertidig trappetårn som rømningsvei for et kjøpesenter. Eurokode 1 del 1 har krav til slike trappetårn (rømningsvei);
BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
Foreliggende notat oppsummerer våre prosjekteringsforutsetninger med bl.a. myndighetskrav, pålitelighetsklasse og geoteknisk kategori.
TEKNISK NOTAT TIL: Askim Entreprenør AS v/thor-ole Riiser Kopi: Fra: GrunnTeknikk AS Dato: Dokumentnr: Prosjekt: 111097 Utarbeidet av: Olav Frydenberg Kontrollert av: Sivert Skoga Johansen Askim. Eid barnehage
Dato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
Dimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
Innføring av EUROKODER. Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26. Roald Sægrov Standard Norge. 2010-04-26 Roald Sægrov, Standard Norge
Innføring av EUROKODER Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26 Roald Sægrov Standard Norge Eurokoder, generelt NS-EN 1990 Basis for struc. design NS-EN 1998 Jordskjelv (6) NS-EN 1991 Laster på konstruksjoner
Hvordan prosjektere for Jordskjelv?
Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Norsk Ståldag 2006 Øystein Løset Morten Rotheim, Contiga AS 1 Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Jordskjelv generelt Presentasjon av prosjektet: Realistisk dimensjonering
RIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge
NOTAT om statiske forhold i høyblokk NHH rehabilitering 1963-byggene, skisseprosjekt Prosjektnr 24165001 Notat nr.: Dato RIB 01 22.11.2016 Rev. 23.11.2016 Firma Fork Anmerkning Navn Til: Prosjektleder
etter Norsk Standard
etter Norsk Standard Siri Fause siri.fause@hiof.no Høgskolen i Østfold, avdeling for ingeniørfag 21. november 2007 etter Norsk Standard 1 Innhold Sikkerhet, krav til pålitelighet, lastfaktorer og lastkombinasjoner
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
Ose Ingeniørkontor AS VARTDAL RINGMUR BEREKNINGSDOKUMENT. Marita Gjerde Ose Ingeniørkontor AS
Ose Ingeniørkontor AS VARTDAL RINGMUR BEREKNINGSDOKUMENT Marita Gjerde 01.02.2017 Ose Ingeniørkontor AS Innhald 1. GENERELL INFORMASJON OM PROSJEKTET:... 3 1.1 Orientering... 3 1.2 Prosjekterende og sidemannskontrollerende
1.2 Grensesnitt Foreliggende prosjekteringsrapport omhandler det geotekniske - imidlertid med følgende presiseringer/begrensninger:
2 1 Innledning 1.1 Formål Heggvin Alun AS planlegger å utvide dagens alundeponi mot nord. Løvlien Georåd AS har fått i oppdrag å utføre geoteknisk prosjektering av tiltaket. 1.2 Grensesnitt Foreliggende
OPPDRAGSLEDER. Suresh Shrestha OPPRETTET AV. Suresh Shrestha
NOTAT OPPDRAG Ny brannstasjon i Øksnes kommune-geoteknisk notat OPPDRAGSNUMMER 22612001 OPPDRAGSLEDER OPPRETTET AV DATO 22612001-G01 Ny brannstasjon i Øksnes kommune 1.0 Innledning Sweco Norge As er engasjert
Originalt dokument TRIM ERBK TRIM REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV
NOTAT OPPDRAG Båtsfjord fiskerihavn DOKUMENTKODE 713341-RIG-NOT-009 EMNE Geoteknisk vurdering Båtsfjord brygge TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Kystverket OPPDRAGSLEDER Tristan Mennessier KONTAKTPERSON
Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet.
Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Innhold 1 Bakgrunn... 1 2 Forutsetninger... 2 2.1 Bru
Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013
Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Blakkstadelvbrua E39 Astad-Knutset Gjemnes kommune 3 spenn: 28 34 28 Samvirke Kasselandkar Frittstående søyler Fjell og løsmasser Beregnet med
FORORD. Sarpsborg 04.06.07
I FORORD Denne hovedoppgaven er tildelt Gruppe B06, som består av Omar Mulac og Bent-Øyvind Ihlebekk Larsen, studenter ved HiØ, avdeling for ingeniørfag, våren 2007. Oppgaven går ut på å konstruere forslag
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
Bytte fra lett taktekke til takstein. Dette trenger du for å få det til:
Bytte fra lett taktekke til takstein. Dette trenger du for å få det til: Bakgrunnen for denne brosjyren er at noen takstolfabrikanter hovedsakelig på 60- og 70-tallet produserte noen takstoler beregnet
Håndbok N400 Bruprosjektering
Håndbok N400 Bruprosjektering Kapittel 5: Laster Forskrift for trafikklast Kapittel 6: Konstruksjonsanalyse Kristian Berntsen 5.1 Klassifisering av laster Permanente påvirkninger Egenlast Vanntrykk Jordtrykk
B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
3/15/0 105/36/0 3/14/0. Tegneforklaring og informasjon 3/15. : Rekkverk
3/5 3/5/0 05/36/0 Tegneforklaring og informasjon : Rekkverk Venstre siden Profil : Bredde 55. 0.000 60. 0.750 72. 0.750 92.499 0.750 92. 0. 25.000 0. 25.00 0.750 65.000 0.750 77.000 0.750 82.000 0.000
9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
HUNTON FINERBJELKEN. Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN
HUNTON FINERBJELKEN Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN Kvalitet og effektivitet HUNTON FINERBJELKEN Hunton Finerbjelken produseres av MLT Ltd i Torzhok i Russland. Produktet er et konstruksjonsprodukt
MEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
NOTAT. 1 Innledning. 2 Områdebeskrivelser SAMMENDRAG
NOTAT OPPDRAG Båtsfjord fiskerihavn DOKUMENTKODE 713341-RIG-NOT-011 EMNE Geoteknisk vurdering Neptunbukta sørvest TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Kystverket OPPDRAGSLEDER Tristan Mennessier KONTAKTPERSON
Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
Eurokode 5. Konstruksjonskurs Eurokode 5. Treteknisk Sigurd Eide Onsdag 9. april 2014 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Konstruksjonskurs Eurokode 5 Eksempel Takbjelke Treteknisk
MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
MULTICONSULT. 1. Innledning. Gystadmarka Boligsameie Prosjekteringsforutsetninger
1. Innledning Peab Bolig AS skal etablere boligblokkeri byggefelt B2 ved Gystadmarka på Jessheim i Ullensaker kommune. Utbyggingen ved B2 er første del av utbyggingen ved Gystadmarka hvor flere felt er
~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
Likevekt STATISK LIKEVEKT. Når et legeme er i ro, sier vi at det er i statisk likevekt.
Likevekt STATISK LIKEVEKT Når et legeme er i ro, sier vi at det er i statisk likevekt. Et legeme beveger seg i den retningen resultanten virker. Vi kan sette opp den første betingelsen for at et legeme
Hva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
Forankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
Byggherre: Trondheim Kommune Prosjekt: Ingeborg Ofstads veg Dokument: Bygningsteknisk beskrivelse RIB
2.20 GENERELT GENERELT Det skal gis pris på komplette byggetekniske arbeider. Gjeldende lover, forskrifter og standarder skal overholdes. Det forutsettes at entreprenør orienterer seg om forholdene på
Denne rapporten danner grunnlag for prosjektering av alle bærende konstruksjoner. Den omhandler både myndighetskrav og spesifikke prosjektkrav.
613255-RIB-R-001 Oppdrag: Emne: Rapport: Oppdragsgiver: Os Brannstasjon Bærende konstruksjoner Forutsetninger for RIB Os Kommune Dato: 28 april 2011 Oppdrag / Rapportnr. Tilgjengelighet 613255 / RIB-R-001
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
Kapittel 1:Introduksjon - Statikk
1 - Introduksjon - Statikk Kapittel 1:Introduksjon - Statikk Studér: - Emnebeskrivelse - Emneinformasjon - Undervisningsplan 1.1 Oversikt over temaene Skjærkraft-, Moment- og Normalkraft-diagrammer Grunnleggende
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: BOKMÅL Førsteamanuensis Arild H. Clausen, 482 66 568 Førsteamanuensis Erling Nardo Dahl, 917 01 854 Førsteamanuensis Aase Reyes,
Krav til absolutt sikkerhet for oppfyllingen er F 1,25 (i henhold til tabell A.4. i NS-EN ).
7 Plastring...4 8 Kai...4 9 Sluttkommentar...5 10 Referanser...5 Vedlegg 1: Geoteknisk prosjektering...6 1 Regelverk...6 Geoteknisk kategori...6 Pålitelighetsklasse (CC/CR)...6 Tiltaksklasse i henhold
Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009.
Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt 6.2.3 Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13
Gangbro Kjøkøysund. Forprosjekt rapport
Bilde: (Kjøkøysund bro) Gangbro Kjøkøysund Forprosjekt rapport Denne rapporten er første del i hovedprosjektet som omhandler komposittgangbro over Kjøkøysund. I denne rapporten framlegger vi hovedmål for
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009 Oppgave 1 Figuren til høyre viser en hengebroliknende konstruksjon, med et tau mellom C og E med egen tyngde g = 0,5 kn/m og en punktlast P = 75 kn som angriper
1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
Statiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.
2.1 Omfang av grunnundersøkelser
PROSJEKTERINGSFORUTSETNINGER VEDLEGG A4 (1 AV 3) TIL DETALJREGULERINGSPLAN RV. 111 RUNKJØRING RÅDHUSVEIEN PLANID 010526031 GEOTEKNISK NOTAT ADRESSE COWI AS Grensev. 88 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo
POK utvekslingsjern for hulldekker
norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DET TEKNISK-NATURVITENSKAPELIGE FAKULTET MASTEROPPGAVE. Forfatter: John Morten Tårnes
DET TEKNISK-NATURVITENSKAPELIGE FAKULTET MASTEROPPGAVE Studieprogram/spesialisering: Institutt for konstruksjonsteknikk og materialteknologi. Forfatter: John Morten Tårnes Fagansvarlig: Jonas Odland Vårsemesteret,
Håndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.3 Betongkonstruksjoner Foredragsholder: Thomas Reed Thomas Reed Født i 1982 Utdannet sivilingeniør Begynte i Svv i 2007 Bruseksjonen
Brandangersundbrua lett og lekker nettverksbuebru
Brandangersundbrua lett og lekker nettverksbuebru av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2006 12. oktober 2006 Hvor? Hvor? Hvor? Hva? Brukryssing med
Teknisk regelverk for bygging og prosjektering. B. Over- og underbygning 2. Underbygning 5. Støttemurer
Side: 1 / 5 Teknisk regelverk for bygging og prosjektering B. Over- og underbygning 2. Underbygning 5. Støttemurer Side: 2 / 5 Innholdsfortegnelse B Overbygning/Underbygning... 3 B.2 Underbygning... 3