BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
|
|
|
- Felix Lorentzen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 MEMO 732 Dato: Sign.: sss BWC SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING INNHOLD BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING... 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 3 GENERELT... 3 STANDARDER... 3 KVALITETER... 4 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 4 LIKEVEKT - KOMPLETT ENHET... 5 LASTER... 5 FORUTSETNINGER... 5 LIKEVEKTSLIGNINGER... 6 INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I FRONT. R 1172kN... 7 INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I BAKKANT. R 2122kN... 9 INNFØRING AV HORISONTALKREFTER. R 3 R 410kN... 9 LIKEVEKT STANDARD YTTERRØR + TSS I BALKONG... 9 LASTER... 9 FORUTSETNINGER LIKEVEKTSLIGNINGER INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I FRONT, R 1170kN INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I BAKKANT, R 270kN INNFØRING AV HORISONTALKREFTER, R 3 R 40-10kN LIKEVEKT - STANDARD YTTERRØR + INNERRØR MED STÅLVINKEL RETT VEG Side 1 av 17
2 LASTER FORUTSETNINGER INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I FRONT OG BAKKANT INNFØRING AV HORISONTALKREFTER, R 3 R 40-10kN LIKEVEKT - BALKONGENHET Side 2 av 17
3 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER GENERELT Likevekt og kapasitet til selve stålenheten er avhengig av at sveiser har foreskrevet kapasitet og er plassert som anvist i Memo 733 Standard sveis. STANDARDER Beregningene er utført i henhold til: Eurocode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner. Del 1-1: Allmenne regler og regler for bygninger. Eurocode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner. Del 1-1: Allmenne regler og regler for bygninger. EN 10080: Steel for the reinforcement of concrete. Weldable reinforcing steel. General. For alle NDP-er (Nationally Determined Parameter) i Eurocodene er Norske verdier benyttet. NDP-ene er som følger: Parameter γ c γ s α cc α ct C Rd,c v min k 1 Anbefalt verdi 1,5 1,15 1,0 1,0 0,12 0,035k 1/3 fck 1/2 0,15 NDP Norge 1,5 1,15 0,85 0,85 0,10 0,035k 1/3 fck 1/2 Strekk 0,30 Trykk 0,15 Benyttet 1,5 1,15 0,85 0,85 0,10 0,035k 1/3 1/2 f ck Strekk 0,30 Trykk 0,15 Tabell 1: NDP-er i EC-2. Parameter γ M0 γ M1 γ M2 Anbefalt verdi 1,0 1,0 1,25 NDP Norge 1,05 1,05 1,25 Benyttet 1,05 1,05 1,25 Tabell 2: NDP-er i EC-3. Side 3 av 17
4 KVALITETER Betong B30: fck 30,0 MPa EC2, Tabell 3.1 fcd αcc fck/γc 0,85 30/1,5 17,0 MPa fctd αct fctk,0,05/γc 0,85 2,00/1,5 1,13 MPa EC2, Pkt.3.15 EC2, Pkt.3.16 fbd 2,25 η1 η2 fctd 2,25 0,7 1,0 1,13 1,78 MPa EC2, Pkt Armering 500C (EN , App. C): fyd fyk/γs 500/1, MPa EC2, Pkt Merk: Armering av annen duktilitetsklasse kan benyttes såfremt bøybarheten er slik at armeringen kan tilpasses rundt enheten. Stål S355: Strekk: fyd fy/ γm0 355/1, MPa Trykk: fyd fy/ γm0 355/1, MPa Skjær: fsd fy/(γm0 3) 355/(1,05 3) 195 MPa Sveis: f vw, d fu / 3 EC3-Del 1-8, pkt β γ w M 2 f 510 EC3-Del 1-1, Tabell 3.1 u β 0,90 EC3-Del 1-8, Tabell 4.1 w γ M 2 1,25 EC3-Del 1-1, pkt / 3 fvw, d 262MPa 0,9 1,25 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER Innerrør: HUP 100x50x6xL378mm, Kaldformet, S355 Ytterrør: HUP 120x80x5xL240mm, Kaldformet, S355 Standard konsoll i fremkant og bakkant: Stålplate 1 konsoll: h55mm, l55mm, t15mm, S355. Stålplate 2 konsoll: h55-150mm, l105mm, t10mm, S355. Side 4 av 17
5 LIKEVEKT - KOMPLETT ENHET LASTER Bruddgrenselast vertikalt: FV 50kN. Bruddgrenselast horisontalt: FH20kN. FORUTSETNINGER Last fra balkong påføres ved innerrørets ende og overføres fra innerrøret til ytterrøret via gummimellomlegg pålimt innerrøret. For de vertikale krefter gjelder følgende antagelser: Halvparten av vertikal reaksjonskraft i front (R1) fortsettes overført fra ytterrørets ytre steg til underliggende konsoll. Den andre halvpart føres direkte inn til stålsøyle ved sveising mellom ytterrørets indre steg og stålsøyle. Tilsvarende kraftgang antas i bakkant. For de horisontale kreftene gjelder følgende antagelser: Horisontalkraft FH føres inn i ved R3 og R4 som tar hver sin halvpart. Side 5 av 17
6 Enhetens likevekt baseres på følgende geometri: Figur 1: Krefter på enhet. LIKEVEKTSLIGNINGER Innerrøret forutsettes å kunne presse direkte mot konsoll i bakkant. Likevektsligningene blir da: Fv ( ) mm 50kN 309mm R1 172kN 90mm 90mm R R Fv 172kN 50kN 122kN 2 1 R R FH / 2 20kN / 2 10kN 3 4 Side 6 av 17
7 INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I FRONT. R1172kN Det antas halvparten av oppleggskraften føres ned i konsoll ved ytre steg, se Figur 1. Den andre halvparten føres inn direkte ved sveising av indre steg til stålsøyle. Nødvendig sveiselengde fra ytterrørets indre steg mot stålsøyle: Antar sveis: a4mm R / N / 2 Nødvendig sveiselengde: l 1 mm w f 4mm 262MPa 4mm 82 wd Velger sveis i hele høyden (80mm) med a4mm. (Mangler 2mm sveiselengde. Vurderer dette som ok, da konsoll i underkant har overkapasitet og det sveises ekstra over og under enheten.) Nødvendig sveiselengde fra ytterrørets ytre steg mot konsoll: For å sikre god kraftoverføring fra ytterrørets steg til konsoll skal radius mellom ytterrør og den tversgående frontplaten på konsollen fylles med sveis i hele frontplatens lengde (55mm). Sveis på tvers mellom konsoll og ytterrør: Velger å sveise langs overkant konsoll mot underkant ytterrør for å sikre god forbindelse. Velger a4mm, l100mm. Denne er i utg. punktet ikke lastbærende, men vil gi ekstra sikkerhet. Side 7 av 17
8 Sveis av underliggende konsoll til stålsøyle. Antar a5mm: Figur 2: Krefter i sveis mellom fremre konsoll og stålsøyle. Opptredende krefter i konsoll: Ved R1/286kN Med R1/2 0,118m86kN 0,118m 10,2kNm Nødvendig sveiselengde for å ta skjærkraft, a5mm. Sveises på begge sider. 3 V N hw, v 33mm f 5mm 262mm 5mm 2 w Restkapasitet til å ta moment ved a5mm og sveis på begge sider. M w 262 MPa 58,5mm 5mm (58,5mm / / 2mm) , 0kNm OK Strekkraften i sveisen fra momentet skal føres direkte inn i stålsøylens sideflens. Søylen må da ha minimum godstykkelse lik nødvendig sveistykkelse. En kontroll med a4 for momentkapasitet gir: 3 V N hw, v 41mm f 5mm 262mm 4mm 2 M w w 262MPa 54,5mm 4mm (54,5mm / mm / 2) , 9kNm OK Dobbel kilsveis med mindre a-mål enn 4mm vil ikke ha tilstrekkelig kapasitet til å overføre momentstrekket. : Tilstrekkelig lokal kraftoverføringskapasitet krever minimum2x4mm 8mm godstykkelse i søylen. Side 8 av 17
9 INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I BAKKANT. R2122kN Av dette antas halvparten av oppleggskraften føres opp i konsoll ved ytre steg. Den andre halvparten føres inn direkte ved sveising av indre steg til stålsøyle. Kreftene i bakre konsoll er mindre enn i fremkant. Konsollen sveises til stålsøylen og enheten på samme måte. INNFØRING AV HORISONTALKREFTER. R3 R410kN Nødvendig sveiselengde over og under enheten mot stålsøyle: Antar sveis: a4mm R 10000N Nødvendig sveiselengde: l 3 mm w f wd 4mm 262MPa 4mm 10 Velger sveis 80mm med a4mm. LIKEVEKT STANDARD YTTERRØR + TSS I BALKONG LASTER Ytterrør brukt i kombinasjon med TSS101/102 (Forutsetter lastpunkt fra TSS i senter av BWC krage, som vist): Bruddgrenselast vertikalt: FV 100kN. Bruddgrenselast horisontalt: FH0kN Ytterrør brukt i kombinasjon med TSS41 (Forutsetter lastpunkt fra TSS i senter av BWC krage, som vist): Bruddgrenselast vertikalt: FV 40kN. Bruddgrenselast horisontalt: FH0kN. Merk at TSS i seg selv har redusert tillatt bruddlast ved tynne dekker og liten kantavstand. Dette er angitt i egne memo. Side 9 av 17
10 Ved behov for å overføre horisontalkraft må detalj for dette utarbeides i hvert enkelt tilfelle, avhengig av tilkomstmulighet. Kapasitet for horisontallast vil være avhengig av valgt løsning for overføring av kraften fra TSS til BWC. BWC ytterrøret er ved standard sveising forankret for maks. horisontalkraft FH20kN FORUTSETNINGER Last fra TSS i balkong påføres ved ytterrørets flens. For de vertikale krefter gjelder følgende antagelser: Halvparten av vertikal reaksjonskraft i front (R1) fortsettes overført fra ytterrørets ytre steg til underliggende konsoll. Den andre halvpart føres direkte inn til stålsøyle ved sveising mellom ytterrørets indre steg og stålsøyle. Tilsvarende kraftgang antas i bakkant. For de horisontale kreftene gjelder følgende antagelser: Horisontalkraft FH føres inn i ved R3 og R4 som tar hver sin halvpart. Avhengig av valgt løsning på kraftoverføring mellom BWC og TSS må vurderes om dette er hensiktsmessig plassering av sveiser. Side 10 av 17
11 Enhetens likevekt baseres på følgende geometri: Figur 3: Krefter på enhet. LIKEVEKTSLIGNINGER Likevektsligninger, se Figur 3: Fv ( ) mm 100kN 153mm R1 170kN 90mm 90mm R R Fv 170kN 100kN 70kN 2 1 R R FH / 2 20kN / 2 10kN 3 4 Side 11 av 17
12 INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I FRONT, R1170kN Det antas halvparten av oppleggskraften føres ned i konsoll ved ytre steg, se Figur 3. Den andre halvparten føres inn direkte ved sveising av indre steg til stålsøyle. Nødvendig sveiselengde fra ytterrørets indre steg mot stålsøyle: Antar sveis: a4mm R / N / 2 Nødvendig sveiselengde: l 1 mm w f 4mm 262MPa 4mm 81 wd Velger sveis i hele høyden (80mm) med a4mm. Mangler 1mm. Dette vurderes ok, da underliggende konsoll har kapasitet til å ta resten. Nødvendig sveiselengde fra ytterrørets ytre steg mot konsoll: For å sikre god kraftoverføring fra ytterrørets steg til konsoll og skal radius mellom ytterrør og den tversgående frontplaten på konsollen fylles med sveis i hele frontplatens lengde (55mm) Sveis av underliggende konsoll til stålsøyle: Opptredende krefter i konsoll: Ved R1/285kN Med R1/2 0,118m10kNm Antar dobbel kilsveis: a5mm. Nødvendig sveiselengde for å ta skjærkraft, a5mm. Sveises på begge sider. 3 V N hw, v 32mm f 5mm 262mm 5mm 2 w Restkapasitet til å ta moment: M w 262 MPa 59mm 5mm (59mm / mm / 2) kNm OK dobbel kilsveis i hele høyden (150mm) med a5mm er ok. Side 12 av 17
13 Figur 4: Krefter i sveis mellom fremre konsoll og stålsøyle. INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I BAKKANT, R270kN Av dette antas halvparten av oppleggskraften føres opp i konsoll ved ytre steg. Den andre halvparten føres inn direkte ved sveising av indre steg til stålsøyle. Kreftene i bakre konsoll er mindre enn i fremkant. Konsollen sveises til stålsøylen på samme måte. INNFØRING AV HORISONTALKREFTER, R3 R40-10kN Det antas samme sveiser som ved bruk av komplett enhet. Det forutsettes at det utarbeides en løsning som kan overføre horisontalkraft fra TSS til BWC i hvert tilfelle. Ut fra valgt løsning må vurderes om disse sveisene er tilstrekkelige og hensiktsmessig plassert for å føre kraften videre inn i stålsøylen. Ytterrøret skal uansett alltid sveises til stålsøyle med standard sveiser for å ta horisontalkraft, selv om beregningsmessig horisontalkraft er 0. KONKLUSJON: Bruker samme sveiser som ved komplett enhet Side 13 av 17
14 LIKEVEKT - STANDARD YTTERRØR + INNERRØR MED STÅLVINKEL RETT VEG LASTER Bruddgrenselast vertikalt: FV 50kN. Bruddgrenselast horisontalt: FH20kN. FORUTSETNINGER Last fra balkong påføres stålvinkel og overføres fra innerrøret til ytterrøret via gummimellomlegg pålimt innerrøret. For de vertikale krefter gjelder følgende antagelser: Halvparten av vertikal reaksjonskraft i front (R1) fortsettes overført fra ytterrørets ytre steg til underliggende konsoll. Den andre halvpart føres direkte inn til stålsøyle ved sveising mellom ytterrørets indre steg og stålsøyle. Tilsvarende kraftgang antas i bakkant. For de horisontale kreftene gjelder følgende antagelser: Horisontalkraft FH føres inn i ved R3 og R4 som tar hver sin halvpart. Innadrettet horisontalkraft skal gå rett i innerrøret, dvs det må støpes ut mellom balkong og vertikalflens dersom det er klaring. Utadrettet horisontalkraft vil avlaste vinkelen og redusere oppleggskrefter. Side 14 av 17
15 Figur 5: Krefter på enhet. Fv ( ) mm 50kN 285mm R1 158kN 90mm 90mm R R Fv 158kN 50kN 108kN 2 1 R R FH / 2 20kN / 2 10kN 3 4 INNFØRING AV OPPLEGGSKRAFT I FRONT OG BAKKANT Alle krefter er mindre enn ved bruk av komplett enhet: KONKLUSJON: Bruker samme sveiser som ved komplett enhet. Side 15 av 17
16 INNFØRING AV HORISONTALKREFTER, R3 R40-10kN Krefter er som ved bruk av komplett enhet. KONKLUSJON: Bruker samme sveiser som ved komplett enhet. LIKEVEKT - BALKONGENHET Se Memo 702. Side 16 av 17
17 REVISJON Dato: Beskrivelse: Inkludert løsning med stålvinkel på innerrør. Justert lengde pålimt gummi alle enheter Inkludert merknad om duktilitetsklasse armering Ny mal Side 17 av 17
BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
Dato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 701a Dato: 31.08.2012 Sign.: sss BWC 55 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 19.01.2013 K5-10/2a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING SØYLER I FRONT INNFESTING
DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT- SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 22.10.2019 K5-10/2b Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING ENHET DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
STANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 733 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/33 Sign.: Kontr.: sss jb STANDARD SVEISER
Dato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
ARMERING AV TSS 20 FA
MEMO 65 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 20 FA Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 20 FA INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG
MEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
Dimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
STANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
MEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
MEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
MEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
Dimensjonering MEMO 65 Armering av TSS 20 FA
Dato: 10.04.2015 sss Side 1 av 9 INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 3 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 3 Rør: CFRHS 40x40x4, L=215mm.
STANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723a Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/11 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703a Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55-740 SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD FORUTSETNINGER...
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703b Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD
BSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 102
MEMO 53a Dato: Siste rev.: Dok. nr.: 04.10.2011 19.05.2016 K3-10/53a Sign.: Sign.: Kontr.: sss sss ps KAPASITETER OG DIMENSJONER PROSJEKTERING KAPASITETER OG DIMENSJONER enhetene skiller seg fra TSS 101
DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
MEMO 702a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Beregning av dekke og balkongarmering
INNHOLD BWC 55-740 MEMO 70a Dato: 5.05.0 Sgn: sss Sste e:.0.05 Søyler front - Innfestng plasstøpt dekke Beregnng a dekke og alkongarmerng Sgn: sss Dok. nr. K5-0/3a Kontr: ps Sde a 6 GUNNLEGGENDE OUTSETNINGE
TSS/RVK - EN KORT INNFØRING
MEMO 63 Dato: 22.01.2015 Sign.: sss TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss PROSJEKTERING Dok. nr.: K3-10/63 Kontr.: ps TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi
KAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101
MEMO 52 Dato: Siste rev.: Dok. nr.: 26.10.2011 06.12.2016 K3-10/52 Sign.: Sign.: Kontr.: sss sss ps KAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101 PROSJEKTERING KAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101 RVK-enhetene består
sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Dato: sss MATERIALPARAMETRE Siste rev.: Dok. nr.: ps PROSJEKTERING
Dato: 06.10.2013 Sign.: sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Siste rev.: 08.11.2018 Sign.: sss MATERIALPARAMETRE Dok. nr.: K4-10/502 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIAL- PARAMETRE FOR BJELKE
TEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 741 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-741 Sign.: Kontr.: sss nb TEKNISKE SPESIFIKASJONER
KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101 Siste rev.: Dok. nr.: 20.06.2018 K3-10/53 Sign.: Kontr.: jb ps PROSJEKTERING KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101 Bortsett
Statiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I DEKKE EKSEMPEL FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 17.06.2019 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD EKSEMPEL
Statiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 57 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 102 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/57 Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
BSF ENHETER BEREGNING AV ARMERING
Side 1 av 61 INNHOLD DEL 1 GUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 4 1.1 GENERELT... 4 1. STANDARDER... 4 1.3 KVALITETER... 5 1.4 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 6 1.5 LAST... 8 1.6 TOLERANSER...
TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 55c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
Dato: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: sss T-FORBINDELSE BJELKE-BJELKE. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.:
MEMO 56 Dato: 1.10.013 Sign.: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: 11.05.16 Sign.: sss T-FORBINDELSE BJELKE-BJELKE Dok. nr.: K4-10/56 Kontr.: ps DIMENSJONERING BSF BEREGNING AV ARMERING, T-FORBINDELSE
Dato: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER. Siste rev.: Dok. nr.: BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150
MEMO 830 Dato: 19.09.013 Sign.: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER Siste rev.: 13.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K6-10-30 Kontr.: ps BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD BEREGNING AV ARMERING
Dato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55d Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 101 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 70a MEMO 70a Dato: 5.05.0 Sgn.: sss BWC 55-740 SØYLE I FONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE BEEGNING AV DEKKE OG Sste re.: Dok. nr.:.09.06 K5-0/3a Sgn.: Kontr.: sss ps BALKONGAMEING INNHOLD GUNNLEGGENDE
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: sss sss ps Dimensjonering
MEMO 70 MEMO 70 BWC 55 LIGHT - SØYLE I ONT INNESTING I PLASSTØPT DEKKE BEEGNING AV DEKKE OG BALKONGAMEING Dato: Sste re.: Dok. nr.: 5.05.0 8.05.06 K5-0/3 Sgn.: Sgn.: Kontr.: sss sss ps Dmensjonerng INNHOLD
Prosjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
C11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: sss sss ps DIMENSJONERING
BWC 55 LIGHT - SØYLE I ONT INNESTING I PLASSTØPT DEKKE BEEGNING AV OANKINGSAMEING Dato: Sste re.: Dok. nr.: 5.05.0 04.06.09 K5-0/3 Sgn.: Sgn.: Kontr.: sss sss ps DIMENSJONEING INNHOLD GUNNLEGGENDE OUTSETNINGE
C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009.
Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt 6.2.3 Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13
5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
SVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter
SVEISTE FORBIDELSER S-E 1993-1-8 Knutepunkter I motsetning til S 347 er sveiser og skruer behandlet i S-E 1993-1-8, som i tillegg til orbindelsesmidlene også gir regler or knutepunkter (joints) Generelt
C8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
C3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
C14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
B18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER
B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:
Dato: sss BSF - BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: sss PARVISE ENHETER. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: BSF - BEREGNING AV ARMERING, PARVISE ENHETER
MEMO 54 Dato: 1.10.013 Sign.: BSF - BEREGNING V RMERING, Site rev.: 11.05.16 Sign.: PRVISE ENHETER Dok. nr.: K4-10/54 Kontr.: p DIMENSJONERING BSF - BEREGNING V RMERING, PRVISE ENHETER INNHOLD DEL 1 GUNNLEGGENDE
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
Schöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Innhold Side Forbindelsesoppsett 13 135 Dimensjoner 136 137 Kapasitetstabeller 138 Merknader 139 Beregningseksempel/Merknader 10 Utformingsvurderinger:
Dato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55 MEMO 55 Dato: 1.10.013 Sign.: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: 11.05.16 Sign.: sss GERBERSKJØT BJELKE-BJELKE Dok. nr.: K4-10/55 Kontr.: ps DIMENSJONERING BSF BEREGNING AV ARMERING, GERBERSKJØT
Barduneringskonsept system 20, 25 og 35
Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres
N 0 Rd,c > > > >44
2.2.3 Dimensjonering av stagboltene Aktuelle bolter er Hilti HSA Ekspansjonsanker (kvikkbolt, stikkanker. stud anchor) i M16 og M20 og HSL3 Sikkerhetsanker (heavy duty anchor) i M20. I tillegg er HCA fjæranker
B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
![0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]](/thumbs/92/109097771.jpg "0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]")
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
Prosjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
KP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
C12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
b) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste
328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater
C2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
HALFEN HSC KONSOLLARMERING HSC 07 N BETONG
HAFEN HSC KONSOARMERING HSC 07 N BETONG HAFEN HSC KONSOARMERING System og bruksområder System HAFEN HSC konsollarmering er en spesialarmering som er konstruert for å gi kraftig og økonomisk forbindelse
B19 FORANKRING AV STÅL 297
B19 FORANKRING AV STÅL 297 19.11 FORANKRING AV ARMERING I denne sammenhengen betyr «armering» kamstål B500NC som støpes inn i elementer eller støpes inn i fuger på byggeplass. Sveising eller liming av
B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
Forankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.
12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er
Høgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
Dimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Prosjekt: Lillestrøm VGS Side Postnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
Prosjekt: Lillestrøm VGS Side 07-1 07 Stålkonstruksjoner 07.1 DETTE KAPITTEL - stålarbeider for bæresystem søyler bjelker avstivende fagverk tilhørende detaljer. 07.2 PRISGRUNNLAG, beskrivelser 0.0: Konkurransegrunnlag
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
recostal type RSH Skjøtejernskassetter med trapesprofil
recostal type RSH Eurokode 2 Geometrisk utformet trapesskjøt recostal trapesprofil møter de høyeste kravene gjeldende fortanning/skjærkraft I.h.h.t Eurokode 2 direktivene. Skjøtejernskassetter med trapesprofil
7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
FORBINDELSESANKER. Forbindelsesanker for sandwichelementer. KVALITET - ingen krumming av yttersjiktet og riss
KVALITET - ingen krumming av yttersjiktet og riss BRUKERVENNLIG - hurtig låst til armeringsnettet KORREKT INNSTØPNINGSDYBDE da utstyret plasseres i form før utstøpning TIDSBESPARENDE INGEN KULDEBRO RUSTFRITT