Dato: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: sss T-FORBINDELSE BJELKE-BJELKE. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.:
|
|
- Berit Håland
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 MEMO 56 Dato: Sign.: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: Sign.: sss T-FORBINDELSE BJELKE-BJELKE Dok. nr.: K4-10/56 Kontr.: ps DIMENSJONERING BSF BEREGNING AV ARMERING, T-FORBINDELSE BJELKE- BJELKE INNHOLD BSF - BEREGNING AV ARMERING, PARVISE ENHETER... Feil! Bokmerke er ikke definert. DEL 1 GUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER GENERELT STANDARDER KVALITETER DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER LAST TOLERANSER... 8 DEL DIMENSJONERINGSPRINSIPPER ARMERING AV BSF BJELKEKASSE BJELKEKASSE - LIKEVEKT BJELKEKASSE - VERTIKAL OPPHENGSGSARMERING BJELKEKASSE - HORISONTALFORANKRING HOVEDBJELKE -TORSJON... 1 DEL 3 - BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING BJELKEKASSE HORISONTALFORANKRING DEL 4 BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING BJELKEKASSE HORISONTALFORANKRING DEL 5 BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING BJELKEKASSE - HORISONTALFORANKRING... 1 Side 1 av 5
2 DEL 6 - BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING BJELKEKASSE - HORISONTALFORANKRING... 4 Side av 5
3 DEL 1 GUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Dette memoet tar for seg BSF brukt som bjelke-bjelkeforbindelse der en sekundærbjelke henges inn i sidekant på en hovedbjelke. Det benyttes standard BSF bjelkekasse i sidekant av hovedbjelken. Armering av bjelke med BSF-kniv er gitt i memo 51, så kun armeringsføring i hovedbjelken ifbm. BSF bjelkekassen behandles her. Bjelketverrsnitt og sekundærbjelkens opphengingspunkt i lengderetning av hovedbjelken vil variere. Dette kan gi ulike varianter av kraftgang i hovedbjelken og den nøyaktige lastbærende virkemåten må vurderes i hvert enkelt tilfelle. Denne vil kunne variere avhengig av geometrien i forbindelsen og det kan oppstå forhold ved kraftoverføringen som ikke er dekket av eksempelberegningene. Den valgte kraftmodellen, de påfølgende beregningene av forankring av enheten og den dertil hørende armering, er dermed kun å betrakte som et eksempel som illustrerer en dimensjoneringsmodell og en måte og armering på. Dersom det velges andre løsninger merk følgende: Antall og dimensjon på den vertikal forankringsarmeirngen må være som vist i dette memoet Forankringsarmeringens plassering rundt halvrundstålet må være som vist i dette memo. Dette for at armeringens tyngdepunkt skal stemme overens med knivens angrepspunkt. Vertikalarmeringen må detaljeres for å løfte oppleggskraften til toppen av bjelken. Forankring og bøying av vertikalarmeringen være iht nasjonale standarder for å sikre full forankring. Utover dette skal som alltid EC benyttes som overordnet design dokument for detaljering av armeringen. Informasjonen som finnes her og i memoene forutsetter at dimensjoneringen av elementene og bruken av enhetene i konstruktive elementer gjennomføres av en konstruktør med kunnskap om relevante standarder og virkemåten til betongkonstruksjoner. 1. STANDARDER Beregningene er utført i henhold til: Eurocode : Prosjektering av betongkonstruksjoner. Del 1-1: Allmenne regler og regler for bygninger. Eurocode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner. Del 1-1: Allmenne regler og regler for bygninger. Eurocode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner: Del 1-8: Knutepunkt og forbindelser. Side 3 av 5
4 Følgende verdier er benyttet for de nasjonalt bestemte parameterne (NDP-er): Parameter γ c γ s α cc α ct Verdi 1,5 1,15 0,85 0,85 Tabell 1: NDP-er i EC. Parameter γ M0 γ M1 γ M Verdi 1,1 1,1 1,5 Tabell : NDP-er i EC3. (Merk: Det er brukt mer konservative verdier enn hva norsk nasjonalt tillegg til EC3 tilsier) 1.3 KVALITETER Betong B35/45: fck 35,0 MPa EC, Tabell 3.1 fcd αccfck/γc 0,8535/1,5 19,8 MPa EC, Pkt fctd αctfctk,0,05/γc 0,85,/1,5 1,4 MPa EC, Pkt fbd,5η1ηfctd,51,01,01,4,79 MPa EC, Pkt (NB: for enkelhets skyld er gode heftbetingelser er antatt ved beregning av heftspenning. Dette er ikke nødvendigvis alltid rett, og forholdene må vurderes i hvert tilfelle. EC indikerer dårlige heftforhold ved forankring i toppen av bjelken) Armering 500C (EN , App. C): fyd fyk/γs 500/1, MPa EC, Pkt 3.. Merk: Armering av annen stålkvalitet kan benyttes dersom beregningen tar høyde for faktisk flytespenning (fy 500 MPa). Samtidig må materialets bøybarhet være tilstrekkelig til at armeringen kan tilpasses rundt halvrundstålet. Stål Sxxx (EN 1005-): Stål S355: Strekk: fyd fy/ γm0 355/1,1 3 MPa Trykk: fyd fy/ γm0 355/1,1 3 MPa Skjær: fsd fy/(γm0 3) 355/(1,1 3) 186 MPa Sveis S355: f u f w, d 6MPa γ 3 β 1,5 3 0,9 M Gjengestenger/mutter: Stålkvalitet 8.8: fyd 0,9fu/ γm 0,9800/1,5 576 MPa w Side 4 av 5
5 1.4 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER ENHET HALVRUNDSTÅL HORISONTAL FORANKRING 1 INNVENDIGE ÅPNING I BSF5- BJELKEKASSE BSF300- BJELKEKASSE BSF450- BJELKEKASSE BSF700- BJELKEKASSE D [mm] L [mm] Stålkv. Ø S355 M1, 8.8+ mutter, Ltilpasses & st.pl.50508, S355 Ø S355 M1, 8.8+ mutter, Ltilpasses & st.pl.50508, S355 Ø S355 1M0, 8.8+ mutter, Ltilpasses & st.pl.90901, S355 Ø S355 M0, 8.8+ mutter, Ltilpasses & st.pl , S355 Tabell 3: Dimensjoner BSF bjelkekasse. UTSPARINGSKASSE (BREDDEHØYDEDYBDE) 30mm15mm80mm 30mm55mm80mm 40mm70mm9,5mm 50mm310mm105mm 1 Se også Tabell 4. Lengde på forankring tilpasses bjelketverrsnittet. OBS: Forankringsplaten som brukes på BSF700 er designet kun for kraften på 10kN, ikke strekk kapasiteten for stk M0 gjengestenger. Side 5 av 5
6 NOMINELL DIAMETER M1 M16 M0 Ekvivalent diameter: Øeq [mm] Spenningsareal: As [mm ] Strekkapasitet (8.8): Fcap fydas [kn] Nøkkelvidde: NV [mm] Nødv. dim. av rektangulær st.pl. til forankring av Fcap: breq [Fcap/fcd+ Ø nom/4] 0.5 [mm] Valgt bb Netto trykkareal til forankring: AnetAsteel plate-πø nom/4 [mm ] Betongspenning: cfcap/anet [MPa] Nødvendig tykkelse av stålplate, S355: 1) a( 0.5 b-nv)/ -> t1 a( c/fyd) 0,5 [mm] cb/-nv/ -> t 3 0,5 c( c/fyd) 0,5 [mm] t>[t1,t] 10,4 14,1 17, ,4 Valgt 5050 a5,9 c15,5 69 Valgt Valgt ,1 19,1 18,1 t16,5 t6,7 a37,5 c3 t19,1 t9,7 a48,6 c30 t111,5 t1,3 Valgt t8mm Valgt t10mm Valgt t1mm Standard høyde på mutter: (H) [mm] 10,0 13,0 16,0 Inngrepslengde i blindhull: S355 18mm 4mm 30mm Tabell 4: Dimensjoner gjengestenger og stålplater. ) En illustrasjon og bakgrunn for formlene fins i memo BSF - Dokumentasjon av stålenheter. De valgte/opplistede dimensjonene er basert på betongkvaliteter og parameter som gitt i avsnittene 1. og 1.3. OBS: Forankringsplaten som brukes på BSF700 er designet kun for kraften på 10kN, ikke strekk kapasiteten for stk M0 gjengestenger. Side 6 av 5
7 1.5 LAST Bruddgrenselast vertikalt: FV se Tabell 5. Bruddgrenselast horisontalt i lengderetning: FH0kN (se merknader under) Bruddgrenselast horisontalt på tvers: FT0kN *Merknader: BSF - enhetenes bruksområde er bæring av vertikallast. Betydelige horisontalkrefter på enheten kan oppstå dersom påførte deformasjoner (pga. svinn, temperaturvariasjoner etc.) i betongelementet fastholdes. Når opptredende horisontalkraft overstiger friksjonen vil kniven gli og kraften reduseres. Statisk friksjonsfaktor for stål mot stål er antatt i området (0,-0,5). Maksimal friksjonskraft pga gradvis økende påførte deformasjoner vil være forbundet med vertikallast i bruksgrense. Enhetens ståldeler og forankring av disse i betongelementet er dimensjonert for den følgende ugunstige lastkombinasjonen: Vertikalkraft 1,0F v + Horisontalkraft 0,3F v I noen tilfeller vil overføring av statisk global horisontalkraft via enheten være ønskelig. Størrelsen på mulig kraftoverføring vil begrenses av minimum friksjonsfaktor og samtidig minimum opptredende vertikallast. Dette gir usikkerhet i kapasitet, og det er anbefalt og heller alltid å overføre horisontalkraft med passende armering gjennom skjøten. I tilfelle horisontalkraften er dynamisk er kapasitet for overføring av slik kraft alltid lik null. Det skal aldri antas at dynamiske krefter kan overføres på friksjon. Horisontalforankring av bjelkekassen forutsetter minimum betongkvalitet C35/45 i bjelke. ENHET VERTIKAL BRUDDLAST Fv [kn] VERT. 1,0Fv [kn] LASTER PÅ BJELKEKASSE HOR. 0,3Fv [kn] BSF ,5 BSF BSF BSF Tabell 5: Dimensjonerende laster. Side 7 av 5
8 1.6 TOLERANSER Nominell klaring mellom enden av sekundærbjelke og sidekant på hovedbjelke er 0mm med en toleranse på ±10mm. Toleransen håndteres med utkragingen av kniven fra bjelken. Dersom klaringen er 30mm, skives kniven 10mm lenger ut og vice versa dersom klaringen bare er 10mm. Dette sikrer at lastpunktet inne i bjelkekassen alltid blir det samme. Kniven skal alltid skyves ut slik at den bunner i bjelkekassens bakplate. Toleranser på plassering av forankringsarmering til bjelkekassen er ±mm. (TP tyngdepunkt) Figur 1: Toleranser. Side 8 av 5
9 DEL DIMENSJONERINGSPRINSIPPER ARMERING AV BSF BJELKEKASSE.1 BJELKEKASSE - LIKEVEKT Figur : Likevekt. Side 9 av 5
10 Kraftgangen antas som følger, se Figur : 1) Vertikalkraft: Føres inn i opphengsbøyler som skal plasseres sentrisk om lastpunket RVFV. Opphengsbøylene dimensjoneres for å bære hele lasten. Bøylene bøyes innover i tverrsnittet og eventuelt utover i lengderetning av bjelken. Horisontalkraft: Overføres til, og forankres i, gjengestenger skrudd i halvrundstålet RHFH. Momentet som oppstår pga. den lille vertikalavstanden mellom underkant kniv og senter på gjenstengene neglisjeres. Lengde av gjengestang tilpasses bjelketverrsnitt, men det må kontrolleres for kjeglebrudd ved kort forankring. Beregning for dette angis ikke her. ) Antatt kraftmodell for å føre lasten Fv inn til bjelkesenteret (skisse, fig.) viser en trykkdiagonal (T1) rettet fra øvre venstre hjørne ned mot bjelkens senter. Dette vil kreve strekkarmering i underkant bjelke med kapasitet til å ta imot horisontalkraften i denne diagonalen. Rimeligheten i kraftmodellen må vurderes i hvert enkelt tilfelle. For normale bjelketverrsnitt vil horisontalkomponenten være mindre enn vertikalkomponenten men ved f.eks. lave/brede bjelker vil horisontalkomponenten i trykkdiagonalen kunne bli større enn vertikalkomponenten. Andre kraftmodeller bør da vurderes. Avhengig av hvor stor andel av opphengsbøylene som er ført innover i tverrsnittet vil en tilsvarende andel av kraften i trykkdiagonalen «stå mot» bøyen på disse opphengsbøylene. Dette tilsier at forankringslengde for opphengsbøylene skal regnes fra enden av bøyen i dette hjørnet. Resterende del av trykkraften i diagonalen vil «stå mot» hjørne på skjærbøylene. 3) Bøyler som bøyes i lengderetning av bjelken vil spre kraft utover i denne retning (T). Dette krever jevnt fordelt armering As innenfor en avstand a til hver side av enheten med tilstrekkelig kapasitet til å løfte kraften opp til overkant bjelke igjen. Normalt vil skjærarmering for opptredende skjærkraft være tilstrekkelig for å ivareta denne lastspredningen. 4) Ved høye bjelker kan en andel av kraften passere opphengsbøylene og spre seg videre nedover i bjelken. Bøyler innenfor en avstand /3H (Hhøyde under enhet) til hver side av enheten regnes virksomme til å fange denne kraften og løfte den til toppen av bjelken igjen, se Figur, skisse 4 (kun et snitt pr bøyle kan regnes med). Eventuelt kan en alternativ bøyle som vist (rød) legges inn for å ta imot kraft som kan tenkes å spre seg under enheten. Som en samlet vurdering av effektene fra punkt -4 over anbefales alltid å legge inn ekstra skjærbøyler inntil enheten med et samlet tverrsnittsareal (Kun ett snitt pr bøyle regnes med til dette arealet) tilsvarende arealet for opphengsarmeringen. Halvparten av bøylene legges på hver side av enheten. Bruk av horisontale innstikksbøyler og lengdearmering rett under enheten for å ivareta spaltekraft bør også vurderes. Side 10 av 5
11 . BJELKEKASSE - VERTIKAL OPPHENGSGSARMERING 1) Nødvendig tverrsnittsareal på opphengsarmering (og bøyler) blir: FV A s f yd ) Minimum dordiameter - Bøying av opphengsarmering - EC, pkt 8.3: Figur 3: Bøying av armering. 1 + Jern som bøyes innover i tverrsnittet: ( s / ) Ø F f cd Jern som føres ut i lengderetning av bjelken: Ø 1 (Ø) ab (Ø) F f cd I tillegg kontrolleres mot EC, pkt.8.3: Ømin64mm for Ø16mm og 175mmfor Ø>5mm Velger passende dordiameter 3) Forankring av opphengsarmering - EC, pkt og 8.4.4: Figur 4: Forankring av opphengsarmering. Side 11 av 5
12 lbd α1αα3α4α5lb,reqd lb,min Antar: α1αα3α4α5 1,0 Ø σ sd lbd lb,reqd 4 f bd Det må kontrolleres at bøylene har nok forankringslengde. For bøylene som føres inn i tverrsnittet beregnes tilgjengelig forankringslengde som: lbdc+b+d, se Figur 4 og vurderinger gitt i avsnitt.1. Ekstra behov for tverrarmering i forankringsområdet utover bjelkens lengdearmering må vurderes..3 BJELKEKASSE - HORISONTALFORANKRING Bjelkekassen forankres for en horisontalkraft på FH0,3FV. Kniven vil kun være i kontakt med halvrundstålet i front. Her overføres horisontalkraften ved friksjon mellom kniv og halvrundstål. Halvrundstålet forankres med gjengestenger skrudd inn i oppgjengede hull. Nødvendig dimensjon på gjengestenger, stålplater og gjengelengder i halvrundstål finnes fra Tabell 4. Lengden tilpasses bjelketverrsnitt. Behov for kontroll av kjeglebrudd (utrivning av kjegle) må vurderes ved kort forankringsdybde..4 HOVEDBJELKE -TORSJON Lastpunket fra sekundærbjelken vil sjelden/aldri vere i tyngdepunket av hovedbjelkens tverrsnitt. Eksentrisk last gir torsjon på hovedbjelken. Det anbefales alltid å etablere forbindelser mellom sekundærbjelke og hovedbjelke som låser dette torsjonsmomentet. Hvis ikke dette gjøres må hovedbjelken og oppleggene dimensjoneres for torsjon. Man må også ha klart for seg hvor og hvordan kreftene føres videre i konstruksjonen derifra. Nødvendig strekk og trykkraft i overgangen mellom sekundær- og hovedbjelken for å låse torsjonsmomentet blir, se Figur 5: STFva/h Detaljering av disse forbindelsene må gjøres i hvert enkelt tilfelle basert på geometri og kreftenes størrelse. Det finnes mange mulige løsninger. Figur 5 viser en løsning hvor strekkraften ivaretas med innstøpte st.plater i lavt nede i sekundær og hovedbjelke, samt en påsveist laskeplate. Trykkoverføring i toppen ivaretas med utstøping. (Merk: Vist løsningen er ikke detaljert og er kun ment som en illustrasjon) Side 1 av 5
13 Figur 5: Torsjonslåsing av hovedbjelke. Merk: Teoretisk spennvidde for sekundærbjelken øker når man innfører torsjonslås i overgangen til hovedbjelken. Spennvidde for sekundærbjelken skal da regnes til hovedbjelkens senterlinje. Eventuelt kan man ved dimensjonering av sekundærbjelken påføre et moment i bjelkeenden lik, (se Figur 5): M Fva Av første punkt følger at forankring av hovedarmeringen i sekundærbjelken i hvilket som helst punkt (x) skal kontrolleres for en strekkraft i underkantarmering lik, (se Figur 5): SM/zFvL/z (Ikke bare Fvb/z) (Eksempel på beregning av forankring av hovedarmering i normal situasjon for BSF er gitt i memo 51.) Side 13 av 5
14 DEL 3 - BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING 1) Nødvendig tverrsnittsareal på opphengsarmering blir: FV 5kN As 517mm f 435MPa yd Ø16Bøyler 01mm x4804mm Kapasitet til valgt armering: 804mm 435MPa349kN Trykkdiagonal T1: As1As Ekstra skjærbøyler i hovedbjelke inntil enheten: 3+3 bøyler Ø1113mm x6678mm Trykkdiagonal T: FV / 4 5kN As 130mm f 435MPa 4 yd Kontroller at skjærarmeringsareal i hovedbjelke innefor avstand a > 130mm ) Minimum dordiameter - Bøying av forankringsarmering - EC, pkt 8.3: Jern som bøyes innover i tverrsnittet: 1 + ( s / ) Ø F f cd Minimum: 4Ø41664mm 1 (Ø) 5000N / 4 1 (96/ + ) ( 16) 148mm Velger: Ø80mm og bøyer rundt topparmering i bjelken (minimum Ø16 topparmering) Jern som bøyes ut i bjelkens lengderetning: ab (Ø) + 70 ( 16) Ø F 5000N / 4 130mm f cd 19.8 Velger: Ø00mm 3) Forankring av armering, EC pkt og 8.4.4: lbd α1αα3α4α5lb,reqd lb,min Ø σ sd lb,reqd 4 f bd Spenning i armering: σ 5kN sd 80MPa 804mm Side 14 av 5
15 16 80 lb,reqd 401mm 4, 79 lb,min max(0,3lb,reqd; 10Ø; 100mm)160mm lbd 1,01,01,01,01,0401mm401mm Bøyle som bøyes ut i lengderetning av bjelken: Velger: l400mm Bøyle som bøyes inn i tverrsnittet: 0mm+141mm+385mm746mm>401mm OK! Figur 6: Illustrasjon. Merk: Figuren illustrerer kun opphengsarmering og de nødvendige ekstra skjærbøyler inntil enheten. Bjelken må selvsagt skjærarmeres for opptredende skjærkraft i alle punkter. Det er ikke tatt stilling til øvrig armering angitt i avsnitt.1 (behov for tverrarmering i forankringslengden av opphengsbøyler, behov for innstikksbøyler og lengdearmering rett under enheten etc.). Dette er forhold som må vurderes i hvert enkelt tilfelle. Side 15 av 5
16 3. BJELKEKASSE HORISONTALFORANKRING Horisontalforankring av halvrundstål: RH0,3FV67,5kN: Velger: M1 gjengestenger, 8.8 med mutter & stålplate 48kN96kN Behov for kontroll av kjeglebrudd (utrivning av kjegle) må vurderes ved kort forankringsdybde. DEL 4 BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING 1) Nødvendig tverrsnittsareal på opphengsarmering blir: A F f 300kN 435MPa V s yd 689mm Ø16Bøyler 01mm x4804mm Kapasitet til valgt armering: 804mm 435MPa349kN Trykkdiagonal T1: As1As Ekstra skjærbøyler i hovedbjelke inntil enheten: 3+3 bøyler Ø1113mm x6678mm ( 689mm ok) Trykkdiagonal T: FV / 4 300kN As 17mm f 435MPa 4 yd Kontroller at skjærarmeringsareal i hovedbjelke innefor avstand a >17mm ) Minimum dordiameter - bøying av opphengsarmering - EC, pkt. 8.3: Jern som bøyes innover i tverrsnittet: ( s / ) (Ø) (96/ ) ( 16) Ø FV N / 4 197mm f cd 19.8 Minimum: 4Ø41664mm Velger: Ø80mm og bøyer rundt topparmering i bjelken (minimum Ø16 topparmering) Jern som bøyes ut i bjelkens lengderetning: Ø ab (Ø) + 70 ( 16) FV N / 4 174mm f cd 19.8 Velger: Ø00mm Side 16 av 5
17 3) Forankring av opphengsarmering, EC pkt og 8.4.4: lbd α1αα3α4α5lb,reqd lb,min lb,reqd Ø σ 4 f sd bd Spenning i armering: σ 300kN sd 373MPa 804mm lb,reqd 535mm 4, 79 lb,min max(0,3lb,reqd; 10Ø; 100mm)160mm lbd 1,01,01,01,01,0535mm535mm Bøyle som bøyes ut i lengderetning av bjelken: Velger: l550mm Bøyle som bøyes inn i tverrsnittet: 0mm+141mm+385mm746mm>535mm OK! Figur 7: Illustrasjon. Side 17 av 5
18 Merk: Figuren illustrerer kun opphengsarmering og de nødvendige ekstra skjærbøyler inntil enheten. Bjelken må selvsagt skjærarmeres for opptredende skjærkraft i alle punkter. Det er ikke tatt stilling til øvrig armering angitt i avsnitt.1 (behov for tverrarmering i forankringslengden av opphengsbøyler, behov for innstikksbøyler og lengdearmering rett under enheten etc.). Dette er forhold som må vurderes i hvert enkelt tilfelle. 4. BJELKEKASSE HORISONTALFORANKRING Horisontalforankring av halvrundstål: RH0,3FV90kN: Velger: M1 gjengestenger, 8.8 med mutter & stålplate 48kN96kN Behov for kontroll av kjeglebrudd (utrivning av kjegle) må vurderes ved kort forankringsdybde. DEL 5 BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING 1) Nødvendig tverrsnittsareal på opphengsarmering blir: A F f 450kN 435MPa V s yd 1035mm 3Ø16Bøyler 01mm x6106mm Kapasitet til valgt armering: 106mm 435MPa54kN Trykkdiagonal T1: As1As Ekstra skjærbøyler i hovedbjelke inntil: 3+3 doble bøyler Ø1113mm 61356mm Trykkdiagonal T: FV / 6 450kN As 17mm f 435MPa 6 yd Kontroller at skjærarmeringsareal i hovedbjelke innefor avstand a >17mm ) Minimum dordiameter - bøying av opphengsarmering - EC, pkt. 8.3: Jern som bøyes innover i tverrsnittet: ( s / ) (Ø) (90/ ) ( 16) Ø FV N / 6 0mm f cd 19.8 Minimum: 4Ø41664mm Velger: Ø30mm for en stang. Velger: Ø80mm og bøyer en stang rundt topparmering i bjelken (minimum Ø16 topparmering) Jern som bøyes ut i bjelkens lengderetning: Side 18 av 5
19 Ø ab (Ø) ( 16) FV N / 6 179mm f cd 19.8 Velger: Ø00mm 3) Forankring av armering, EC pkt og 8.4.4: lbd α1αα3α4α5lb,reqd lb,min Ø σ sd lb,reqd 4 f bd Spenning i armering: σ 450kN sd 373MPa 106mm lb,reqd 535mm 4, 79 lb,min max(0,3lb,reqd; 10Ø; 100mm)160mm lbd 1,01,01,01,01,0535mm535mm Bøyle som bøyes ut i lengderetning av bjelken: Velger: l550mm Bøyle som bøyes inn i tverrsnittet: 330mm+365mm695mm>535mm OK! Side 19 av 5
20 Figur 8: Illustrasjon. Merk: Figuren illustrerer kun opphengsarmering og de nødvendige ekstra skjærbøyler inntil enheten. Bjelken må selvsagt skjærarmeres for opptredende skjærkraft i alle punkter. Det er ikke tatt stilling til øvrig armering angitt i avsnitt.1 (behov for tverrarmering i forankringslengden av opphengsbøyler, behov for innstikksbøyler og lengdearmering rett under enheten etc.). Dette er forhold som må vurderes i hvert enkelt tilfelle. Side 0 av 5
21 5. BJELKEKASSE - HORISONTALFORANKRING Horisontalforankring av halvrundstål: RH0,3FV135kN: Velger: 1M0 gjengestenger, 8.8 med mutter & stålplate 141kN Behov for kontroll av kjeglebrudd (utrivning av kjegle) må vurderes ved kort forankringsdybde. DEL 6 - BSF BJELKEKASSE VERTIKAL OPPHENGSARMERING 1) Nødvendig tverrsnittsareal på bøyler inntil enheten blir: FV 700kN As 1609mm f 435MPa yd Ø5Bøyler 490mm x41960mm Kapasitet til valgt armering: 1960mm 435MPa85kN Trykkdiagonal T1: As1As Ekstra skjærbøyler i hovedbjelke inntil enhet: 4+4 doble bøyler Ø1113mm 81808mm Trykkdiagonal T: FV / 4 700kN As 40mm f 435MPa 4 yd Kontroller at skjærarmeringsareal i hovedbjelke innefor avstand a > 40mm ) Minimum dordiameter - bøying av opphengsarmering - EC, pkt. 8.3: Jern som bøyes innover i tverrsnittet: ( s / ) (Ø) (3 / ) ( 5) Ø FV N / 4 5mm f cd 19.8 Minimum:7Ø75mm175mm Velger: Ø30mm Jern som bøyes ut i bjelkens lengderetning: Ø ab (Ø) + 91mm ( 5mm) FV N / 4 74mm f cd 19.8MPa Velger: Ø30mm Side 1 av 5
22 3) Forankring av opphengsarmering, EC pkt og 8.4.4: lbd α1αα3α4α5lb,reqd lb,min lb,reqd Ø σ 4 f sd bd Spenning i armering: σ 700kN sd 357MPa 1960mm lb,reqd 800mm 4, 79 lb,min max(0,3lb,reqd; 10Ø; 100mm)50mm lbd 1,01,01,01,01,0800mm800mm Bøyle som bøyes ut i lengderetning av bjelken: Velger: l800mm Bøyle som bøyes inn i tverrsnittet: 198mm+78mm+496mm97mm>800mm OK! Anbefaler alltid innstikksbøyler som tverrarmering i forankringsonen til Ø5, se også EC pkt Ast As490mm 4Ø10478mm 64mm Side av 5
23 Figur 9: Armering. Merk: Figuren illustrerer kun opphengsarmering og de nødvendige ekstra skjærbøyler inntil enheten. Bjelken må selvsagt skjærarmeres for opptredende skjærkraft i alle punkter. Innstikksbøyler i forankringslengden av bøyd Ø5 anbefales alltid for denne enheten. Det er ikke tatt stilling til øvrig armering angitt i avsnitt.1. Dette er forhold som må vurderes i hvert enkelt tilfelle. Side 3 av 5
24 6. BJELKEKASSE - HORISONTALFORANKRING Horisontalforankring av halvrundstål: RH0,3FV10kN: Velger: M0 gjengestenger, 8.8 med mutter & stålplate 8kN Behov for kontroll av kjeglebrudd (utrivning av kjegle) må vurderes ved kort forankringsdybde. Side 4 av 5
25 REVISJON Dato: Beskrivelse: Første utgave Endret halvrundstål BSF700. Oppdatert tabell Endret plassering på M0 gjengestenger i halvrundstål BSF700 enhet. Endret plate til forankring av M0 gjengestenger Endret nødvendig inngrepslengde for gjengestang i blindhull, tabell Presisert i avsnitt 1.1 at dette memo kun er et eksempel hva angår kraftmodell, beregninger og armering. Korrigert figurer 6, 7,8 & Inkludert mutter på begge sider av stålplater på gjengestenger Ny mal Side 5 av 5
sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Dato: sss MATERIALPARAMETRE Siste rev.: Dok. nr.: ps PROSJEKTERING
Dato: 06.10.2013 Sign.: sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Siste rev.: 08.11.2018 Sign.: sss MATERIALPARAMETRE Dok. nr.: K4-10/502 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIAL- PARAMETRE FOR BJELKE
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
DetaljerDato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerBEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerBSF ENHETER BEREGNING AV ARMERING
Side 1 av 61 INNHOLD DEL 1 GUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 4 1.1 GENERELT... 4 1. STANDARDER... 4 1.3 KVALITETER... 5 1.4 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 6 1.5 LAST... 8 1.6 TOLERANSER...
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55 MEMO 55 Dato: 1.10.013 Sign.: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: 11.05.16 Sign.: sss GERBERSKJØT BJELKE-BJELKE Dok. nr.: K4-10/55 Kontr.: ps DIMENSJONERING BSF BEREGNING AV ARMERING, GERBERSKJØT
DetaljerProsjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
DetaljerDimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
DetaljerARMERING AV TSS 20 FA
MEMO 65 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 20 FA Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 20 FA INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerDimensjonering MEMO 65 Armering av TSS 20 FA
Dato: 10.04.2015 sss Side 1 av 9 INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 3 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 3 Rør: CFRHS 40x40x4, L=215mm.
DetaljerDato: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER. Siste rev.: Dok. nr.: BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150
MEMO 830 Dato: 19.09.013 Sign.: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER Siste rev.: 13.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K6-10-30 Kontr.: ps BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD BEREGNING AV ARMERING
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
DetaljerTSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 57 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 102 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/57 Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerTSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerTSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerTSS/RVK - EN KORT INNFØRING
MEMO 63 Dato: 22.01.2015 Sign.: sss TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss PROSJEKTERING Dok. nr.: K3-10/63 Kontr.: ps TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55d Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 101 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
DetaljerTSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 55c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 701a Dato: 31.08.2012 Sign.: sss BWC 55 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 19.01.2013 K5-10/2a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT- SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 22.10.2019 K5-10/2b Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING ENHET DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerMEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 733 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/33 Sign.: Kontr.: sss jb STANDARD SVEISER
DetaljerTEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 741 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-741 Sign.: Kontr.: sss nb TEKNISKE SPESIFIKASJONER
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703a Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55-740 SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD FORUTSETNINGER...
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I DEKKE EKSEMPEL FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 17.06.2019 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD EKSEMPEL
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703b Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerC13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerKAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 102
MEMO 53a Dato: Siste rev.: Dok. nr.: 04.10.2011 19.05.2016 K3-10/53a Sign.: Sign.: Kontr.: sss sss ps KAPASITETER OG DIMENSJONER PROSJEKTERING KAPASITETER OG DIMENSJONER enhetene skiller seg fra TSS 101
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
Detaljer168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
DetaljerKAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101
MEMO 52 Dato: Siste rev.: Dok. nr.: 26.10.2011 06.12.2016 K3-10/52 Sign.: Sign.: Kontr.: sss sss ps KAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101 PROSJEKTERING KAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101 RVK-enhetene består
Detaljer19.3.3 Strekkforankring av kamstål
242 19.3.2.6 Armert betong Svært ofte vil senteravstander og kantavstander være så små at bruddkjeglene ikke gir nok utrivingskapasitet. Formlene her gir ingen addisjonseffekt av tilleggsarmering, så løsningen
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL 297
B19 FORANKRING AV STÅL 297 19.11 FORANKRING AV ARMERING I denne sammenhengen betyr «armering» kamstål B500NC som støpes inn i elementer eller støpes inn i fuger på byggeplass. Sveising eller liming av
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerMEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerStrekkforankring av stenger med fot
236 B19 FORAKRIG AV STÅL 19.3.2 Strekkforankring av stenger med fot 19.3.2.1 Generelt kjeglebrudd Anvisningene her baserer seg delvis på J. Hisdal, Masteroppgave \10\. Masteroppgaven analyserer hovedsakelig
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723a Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/11 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
DetaljerKAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101 Siste rev.: Dok. nr.: 20.06.2018 K3-10/53 Sign.: Kontr.: jb ps PROSJEKTERING KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101 Bortsett
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerForskjellige bruddformer Bruddformene for uttrekk av stål (forankring) innstøpt i betong kan deles i forskjellige bruddtyper som vist i figur B 19.
B19 FORAKRIG AV STÅL 231 uttrykk i en lav verdi på sikkerhetsfaktoren. Er SF oppgitt til 3 eller mindre (for betongbrudd), kan det tyde på at det er denne modellen som er brukt. Det innebærer at: x d =
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.
12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er
DetaljerB18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER
B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
Detaljer7.1.4 Hylsefundament C7 SØYLER
148 C7 SØYLER Tabell C 7.5. Forankring av limte stenger uten forankringsfot. Forutsetninger: Kamstål B500NC: f yd = 500 / 1,15 = 435 MPa l bd = nødvendig forankringslengde for oppgitt strekkapasitet l
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerDato: sss BSF - BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: sss PARVISE ENHETER. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: BSF - BEREGNING AV ARMERING, PARVISE ENHETER
MEMO 54 Dato: 1.10.013 Sign.: BSF - BEREGNING V RMERING, Site rev.: 11.05.16 Sign.: PRVISE ENHETER Dok. nr.: K4-10/54 Kontr.: p DIMENSJONERING BSF - BEREGNING V RMERING, PRVISE ENHETER INNHOLD DEL 1 GUNNLEGGENDE
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerHRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2)
HRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2) HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for å forankre armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle
DetaljerMEMO 702a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Beregning av dekke og balkongarmering
INNHOLD BWC 55-740 MEMO 70a Dato: 5.05.0 Sgn: sss Sste e:.0.05 Søyler front - Innfestng plasstøpt dekke Beregnng a dekke og alkongarmerng Sgn: sss Dok. nr. K5-0/3a Kontr: ps Sde a 6 GUNNLEGGENDE OUTSETNINGE
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
DetaljerKP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
DetaljerC13 SKIVER HORISONTALE SKIVER Generell virkemåte og oversikt over aktuelle elementtyper finnes i bind B, punkt 12.4.
254 C13 SKIER I det følgende behandles typiske knutepunkter for skiver. All generell informasjon finnes i bind B. Beregning av minimumskrefter på forbindelser er spesielt viktig for skiver, og grunnlaget
DetaljerFocus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerTrekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerSINTEF Byggforsk. Norsk medlem i European Organisation for Technical Approvals, EOTA, og European Union of Agrément, UEAtc
Nr. 2512 Utstedt: 11.09.2007 Revidert: Gyldig til: 11.09.2012 Side: 1 av 5 Norsk medlem i European Organisation for Technical Approvals, EOTA, og European Union of Agrément, UEAtc BSF og BCC bjelkeforbindelser
DetaljerLøsningsforslag for eksamen 5. januar 2009
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009 Oppgave 1 Figuren til høyre viser en hengebroliknende konstruksjon, med et tau mellom C og E med egen tyngde g = 0,5 kn/m og en punktlast P = 75 kn som angriper
Detaljer