Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN :2005+NA:2009.
|
|
- Eva Enger
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13 (Langsgående plate) Sveis EC3 Del 1-8 pkt Forenklet metode Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindr NS-EN :2005+NA:2009 Del 1.1: Stålkonstruksjoner NS-EN :2005+NA:2008 Innput: Valgt profil for Søyle: Ved forsterket plate påsveist i søyleflens: Innput: Valgt profil for vindkryss: Innput: Dimensjonerende krefter i vindkryss: HUPsø t f 5 mm HUPst F Ed 350 kn Aktuell tabelldata: dataa mm 160 mm 6.3 mm mm 160 mm 8 mm mm 160 mm 10 mm mm 180 mm 6.3 mm mm 180 mm 8 mm datab mm 180 mm 10 mm mm 200 mm 6.3 mm mm 200 mm 8 mm mm 200 mm 10 mm mm 160 mm 10 mm mm 180 mm 6.3 mm mm 180 mm 8 mm mm 180 mm 10 mm mm 200 mm 6.3 mm mm 200 mm 8 mm mm 200 mm 10 mm mm 250 mm 6.3 mm sø (HUPsø) Rad match HUPsø, dataa 0 0 b st (HUPst) Rad match HUPst, datab 0 0 dataa Rad, 1 datab Rad, 1 Page 1 of 12
2 h sø (HUPsø) Rad match HUPsø, dataa 0 0 h st (HUPst) Rad match HUPst, datab 0 0 dataa Rad, 2 datab Rad, 2 t sø (HUPsø) Rad match HUPsø, dataa 0 0 t st (HUPst) dataa Rad match HUPst, datab 0 0 Rad, 3 datab Rad, 3 datab M db Ab Asb mm 113 mm mm mm 201 mm mm mm 314 mm mm mm 380 mm mm mm 452 mm mm mm 573 mm mm mm 707 mm mm mm 1018 mm mm 2 db (M) Rad match M, datab 0 0 datab Rad, 1 Ab (M) Rad match M, datab 0 0 datab Rad, 2 Asb (M) Rad match M, datab 0 0 datab Rad, 3 Ståldata: ε 235 = γ m f y 355 MPa γ m fu 510 MPa γ m β w 0.9 γ m5 1.0 a 5 mm Resulterende geometridata for valgt randdrager: Page 2 of 12
3 Resulterende geometridata for valgt randdrager: Søyle Bredde HUP: Høyde HUP: Godstykk Steg Bredde HUP: Høyde HUP: Godstykk b sø (HUPsø) = 180 mm b sø b sø (HUPsø) = 180 mm h sø (HUPsø) = 180 mm h sø h sø (HUPsø) = 180 mm t sø (HUPsø) = 6.3 mm t sø t sø (HUPsø) = 6.3 mm b st (HUPst) = 80 mm b st b st (HUPst) = 80 mm h st (HUPst) = 80 mm h st h st (HUPst) = 80 mm t st (HUPst) = 4 mm t st t st (HUPst) = 4 mm b sø h sø t sø b st h st t st Tverrsnitsklasse: bh sø max b sø, h sø bh st max b st, h st c sø 3 t sø = mm c st 3 t st = 68 mm bh sø tv kl.sø if c sø 33 ε = 1 tv kl.st if c st 33 ε = 1 t sø t st 1 1 if 33 ε < c sø 38 ε if 33 ε < c st 38 ε 2 t sø if 38 ε < c sø 42 ε t sø 3 4.Ikke OK bh st 2 Kontroll av tverrsnittsklasse for Søyle: tv kl.sø = 1 Kontroll av tverrsnittsklasse for Vindkryss: tv kl.st = 1 Bolt: Innput: valg av bolt M M 20 Innput: Boltens Fasthetsklasse (Sett aktuell kvalitet lik 1) F kl8.8 1 F kl Evt. innput andre aktuelle boltefastheter F kl4.6 0 F kl5.6 0 F kl4.8 0 F kl5.8 0 F kl6.8 0 t st if 38 ε < c st 42 ε t st 3 4.Ikke OK Page 3 of 12
4 F kl4.8 0 F kl5.8 0 F kl6.8 0 Input: Antall bolter i knutepunkt: Input: Antall bolterader: Antall bolter i bredden: n 4 n h 2 n b n = 2 n h Strekkfasthet og flytspenning fu bolt if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl4.6 = 800 MPa 400 MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa fy bolt if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl4.6 = 640 MPa 240 MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa if max F kl4.6, F kl5.6, F kl8.8, F kl4.8, F kl5.8, F kl6.8, F kl10.9 =F kl MPa boltens strekkfasthet fu bolt = 800 MPa Boltens Flytspenning = 640 MPa fy bolt Page 4 of 12
5 Geometridata for bolt basert på valgt M-verdi: db (M) = 20 mm db db (M) = 20 mm Ab (M) = 314 mm 2 Ab Ab (M) Asb (M) = 245 mm 2 Asb Asb (M) Diameter, bolt Hulldiameter Nominellt areal Effektivt aeal Vinkel vinkryss: db = 20 mm d 0 db + 2 mm = 22 mm Ab = 314 mm 2 Asb = 245 mm 2 α vk 55 Lengde på (knuteplate festet til søyle): Godstykk (knuteplate festet til søyle): Godstykk (knuteplate festet til vindkryss): Bredde plate festet til vindkryss: Klaring mellom søyle og vindkryss: Klaring mellom knuteplate og vindkryss: Evt. mange (mm) er innbrent i vindkryss pr side: Klaring mellom knuteplate og vindkryss: l p 350 mm t p 12 mm t p.v 12 mm b p.v 110 mm b k 60 mm b k.v 20 mm i.b 60 mm b k.v 10 mm Tverrsnittsklasse for knuteplate etter del 1-1 tabell 5.2 Trykk. c = 60 mm b k vkl.pl.s if c 9 ε = tverrsnittsklasse 1, OK! t p tverrsnittsklasse 1, OK! if 9 ε < c 10 ε t p tverrsnittsklasse 2, OK! if 10 ε < c 14 ε t p tverrsnittsklasse 3, OK! tverrsnittsklasse 4, IKKE OK! Page 5 of 12
6 tverrsnittsklasse 4, IKKE OK! c 1 = 10 mm b k.v t vkl.pl.v if c 1 9 ε = tverrsnittsklasse 1, OK! t p tverrsnittsklasse 1, OK! if 9 ε < c 1 10 ε t p.v tverrsnittsklasse 2, OK! if 10 ε < c 1 14 ε t p.v tverrsnittsklasse 3, OK! tverrsnittsklasse 4, IKKE OK! Kontroll av tverrsnittsklasse for knuteplate festet til søyle: t vkl.pl.s = tverrsnittsklasse 1, OK! Kontroll av tverrsnittsklasse for knuteplate festet til vindkryss: = tverrsnittsklasse 1, OK! t vkl.pl.v Kontroll av kant og endeavstander: Figur tilsvarende figur fra EC 3. Tab. 3.3 Innput, modelerte ende, og kantavstander: e 1 e 2 p 1 p 2 40 mm 35 mm 60 mm 70 mm Kontroll av minste ende og kantavstander Tabell Minste hull-, endeog kantavstander 1n 1.2 db = 24 mm 2n 1.2 db = 24 mm 1n 2.2 db = 44 mm 2.4 db 48 mm 2n = Kontroll.e 1 if e 1 e 1n = OK! Kontroll.e 2 if e 2 e 2n = OK! OK! OK! Page 6 of 12
7 OK! IKKE OK! OK! IKKE OK! Kontroll.p 1 if p 1 p 1n = OK! OK! IKKE OK! Kontroll.p 2 if p 2 p 2n = OK! OK! IKKE OK! Kant og endeavstandskontroller: Kontroll.e 1 = OK! Kontroll.p 1 = OK! Kontroll.e 2 = OK! Kontroll.p 2 = OK! Strekkapasiteten til knuteplatene EC 3: del 1.1: pkt Netto tverrsnitsareal: A net.p.1 b p.v d 0 t p.v = mm 2 A net.p.2 b p.v d 0 t p = mm 2 A net.p min A net.p.1, A net.p.2 = mm 2 Dimensjonerende strekkapasitet på knuteplata: N u.p.rd 0.9 A net.p fu = kn γ m2 Påvisning av kapasitet for knuteplata: F Ed UG = N u.p.rd UG 1 if UG = OK OK ikke OK Page 7 of 12
8 Kapasiteten til bolteforbindr: EC 3: del 1-8: tabell 3.4 Avskjæring. α v if F kl8.8 =1 = if F kl5.6 =1 0.6 if F kl4.6 =1 0.6 if F kl10.9 =1 0.5 if F kl6.8 =1 0.5 if F kl5.8 =1 0.5 if F kl4.8 =1 0.5 avskjæring gjengeparti Areal på gjengeparti,bolt Asb= 245 mm 2 Kapasitet AVSKJÆRING: α v fu bolt Asb F v.rd = kn γ m2 N v.rd n F v.rd = kn F Ed UG = % N v.rd UG 2 if UG = OK OK ikke OK Kapasitet HULLKANTTRYKK Endeskrue: Midtre skrue: e 1 α d.e = d 0 p 1 α d.m 1 = d 0 4 k 1.e min 2.8 e 1 1.7, 1.4 p 1 1.7, 2.5 = d 0 d 0 Page 8 of 12
9 k 1.m min 1.4 p 1 1.7, 2.5 = d 0 α d min α d.e, α d.m = k 1 min k 1.e, k 1.m = α b min α d, fu bolt = fu Kapasitet for hullkanttrykk: F b.rd k 1 α b fu db t p = kn pr.bolt γ m0 N v.rd n F b.rd = kn Utnytt, hullkanttrykk: F Ed UG = % N v.rd UG 3 if UG = OK OK ikke OK Del 1-8: pkt Dimensjonering mot blokkutrivning av en skruegruppe. t.p min t p, t p.v = 12 mm Minste platetykk av knuteplater. A nt p 2 d 0 t.p = 576 mm 2 Netto areal påkjent av strekk. A nv n h p 1 + e d 0 t.p = 1608 mm 2 Netto areal påkjent av skjær. fu A nt + f y A nv γ m2 3 eff.1.rd = γ m kn KAPASITET Ligning 3.9 Utnytt, blokkutrivning: F Ed UG = % V eff.1.rd UG 4 if UG = OK OK Page 9 of 12
10 OK ikke OK Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13 (langsgående plate) t p = 12 mm t sø = 6.3 mm h sø = 180 mm b sø = 180 mm h 1 = 350 mm l p test t p = b sø kontroll if test 0.2 = OK OK ikke OK Økning av t0 ved forsterkning av søylens flens: t 0 t sø + t f = 11.3 mm Dimensjonerende påkjenning N 1 F Ed cos α vk = kn m 1.0 For strekk OK 2 h t p 2 b sø b sø 1.Rd k m f y t 0 = kn γ m5 Kontroll av Brudd i søylens flens: N 1 UG = % N 1.Rd UG 5 if UG = OK OK Page 10 of 12
11 ikke OK Sveis EC3: Del 1-8 pkt Forenklet metode Kontroll av sveis Forenklet metode (Del 1-8 pkt ) (1) Som et alternativ til kan dimensjonerende kapasitet for en kilsveis antas tilstrekkelig hvis resultanten av alle krefter per lengdeenhet i hvert punkt langs sveisens lengde oppfyller følgende kriterium: F w.ed F w.rd (Ligning 4.2) der F w.ed F w.rd er dimensjonerende verdi av kraften som virker på sveisen per lengdeenhet; er dimensjonerende kapasitet til sveisen per lengdeenhet. (2) Dimensjonerende kapasitet per lengdeenhet av sveisen Fw.Rd bestemmes uavhengig av kilsveisarealets orientering i forhold til den påførte kraften Fw.Ed som følger: = F w.rd f vw.d a L s der L s = lengde sveis (Ligning 4.3) der f vw.d er sveisens dimensjonerende skjærfasthet. F w.ed = 350 kn F Ed (3) Sveisens skjærfasthet fvw.d bestemmes som følger: = f vw.d f u β w γ m2 3 f u og β w er definert i (6) (Ligning 4.4) fu f vw.d = kn β w γ m2 3 mm 2 (Ligning 4.4) L s 2 l p = 700 mm For knuteplaten sveist til søyle. L s.k 2 h st + 2 i.b = 280 mm For knuteplaten sveist til vindkryss. Kapasitet sveis F w.rd.1 f vw.d a L s = kn For knuteplaten sveist til søyle. F w.rd.2 f vw.d a L s.k = kn For knuteplaten sveist til vindkryss. (Ligning 4.3) F w.rd min F w.rd.2, F w.rd.1 = kn Dimensjonerende sveisekapasitet. Page 11 of 12
12 w.ed = 350 kn Dimensjonerende påkjent kraft. Utnyttsgrad: F w.ed UG = % F w.rd UG 6 if UG = OK OK ikke OK Utnyttsgrad for alle nødvendige kontroller: Utnyttsgrad, strekkapasitet knuteplater: UG 1. = % UG 1 = OK Utnyttsgrad, bolteavskjæring: UG 2. = % UG 2 = OK Utnyttsgrad, hullkanttrykk: UG 3. = % UG 3 = OK Utnyttsgrad, blokkutrivning: UG 4. = % UG 4 = OK Utnyttsgrad, brudd i søyleflens: UG 5. = % UG 5 = OK Utnyttsgrad, Sveis: UG 6. = % UG 6 = OK Antall (mm) innbrent knuteplate i vindkryss: i.b= 60 mm Antall (mm) plate påsveist søyleflens: t f = 5 mm Page 12 of 12
Salmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg!
SalmirBerbic,Kent0RunoLarsenogDagNyborg KnutepunktsimuleringiMathcad. EtsamarbeidmedstålkonstruksjonsfirmaetMetacon,medhensiktå forenkleberegningeroguavhengigkontroll Bacheloroppgavevåren2013 HøgskoleniØstfold.Avdelingforingeniørfag
DetaljerTrekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
DetaljerSVEISTE FORBINDELSER
SVEISTE FORBIDELSER Generelt Reglene gjelder sveiser med platetykkelse t 4. Det henvises til EC del - (tynnplater) or sveising av tynnere plater Det anbeales å bruke overmatchende elektroder, slik at plastisk
DetaljerBarduneringskonsept system 20, 25 og 35
Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres
DetaljerSVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter
SVEISTE FORBIDELSER S-E 1993-1-8 Knutepunkter I motsetning til S 347 er sveiser og skruer behandlet i S-E 1993-1-8, som i tillegg til orbindelsesmidlene også gir regler or knutepunkter (joints) Generelt
DetaljerSkrudde forbindelser
Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 orbindelser med skruer, nagler eller bolter
DetaljerSveiste forbindelser
Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering 2 Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 Forbindelser med skruer, nagler eller
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerProsjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
DetaljerBEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerStavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI
DIMENSJONERING AV PLATER 1. ELASTISK STAVKNEKKING Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N Likevekt dv q x dx 0 vertikallikevekt ch e j e V dx dm N d 0 momentlikevekt Kombinert gir dette diff.ligningen
DetaljerProsjektering av knutepunkter og forbindelser Innføring i Eurokode 3 - NS-EN 1993-1-8. dr.ing. Bjørn Aasen
Side 1 Prosjektering av knutepunkter og forbindelser Innføring i Eurokode 3 - NS-EN 1993-1-8 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1. Orientering
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerProsjektering av knutepunkter og forbindelser Innføring i NS-EN 1993-1-8. dr.ing. Bjørn Aasen
Side 1 Prosjektering av knutepunkter og forbindelser Innføring i NS-EN 1993-1-8 dr.ing. Bjørn Aasen 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerKlassifisering, modellering og beregning av knutepunkter
Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering av knutepunkter
DetaljerN 0 Rd,c > > > >44
2.2.3 Dimensjonering av stagboltene Aktuelle bolter er Hilti HSA Ekspansjonsanker (kvikkbolt, stikkanker. stud anchor) i M16 og M20 og HSL3 Sikkerhetsanker (heavy duty anchor) i M20. I tillegg er HCA fjæranker
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerKONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER
KONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER FASTHETER For dimensjoneringen benyttes nominelle fasthetsverdier for f y og f u - f y =R eh og f u =R m iht produkstandardene - verdier gitt i følgende tabeller
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 701a Dato: 31.08.2012 Sign.: sss BWC 55 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 19.01.2013 K5-10/2a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerProsjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
Detaljersss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Dato: sss MATERIALPARAMETRE Siste rev.: Dok. nr.: ps PROSJEKTERING
Dato: 06.10.2013 Sign.: sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Siste rev.: 08.11.2018 Sign.: sss MATERIALPARAMETRE Dok. nr.: K4-10/502 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIAL- PARAMETRE FOR BJELKE
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
DetaljerKONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER. Christian Nordahl Rolfsen
KONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER 2011 Christian Nordahl Rolfsen INFORMASJONSSIDER OM KONSTRUKSJONSBOKA Det er kun vist et lite utdrag her. Konstruksjonsboka har
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerMidtveisevalueringsrapport Gruppe: H13B06 HIOF, Fredrikstad
Midtveisevalueringsrapport Gruppe: H13B06 HIOF, Fredrikstad Forord Vi er en gruppe på tre studenter ved Høgskolen i Østfolds avdeling for; Ingeniørfag bygg. Denne rapporten er en del hovedprosjektet som
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerKlassifisering, modellering og beregning av knutepunkter
Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter dr.ing. Bjørn Aasen 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
DetaljerDimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
DetaljerBESLAGSKATALOG. Moelven Limtre AS
BESLAGSKATALOG Moelven Limtre AS 2 - Generell informasjon Moelven beslagsystem Anvendelse: Beslagene i denne katalogen er et utvalg av de mest brukte standard beslagene for sammenføyning / forankring av
DetaljerBETONGBOLTER HPM / PPM
BETONGBOLTER HPM / PPM INNHOLD 1 Boltenes funksjonsprinsipp...side 2 2 Konstruksjon HPM-bolter...side 2 PPM-bolter...side 3 3 Kapasiteter 3.1 Dimensjoneringsregler...side 4 3.2 Kapasiteter...side 4 4 Konstruksjonsanvisninger
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
Detaljer4b SVEISEFORBINDELSER. Øivind Husø
4b SVEISEFORBINDELSER Øivind Husø Prinsippet for sveising Når vi sveiser, blir delene som skal sveises sammen, varmet opp til smeltetemperatur mens det blir tilsatt et materiale i skjøten. Tilsatsmaterialet
Detaljer07 Stålkonstruksjoner GENERELT. Alle stålkonstruksjoner skal produseres, leveres og monteres i samsvar med NS 3420, siste utg.
Prosjekt: Langset Skole Side: 07-1 07 Stålkonstruksjoner GENERELT Alle stålkonstruksjoner skal produseres, leveres og monteres i samsvar med NS 3420, siste utg. For prisgrunnlag og målereglene gjelder
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerMEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
Detaljer3.1 Nagleforbindelser Al
3.1 Nagleforbindelser Al Nagling er sammen med sveising og skruing en av de vanligste sammenføyningsmetodene for aluminiumkonstruksjoner. En fordel med bruk av aluminiumnagling er at naglingen utføres
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
Detaljer1.10 Design for sveising
1.10 Design for sveising Målet med god design for sveising er å sørge for kontinuitet mellom delene i en struktur. Det er viktig å sørge for jevn kraftflyt uten hindringer over sveiseskjøtene. Både sveiseutførelse
DetaljerDet skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5
Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement
DetaljerDato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT- SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 22.10.2019 K5-10/2b Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING ENHET DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerJernbaneverket BRUER Kap.: 8 Hovedkontoret Regler for prosjektering og bygging Utgitt: 01.01.98
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 14 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET...3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen...3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet... 3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...3
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
Detaljer19.3.3 Strekkforankring av kamstål
242 19.3.2.6 Armert betong Svært ofte vil senteravstander og kantavstander være så små at bruddkjeglene ikke gir nok utrivingskapasitet. Formlene her gir ingen addisjonseffekt av tilleggsarmering, så løsningen
DetaljerMEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
DetaljerProsjekt: Bærekonstruksjoner Bygg E Side Postnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
01 RIGG OG DRIFT Teknisk beskrivelse. Denne beskrivelsen er basert på NS3420 utg. 4 med veiledning. Kodene til de spesifiserende tekstene viser til de bestemmelser i standardene som gjelder for de enkelte
Detaljer75.100.1.1/1. 75. Holland. vogntog. Byggehøyde. Lengde. Oslo, Larvik, Trondheim, Stavanger Tlf: 67 06 35 00, www.morek.no
5. Holland 5.00../ Byggehøyde Vekt Tot.vekt vogntog D-verdi Kingpin trykk Hullbilde 350-50 50mm 35kg 65000kg 52,3kN 20000 Std. 350-80 80mm 39kg 65000kg 52,3kN 20000 Std. 350-200 200mm 42kg 65000kg 52,3kN
DetaljerKap.: 07 Stålkonstruksjoner Side 20 Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav
OSLO LUFTHAVN AS 16.01.2014 Kap.: 07 Stålkonstruksjoner Side 20 Postnr. Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav 07 Stålkonstruksjoner Orientering Kapitelet omfatter levering og
DetaljerBeregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201
Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL
292 B19 FORAKRIG AV STÅL tabeller. Tabellene er basert på relevante forsøk som bør gå foran teoretiske beregninger. Husk at reglene for sikkerhetsvurdering angitt i punkt 19.2 skal følges! Tillatte brukslaster
DetaljerBeregning av platekonstruksjoner med store åpninger
Kurs 19.3.2009 Nils Chr Hagen Stål-consult A/S Beregning av platekonstruksjoner med store åpninger Innholdsfortegnelse Bakgrunn og motivasjon Numeriske analyser Foreslått design-modell Tilpassingsfaktorer
DetaljerJernbaneverket BRUER Kap.: 8
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 12 1 HENSIKT OG OMFANG... 2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET... 3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen... 3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet...3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerHåndbok N400 Bruprosjektering
Håndbok N400 Bruprosjektering Kapittel 8: Stålkonstruksjoner Kristian Berntsen Hva er nytt? Kapittelet er noe stokket om for å samsvare bedre med Eurokoden Mindre henvisninger til Eurokoden. Eurokodens
DetaljerMontasjeteknikk for stålbyggere
Abcdefgh Teknisk informasjon Hovednavn Kapittel Ijklnmn Treskruer Montasjeteknikk for stålbyggere 173 Teknisk informasjon Innhold kapittel Kapittel Treskruer Montering av treskruer med sekskanthode...
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL 297
B19 FORANKRING AV STÅL 297 19.11 FORANKRING AV ARMERING I denne sammenhengen betyr «armering» kamstål B500NC som støpes inn i elementer eller støpes inn i fuger på byggeplass. Sveising eller liming av
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerC13 SKIVER HORISONTALE SKIVER Generell virkemåte og oversikt over aktuelle elementtyper finnes i bind B, punkt 12.4.
254 C13 SKIER I det følgende behandles typiske knutepunkter for skiver. All generell informasjon finnes i bind B. Beregning av minimumskrefter på forbindelser er spesielt viktig for skiver, og grunnlaget
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerKRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel.
KEKKIG AV STAVER KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L ) er gitt ved 2 EI L 2 k hvor er stavens kritiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer kan knekklengden
DetaljerKandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.
for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
Detaljer168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
DetaljerSeismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerBeregningsprogram for pipesupport
Beregningsprogram for pipesupport Hovedprosjekt utført ved Høgskolen Stord/Haugesund Studie for ingeniørfag Maskin - Marin Konstruksjonsteknikk Av: Anders Aasen Kandidatnr. 5 Gunnar Vallestad Kandidatnr.
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. HRC 700 forankringssystem
SINTEF Certification Nr. 20072 Utstedt: 26.11.2010 Revidert: Gyldig til: 26.11.2015 Side: 1 av 5 SINTEF Byggforsk bekrefter at HRC 700 forankringssystem tilfredsstiller krav til produktdokumentasjon gitt
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerC13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerUTMATTINGSPÅKJENTE SVEISTE KONSTRUKSJONER
UTMATTINGSPÅKJENTE SVEISTE KONSTRUKSJONER konstruksjons Levetid, N = antall lastvekslinger Eksempel: Roterende aksel med svinghjul Akselen roterer med 250 o/min, 8 timer/dag, 300 dager i året. Hvis akselen
DetaljerB18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER
B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:
DetaljerT- stubb forbindelser i stål
T- stub connections in steel utført av Øyvind Gundersen INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Fakultet for ingeniørvitenskap og teknologi NTNU - NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for
DetaljerAvdelingfor ingeniørutdanning
Avdelingfor ingeniørutdanning NB! DER HVOR KKE NOK DATA SYNES Å V le RE OPPGTT VELGES EGNE DA TA, MEN MER-K NØYE A V HVLKE DA T A SOM ER VALGT! Oppgave 1 - En 10 mm tykk brakett er laget av St-52 (fu =
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerBRANNBESKYTTELSE AV BÆRENDE STÅLKONSTRUKSJONER
BRANNBESKYTTELSE AV BÆRENDE STÅLKONSTRUKSJONER ISOVER FIREPROTECT NOVEMBER 11 Teknisk isolasjon 6 Nå dokumentert i henhold til ENV 13381-4 Ny dimensjoneringstabell for frittstående stålsøyler og bjelker
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
Detaljer,3x50 12,2 2,5-6,0 Torx ,3x70 12,2 2,5-6,0 Torx ,3x85 12,2 2,5-6,0 Torx
48 Stålskruer Vingskrue Settherdet kullstål, elforsinket 5-8µm for innvendig bruk Flytegrense: 640N/mm² Bits: Ph/torx d - Vingene freser bort treet for å gi stammen fritt spillerom, så det ikke løftes
DetaljerGenerell informasjon. Rammedeler. Bunnprofil under U1 og U2. Bunnprofil topp T1 og T2. Bærebjelke A og B (uten merking): Sidekant med skjøtestykke AB.
1 Generell informasjon Frictionboard er enkelt å sette sammen. Det kan gjøres av en person, men da anbefaler vi å montere sammen rammen stående, i rett posisjon. Alle delene kan festes sammen med skralle,
DetaljerALUHAK. Hengende Stillas MONTERINGSANVISNING
ALUHAK Hengende Stillas MONTERINGSANVISNING Rev. 12.2014 Aluhak Systems AS Møllevegen 12 4353 Klepp stasjon Telefon (+47) 51 42 57 00 www.aluhak.no INNHOLD Normative referanser, Nyttig informasjon... 4
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerPraktiske opplysninger
Praktiske opplysninger Prosjektering av stålkonstruksjoner iht 84252281 Tromsø: Tirsdag 14. oktober. Quality Hotel Saga 84254281 Trondheim: Tirsdag 4. november. Britannia Hotel 84257281 Oslo: Tirsdag 2.
Detaljer35 Z 3713 65. Justerbar hengsle. 7 65 For å få hengsle med forskjøvet bakplate selges platene løse og byttes ut med platen på 3711.
Dusjbeslag Dusjbeslag for 6 10 mm herdet glass. Z 3711 Justerbar hengsle Messing 50 55 90 70 90 35 Z 3713 65 Justerbar hengsle 18 55 Messing 50 90 70 90 7 65 For å få hengsle med forskjøvet bakplate selges
DetaljerForskjellige bruddformer Bruddformene for uttrekk av stål (forankring) innstøpt i betong kan deles i forskjellige bruddtyper som vist i figur B 19.
B19 FORAKRIG AV STÅL 231 uttrykk i en lav verdi på sikkerhetsfaktoren. Er SF oppgitt til 3 eller mindre (for betongbrudd), kan det tyde på at det er denne modellen som er brukt. Det innebærer at: x d =
Detaljer