Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Størrelse: px
Begynne med side:

Download "Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI"

Transkript

1 DIMENSJONERING AV PLATER 1. ELASTISK STAVKNEKKING Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N Likevekt dv q x dx 0 vertikallikevekt ch e j e V dx dm N d 0 momentlikevekt Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking d 4 qx k d k N dx 4 dx EI EI Løsning leddlagret søyle og q)x)=0 x ( ) Asin n x L N n EI cr L Vi er interessert i den laveste løsningen eller N N cr EI L EI 1 EI EI L L L cr k N j Randbetingelsene og variasjonen av N er ivaretatt av k N Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

2 . ELASTISK PLATEKNEKKING Skivekreftene N x, N y og N xy har en helning relativt til x-y planet og virker som en ekvivalent tverrkraft. Etter høyere ordens ledd er strøket qe N x N y N xy dx dy dxdy Første ledd er som for stavknekking Kombinasjon av likevektsligningene for plateelementet gir diff. ligningen for plateknekking F HG 4 1 N D N dx N dy x y xy dx dy N x, N y og N xy er foreskrevne membrankrefter (laster) I KJ Betrakter fritt opplagt rektangulær plate med N y =N xy =0 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

3 Funksjonen xy (, ) Asin m x sin a n y b tilfredsstiller randbetingelsene. m er antall sinusbølger i x- retning og n er antall bølger i y-retning Tilfredsstiller også diff-ligningen dersom N x har verdien f xcr, N xcr, k E t t 1 1 b N x,cr er platens kritiske last (elastisk knekklast) b n k m a Avhenger av geometri og last a m b e E 1 1 t b Avhenger av geometri og material Vi søker den verdi av k σ som gir lavest kritiske verdi av N cr (Euler-lasten for platen). Må finne den kombinasjon av m og n som gir laveste kritisk last N cr Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

4 Eksempel: Fritt opplagt, rektangulær plate med aksiallast Antall sinusbølger i de to retninger i knekkmønsteret avhenger av spennviddeforholdet α=a/b Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

5 Knekktall for aksialbelastet plate med ulike randbetingelser Knekktall for momentbelastet plate Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

6 Knekktall for skjærbelastet plate Knekktall k τ k k 5,34 4 5,34 4 a b a b for 1 for 1 Generell løsning for kritisk spenning for plater f f cr cr k for normalspenninger k for skjærspenninger e e k σ og k τ bestemmes fra diagrammene. Løsningene overfor gjelder uansett forholdet a/b mellom platens sidekanter. Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

7 NS-EN Knekktall k for aksial- og momentbelastet plate (ψ=σ /σ 1 ; σ 1 > σ ) NB! Sidekantforholdet inngår ikke, og uttrykkene gjelder for lange plater (a/b>1). Men å skulle brukes i tverrsnittsklassifiseringen Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

8 3. OVERKRITISK KAPASITET AV PLATER Karakteristisk oppførsel av trykkpåkjente kompo-nenter Observasjon Plater har en utnyttbar overkritisk kapasitet Søylers overkritiske kapasitet kan ikke utnyttes Skall har ingen overkritisk kapasitet Spenninger i utknekket plate Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

9 von Kahrman teori Erstatter den virkelige plate med bredde b (med varieren-de spenning) med en modellplate med bredde b e (med konstant spenning), slik at platene har samme kapasitet. Bruddkriterium Modellplatens kapasitet er fullt utnyttet når dens kritiske spenning f b eller f xcr, xcr. e ej er lik flytespenningen f y. e f b k E t be 1 1 E t b b,, xcr e 1 1 b be xcr f b y e f b k f b. ebj er Eulerspenningen av den virkelige platen xcr,1 105 t 35 f y 807,6 f t b 35 f y y b fxcr, b k k 1 1 0,3 Relativ slankhet Må vite k σ (randbetingelsene og lastfordelingen på platen) for å beregne slankheten Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

10 p f b 1 f b t 8,4 k y xcr, Effektiv platebredde be b y fxcr, b 1 f p Forsøk viser at ρ bør justeres, og NS-EN gir Indre trykkelement (steg eller flens i kassetverrsnitt) 1,0 for p 0,673 p 0,0553 for p 0,673 1,0 3 0 p Ytre trykk element (utstikkende flens) 1,0 for p 0,873 p 0,188 1,0 for p 0,748 p Kapasitet av aksialbelastet plate N f b t f A f A xrd, d e d ceff, y c hvor A c er tverrsnittets (platens) trykkbelastede areal Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

11 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

12 MOMENTBELASTET PLATE Observasjoner - trykkbelastede del av platen knekker ut - omlagring av spenninger i hele platen - nøytralaksen i det effektive tverrsnitt forskyves mot den strekkbelastede del Beregningsmessige forhold - slankheten p beregnes på basis av hele platens bredde - effektiv bredde b e beregnes på basis av trykk-sonens bredde b c - modellplatens bredde skal ikke krympes, men deler av platen fjernes - tverrsnittsparametrene (e, W, I) for den effektive plate må beregnes på nytt Effektive tverrsnittsdata for platebærer For et I-profil er det lett å utvikle de nødvendige tverrsnittsdata for det reduserte tverrsnitt Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

13 b b b e e1 e A t b b Ae A A e 1 b b b c e A A c e1 e e 3 1 e 1 c e I I A e t b b e Forutsetter fullt effektiv trykkflens A A EKSEMPLER Eksempel 1. Platefelt med N x =konstant Slankhetskontroll b Tverrsnittsklasse 4 t 15 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

14 Slankhet p b p t k Reduksjonsfaktor p 0,055 1,450, ,58 1, 45 p Kapasitet f y N A 355 xkd.. c kn 1.1 M1 Linearisert knekklast N xcr. k k e E 1F1 H F I K HG t b kn x cr p I. 5F KJ F H. I K H G I KJ 171 N/ mm For denne slankheten ( p 145. ) gir overkritisk teori 10.5% økning i kapasiteten. Eksempel. Momentbelastet platefelt b Tverrsnittsklasse 4 t 8 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

15 e j e j k p ,110, ,81 1,11 b 0, mm ce be1 0, mm be 0, mm Tverrsnittsdata mm A A mm e e ,5 mm 740 I e W , , mm min I e max ,1 10 mm z 50030,5 Overkritisk momentkapasitet M Rd, f d W min 1, , = 361 knm Platens elastiske momentkapasitet (uten hensyn til knekking) M d ,1 6 knm Overkritisk kapasitet er 16 % lavere enn platens elastisk momentkapasitet Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

16 4 SKJÆRKNEKKING AV PLATER Skjærbelastede plater skal kontrolleres for knekking dersom h 7 For uavstivet steg t h t 31 k For avstivet steg =1.0 for S35 S460 =1.0 for høyere fasthet (NA) For større slankheter utnyttes platens overkritiske kapasitet, hvor platen (steget) bærer ved hjelp av en strekkfeltmekanisme. Strekkfeltdiagonal i aluminium platebærer Bærevirkning i skjærbelastet panel Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

17 Spenningen τ i en plate i skjær kan transformeres til hovedspenningene σ 1 og σ. Slanke plater knekker ut under trykkspenningen, og vil danne en strekkdiagonal i retning 1 Fagverksanalogi for platebærer med vertikalstivere Det er utviklet beregningsmodeller basert på strekkfeltteorien (Basler, Cardiff,mf) NS-EN har valgt ikke å legge strekkfeltteorien til grunn, men i stedet å benytte skjærknekkings-kurver. Kurvene er basert på forsøk og simuleringer. Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

18 Skjærkapasitet etter NS-EN Verifikasjon for skjærknekking hvor V Ed 3 1,0 V brd, f y V V V h brd, brd, bf, Rd t 3 M1 =1.0 for S35 S460 =1.0 for høyere fasthet Stegets bidrag er V b, Rd f y 3 M1 h t Reduksjonsfaktor χ for skjærknekking (stegets bidrag) Stiv endestiver Myk endestiver 0,83 0,83 1,08 0,83 0,83 1,08 1,37 0,7 Utforming av vertikal stivere 0,83 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

19 Skjærknekkingskurver 1= Stiv endestiver = myk endestiver Knekktall for skjærknekking k 5,34 4 for a 1 b 4 k 5,34 for a 1 b Redusert slankhet f y 3 1 cr 076, f y cr Etter innsetting for k τ 1 86,4 h t Stivere ved opplegg (k =5.34) 1 37,4 k h t Stivere ved opplegg, pluss mellomliggende tverr- eller langsgående stivere Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

20 Flyteledd i flensene medfører plastisk arbeid i flensene under skjærdeformasjonen, som gir økt platebærerens skjærkapasitet. NS-EN , avsnitt 5.4 gir info om flensenes bidrag. Dersom flensene allerede er utnyttet for opptak av moment, gir de ikke noe bidrag til skjærkapasiteten. Eksempel. Skjærkapasitet av platebærer Sidekantforhold a 3000,07 1 h 1450 Knekktall k 1 1 5,34 4,0 5,344,0 6,7,07 Vil steget knekke? h t , k 31 6, , Redusert slankhet 1 h ,91 37,4 t 37,40,81 6,7 10 k Antar myk endestiver 0,83 0,83 V 0,43 1,91 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

21 Skjærkapasitet V d fy 355 Vh t 0, kn 3 1,05 3 M1 Stiverne må også dimensjoneres Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

22 5. PUNKTLAST PÅ PLATERAND BEVEGELIGE LASTER. Opptrer f eks i form av hjultrykk på kranbjelker, og dimensjoneres etter elastisitetsteorien. Inelastisk dimensjonering gir gjentatt plastifisering og akumulering av plastiske tøyninger i overgang flens/steg. Spenninger i steg (EI f = 0) Spenninger: Pcos3 P cos 4 z r x cos sin sin cos x P P r x Psin cos P sin cos 3 xz r x Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

23 Singulariteten (for r=0) under lasten forsvinner dersom lasten har en endelig utbredelse, eller dersom man tar hensyn til flensens bøyestivhet. NS-EN Crane supporting structures Ok steg skal kontrolleres for den vertikale spenning z og sveisen skal kontrolleres for den lokale skjærspenning. Den maksimale lokal spenningen σ z i stegets overflate er gitt ved Fz z t l eff Må bestemme effektive lengde l eff Kranskinnen ligger direkte på overflensen l eff I 3,5 rf t 1 3 Kranskinnen er stivt festet til overflensen: I rf beregnes for kranskinnen og en medvirkende bredde b f av flensen b b d men b b eff fr r eff Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

24 Kranskinnen ligger løst på flensen I I I I I fr r f, eff,.arealmoment av flensen med effektiv breddeb.arealmoment av kranskinnen f eff f Dersom det benyttes elastisk plate (elastomer) med t>6 mm mellom skinne og flens kan l eff økes med 30% eff STAJONÆRE PUNKTLASTER Typiske lastsituasjoner. Aktuelle bruddformer Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

25 Dimensjoneringsmodell Ønsker å dekke alle bruddformer i en beregningsmodell, samt samme matematiske struktur på modellen som benyttet for stavknekking, vipping og plate med last i planet. Lastutbredelse og knekktall Type a Type b Type c Beregningsmodell Betrakter platestripe med bredde l y og tykkelse t som en leddlagret søyle med lengde h Kapasitetskontroll F Ed 1,0 F Rd Kapasiteten for uavstivet steg er gitt ved f y F Rd L t t = stegets tykkelse eff L eff = effektiv lengde M1 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

26 Effektiv lengde i beregningsmodellen L eff l χ F = reduksjonsfaktor F y l y = punktlastens angrepslengde Reduksjonsfaktor for knekking under punktlast F 0,5 F Redusert slankhet F l t f F y y cr Kritisk last F cr (lineariserte knekklast, Eulerlast) 3 F 0,9 t cr k E F h Effektiv lastutbredelse Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

27 Effektiv lastbredde l y Hjelpestørrelser som tar hensyn til flens- og stegdimensjoner og flytespenninger: f b yf f m 1 f y t m 0,0h t f for F 0,5 m =0 for 0,5 F Lastsituasjon a) og b) y s f 1 l s t 1 m m l y avstand mellom tverrstivere Lastsituasjon c) m1 le e f t f ymin e f 1 k FEt e s fyh l t m l l t m m l s c Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

28 Eksempel Punktlast på platebærer Antar avstand mellom vertikale stivere a=4,0 m Lastutbredelsestype a k F Kritisk last h 100 a , F 0,9 0,9 6,13, cr k t F E 1160 kn h 1000 Effektiv lastbredde f b yf f m f t 10 m y h 100 t f 30 0,0 0,0 3,0 s mm s 1 l s t 1 m m , 58 mm y s f Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

29 F lyt fy ,33 0,5 F cr 0,5 F 0,38 1,0 1,33 l 0, mm Leff F M1 y Kapasitet f y F 355 Rd Leff t kn 1,05 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

30 6. INTERAKSJON Interaksjon M, V og N Definerer utnyttelsesgradene M Ed 1 M Bøyning pl, Rd V Ed 3 V Skjær b, Rd Dersom 3 0 kan virkningen av V neglisjeres. For I-profiler og kassetverrsnitt kontrolleres interaksjon M&V etter ( 3 0 hvor M 1 1 1,0 f, Rd 1 M 3 pl, Rd M f, Rd M pl, Rd for 1 M M f, Rd pl, Rd Kapasitet av effektive flensarealer Kapasitet av effektive flensarealer + effektivt stegareal (uavhengig av tverrsnittsklasse) ) Interaksjonen skal kontrolleres i alle snitt som ligger i avstand større enn h / fra opplegg eller vertikalstiver. Dersom aksialkraft N Ed opptrer i tillegg reduseres M f,rd og M pl,rd iht bestemmelsene i NS-EN Interaksjon M, N og F Dersom punktlasten F virker på trykkflensen gjelder 0,8 1,4 1 Dimensjonering av plater NS-EN Per Kr. Larsen av 30

k N avhenger av last og randbetingelser

k N avhenger av last og randbetingelser DIMENSJONERING AV PLATER. ELASTISK PLATEKNEKKING Kritisk kraft for staver Kritisk kraft N cr EI EI EI L ( L ) ( L) k k eller Ncr k EI N ( L) k N avhenger av last og randbetingelser EI avhenger av materiale

Detaljer

Beregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201

Beregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201 Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser

Detaljer

Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013

Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Blakkstadelvbrua E39 Astad-Knutset Gjemnes kommune 3 spenn: 28 34 28 Samvirke Kasselandkar Frittstående søyler Fjell og løsmasser Beregnet med

Detaljer

C3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.

C3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter. 57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens

Detaljer

KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel.

KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel. KEKKIG AV STAVER KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L ) er gitt ved 2 EI L 2 k hvor er stavens kritiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer kan knekklengden

Detaljer

KNEKKING AV STAVER OG BJELKESØYLER

KNEKKING AV STAVER OG BJELKESØYLER KEKKIG AV STAVER OG BJELKESØYLER 1. KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L cr ) er gitt ved cr 2 EI L 2 k hvor cr er stavens kristiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer

Detaljer

SVEISTE FORBINDELSER

SVEISTE FORBINDELSER SVEISTE FORBIDELSER Generelt Reglene gjelder sveiser med platetykkelse t 4. Det henvises til EC del - (tynnplater) or sveising av tynnere plater Det anbeales å bruke overmatchende elektroder, slik at plastisk

Detaljer

SVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter

SVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter SVEISTE FORBIDELSER S-E 1993-1-8 Knutepunkter I motsetning til S 347 er sveiser og skruer behandlet i S-E 1993-1-8, som i tillegg til orbindelsesmidlene også gir regler or knutepunkter (joints) Generelt

Detaljer

Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk

Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje

Detaljer

Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009.

Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009. Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt 6.2.3 Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13

Detaljer

Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder

Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1

EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: BOKMÅL Førsteamanuensis Arild H. Clausen, 482 66 568 Førsteamanuensis Erling Nardo Dahl, 917 01 854 Førsteamanuensis Aase Reyes,

Detaljer

KONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER

KONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER KONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER FASTHETER For dimensjoneringen benyttes nominelle fasthetsverdier for f y og f u - f y =R eh og f u =R m iht produkstandardene - verdier gitt i følgende tabeller

Detaljer

Kvalitetskontroll av CobeSt

Kvalitetskontroll av CobeSt Statens vegvesen Vegdirektoratet av CobeSt Versjon PC 95/1 Revisjon 0-14.10.98 okt. 1998 Statens vegvesen Vegdirektoratet FORORD Sommeren 1998 fikk sisteårsstudent Sumita Dey ved NTNU i oppgave å teste

Detaljer

Hovedpunkter fra pensum Versjon 12/1-11

Hovedpunkter fra pensum Versjon 12/1-11 Hovedpunkter fra pensum Versjon 1/1-11 Kapittel 1 1 N = 1 kg m / s F = m a G = m g Haugan: s. 6 (Kap. 1.3, pkt. ) 1 kn = Tyngden (dvs. tyngdekraften G) fra en mann som veier 100 kg. Kapittel En kraft er

Detaljer

I! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:

I! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg: -~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:

Detaljer

Opplagring av stålbjelker i broer

Opplagring av stålbjelker i broer Opplagring av stålbjelker i broer Vegard Fossbakken Bygg- og miljøteknikk (-årig) Innlevert: desember 013 Hovedveileder: Arne Aalberg, KT orges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt for konstruksjonsteknikk

Detaljer

Beregningstabeller for Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, NS-EN1993-1-1:2005.

Beregningstabeller for Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, NS-EN1993-1-1:2005. RUET sotware Beregningstabeller or Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, S-E1993-1-1:005. Tabellene inneholder alle internasjonale proiltper med geometridata, tverrsnittskonstanter, klassiisering av tverrsnitt,

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2

EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 5 Faglig kontakt under eksamen: Bokmål Kjell Holthe, 951 12 477 / 73 59 35 53 Jan B. Aarseth, 73 59 35 68 EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 Fredag 3. desember

Detaljer

Steni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens

Steni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...

Detaljer

Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner

Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster

Detaljer

C2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71

C2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71 32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø

Detaljer

4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic

4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.

Detaljer

Prosjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75

Prosjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75 BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f

Detaljer

B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM

B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM 0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt

Detaljer

Brukerdokumentasjon Ståldimensjonering

Brukerdokumentasjon Ståldimensjonering G-PROG RAMME Ståldimensjonering (Ver. 6.0 Oktober 2008) Brukerdokumentasjon Ståldimensjonering G-PROG Ramme Ståldimensjonering Programsystemet G-PROG Ramme Ståldimensjonering er utarbeidet og eiet av:

Detaljer

C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket

C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også

Detaljer

Kapittel 1:Introduksjon - Statikk

Kapittel 1:Introduksjon - Statikk 1 - Introduksjon - Statikk Kapittel 1:Introduksjon - Statikk Studér: - Emnebeskrivelse - Emneinformasjon - Undervisningsplan 1.1 Oversikt over temaene Skjærkraft-, Moment- og Normalkraft-diagrammer Grunnleggende

Detaljer

C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.

C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2

Detaljer

Eksempel-samvirke. Spenningsberegning av bunnkonstruksjon i tankskip

Eksempel-samvirke. Spenningsberegning av bunnkonstruksjon i tankskip Eksempel-samvirke Spenningsberegning av bunnkonstruksjon i tankskip Tankskipkonstruksjon Beregn jevnføringsspenninger ved A og B for plate og stiver (A) Spant (stiver) A Toppflens 00 y mm 4 mm 0,7 m B

Detaljer

Effekter av shear lag i stålbjelker

Effekter av shear lag i stålbjelker Effekter av shear lag i stålbjelker Bjørnar Hofstad Kristine Hofstad Bygg- og miljøteknikk Innlevert: juni 2014 Hovedveileder: Arne Aalberg, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt

Detaljer

Jernbaneverket BRUER Kap.: 8

Jernbaneverket BRUER Kap.: 8 Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 12 1 HENSIKT OG OMFANG... 2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET... 3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen... 3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet...3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.

B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning. 12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed

Detaljer

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens

Detaljer

! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.

! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator. l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):

Detaljer

Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner

Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik

Detaljer

Dette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside.

Dette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside. 6.4.3 Eksempel 3 Spenningsanalyse av dobbeltbunn i tankskip (eksamen 07) Dette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside.

Detaljer

Sveiste forbindelser

Sveiste forbindelser Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering 2 Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 Forbindelser med skruer, nagler eller

Detaljer

Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter

Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering av knutepunkter

Detaljer

Eksamensoppgave i TKT4124 Mekanikk 3

Eksamensoppgave i TKT4124 Mekanikk 3 Eksamensoppgave i TKT4124 Mekanikk 3 Faglig kontakt under eksamen: Aase Reyes Tlf.: 73 59 45 24 Eksamensdato: 5. desember 2014 Eksamenstid (fra-til): 9.00 13.00 Hjelpemiddelkode/Tillatte hjelpemidler:

Detaljer

Praktisk betongdimensjonering

Praktisk betongdimensjonering 6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5

Detaljer

MEK Stabilitet og knekning av konstruksjoner. Høst Prosjektoppgave

MEK Stabilitet og knekning av konstruksjoner. Høst Prosjektoppgave EK 4530 Stabilitet og knekning av konstruksjoner Høst 2006 Prosjektoppgave Innleveringsfrist: 30.11.2006 Innhold 1. Innledning... 3 2. Symboler... 3 3. Oppgavene... 3 4. Rapportering... 5 5. Forutsetninger

Detaljer

Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter

Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter dr.ing. Bjørn Aasen 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering

Detaljer

Kandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.

Kandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig. for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall

Detaljer

4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker

4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker 66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne

Detaljer

Beregning av endeplate i høyfast stål

Beregning av endeplate i høyfast stål Beregning av endeplate i høyfast stål Kristian Lauknes Bygg- og miljøteknikk Innlevert: juni 2013 Hovedveileder: Arne Aalberg, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt for konstruksjonsteknikk

Detaljer

Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg

Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset

Detaljer

~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.

~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen. I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:

Detaljer

Innholdsfortegnelse. Innholdsfortegnelse

Innholdsfortegnelse. Innholdsfortegnelse 0 Forord Forord Denne oppgaven ble skrevet våren 2013, ved Universitetet for miljø og biovitenskap, Instituttet for matematiske realfag og teknologi. Det har vært utfordrende, men ikke minst veldig lærerikt

Detaljer

EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl

EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK

Detaljer

HiN Eksamen IST 1484 18.12.03 Side 4

HiN Eksamen IST 1484 18.12.03 Side 4 HiN Eksamen IST 1484 18.1.3 Side 4 Materialer og mekanikk. Teller 5% av eksamen Poengangivelsen viser kun vektingen mellom de fire oppgavene. Innenfor hver oppgave er det læringsmålene som avgjør vektingen.

Detaljer

TKT4124 Mekanikk 3, høst Plastisk momentkapasitet og flyteledd

TKT4124 Mekanikk 3, høst Plastisk momentkapasitet og flyteledd 2 Plastisk momentkapasitet og flyteledd Innhold: Elastisk kontra perfekt plastisk materiale Plastifisering av tverrsnitt utsatt for bøyning Plastisitetsmoment Plastisk motstandsmoment Flyteledd Kollaps

Detaljer

5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter

5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter 92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket

Detaljer

HUNTON I-BJELKEN monteringsanvisning

HUNTON I-BJELKEN monteringsanvisning HUNTON I-BJELKEN monteringsanvisning Montering, lagring og sikkerhet Plasten rundt pakkene kan bli glatt når det er vått og isete ute. Det er ikke tillatt å gå på bjelker som ikke er blitt festet. Det

Detaljer

Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5

Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement

Detaljer

Statiske Beregninger for BCC 800

Statiske Beregninger for BCC 800 Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt

Detaljer

T- stubb forbindelser i stål

T- stubb forbindelser i stål T- stub connections in steel utført av Øyvind Gundersen INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Fakultet for ingeniørvitenskap og teknologi NTNU - NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for

Detaljer

MASTEROPPGAVE 2011 DATO: 09.06.2011

MASTEROPPGAVE 2011 DATO: 09.06.2011 Institutt for konstruksjonsteknikk Fakultet for ingeniørvitenskap og teknologi NTNU- Norges teknisk- naturvitenskapelige universitet TILGJENGELIGHET Åpen MASTEROPPGAVE 2011 FAGOMRÅDE: Stålkonstruksjoner

Detaljer

Seismisk dimensjonering av pelefundamenter

Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Amir M. Kaynia Oversikt Jordskjelvpåvirkning i peler og EC8s krav Jord konsktruksjon samvirke (SSI) Beregning av stivheter Ikke lineære stivheter lateral kapasitet

Detaljer

BUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører

BUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for

Detaljer

Skrudde forbindelser

Skrudde forbindelser Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 orbindelser med skruer, nagler eller bolter

Detaljer

Kapasitet av rørknutepunkt

Kapasitet av rørknutepunkt Kapasitet av rørknutepunkt Knutepunkt i fagverksplattformer Knutepunktstyper Knutepunktstyper Knutepunktenes oppgave q Overføre aksialkrefter fra et avstivningsrør til et annet. q Dette utføres ved et

Detaljer

Statiske Beregninger for BCC 250

Statiske Beregninger for BCC 250 Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2

EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: NORSK Arild H. Clausen, 73 59 76 32 Kjell Holthe, 73 59 35 53 Jan B. Aarseth, 73 59 35 68 EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2

Detaljer

7 Rayleigh-Ritz metode

7 Rayleigh-Ritz metode 7 Rayleigh-Ritz metode Innhold: Diskretisering Rayleigh-Ritz metode Essensielle og naturlige randbetingelser Nøyaktighet Hermittiske polynomer Litteratur: Cook & Young, Advanced Mechanics of Materials,

Detaljer

C14 FASADEFORBINDELSER 323

C14 FASADEFORBINDELSER 323 C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen

Detaljer

Barduneringskonsept system 20, 25 og 35

Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres

Detaljer

Eksamensoppgave i TKT 4124 Mekanikk 3

Eksamensoppgave i TKT 4124 Mekanikk 3 Institutt for konstruksjonsteknikk Eksamensoppgave i TKT 44 Mekanikk Faglig kontakt under eksamen: Aase Rees Tlf.: 7 5(9 45 4) / 95 75 65 Eksamensdato: 6. desember Eksamenstid (fra-til): 9 - Hjelpemiddelkode/Tillatte

Detaljer

Ekstra formler som ikke finnes i Haugan

Ekstra formler som ikke finnes i Haugan Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft

Detaljer

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater

Detaljer

NB! Alle utregninger og beregninger skal framgå av besvarelsen, dvs vises skritt for skritt

NB! Alle utregninger og beregninger skal framgå av besvarelsen, dvs vises skritt for skritt Avdeling fr ingeniørutdanning Fag: STATIKK Gruppe(r) Eksamensppg består av OG DIMENSJONERING BA g BB Antall sider: denne + Fagnr: sa 03 B Dat: 14. aug.-o Antall ppgaver: 6 Faglig veileder: Nilsen/Brækken

Detaljer

B9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET

B9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET 9.2.5 Slankhet og slankhetsgrenser Den geometriske slankheten defineres som λ = l 0 / i = l 0 / (I /A), det vil si l 0 = λ (I /A) der i er treghetsradien for urisset betongtverrsnitt (lineært elastisk).

Detaljer

Brandangersundbrua utfordrende design og montering

Brandangersundbrua utfordrende design og montering Brandangersundbrua utfordrende design og montering av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2010 28. oktober 2010 Hva? Brukryssing med nettverksbue Hovedspenn

Detaljer

BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel

BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING

Detaljer

Stål Håndbok. Del 3: 2010. Konstruksjoner av stål. 3. utgave. Norsk Stålforbund www.stalforbund.com

Stål Håndbok. Del 3: 2010. Konstruksjoner av stål. 3. utgave. Norsk Stålforbund www.stalforbund.com Stål Håndbok Del 3: 2010 Konstruksjoner av stål 3. utgave Hovedredaktør: Dr. ing. Bjørn Aasen, Norconsult Redaksjonskomite: Gry Hege Svarliaunet, Høgskoen i Sør Trøndelag Bjørn Bringaker, Universitetet

Detaljer

1.10 Design for sveising

1.10 Design for sveising 1.10 Design for sveising Målet med god design for sveising er å sørge for kontinuitet mellom delene i en struktur. Det er viktig å sørge for jevn kraftflyt uten hindringer over sveiseskjøtene. Både sveiseutførelse

Detaljer

5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle

5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle 118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver

Detaljer

RA nov 2007. fasthet 1. Spenning. Spenningstyper. Skjærspenning F. A Normalspenning + strekk - trykk

RA nov 2007. fasthet 1. Spenning. Spenningstyper. Skjærspenning F. A Normalspenning + strekk - trykk asthet 1 Spenning Spenningstyper A 1 N mm 10 1 N = = 2 6 2 m 1MPa Skjærspenning τ = A A Normalspenning + strekk - trykk asthet 2 Materialers respons påp kreter Strekkspenning gir orlengelse Trykkspenning

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE

EKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 13.... Faglig kontakt under eksamen: Kjell Magne Mathisen, 73 59 46 74 Arild H. Clausen, 73 59 76 32 Sensuren

Detaljer

Jernbaneverket BRUER Kap.: 8 Hovedkontoret Regler for prosjektering og bygging Utgitt: 01.01.98

Jernbaneverket BRUER Kap.: 8 Hovedkontoret Regler for prosjektering og bygging Utgitt: 01.01.98 Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 14 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET...3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen...3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet... 3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...3

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl

EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis rne alberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Jan. arseth 73 59 35 68 EKSMEN I EMNE TKT4116 MEKNIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl 09.00 13.00 Hjelpemidler (kode ): Irgens:

Detaljer

6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING

6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING 6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988

Detaljer

3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning

3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning 66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for

Detaljer

KNEKKING, FORENKLEDE METODER MOT EUROKODE 3, METODE 2 JAN OLAV HAUAN KAASA BUCKLING, SIMPLIFIED METHODS AGAINST EUROCODE 3, METHOD 2

KNEKKING, FORENKLEDE METODER MOT EUROKODE 3, METODE 2 JAN OLAV HAUAN KAASA BUCKLING, SIMPLIFIED METHODS AGAINST EUROCODE 3, METHOD 2 KNEKKING, FORENKLEDE METODER MOT EUROKODE 3, METODE 2 BUCKLING, SIMPLIFIED METHODS AGAINST EUROCODE 3, METHOD 2 JAN OLAV HAUAN KAASA INSTITUTT FOR MATEMATISKE REALFAG OG TEKNOLOGI MASTEROPPGAVE 30 STP.

Detaljer

Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme

Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir

Detaljer

MEK4540/9540 Høsten 2008 Løsningsforslag

MEK4540/9540 Høsten 2008 Løsningsforslag MK454/954 Høsten 8 øsningsforslag Oppgave 1 a) Kan velge mellom følgende produksjonsmetoder: Spray-opplegg Håndopplegg Vakuum-bagging (i kombinasjon med håndopplegg eller andre metoder) Prepreg Vakuum-injisering

Detaljer

4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske

4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning

Detaljer

8 Kontinuumsmekanikk og elastisitetsteori

8 Kontinuumsmekanikk og elastisitetsteori 8 Kontinuumsmekanikk og elastisitetsteori Innhold: Kontinuumsmekanikk Elastisitetsteori kontra klassisk fasthetslære Litteratur: Cook & Young, Advanced Mechanics of Materials, kap. 1.1 og 7.3 Irgens, Statikk,

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE

EKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 10.... Faglig kontakt under eksamen: Kjell Magne Mathisen, 73 59 46 74 Sensuren faller senest 10. januar (så

Detaljer

5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter

5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter 80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x

Detaljer

Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging i områder med kvikkleire Sensitivitetsanalyse. Hans Petter Jostad & Petter Fornes (NGI)

Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging i områder med kvikkleire Sensitivitetsanalyse. Hans Petter Jostad & Petter Fornes (NGI) Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging i områder med kvikkleire Sensitivitetsanalyse Hans Petter Jostad & Petter Fornes (NGI) FoU prosjekt: Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging

Detaljer

SINTEF Byggforsk bekrefter at. Hunton I-bjelken m/ LVL flens

SINTEF Byggforsk bekrefter at. Hunton I-bjelken m/ LVL flens SINTEF Byggforsk bekrefter at Hunton I-bjelken m/ LVL flens SINTEF Certification Nr. 20381 Utstedt: 03.07.2013 Revidert: Gyldig til: 01.10.2018 Side: 1 av 5 tilfredsstiller krav til produktdokumentasjon

Detaljer

Symboler og forkortelser 1. INNLEDNING 1. 1.1 Hva er fasthetslære? 1. 1.2 Motivasjon 5. 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7

Symboler og forkortelser 1. INNLEDNING 1. 1.1 Hva er fasthetslære? 1. 1.2 Motivasjon 5. 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7 Innhold Forord Symboler og forkortelser v og vi xv 1. INNLEDNING 1 1.1 Hva er fasthetslære? 1 1.2 Motivasjon 5 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7 1.4 Små forskyvninger og lineær teori 11 1.5 Omfang

Detaljer

Skjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2?

Skjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2? Skjærdimensjonering av betong Hva venter i revidert utgave av Eurokode 2? Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1 The never ending story of shear design Ritter, W., 1899, Die Bauweise

Detaljer

Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING

Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene

Detaljer

Følgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2.

Følgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2. 52 B8 STATISK MODELL FOR ASTININGSSYSTEM Hvilke feil er egentlig gjort nå? Er det på den sikre eller usikre siden? Stemmer dette med konstruksjonens virkemåten i praksis? Er den valgte modellen slik at

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.

B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer. 12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er

Detaljer

Salmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg!

Salmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg! SalmirBerbic,Kent0RunoLarsenogDagNyborg KnutepunktsimuleringiMathcad. EtsamarbeidmedstålkonstruksjonsfirmaetMetacon,medhensiktå forenkleberegningeroguavhengigkontroll Bacheloroppgavevåren2013 HøgskoleniØstfold.Avdelingforingeniørfag

Detaljer

Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv

Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv Prosjektnavn: Prosjekttittel: Samvirke hulldekker på stålbjelker Samvirke mellom hulldekker og stålbjelker i bruksgrensetilstand Planlagt startdato: 28.03.2011 Varighet: 50

Detaljer