4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
|
|
- Holger Engebretsen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske bygg. I beregningen som ligger til grunn for tabellene er det tatt hensyn til knekklengde, virkning av kryp og ekstra moment på grunn av minimumseksentrisiteter. Forutsetninger: Relativ fuktighet for beregning av kryptall: RF = 0 % for tabellene A.1; A.1 og A.1. RF = 0 % for tabellene A.20; A.21 og A % av snølasten er korttidslast og % langtidslast. 0 % av nyttelast er korttidslast og 0% langtidslast. Pålitelighetsklasse 3. Betongens alder 2 døgn ved påføring av krypgivende laster. Risskontroll er ikke dimensjonerende. Det er ikke foretatt utbøyningskontroll. Dette er prosjektavhengig og må vurderes i hvert enkelt tilfelle. Innspente søyler Dette kapittelet omhandler en-etasjes haller i ett og to skip, samt to typer to-etasjes bygg. Ved valg av søyledimensjoner for et bygg må en ta hensyn til arkitektoniske ønsker, funksjonskrav, knutepunktsdetaljer, variantbegrensninger etc. I de foreliggende tabeller er slike hensyn ikke tatt. Tabellene gir tverrsnitt med en rimelig armeringsmengde, den geometriske armeringsprosent er for de fleste tverrsnitt 2 %. Forutsatt betongfasthet er B30. I enkelte tilfeller med sterkt påkjente søyletverrsnitt er det benyttet B. Disse er merket med * i tabellene. Forutsatt lengdearmering er B00NC. h b M Byggets lengdeakse Et utgangspunkt for verdiene i tabellene er ønsket om at søylene skal kunne limes til fundamentene med maksimalt utstikkende jern. Dette er mulig for de fleste søylene. Slankere søyler enn tabellene viser vil nødvendiggjøre bruk av andre innspenningsmetoder. Avstivning i byggets lengderetning må kontrolleres spesielt i hvert tilfelle. 0 for ø 2 0 for ø 32 For haller i en etasje er det regnet to kombinasjoner av spennvidde og taklast. I lasttilfellet LITEN LAST er det regnet liten spennvidde, egenvekt av takkonstruksjonen på 0, kn/m 2 og snølast på 2,0 kn/m 2. I lasttilfellet STOR LAST er det regnet relativt stor spennvidde, egenvekt av takkonstruksjonen på 3, kn/m 2 og snølast på 2, kn/m 2. Dette gir en form for yttergrenser av aktuelle søyletverrsnitt. Det er ikke regnet med vekt av eventuelle veggelementer opphengt på søylene. Traverskraner med løfteevne inntil ca. 3 t vil i de fleste tilfelle ikke ha noen effekt ved valg av søyledimensjon. Større kraner med inntil ca. t løfteevne vil vanligvis føre til 0 mm større søyledimensjon enn angitt i tabellene. Figur A.. Forutsatt mønster for utstikkende søylearmering.
2 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Tabell A.1. Søyledimensjoner og armering for en-skips haller. Høyde H Senteravstand Liten last, lett tak (m) CL (m) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) Figur A.. En-skips haller, illustrasjon til tabell A.1.,0 300/300, -Ø32 300/300, -Ø32,2 300/300, -Ø32 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * Høyde H Senteravstand Stor last, tungt tak (m) CL (m) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1),0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 300/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B. 1) Merknad: Betegnelsene «Vindlastkurve A» og «Vindlastkurve B» er hentet fra NS 3, 3. utg. okt.. Sammenliknet med NS-EN 11-1-:200, kan vi trekke følgende konklusjon: Vindlastkurve A tilsvarer terrengruhetskategori III, og vindlastkurve B tilsvarer terrengruhetskategori II. Begge med grunnverdi for hastighetstrykk fra kastvind for v ref = 2 m/s. Se NS-EN 11-1-, veiledning, figur V.1.c. Forenklet: Vindlastkurve A middels vind Vindlastkurve B sterk vind
3 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Figur A.. To-skips hall med lett tak og liten last. tabellene A.1.a og A.1.b. Tabell A.1.a. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med liten last og lett tak. Samme søyleavstand i alle akser.,0 300/300, -Ø2 300/300, -Ø32 300/300, -Ø2 300/300, -Ø32,2 300/300, -Ø2 300/300, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 Tabell A.1.b. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med liten last og lett tak. Dobbel søyleavstand i midtakse.,0 300/300, -Ø2 300/00, -Ø32 300/300, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/300, -Ø2 300/00, -Ø32 300/300, -Ø32 300/00, -Ø32,0 300/300, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B.
4 0 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Figur A.. To-skips hall med tungt tak og stor last. tabellene A.1.a og A.1.b. Tabell A.1.a. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med stor last og tungt tak. Samme søyleavstand i alle akser.,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 *,0 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 *,2 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B. Tabell A.1.b. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med stor last og tungt tak. Dobbel søyleavstand i midtakse.,0 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B.
5 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING 1 For bygg i to etasjer er det regnet last i to alternativ. I alternativ LITEN LAST er det regnet små egenvekter og relativt liten nyttelast. I alternativ STOR LAST er det regnet tunge egenlaster og relativt høye nyttelaster. Figur A.0. Kontorbygg i to etasjer og med ett spenn. tabell A.1. Tabell A.1. Søyledimensjoner og armering for kontorbygg i to etasjer og med ett spenn. CL Liten last, lett tak Stor last, tungt tak (m) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1), 300/00, -Ø32 300/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 Figur A.1. Kontorbygg i to etasjer og med to spenn. tabellene A.20.a og A.20.b Tabell A.20.a. Søyledimensjoner og armering for kontorbygg i to etasjer og med to spenn. Liten last og lett tak. CL Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) (m) Yttersøyle Innersøyle Yttersøyle Innersøyle, 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32
6 2 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Tabell A.20.b. Søyledimensjoner og armering for kontorbygg i to etasjer og med to spenn. Stor last og tungt tak. CL Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) (m) Yttersøyle Innersøyle Yttersøyle Innersøyle, 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 Leddede søyler i fler-etasjes bygg Byggenes stabilitet er ivaretatt med horisontale og vertikale skiver. Det er vanlig å avstive søylene i hvert etasjenivå, dette gir knekklengder tilnærmet lik etasjehøyden, se figur A..b. Det kan være vanskelig å etablere avstivende veggskiver eller trapperomskjerner helt opp til takets nivå. Dette kan føre til knekklengder mye større enn 2 ganger etasjehøyden i øverste etasje, se figur A..e. Av montasjehensyn er det vanlig at søylene innspennes i fundamentene for de påkjenninger som vil oppstå i montasjefasen, hvilket gir knekklengde ca. tre fjerdedeler av etasjehøyden i nederste etasje. I løpet av montasjeperioden er det ofte ensidig belastning på søylene. Dette gir relativt stort moment i forhold til den normalkraft som er påført, samtidig som knekklengden ennå ikke er redusert ved fastholding i dekket. Dette kan føre til at montasjetilstanden er dimensjonerende. For å unngå det kan søylene midlertidig avstages. Montasjen starter vanligvis med innspenning av søylene i fundamentene. Dekkeskivene etableres i en etasje av gangen, og festene til de vertikalt avstivende konstruksjoner etableres. På denne måten holdes søylenes knekklengde så liten som mulig i montasjefasen. Ved større bygg er det ofte nødvendig å dele opp etableringen av de avstivende skiver til å omfatte enkelte deler av bygget av gangen. Ved detaljeringen av bygg hvor det statiske system er basert på avstivende skiver, skal man være oppmerksom på at de horisontale skivenes randarmering må kunne føres ubrutt forbi eller gjennom søylene. Av montasjetekniske grunner og av slankhetshensyn må søylene ofte skjøtes. Det forenkler utførelse av en søyleskjøt dersom den kan legges til nivåer hvor det er sprang i søylenes tverrsnitt. Skjøten må gis en tilfredstillende arkitektonisk og brannteknisk utførelse. Korrugert rør Gyses ved søylemontasje Skive og mutter (ikke tegnet) Korrugert rør Gyses ved bjelkemontasje Gjengehylse Shims eller helt mellomlegg Gjengestang I tabell A.21 er det vist veiledende dimensjoner for søyler i fleretasjes bygg. Det er forutsatt følgende: Knekklengde = l e = 3, m (Dersom søylene er utkraget fra øverste etasje vil dette endre knekklengden vesentlig, og tabellen vil ikke være gyldig.) Fasthetsklasse: B Lengdearmering: B00NC Avstand fra senter av lengdearmering til kant av søyle: 0 mm for Ø2 0 mm for Ø32 Korttidslast er satt til 2 % av bruddlasten ved beregning av søylens kapasitet. Det er brukt følgende laster: Sum egenvekter inklusiv søyle = g =, kn/m 2 (bruksgrense) Figur A.2. Eksempler på søyleskjøt.
7 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING 3 Nyttelast = g = 3,0 kn/m 2 (brukslast) Pålitelighetsklasse 3 Nyttelasten er redusert for antall etasjer i henhold til NS-EN : NA:200 punkt (11). ψ er antatt lik 0,. For andre laster må den aktuelle bruddlasten på søylen beregnes og sammenlignes med Maks. anbefalt aksiallast (bruddgrense). Søylen 00/200 representerer 1 m av en vegg med 200 mm tykkelse og dobbeltarmert med Ø1 c/c mm. De søyledimensjoner som er angitt i tabell A.21 kan reduseres ved å øke betongfastheten og armeringsmengden, for eksempel vil kapasiteten øke med 30 0 % ved å endre B til B og -Ø2 til -Ø32. Ved andre spesielle tiltak kan også søyledimensjonene reduseres i forhold til de dimensjoner som er angitt i tabell A.21. Da må det imidlertid en nøyaktigere dimensjonering til, og forholdene ved hver enkelt konstruksjon må tas i betraktning, såsom avstivningssystem og deformasjoner. Slike dimensjoner lar seg derfor ikke presentere i enkle tabeller som tabell A.21. Vær oppmerksom på at i en del tilfeller kan søyleskjøtene være dimensjonerende. Knutepunktene kan gis økt kapasitet ved å øke antall gjennomgående stenger og/eller bruke innstøpte stålplater med forankringer. Tabell A.21. Anbefalt maksimal lastflate pr. søyle pr. etasje i fleretasjes skivebygg. Antall etasjer Etasjeover reduksjons- Dimensjon rektangulære tverrsnitt Dimensjon sirkulære tverrsnitt belastet søyle faktor α n 300/ /00 00/00 00/200 Ø20 Ø300 Ø30 Ø00 Ø00 0, 23 m 2 33 m 2 m 2 2 m 2 11 m 2 1 m 2 2 m 2 3 m 2 m 2 0, 2 m 2 3 m 2 m 2 30 m 2 13 m 2 20 m 2 33 m 2 3 m 2 m 2 0,0 31 m 2 m 2 3 m 2 3 m 2 1 m 2 2 m 2 3 m 2 0 m 2 m 2 0,2 3 m 2 3 m 2 m 2 2 m 2 1 m 2 2 m 2 m 2 0 m 2 m 2 0, m 2 m 2 0 m 2 0 m 2 21 m 2 3 m 2 m 2 2 m 2 11 m 2 3 0,0 m 2 2 m 2 m 2 2 m 2 m 2 2 m 2 2 m 2 2 1,00 m 2 11 m 2 m 2 3 m 2 m 2 m 2 1 1,00 12 m 2 m 2 12 m 2 Hovedarmering: -Ø2 -Ø2 -Ø32 1-Ø1 -Ø2 -Ø2 -Ø2 -Ø2 -Ø2 Antall skjøtejern: Maks. anbefalt aksiallast: (kn, bruddgrense) Det er i tabellen ikke tatt hensyn til arealreduksjonsfaktoren α n i henhold til NS-EN : NA: 200, punkt (). I de blanke feltene i tabellen blir det så store arealer at den type bæresystemer som er forutsatt i utregningen av tabellen ikke vil fungere. Med helt andre bæresystemer vil også tabellen bli en annen... Forspente søyler Søylenes kapasitet i høye industribygg (hallkonstruksjoner) er ofte bestemt av armeringens strekkapasitet, derfor vil det i en hel del tilfeller være en fordel å påføre en ekstra trykkraft ved å forspenne søylen. Ved forspenning oppnår man en økning av normallasten i søylen uten samtidig å få ulempen ved større 2. ordens momenter. Således kan en søyle som i utgangspunktet ville fått et strekkbrudd, få en høyere kapasitet ved forspenning. Dette innebærer i realiteten at man enkelte ganger kan benytte seg av slankere søyletverrsnitt ved forspenning. En annen fordel er at forspenningen gjør det lettere å håndtere
4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
Detaljer7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerA7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 103 I tabell A 2.1 er vist en oversikt over betongelementer til tak og dekker. I tillegg finnes på markedet betongelementer med lett tilslag som har modulbredde 0 mm og
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Detaljer4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
DetaljerB9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET
9.2.5 Slankhet og slankhetsgrenser Den geometriske slankheten defineres som λ = l 0 / i = l 0 / (I /A), det vil si l 0 = λ (I /A) der i er treghetsradien for urisset betongtverrsnitt (lineært elastisk).
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerB12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.
H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.
DetaljerC13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
DetaljerMEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
DetaljerHåndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.3 Betongkonstruksjoner Foredragsholder: Thomas Reed Thomas Reed Født i 1982 Utdannet sivilingeniør Begynte i Svv i 2007 Bruseksjonen
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerSteni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens
FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerPOK utvekslingsjern for hulldekker
norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
DetaljerFølgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2.
52 B8 STATISK MODELL FOR ASTININGSSYSTEM Hvilke feil er egentlig gjort nå? Er det på den sikre eller usikre siden? Stemmer dette med konstruksjonens virkemåten i praksis? Er den valgte modellen slik at
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerUtdrag av tabeller for smalt limtre
tdrag av tabeller for smalt limtre Desember 2014 Vi er medlemmene i Norske imtreprodusenters Forening: Telefon: 38 28 83 40 E-post: firmapost@sorlaminering.no Moelven imtre AS Telefon: 06 123 www.moelven.no
Detaljer168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
DetaljerØkonomisk og miljøvennlig
din leverandør av hulldekker vi reduserer byggetiden Økonomisk og miljøvennlig Økonomisk og miljøvennlig Stor spennvidde variert bruksområde Hulldekkets maksimale spennvidde er ca. 17 meter og anvendes
DetaljerSkogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet.
Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Innhold 1 Bakgrunn... 1 2 Forutsetninger... 2 2.1 Bru
Detaljer19.3.3 Strekkforankring av kamstål
242 19.3.2.6 Armert betong Svært ofte vil senteravstander og kantavstander være så små at bruddkjeglene ikke gir nok utrivingskapasitet. Formlene her gir ingen addisjonseffekt av tilleggsarmering, så løsningen
DetaljerVedlegg 1.5 SPENNBETONG SPENNBETONG 1
Vedlegg 1.5 1 HVA ER FORSPENNING? SPENNARMERT BETONG/ Armert betong hvor all eller deler av armeringen av armeringen er forspent og dermed er gitt en strekktøyning i forhold til betongen. Kreftene som
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerFocus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerBetongstøttevegger. Produktark og vedlegg
Produktark og vedlegg Støttevegger i betong VEDLEGG 1 Beregninger iht. Eurokode 1 for last på konst. Eurokode 2 for betong konstruksjoner. Standard løsning for intilfylling av bakre yttervegg med forsterkning
DetaljerNye Molde sjukehus. NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2
Nye Molde sjukehus NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2 2 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER...2 2.1 BESKRIVELSE AV BYGNINGEN...2 2.2 PÅLITELIGHETSKLASSE OG KONTROLLKLASSE...2 2.3 BESTANDIGHET
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerNorske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen
Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg.
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
Detaljer9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne
C13 SKIVER 293 V Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 77 = 38,5 kn > H Ed = 23,37 kn, det vil si at ak siallasten kan ta hele skjærkraften alene. Minste anbefalt tverrarmering: S min = 0,25 V Ed / 0,5 = 0,5 V Ed = 0,5
Detaljer~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerKRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel.
KEKKIG AV STAVER KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L ) er gitt ved 2 EI L 2 k hvor er stavens kritiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer kan knekklengden
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerKap.: 00.05 Betongarbeider Side 2 Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav
Kap.: 00.05 Betongarbeider Side 2 Postnr. Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav 00 00.05 Betongarbeider ORIENTERING Dette kapitlet omfatter betongarbeidene knyttet til etablering
DetaljerKandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.
for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall
DetaljerKP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
DetaljerBETONGBOLTER HPM / PPM
BETONGBOLTER HPM / PPM INNHOLD 1 Boltenes funksjonsprinsipp...side 2 2 Konstruksjon HPM-bolter...side 2 PPM-bolter...side 3 3 Kapasiteter 3.1 Dimensjoneringsregler...side 4 3.2 Kapasiteter...side 4 4 Konstruksjonsanvisninger
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerC1 GENERELT 15. Tilslag. Relativ fuktighet. Miljø. Temperatur. Svinn. Spennkraft Forspenningstap Kryp. Belastning Spennvidde
C1 GENERELT 15 Langtidsdeformasjonene vil fortsette i konstruksjonens levetid, men endringene blir relativt raskt av ubetydelig størrelse. Figur C 1.4 illu - strerer tidsavhengigheten av langtidsdeformasjonene,
DetaljerPrinsipper for avstiving og forankring av konstruksjoner
Prinsipper for avstiving og forankring av konstruksjoner Nils Ivar Bovim NMBU, Insitutt for Matematiske realfag og Teknologi Simulering av avstivende vegger med WallPanel Men et lite varsko : Til og med
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerFORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE FORSKALINGSBLOKKER 01-04-2011 1 (10) Oppdragsgiver Multiblokk AS
1 (10) FORSKALINGSBLOKKER Oppdragsgiver Multiblokk AS Rapporttype Dokumentasjon 01-04-2011 FORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE PROSJEKTERING OG UTFØRELSE 2 (10) Oppdragsnr.:
DetaljerHva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
Detaljer1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
DetaljerRIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge
NOTAT om statiske forhold i høyblokk NHH rehabilitering 1963-byggene, skisseprosjekt Prosjektnr 24165001 Notat nr.: Dato RIB 01 22.11.2016 Rev. 23.11.2016 Firma Fork Anmerkning Navn Til: Prosjektleder
Detaljerb) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste
328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater
DetaljerMEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.
12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er
Detaljer8.2.6 Supplerende informasjon
128 A8 PROSJEKTERING MED BETONGELEMENTER Lask a) Strekkbånd på dekket b) Strekkbånd i bjelken c) Utstøpninger ved elementender d) Strekkbånd på opplegget e) Forankring til gavl 8.2.5 Rassikkerhet Et bygg
DetaljerNORGE Utlegningsskrift nr. 126446
NORGE Utlegningsskrift nr. 126446 Int. Cl. li 04 h 7/20 Kl. 37f-7/20 Patentsøknad nr. 826/69 Inngitt 27.2.1969 Løpedag - STYRET FOR DET INDUSTRIELLE RETTSVERN Søknaden ålment tilgjengelig fra 28.8.1970
DetaljerKonstruksjonsoppbygging av flisgolv iht NS 3420.
informerer Nr 6-2000 Konstruksjonsoppbygging av flisgolv iht NS 3420. Av Arne Nesje SINTEF/ Byggkeramikkforeningen Flislagte golv kan bygges opp på flere måter. Norsk Standard 3420 - Beskrivelsestekster
DetaljerBjelkelag- og sperretabeller S-bjelken
Bygg med imtre Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Desember 2014 Ferdig kappet og tilpasset, klart til montering Hvorfor velge S-bjelken? Flere dimensjoner/lengder på lager fastlengder i 5, 6 og 15
DetaljerNorske Takstolprodusenters Forening
Norske Takstolprodusenters Forening I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg. Momenter som har avgjørende
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerOSLO LUFTHAVN AS 08.08.2013 BA - VA Verksted og kontor adm. bygn.
Kap.: 00.05 Betongarbeider Side 13 Postnr. Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav 00.05 Betongarbeider ORIENTERING Dette kapitlet omfatter betongarbeidene knyttet til etablering
DetaljerBruk av HRC-produkter - eksempler
Bruk av HRC-produkter - eksempler HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for forankring av armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle bruddstyrke
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerProsjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater
DetaljerTegnings- og fordelingsliste
Tegnings- og fordelingsliste Stokkamyrveien 3, Inngang Vest 433 Sandnes Tlf 5 22 46 00 multiconsult.no Oppdragsgiver: Statens vegvesen Prosjekt: Forsendelsenr: Bruvedlikehold Nord Rogaland MC-0 Dato: 06.02.205
Detaljerinformerer Nr 5-2008 Flislegging av slanke veggkonstruksjoner av betong. Hvordan unngå løse og sprukne fliser.
informerer Nr 5-2008 Flislegging av slanke veggkonstruksjoner av betong. Hvordan unngå løse og sprukne fliser. Av Arne Nesje, SINTEF Byggforsk Sekretariatsleder i Byggkeramikkforeningen Betong betraktes
DetaljerBrandangersundbrua utfordrende design og montering
Brandangersundbrua utfordrende design og montering av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2010 28. oktober 2010 Hva? Brukryssing med nettverksbue Hovedspenn
Detaljer3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
DetaljerProsjektnotat Vartdal Ringmur Bæreevne mot grunn. 1 av 5. Beregninger i henhold til Byggforskseriens anvisning Svein Terje Kolstad
SINTEF Byggforsk Postadresse: Postboks 4760 Sluppen 7465 Trondheim Sentralbord: 73593000 Telefaks: 73593380 byggforsk@sintef.no http://www.sintef.no/byggforsk/ Foretaksregister: NO 948007029 MVA Prosjektnotat
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
DetaljerEurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerOppbygging av tak over idrettshall på Heimdal VGS.
Skanska Norge AS Bygg Trondheim Post Postboks 6033, 7434 Trondheim Besøk Tungasletta 16 Telefon 400 13 660 Web www.skanska.no Org.nr NO943049467 Notat Mottaker: Sør Trøndelag Fylkeskommune Vedr. Innspill
Detaljer