4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Størrelse: px
Begynne med side:

Download "4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske"

Transkript

1 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske bygg. I beregningen som ligger til grunn for tabellene er det tatt hensyn til knekklengde, virkning av kryp og ekstra moment på grunn av minimumseksentrisiteter. Forutsetninger: Relativ fuktighet for beregning av kryptall: RF = 0 % for tabellene A.1; A.1 og A.1. RF = 0 % for tabellene A.20; A.21 og A % av snølasten er korttidslast og % langtidslast. 0 % av nyttelast er korttidslast og 0% langtidslast. Pålitelighetsklasse 3. Betongens alder 2 døgn ved påføring av krypgivende laster. Risskontroll er ikke dimensjonerende. Det er ikke foretatt utbøyningskontroll. Dette er prosjektavhengig og må vurderes i hvert enkelt tilfelle. Innspente søyler Dette kapittelet omhandler en-etasjes haller i ett og to skip, samt to typer to-etasjes bygg. Ved valg av søyledimensjoner for et bygg må en ta hensyn til arkitektoniske ønsker, funksjonskrav, knutepunktsdetaljer, variantbegrensninger etc. I de foreliggende tabeller er slike hensyn ikke tatt. Tabellene gir tverrsnitt med en rimelig armeringsmengde, den geometriske armeringsprosent er for de fleste tverrsnitt 2 %. Forutsatt betongfasthet er B30. I enkelte tilfeller med sterkt påkjente søyletverrsnitt er det benyttet B. Disse er merket med * i tabellene. Forutsatt lengdearmering er B00NC. h b M Byggets lengdeakse Et utgangspunkt for verdiene i tabellene er ønsket om at søylene skal kunne limes til fundamentene med maksimalt utstikkende jern. Dette er mulig for de fleste søylene. Slankere søyler enn tabellene viser vil nødvendiggjøre bruk av andre innspenningsmetoder. Avstivning i byggets lengderetning må kontrolleres spesielt i hvert tilfelle. 0 for ø 2 0 for ø 32 For haller i en etasje er det regnet to kombinasjoner av spennvidde og taklast. I lasttilfellet LITEN LAST er det regnet liten spennvidde, egenvekt av takkonstruksjonen på 0, kn/m 2 og snølast på 2,0 kn/m 2. I lasttilfellet STOR LAST er det regnet relativt stor spennvidde, egenvekt av takkonstruksjonen på 3, kn/m 2 og snølast på 2, kn/m 2. Dette gir en form for yttergrenser av aktuelle søyletverrsnitt. Det er ikke regnet med vekt av eventuelle veggelementer opphengt på søylene. Traverskraner med løfteevne inntil ca. 3 t vil i de fleste tilfelle ikke ha noen effekt ved valg av søyledimensjon. Større kraner med inntil ca. t løfteevne vil vanligvis føre til 0 mm større søyledimensjon enn angitt i tabellene. Figur A.. Forutsatt mønster for utstikkende søylearmering.

2 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Tabell A.1. Søyledimensjoner og armering for en-skips haller. Høyde H Senteravstand Liten last, lett tak (m) CL (m) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) Figur A.. En-skips haller, illustrasjon til tabell A.1.,0 300/300, -Ø32 300/300, -Ø32,2 300/300, -Ø32 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * Høyde H Senteravstand Stor last, tungt tak (m) CL (m) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1),0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 300/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B. 1) Merknad: Betegnelsene «Vindlastkurve A» og «Vindlastkurve B» er hentet fra NS 3, 3. utg. okt.. Sammenliknet med NS-EN 11-1-:200, kan vi trekke følgende konklusjon: Vindlastkurve A tilsvarer terrengruhetskategori III, og vindlastkurve B tilsvarer terrengruhetskategori II. Begge med grunnverdi for hastighetstrykk fra kastvind for v ref = 2 m/s. Se NS-EN 11-1-, veiledning, figur V.1.c. Forenklet: Vindlastkurve A middels vind Vindlastkurve B sterk vind

3 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Figur A.. To-skips hall med lett tak og liten last. tabellene A.1.a og A.1.b. Tabell A.1.a. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med liten last og lett tak. Samme søyleavstand i alle akser.,0 300/300, -Ø2 300/300, -Ø32 300/300, -Ø2 300/300, -Ø32,2 300/300, -Ø2 300/300, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 Tabell A.1.b. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med liten last og lett tak. Dobbel søyleavstand i midtakse.,0 300/300, -Ø2 300/00, -Ø32 300/300, -Ø2 300/00, -Ø32,2 300/300, -Ø2 300/00, -Ø32 300/300, -Ø32 300/00, -Ø32,0 300/300, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B.

4 0 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Figur A.. To-skips hall med tungt tak og stor last. tabellene A.1.a og A.1.b. Tabell A.1.a. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med stor last og tungt tak. Samme søyleavstand i alle akser.,0 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø2 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 *,0 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 *,2 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B. Tabell A.1.b. Søyledimensjoner og armering for to-skips hall med stor last og tungt tak. Dobbel søyleavstand i midtakse.,0 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32,2 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,0 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 *,2 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * 00/00, -Ø32 * * Betongens fasthetsklasse er forutsatt B.

5 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING 1 For bygg i to etasjer er det regnet last i to alternativ. I alternativ LITEN LAST er det regnet små egenvekter og relativt liten nyttelast. I alternativ STOR LAST er det regnet tunge egenlaster og relativt høye nyttelaster. Figur A.0. Kontorbygg i to etasjer og med ett spenn. tabell A.1. Tabell A.1. Søyledimensjoner og armering for kontorbygg i to etasjer og med ett spenn. CL Liten last, lett tak Stor last, tungt tak (m) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1), 300/00, -Ø32 300/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 Figur A.1. Kontorbygg i to etasjer og med to spenn. tabellene A.20.a og A.20.b Tabell A.20.a. Søyledimensjoner og armering for kontorbygg i to etasjer og med to spenn. Liten last og lett tak. CL Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) (m) Yttersøyle Innersøyle Yttersøyle Innersøyle, 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32 300/00, -Ø2 300/00, -Ø32,0 300/00, -Ø2 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32

6 2 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Tabell A.20.b. Søyledimensjoner og armering for kontorbygg i to etasjer og med to spenn. Stor last og tungt tak. CL Vindlastkurve A 1) Vindlastkurve B 1) (m) Yttersøyle Innersøyle Yttersøyle Innersøyle, 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32 300/00, -Ø32 00/00, -Ø32,0 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32,2 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 00/00, -Ø32 Leddede søyler i fler-etasjes bygg Byggenes stabilitet er ivaretatt med horisontale og vertikale skiver. Det er vanlig å avstive søylene i hvert etasjenivå, dette gir knekklengder tilnærmet lik etasjehøyden, se figur A..b. Det kan være vanskelig å etablere avstivende veggskiver eller trapperomskjerner helt opp til takets nivå. Dette kan føre til knekklengder mye større enn 2 ganger etasjehøyden i øverste etasje, se figur A..e. Av montasjehensyn er det vanlig at søylene innspennes i fundamentene for de påkjenninger som vil oppstå i montasjefasen, hvilket gir knekklengde ca. tre fjerdedeler av etasjehøyden i nederste etasje. I løpet av montasjeperioden er det ofte ensidig belastning på søylene. Dette gir relativt stort moment i forhold til den normalkraft som er påført, samtidig som knekklengden ennå ikke er redusert ved fastholding i dekket. Dette kan føre til at montasjetilstanden er dimensjonerende. For å unngå det kan søylene midlertidig avstages. Montasjen starter vanligvis med innspenning av søylene i fundamentene. Dekkeskivene etableres i en etasje av gangen, og festene til de vertikalt avstivende konstruksjoner etableres. På denne måten holdes søylenes knekklengde så liten som mulig i montasjefasen. Ved større bygg er det ofte nødvendig å dele opp etableringen av de avstivende skiver til å omfatte enkelte deler av bygget av gangen. Ved detaljeringen av bygg hvor det statiske system er basert på avstivende skiver, skal man være oppmerksom på at de horisontale skivenes randarmering må kunne føres ubrutt forbi eller gjennom søylene. Av montasjetekniske grunner og av slankhetshensyn må søylene ofte skjøtes. Det forenkler utførelse av en søyleskjøt dersom den kan legges til nivåer hvor det er sprang i søylenes tverrsnitt. Skjøten må gis en tilfredstillende arkitektonisk og brannteknisk utførelse. Korrugert rør Gyses ved søylemontasje Skive og mutter (ikke tegnet) Korrugert rør Gyses ved bjelkemontasje Gjengehylse Shims eller helt mellomlegg Gjengestang I tabell A.21 er det vist veiledende dimensjoner for søyler i fleretasjes bygg. Det er forutsatt følgende: Knekklengde = l e = 3, m (Dersom søylene er utkraget fra øverste etasje vil dette endre knekklengden vesentlig, og tabellen vil ikke være gyldig.) Fasthetsklasse: B Lengdearmering: B00NC Avstand fra senter av lengdearmering til kant av søyle: 0 mm for Ø2 0 mm for Ø32 Korttidslast er satt til 2 % av bruddlasten ved beregning av søylens kapasitet. Det er brukt følgende laster: Sum egenvekter inklusiv søyle = g =, kn/m 2 (bruksgrense) Figur A.2. Eksempler på søyleskjøt.

7 A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING 3 Nyttelast = g = 3,0 kn/m 2 (brukslast) Pålitelighetsklasse 3 Nyttelasten er redusert for antall etasjer i henhold til NS-EN : NA:200 punkt (11). ψ er antatt lik 0,. For andre laster må den aktuelle bruddlasten på søylen beregnes og sammenlignes med Maks. anbefalt aksiallast (bruddgrense). Søylen 00/200 representerer 1 m av en vegg med 200 mm tykkelse og dobbeltarmert med Ø1 c/c mm. De søyledimensjoner som er angitt i tabell A.21 kan reduseres ved å øke betongfastheten og armeringsmengden, for eksempel vil kapasiteten øke med 30 0 % ved å endre B til B og -Ø2 til -Ø32. Ved andre spesielle tiltak kan også søyledimensjonene reduseres i forhold til de dimensjoner som er angitt i tabell A.21. Da må det imidlertid en nøyaktigere dimensjonering til, og forholdene ved hver enkelt konstruksjon må tas i betraktning, såsom avstivningssystem og deformasjoner. Slike dimensjoner lar seg derfor ikke presentere i enkle tabeller som tabell A.21. Vær oppmerksom på at i en del tilfeller kan søyleskjøtene være dimensjonerende. Knutepunktene kan gis økt kapasitet ved å øke antall gjennomgående stenger og/eller bruke innstøpte stålplater med forankringer. Tabell A.21. Anbefalt maksimal lastflate pr. søyle pr. etasje i fleretasjes skivebygg. Antall etasjer Etasjeover reduksjons- Dimensjon rektangulære tverrsnitt Dimensjon sirkulære tverrsnitt belastet søyle faktor α n 300/ /00 00/00 00/200 Ø20 Ø300 Ø30 Ø00 Ø00 0, 23 m 2 33 m 2 m 2 2 m 2 11 m 2 1 m 2 2 m 2 3 m 2 m 2 0, 2 m 2 3 m 2 m 2 30 m 2 13 m 2 20 m 2 33 m 2 3 m 2 m 2 0,0 31 m 2 m 2 3 m 2 3 m 2 1 m 2 2 m 2 3 m 2 0 m 2 m 2 0,2 3 m 2 3 m 2 m 2 2 m 2 1 m 2 2 m 2 m 2 0 m 2 m 2 0, m 2 m 2 0 m 2 0 m 2 21 m 2 3 m 2 m 2 2 m 2 11 m 2 3 0,0 m 2 2 m 2 m 2 2 m 2 m 2 2 m 2 2 m 2 2 1,00 m 2 11 m 2 m 2 3 m 2 m 2 m 2 1 1,00 12 m 2 m 2 12 m 2 Hovedarmering: -Ø2 -Ø2 -Ø32 1-Ø1 -Ø2 -Ø2 -Ø2 -Ø2 -Ø2 Antall skjøtejern: Maks. anbefalt aksiallast: (kn, bruddgrense) Det er i tabellen ikke tatt hensyn til arealreduksjonsfaktoren α n i henhold til NS-EN : NA: 200, punkt (). I de blanke feltene i tabellen blir det så store arealer at den type bæresystemer som er forutsatt i utregningen av tabellen ikke vil fungere. Med helt andre bæresystemer vil også tabellen bli en annen... Forspente søyler Søylenes kapasitet i høye industribygg (hallkonstruksjoner) er ofte bestemt av armeringens strekkapasitet, derfor vil det i en hel del tilfeller være en fordel å påføre en ekstra trykkraft ved å forspenne søylen. Ved forspenning oppnår man en økning av normallasten i søylen uten samtidig å få ulempen ved større 2. ordens momenter. Således kan en søyle som i utgangspunktet ville fått et strekkbrudd, få en høyere kapasitet ved forspenning. Dette innebærer i realiteten at man enkelte ganger kan benytte seg av slankere søyletverrsnitt ved forspenning. En annen fordel er at forspenningen gjør det lettere å håndtere

4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker

4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker 66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne

Detaljer

7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109

7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109 A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.

Detaljer

B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM

B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.

Detaljer

B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM

B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM 0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt

Detaljer

C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER

C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene

Detaljer

5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle

5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle 118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver

Detaljer

9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.

9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg. C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /

Detaljer

BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel

BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING

Detaljer

Limtre Bjelkelags- og sperretabeller

Limtre Bjelkelags- og sperretabeller Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner

Detaljer

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens

Detaljer

C14 FASADEFORBINDELSER 323

C14 FASADEFORBINDELSER 323 C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen

Detaljer

7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt

7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør

Detaljer

A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA

A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 103 I tabell A 2.1 er vist en oversikt over betongelementer til tak og dekker. I tillegg finnes på markedet betongelementer med lett tilslag som har modulbredde 0 mm og

Detaljer

Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING

Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene

Detaljer

Statiske Beregninger for BCC 800

Statiske Beregninger for BCC 800 Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt

Detaljer

Statiske Beregninger for BCC 250

Statiske Beregninger for BCC 250 Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt

Detaljer

B9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET

B9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET 9.2.5 Slankhet og slankhetsgrenser Den geometriske slankheten defineres som λ = l 0 / i = l 0 / (I /A), det vil si l 0 = λ (I /A) der i er treghetsradien for urisset betongtverrsnitt (lineært elastisk).

Detaljer

4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic

4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.

Detaljer

5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter

5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter 80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.

B12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1. H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.

Detaljer

5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter

5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter 92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket

Detaljer

Praktisk betongdimensjonering

Praktisk betongdimensjonering 6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5

Detaljer

122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER

122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER 122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22

Detaljer

MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel

MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5

Detaljer

C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.

C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2

Detaljer

I! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:

I! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg: -~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:

Detaljer

Håndbok 185 Eurokodeutgave

Håndbok 185 Eurokodeutgave Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.3 Betongkonstruksjoner Foredragsholder: Thomas Reed Thomas Reed Født i 1982 Utdannet sivilingeniør Begynte i Svv i 2007 Bruseksjonen

Detaljer

MEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering

MEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR

Detaljer

Steni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens

Steni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.

B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning. 12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed

Detaljer

Følgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2.

Følgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2. 52 B8 STATISK MODELL FOR ASTININGSSYSTEM Hvilke feil er egentlig gjort nå? Er det på den sikre eller usikre siden? Stemmer dette med konstruksjonens virkemåten i praksis? Er den valgte modellen slik at

Detaljer

Dimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC

Dimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver

Detaljer

C12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.

C12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6. 248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg

Detaljer

Brukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as

Brukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er

Detaljer

Økonomisk og miljøvennlig

Økonomisk og miljøvennlig din leverandør av hulldekker vi reduserer byggetiden Økonomisk og miljøvennlig Økonomisk og miljøvennlig Stor spennvidde variert bruksområde Hulldekkets maksimale spennvidde er ca. 17 meter og anvendes

Detaljer

168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.

168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll. 168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet

Detaljer

Schöck Isokorb type K

Schöck Isokorb type K Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering

Detaljer

Nye Molde sjukehus. NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2

Nye Molde sjukehus. NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2 Nye Molde sjukehus NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2 2 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER...2 2.1 BESKRIVELSE AV BYGNINGEN...2 2.2 PÅLITELIGHETSKLASSE OG KONTROLLKLASSE...2 2.3 BESTANDIGHET

Detaljer

Vedlegg 1.5 SPENNBETONG SPENNBETONG 1

Vedlegg 1.5 SPENNBETONG SPENNBETONG 1 Vedlegg 1.5 1 HVA ER FORSPENNING? SPENNARMERT BETONG/ Armert betong hvor all eller deler av armeringen av armeringen er forspent og dermed er gitt en strekktøyning i forhold til betongen. Kreftene som

Detaljer

C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket

C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også

Detaljer

19.3.3 Strekkforankring av kamstål

19.3.3 Strekkforankring av kamstål 242 19.3.2.6 Armert betong Svært ofte vil senteravstander og kantavstander være så små at bruddkjeglene ikke gir nok utrivingskapasitet. Formlene her gir ingen addisjonseffekt av tilleggsarmering, så løsningen

Detaljer

6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING

6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING 6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988

Detaljer

POK utvekslingsjern for hulldekker

POK utvekslingsjern for hulldekker norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2

Detaljer

H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER

H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det

Detaljer

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE

Detaljer

Utdrag av tabeller for smalt limtre

Utdrag av tabeller for smalt limtre tdrag av tabeller for smalt limtre Desember 2014 Vi er medlemmene i Norske imtreprodusenters Forening: Telefon: 38 28 83 40 E-post: firmapost@sorlaminering.no Moelven imtre AS Telefon: 06 123 www.moelven.no

Detaljer

Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet.

Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Innhold 1 Bakgrunn... 1 2 Forutsetninger... 2 2.1 Bru

Detaljer

HUNTON I-BJELKEN monteringsanvisning

HUNTON I-BJELKEN monteringsanvisning HUNTON I-BJELKEN monteringsanvisning Montering, lagring og sikkerhet Plasten rundt pakkene kan bli glatt når det er vått og isete ute. Det er ikke tillatt å gå på bjelker som ikke er blitt festet. Det

Detaljer

3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER

3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER 3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2

Detaljer

Focus 2D Konstruksjon

Focus 2D Konstruksjon Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER

Detaljer

Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner

Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik

Detaljer

! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.

! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator. l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):

Detaljer

C11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet

C11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning

Detaljer

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE

Detaljer

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER

Detaljer

9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne

9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne C13 SKIVER 293 V Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 77 = 38,5 kn > H Ed = 23,37 kn, det vil si at ak siallasten kan ta hele skjærkraften alene. Minste anbefalt tverrarmering: S min = 0,25 V Ed / 0,5 = 0,5 V Ed = 0,5

Detaljer

Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen

Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg.

Detaljer

Betongstøttevegger. Produktark og vedlegg

Betongstøttevegger. Produktark og vedlegg Produktark og vedlegg Støttevegger i betong VEDLEGG 1 Beregninger iht. Eurokode 1 for last på konst. Eurokode 2 for betong konstruksjoner. Standard løsning for intilfylling av bakre yttervegg med forsterkning

Detaljer

BUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører

BUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for

Detaljer

~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.

~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen. I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:

Detaljer

STANDARD SVEISER OG ARMERING

STANDARD SVEISER OG ARMERING MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD

Detaljer

KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel.

KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel. KEKKIG AV STAVER KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L ) er gitt ved 2 EI L 2 k hvor er stavens kritiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer kan knekklengden

Detaljer

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER

Detaljer

Kandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.

Kandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig. for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall

Detaljer

KP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51

KP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk

Detaljer

C8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering

C8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering 180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og

Detaljer

C1 GENERELT 15. Tilslag. Relativ fuktighet. Miljø. Temperatur. Svinn. Spennkraft Forspenningstap Kryp. Belastning Spennvidde

C1 GENERELT 15. Tilslag. Relativ fuktighet. Miljø. Temperatur. Svinn. Spennkraft Forspenningstap Kryp. Belastning Spennvidde C1 GENERELT 15 Langtidsdeformasjonene vil fortsette i konstruksjonens levetid, men endringene blir relativt raskt av ubetydelig størrelse. Figur C 1.4 illu - strerer tidsavhengigheten av langtidsdeformasjonene,

Detaljer

Hva er en sammensatt konstruksjon?

Hva er en sammensatt konstruksjon? Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig

Detaljer

Kap.: 00.05 Betongarbeider Side 2 Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav

Kap.: 00.05 Betongarbeider Side 2 Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav Kap.: 00.05 Betongarbeider Side 2 Postnr. Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav 00 00.05 Betongarbeider ORIENTERING Dette kapitlet omfatter betongarbeidene knyttet til etablering

Detaljer

1 v.li. cl54- ecc,vec-3

1 v.li. cl54- ecc,vec-3 2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239

Detaljer

b) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste

b) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste 328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater

Detaljer

MEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering

MEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.

B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer. 12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er

Detaljer

BETONGBOLTER HPM / PPM

BETONGBOLTER HPM / PPM BETONGBOLTER HPM / PPM INNHOLD 1 Boltenes funksjonsprinsipp...side 2 2 Konstruksjon HPM-bolter...side 2 PPM-bolter...side 3 3 Kapasiteter 3.1 Dimensjoneringsregler...side 4 3.2 Kapasiteter...side 4 4 Konstruksjonsanvisninger

Detaljer

FORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE FORSKALINGSBLOKKER 01-04-2011 1 (10) Oppdragsgiver Multiblokk AS

FORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE FORSKALINGSBLOKKER 01-04-2011 1 (10) Oppdragsgiver Multiblokk AS 1 (10) FORSKALINGSBLOKKER Oppdragsgiver Multiblokk AS Rapporttype Dokumentasjon 01-04-2011 FORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE PROSJEKTERING OG UTFØRELSE 2 (10) Oppdragsnr.:

Detaljer

Prinsipper for avstiving og forankring av konstruksjoner

Prinsipper for avstiving og forankring av konstruksjoner Prinsipper for avstiving og forankring av konstruksjoner Nils Ivar Bovim NMBU, Insitutt for Matematiske realfag og Teknologi Simulering av avstivende vegger med WallPanel Men et lite varsko : Til og med

Detaljer

Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner

Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster

Detaljer

RIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge

RIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge NOTAT om statiske forhold i høyblokk NHH rehabilitering 1963-byggene, skisseprosjekt Prosjektnr 24165001 Notat nr.: Dato RIB 01 22.11.2016 Rev. 23.11.2016 Firma Fork Anmerkning Navn Til: Prosjektleder

Detaljer

Norske Takstolprodusenters Forening

Norske Takstolprodusenters Forening Norske Takstolprodusenters Forening I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg. Momenter som har avgjørende

Detaljer

Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken

Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Bygg med imtre Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Desember 2014 Ferdig kappet og tilpasset, klart til montering Hvorfor velge S-bjelken? Flere dimensjoner/lengder på lager fastlengder i 5, 6 og 15

Detaljer

8.2.6 Supplerende informasjon

8.2.6 Supplerende informasjon 128 A8 PROSJEKTERING MED BETONGELEMENTER Lask a) Strekkbånd på dekket b) Strekkbånd i bjelken c) Utstøpninger ved elementender d) Strekkbånd på opplegget e) Forankring til gavl 8.2.5 Rassikkerhet Et bygg

Detaljer

OSLO LUFTHAVN AS 08.08.2013 BA - VA Verksted og kontor adm. bygn.

OSLO LUFTHAVN AS 08.08.2013 BA - VA Verksted og kontor adm. bygn. Kap.: 00.05 Betongarbeider Side 13 Postnr. Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav 00.05 Betongarbeider ORIENTERING Dette kapitlet omfatter betongarbeidene knyttet til etablering

Detaljer

Bruk av HRC-produkter - eksempler

Bruk av HRC-produkter - eksempler Bruk av HRC-produkter - eksempler HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for forankring av armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle bruddstyrke

Detaljer

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER

D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater

Detaljer

MEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering

MEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST

Detaljer

Brandangersundbrua utfordrende design og montering

Brandangersundbrua utfordrende design og montering Brandangersundbrua utfordrende design og montering av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2010 28. oktober 2010 Hva? Brukryssing med nettverksbue Hovedspenn

Detaljer

3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning

3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning 66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for

Detaljer

Konstruksjonsoppbygging av flisgolv iht NS 3420.

Konstruksjonsoppbygging av flisgolv iht NS 3420. informerer Nr 6-2000 Konstruksjonsoppbygging av flisgolv iht NS 3420. Av Arne Nesje SINTEF/ Byggkeramikkforeningen Flislagte golv kan bygges opp på flere måter. Norsk Standard 3420 - Beskrivelsestekster

Detaljer

Prosjektnotat Vartdal Ringmur Bæreevne mot grunn. 1 av 5. Beregninger i henhold til Byggforskseriens anvisning Svein Terje Kolstad

Prosjektnotat Vartdal Ringmur Bæreevne mot grunn. 1 av 5. Beregninger i henhold til Byggforskseriens anvisning Svein Terje Kolstad SINTEF Byggforsk Postadresse: Postboks 4760 Sluppen 7465 Trondheim Sentralbord: 73593000 Telefaks: 73593380 byggforsk@sintef.no http://www.sintef.no/byggforsk/ Foretaksregister: NO 948007029 MVA Prosjektnotat

Detaljer

Eurokode 5 en utfordring for treindustrien

Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner

Detaljer

BETONGELEMENTBOKEN BIND I

BETONGELEMENTBOKEN BIND I BETONGELEMENTBOKEN BIND I A V S T I V I N G I M O N T A S J E F A S E N BETONGELEMENTBOKEN BIND I A V S T I V I N G I M O N T A S J E F A S E N FORORD Bruken av betongelementer i industriell bygging har

Detaljer

Schöck Isokorb type D 70

Schöck Isokorb type D 70 Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering

Detaljer

B18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER

B18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:

Detaljer

NOTAT til ANBUDSFASE FR HÅ/MH FR REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV

NOTAT til ANBUDSFASE FR HÅ/MH FR REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV NOTAT OPPDRAG Sandnes Brannstasjon DOKUMENTKODE 217213 RIB NOT 01 EMNE Valg av bæresystemet TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Sandnes Kommune OPPDRAGSLEDER KONTAKTPERSON SAKSBEH Francesca Rodella KOPI

Detaljer

Monteringsveiledning for. i store bygg. www.jatak.no

Monteringsveiledning for. i store bygg. www.jatak.no Norges største leverandør av kvalitetskonstruksjoner i tre for JATAK Takstoler i store bygg www.jatak.no 1 Mottakskontroll Løfting, håndtering og lagring på byggeplassen Opplysningene på takstolens stempel

Detaljer

NORGE Utlegningsskrift nr. 126446

NORGE Utlegningsskrift nr. 126446 NORGE Utlegningsskrift nr. 126446 Int. Cl. li 04 h 7/20 Kl. 37f-7/20 Patentsøknad nr. 826/69 Inngitt 27.2.1969 Løpedag - STYRET FOR DET INDUSTRIELLE RETTSVERN Søknaden ålment tilgjengelig fra 28.8.1970

Detaljer

Størrelsen av sikkerhetsfaktoren Praktiske løsninger

Størrelsen av sikkerhetsfaktoren Praktiske løsninger 44 C2 BJELKER Størrelsen av sikkerhetsfaktoren Nødvendig sikkerhetsfaktor kan ikke regnes ut, men må baseres på erfaring. Det er arbeidskrevende å bestemme strekkspenningene i bjelkens overflens for biaksial

Detaljer

informerer Nr 5-2008 Flislegging av slanke veggkonstruksjoner av betong. Hvordan unngå løse og sprukne fliser.

informerer Nr 5-2008 Flislegging av slanke veggkonstruksjoner av betong. Hvordan unngå løse og sprukne fliser. informerer Nr 5-2008 Flislegging av slanke veggkonstruksjoner av betong. Hvordan unngå løse og sprukne fliser. Av Arne Nesje, SINTEF Byggforsk Sekretariatsleder i Byggkeramikkforeningen Betong betraktes

Detaljer

Prosjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75

Prosjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75 BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f

Detaljer