FORORD. Sarpsborg
|
|
- Truls Christensen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 I FORORD Denne hovedoppgaven er tildelt Gruppe B06, som består av Omar Mulac og Bent-Øyvind Ihlebekk Larsen, studenter ved HiØ, avdeling for ingeniørfag, våren Oppgaven går ut på å konstruere forslag til bæresystem for et auditorium med en kapasitet på til sammen 300 personer. Auditoriet skal kunne henge i strekkstag fra en opphengs-bue i taket, eller kunne stå på søyler ned i gulvet. Vi har i hovedsak jobbet sammen som en gruppe, og hatt veiledningsmøter med både vår veileder Aage Kollen, og våre oppdragsgivere, Ole Tendal fra Cowi AS og Geir Hermansen/Jarl Ture Vormdal fra Griff arkitektur AS. Prosjektet har gitt oss anledning til å se hvordan dimensjonering av en opphengt konstruksjon utføres med hensyn på brannkrav, rømningsveier og ikke minst store laster. Beregninger er gjort både manuelt, og med programmer som Focus og G-prog. Modellering av konstruksjonen er gjort i Tekla Structures, samt Autocad. Vi ønsker å takke våre oppdragsgivere Geir Hermansen/Jarl Ture Vormdal fra Griff arkitektur AS og Ole Tendal fra Cowi AS, samt vår veileder Aage Kollen ved Høgskolen i Østfold, for god veiledning underveis i prosjektet. Sarpsborg Omar Mulac Bent-Øyvind Ihlebekk Larsen Side 1 av 32
2 II SAMMENDRAG Denne rapporten dreier seg i hovedsak om dimensjonering av stålprofiler som skal utgjøre bæresystemer for et opphengt eller understøttet auditorium. Vi har kommet opp med alternativer, som vi mener er fornuftige for konstruksjonen. Konstruksjonen er delt i to deler, auditoriet og det utvendige bæresystemet som auditoriet enten skal henge i, eller bli understøttet av. Under dimensjoneringen valgte vi å bruke prefabrikkerte stålprofiler på grunn av lange spenn og krav til en slank konstruksjon. Vi har forsøkt å dimensjonere auditoriet slik at det skal være i stand til å overføre krefter ut til det utvendige bæresystemet, uavhengig av om det er opphengt eller understøttet. Vi har dimensjonert med tanke på utseende, kostnad og vekt. Samtidig har vi sett på brannkrav og rømningsveier. Siden konstruksjonen skal kunne henge, var spesielt vekt en viktig faktor å ta hensyn til. Ved en eventuell brann skal auditoriet evakueres i løpet av kortest mulig tid. Av utseendemessig hensyn forsøkte vi å dele opp konstruksjonen vår, slik at vi fikk optimale spennvidder, og lave nok stålprofiler. På jevnlige møter med våre oppdragsgivere, ble flere forslag både vurdert og forkastet. For å komme i gang med prosjektet, måtte vi på et tidlig stadium avgrense problemstillingen, ved at vi gikk for forslag som var mest relevante på dette tidspunktet. Vårt hovedfokus ble til slutt å konstruere et bæresystem som utseendemessig ikke tok for stor plass! Konstruksjonen er modellert i TEKLA Structures og Autocad, og skal gi alle nødvendige snitt-, plan- og detaljtegninger. Beregninger er utført i beregningsprogrammet Focus, hvor vi finner aktuelle laster, kraftbilder og resultater. Manuelle lastberegninger er utført i Excel. Side 2 av 32
3 III INNHOLDSFORTEGNELSE 1 INNLEDNING GENERELT BESKRIVELSE AV KONSTRUKSJONEN STATISK SYSTEM DATA LASTER DIMENSJONERING ALTERNATIV Tak Gulv Vegger Utvekslingsfagverk Opphengsdetalj: Opphengs-bue for auditorium Understøttelse av auditorium ALTERNATIV Tak Gulv Vegger Utvekslingsfagverk Opphengsdetalj Opphengs-bue for auditorium Understøttelse av auditorium BRANNDIMENSJONERING Hvordan oppfylle brannkrav for konstruksjonen Rømningsveier KONKLUSJON/ANBEFALING TIL VIDEREFØRING AV PROSJEKTET LITTERATUR OG KILDEHENVISNING VEDLEGG Vedlegg A - Lastberegninger Vedlegg B - Beregningsresultater Vedlegg C Dimensjonering av hulldekker Vedlegg D Tegninger Vedlegg E Materialliste Side 3 av 32
4 1 INNLEDNING Denne prosjektoppgavens mål er å utarbeide forslag til en konstruksjon av et auditorium med kapasitet på 300 personer. Alternative løsninger er presentert i rapporten, etter ønske fra Griff arkitektur AS. Rapporten er bygd opp med vurdering av ulike konstruksjoner, med konklusjoner gjort ut fra våre forutsetninger. Konklusjoner i denne rapporten er å anse som veiledende, da vi kun har overslags dimensjonert konstruksjonen ved hjelp av beregningsprogram. Rapporten er altså ment for å gi et bilde av hva slags dimensjoner og vekter man kan forvente seg for dem som siden skal prosjektere konstruksjonen. Rapporten er skrevet kortfattet og presist, og inneholder det som trengs av informasjon hva gjelder beregninger, tegninger og løsninger. Den skal være lett å lese og finne fram i for andre involverte i ettertid når byggeprosessen iverksettes. Rapporten er delt i tre deler. Den første delen handler om beregningsgrunnlaget som blant annet statisk system, belastninger på konstruksjonen, materialbruk osv. I del to finner vi beregningene og selve dimensjoneringen av de valgte elementene. Del tre består av konklusjoner, anbefalinger og illustrasjoner av den ferdige konstruksjonen Side 4 av 32
5 2 GENERELT 2.1 BESKRIVELSE AV KONSTRUKSJONEN Konstruksjonen er tenkt oppført i den gamle smia på FMV-området. Grunnflatene til auditoriet er delt i to, og på taket utgjør flaten ca 17x12m. Gulvet er noe mindre, og har en flate på ca. 15x11m. Dette er gjort med hensikt for at konstruksjonen ikke skal fremstå som firkantet og klumpete, men i stedet ha en skulpturell form som vil være et blikkfang både inne i bygget og utenifra. Konstruksjonens høyde på ca 8m gjør at den vil gå fra 2 til 4 etasje. Auditoriet har adkomst i 3 etasje. Inne i selve auditoriet finner vi en forelesningssal, med ca. 150 sitteplasser. I tillegg kommer det et åpent samlingsareal/lesesal på taket av konstruksjonen, som har adkomst fra 4 etasje, og en kapasitet på ca. 150 personer. Konstruksjonen vil befinne seg ved inngangspartiet, nordøst i bygget, altså mot elva og byens sentrum. Et treaktig utseende på overflaten av auditoriet skal gi inntrykk av en stor svevende trekonstruksjon over et større areal som er tiltenkt vrimle og samlingssted. Om kvelden fremheves konstruksjonen ved effektbelysning, noe som vil være et fantastisk kjennemerke for avdelingen. Auditoriet har vi valgt å dele i tre seksjoner: gulv, tak og vegger. Samtlige seksjoner er planlagt prefabrikkert på fabrikk, noe som skal forenkle sammenstilling av seksjonene på byggeplass. På grunn av byggets nye bruksområde, samt dårlige forfatning, er det nødvendig med et nytt bæresystem for hele bygget, og da også for auditoriet. Byggets vernestatus tillater ikke omgjøring av de utvendige fasadene, noe som gjør at det nye bæresystemet må plasseres på innsiden av det gamle. Det utvendige bæresystemet for auditoriet består av: strekkstag fra gulvet i auditoriet opp i en bue-drager i taket. Denne legges ved hjelp av søyler ned på de eksisterende kranbanene En annen løsning er understøttede søyler i front. I bak-kant vil auditoriet bli festet til heissjakt og andre plasstøpte konstruksjoner som skal hjelpe til med bæring og rotasjonsstabilitet av konstruksjonen. Side 5 av 32
6 2.2 STATISK SYSTEM Det statiske systemet er delt i to deler: bæresystemet i auditoriet, og det utvendige bæresystemet til auditoriet. Bæresystemet til konstruksjonen har i oppgave å føre aktuelle laster ned i grunnen. De statiske systemene for alle deler av konstruksjonen er beskrevet under hvert av alternativene. Auditoriet består av et vertikalt bæresystem med stive skiver i tak og gulv som skal ta opp påførte laster. Det vertikale bæresystemet i tak og gulv er bygd opp av prefabrikkerte stålfagverk som skal bære tak og gulvoppbygningen, samt påført nyttelast. Veggene er konstruert som høye fagverk. Når det gjelder tak og gulvoppbygningen har vi sett på to varianter. Det er selvbærende plater med lav egenvekt, og hatteprofiler med hulldekker som har forholdsvis høy egenvekt. Det horisontale bæresystemet består hovedsakelig av at tak og gulv vil fungere som stive skiver. De skal overføre skjevstillingskrefter videre til det vertikale bæresystemet. Skjevstillingskrefter og horisontal avstivning vil ikke bli gjennomgått ytterligere pga. avgrensning av oppgaven. Det utvendige bæresystemet må ta opp alle vertikale og skjevstillingslaster som virker på konstruksjonen. Dette er nærmere beskrevet under pkt Beskrivelse av konstruksjonen. I bak-kant av konstruksjonen har vi forutsatt at rotasjoner/vridninger vil bli ivaretatt, da i kombinasjon med to bærepunkter i front. Rotasjon/vridningsproblematikken vil ikke bli gjennomgått ytterligere pga. avgrensning av oppgaven. Side 6 av 32
7 2.3 DATA Pålitelighetsklasse [NS 3490: tabell 1] 2 Stålkvalitet S355 Massetetthet p 7850 kg/m3 Materialfaktor: YM1 og YM2 1,10 og 1,25 Brannkrav R 90 Beliggenhet Fredrikstad kommune 2.4 LASTER Snø og vind er ikke påvirkende laster. Det er derimot egenlaster og nyttelaster som gir påkjenning på konstruksjonen. Lastfaktorene i bruddgrense er γf = 1,2 for egenlast, og γf = 1,5 for nyttelast. AUDITORIUM: Nyttelast på tak [NS : tabell 6.1, kategori C5] 5kN/m 2 Nyttelast på gulv [NS : tabell 6.1, kategori C2] 4kN/m 2 EGENLAST TAK OG GULV OPPBYGNING TRP-plater 0,6kN/m 2 Isolasjon og 20mm gulvspon 0,5kN/m 2 HD 265 (fuget) 3,6kN/m 2 50mm påstøp 1,25kN/m 2 Side 7 av 32
8 3 DIMENSJONERING Alternativer i denne rapporten er dimensjonert i beregningsprogram, og gir overslagdimensjoner. Input er karakteristiske laster før faktorer tillegges i programmet, og vi får bruddgrenselaster. For alle lastangivelser er egenlast=gf, og nyttelast=nf. 3.1 ALTERNATIV 1 Ved dimensjonering av dette alternativet, har vi forutsatt at tak og gulvoppbygning blir utført med selvbærende TRP-plater, lydisolasjon og 20mm tre plater. For at konstruksjonen skal kunne regnes med stive skiver, må randragere ligge som opplegg for TRP-platene. Øvrige forutsetninger som ligger til grunn ved dimensjonering for samtlige fagverk er at overgurt blir fastholdt mot vipping og knekking ut av planet for hver 1200mm. Ved hver 1200mm regner vi altså at TRP-plater blir skutt fast i overflens, det vil si i hver skjøt av platene. Under prefabrikkering av fagverk må alle staver treffe i midtpunktet av gurtene, og stegplater må plasseres i gurter der hvor opptredende krefter er størst. Ved kutting av undergurter skal minnste lengde fra siste stav og ut være l>h på gurten. Side 8 av 32
9 Snittskisse: Planskisser: Side 9 av 32
10 3.1.1 Tak Fagverk som er dimensjonert: 3 fagverk i taket, som ligger med c/c-avstand 4300mm Fagverkene er regnet fritt opplagt med jevnt fordelt last Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 25,5mm < Krav: L/300 = 12200/300 = 40,6mm. (For opplevelsen av konstruksjonen er det imidlertid viktig at nedbøyningen begrenses til rundt 25mm) Skjærkraft = 40,1 kn Moment = 15 knm Utnyttelsesgrad = 85,4% Dimensjoner og vekt: Side 10 av 32
11 3.1.2 Gulv Fagverk som er dimensjonert: 3 fagverk i gulvet, som ligger med c/c-avstand 4300mm Fagverkene er regnet fritt opplagt med jevnt fordelt last Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 26,8mm < Krav: L/300 = 11200/300 = 37,3mm. (For opplevelsen av konstruksjonen er det imidlertid viktig at nedbøyningen begrenses til rundt 25mm) Skjærkraft = 33,4 kn Moment = 14,3 knm Utnyttelsesgrad = 69,7% Dimensjoner og vekt: Side 11 av 32
12 3.1.3 Vegger Fagverk som er dimensjonert: 2 veggfagverk, som får last inn fra tak og gulv, på henholdsvis overgurt og undergurt Fagverkene er regnet fritt opplagt med jevnt fordelte laster Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 6,7mm Skjærkraft = 32,8 kn Moment = 19,5 knm Utnyttelsesgrad = 63,4% Dimensjoner og vekt: Side 12 av 32
13 3.1.4 Utvekslingsfagverk Fagverk som er dimensjonert: 1 utvekslingsfagverk i gulvet som får punktlaster inn på undergurt fra henholdsvis tak og gulv Fagverket er regnet fritt opphengt med punktlaster Har forutsatt at fagverket kan fastholdes hver 1000mm, ved hjelp av avstivere i overgurt og inn til frontvegg Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 28,2 mm Skjærkraft = 27,5 kn Moment = 35,9 knm Utnyttelsesgrad = 92,8% Dimensjoner og vekt: Side 13 av 32
14 3.1.5 Opphengsdetalj: Oppheng som er dimensjonert: 2 strekkstag med endeplater, samt opphengsplater med bolteløsning Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Opphengsplate: 355*350*20mm Endeplate: 355*250*20mm Strekkstag: Massivt rundtstål, dia=60mm Bolter: M20, 8-8 Side 14 av 32
15 3.1.6 Opphengs-bue for auditorium Ståldragere som er dimensjonert: Vi har satt som begrensning at høyden på ståldrager holdes under høyde på eksisterende takdragere i betong (600mm). Dette er gjort for at ståldrager ikke skal tiltrekke seg oppmerksomhet, og skal dermed forsøke å fremstå som en del av eksisterende takkonstruksjon. Dette medførte at vi måtte benytte 2 ståldragere ved siden av hverandre. Knuteplater sveises inn parallelt med stegene der hvor strekkstag kommer inn Forutsetter at ståldrager blir fastholdt mot vipping og knekking ut av planet ved at flensene på hver ståldrager blir festet til hverandre, og at overflensene igjen blir fastholdt i taket Som opplegg for ståldragere har vi valgt å bruke stålsøyler som vi setter ned på eksisterende kranbaner i betong, som vi har fått opplyst av representant fra gruppe B05 at har stor kapasitet Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 14mm Skjærkraft = 164,8 kn Moment = 472 knm Utnyttelsesgrad = 78,8% Snittskisse Buedrager Dimensjon og vekt på opphengs-bue: Profil = 2 x IPE 500 Vekt = 4535 kg Side 15 av 32
16 Søyler for ståldragere som er dimensjonert: 2 søyler som står på kranbanene og understøtter opphengs-buen Samme lastberegning som understøttelse av auditorium + egenlast av opphengs-bue Resultater fra beregninger ligger også under vedlegg B Resultat: Utbøyning = 4,6mm < Krav: L/300 = 5700/300 = 19mm (Maks 25mm) Utnyttelsesgrad = 74,7% Dimensjon på søyle: RHS 200x200x6mm Fundamentlast i bruddgrense ved valg av opphengt bærekonstruksjon: Q= 814,34 k.n + egenlast søyle (37,8 kg/m*5,70) = 816,93 kn Side 16 av 32
17 3.1.7 Understøttelse av auditorium Søyler som er dimensjonert: 2 søyler som understøtter konstruksjonen i front Vi har regnet søylene helt opp til overgurt av utvekslingsfagverk Lastberegninger blir de samme som for opphengsdetalj (se side 14). Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Utbøyning = 4,8mm < Krav: L/300 = 5500/300 = 18,3mm (Maks 25mm) Utnyttelsesgrad = 86,5% Dimensjon på søyle: Stålprofil = RHS 180x180x6mm Fundamentlast i bruddgrense ved valg av understøttet bærekonstruksjon: Q= 784,1 k.n + egenlast søyle (33,9 kg/m*5,50) = 786,34 kn Side 17 av 32
18 3.2 ALTERNATIV 2 Dette alternativet følger samme akseoppbygning, og målsatte lengder som for alternativ 1. Forutsetninger gitt for dimensjonering av Alternativ 1, gjelder også her. Isteden for fastholdt ved hjelp av plater som er skutt fast ved hver 1200mm, regnes det her fastholdt ved hver skjøt av HD. For dimensjonering av HD, se vedlegg C. Ved denne konstruksjonen har vi hatt hovedfokus på å minske høydene på stålprofilene. Ved hjelp av beregningsprogram har vi sett på muligheten til å kunne bruke hulldekker som gulvoppbygning. Hensikten med dette er først og fremst å minske bæresystemet for gulvet i auditoriet. Dette er et ønske fra arkitekten, da alternativ 1 er basert på at gulvoppbygning ikke kan begynne før fra overkant gulvfagverk. Ved å benytte hatteprofiler i kombinasjon med tradisjonell fagverksoppbygning kan gulvoppbygning begynne lavere, og vi skal se nærmere på hva slags resultater dette vil gi for konstruksjonen. Side 18 av 32
19 Snuttskisse: Planskisse: Side 19 av 32
20 3.2.1 Tak Fagverk som er dimensjonert: 3 fagverk i taket, som ligger med c/c-avstand 4300mm Fagverkene er regnet fritt opplagt med jevnt fordelt last Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 22,5mm < Krav: L/300 = 12200/300 = 40,6mm. (For opplevelsen av konstruksjonen er det imidlertid viktig at nedbøyningen begrenses til rundt 25mm) Skjærkraft = 85,9 kn Moment = 151,8 knm Utnyttelsesgrad = 78,3% Dimensjoner og vekt: Side 20 av 32
21 3.2.2 Gulv Fagverk som er dimensjonert: 3 fagverk i gulvet, som ligger med c/c-avstand 4300mm Fagverkene er regnet fritt opplagt med jevnt fordelt last Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 24,6mm < Krav: L/300 = 11200/300 = 37,3mm. (For opplevelsen av konstruksjonen er det imidlertid viktig at nedbøyningen begrenses til rundt 25mm) Skjærkraft = 116,7 kn Moment = 232,9 knm Utnyttelsesgrad = 69,6% Dimensjoner og vekt: Side 21 av 32
22 3.2.3 Vegger Fagverk som er dimensjonert: 2 veggfagverk, som får last inn fra tak og gulv, på henholdsvis overgurt og undergurt Fagverkene er regnet fritt opplagt med jevnt fordelte laster Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 5,2mm Skjærkraft =51,3 kn Moment = 33,4 knm Utnyttelsesgrad = 67,9% Dimensjoner og vekt: Side 22 av 32
23 3.2.4 Utvekslingsfagverk Fagverk som er dimensjonert: 1 utvekslingsfagverk i gulvet som får punktlaster inn på undergurt fra henholdsvis tak og gulv. Her blir punktlastene forholdsvis store, derfor vi velger å legge inn en stiv ståldrager som klarer å fordele punktlastene jevnt på undergurten Fagverket er regnet fritt opphengt, og da med jevnt fordelt last Lastberegninger ligger som vedlegg A Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 19,4mm Skjærkraft =82,6 kn Moment = 47,5 knm Utnyttelsesgrad = 71,1% Dimensjoner og vekt: Side 23 av 32
24 3.2.5 Opphengsdetalj Oppheng som er dimensjonert: 2 strekkstag med endeplater, samt opphengsplater med bolteløsning Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Opphengsdetaljen er tenkt slik at utvekslingsfagverket i gulvet blir hengt opp i en buedrager i taket. Forbindelsen mellom strekkstag og knuteplater er utført slik at 2 knuteplater blir sveist fast i hver ende av strekkstaget. Knuteplaten som strekkstaget festes til i topp og bunn, er sveist fast til buedrager og fagverk. Forbindelsen mellom knuteplatene igjen er utført som en bolteforbindelse. Følgende kontroller ved dimensjonering i bruddgrensetilstand er foretatt: 1. Kapasitet av strekkstag 2. Kapasitet av bolter (avskjæring og hullkanttrykk) 3. Utrivning av boltegruppe mellom knuteplater 4. Kapasitet av knuteplater 5. Kapasitet av sveiser (knuteplate/strekkstag, og knuteplate/drager-fagverk) Last i bruddgrense det skal dimensjoneres for: last (kn/m 2 ) Areal Yf Bruddlast (kn) Egenvekt fra stålkonstruksjon/4 opplegg= 1,2 74,46 Egenvekt fra takoppbygning= 4,85 49,41 1,2 287,57 Egenvekt fra gulvoppbygning= 4,85 42,56 1,2 247,70 Sum egenlast= 609,72 Nyttelast på tak= 5,00 49,41 1,5 370,58 Nyttelast på gulv= 4,00 42,56 1,5 255,36 Sum nyttelast= 625,94 Sum last på strekkstag= 1235,66 Resultat: Opphengsplate: 405*350*20mm Endeplate: 405*250*20mm Strekkstag: Massivt rundtstål, dia=80mm Bolter: M20, 8-8 Side 24 av 32
25 3.2.6 Opphengs-bue for auditorium Ståldragere som er dimensjonert: Forutsetter at ståldrager blir fastholdt mot vipping og knekking ut av planet ved at flensene på hver ståldrager blir festet til hverandre, og at overflensene igjen blir fastholdt i taket Vi har samme begrensning for høyden på ståldrager også her Knuteplater sveises inn parallelt med stegene der hvor strekkstag kommer inn Som opplegg for ståldragere har vi valgt å bruke stålsøyler som vi setter ned på eksisterende kranbaner i betong, som vi har fått opplyst av representant fra gruppe B05 at har stor kapasitet Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Nedbøyning = 12,9mm Skjærkraft =259,9 kn Moment = 745,3 knm Utnyttelsesgrad = 79,8% Dimensjon og vekt på opphengs-bue: Profil = 2 x IPE 600 Vekt = 6100 kg Side 25 av 32
26 Søyler for ståldragere som er dimensjonert: 2 søyler som står på kranbanene og understøtter opphengs-buen Samme lastberegning som understøttelse av auditorium + egenlast av opphengs-bue Resultater fra beregninger ligger også under vedlegg B Resultat: Utbøyning = 4,7mm < Krav: L/300 = 5700/300 = 19mm (Maks 25mm) Utnyttelsesgrad = 77,5% Dimensjon på søyle: RHS 200x200x10mm Fundamentlast i bruddgrense ved valg av opphengt bærekonstruksjon: Q= 1277,7 k.n + egenlast søyle (58,5 kg/m*5,70) = 1281,7 kn Side 26 av 32
27 3.2.7 Understøttelse av auditorium Søyler som er dimensjonert: 2 søyler som understøtter konstruksjonen i front Søylene har vi regnet at går helt opp til overgurt av utvekslingsfagverk Lastberegninger blir de samme som for opphengsdetalj (se side 23). Resultater fra beregninger ligger som vedlegg B Resultat: Utbøyning = 5,4mm < Krav: L/300 = 5500/300 = 18,3mm (Maks 25mm) Utnyttelsesgrad = 88,3% Dimensjon på søyle: Stålprofil = RHS 200*200*8mm Fundamentlast i bruddgrense ved valg av understøttet bærekonstruksjon: Q= 1235,7 k.n + egenlast søyle (47,5 kg/m*5,50) = 1238,84 kn Side 27 av 32
28 4 BRANNDIMENSJONERING Etter samtale med representant fra Cowi, kan vi konkludere med at det er tilstrekkelig med to dører på 120cm som fører til to atskilte utganger. Ved å sprinkle hele bygget og innføre røykventilasjon i de store lokalene kan vi redusere brannklassen med 40%, altså fra R90 til R60. På selve auditoriet foreslår vi brannisolasjon, og brannmaling som tilfredsstiller kravet på 60minutter på de synlige deler av konstruksjonen, deriblant strekkstag og selve bærerammen (søyle + buen). Rømningsveier skal være brannfri, dvs. ikke noen juletrær i gangene. Kilde: Byggforsk British Standard PD7974 7: 2003 Representant fra COWI 4.1 Hvordan oppfylle brannkrav for konstruksjonen Brannmale strekkstag og knutepunkter (opphengsplater med mer) Brannisolere utsatte stålprofiler (understøttede søyler, bue-drager med søyler) Sprinkling av bygget reduserer brannkravet til R 60 [British Standard PD7974-7:2003] Kledning i trevirke (innbrenning 1mm pr min eller brannisolasjon). Røykavsug på de store lokalene 4.2 Rømningsveier 2 dører i bak-kant av auditoriet (b=1200mm) 2 uavhengige trapper ut i brannfri/sikker sone Automatisk lukking av dører der brann/røyk forekommer, slik at rømningsveier leder folk ut i sikker sone. Side 28 av 32
29 5 KONKLUSJON/ANBEFALING Vi mener vi har kommet fram til to fornuftige alternativer som tilfredsstiller kravene fra oppdragsgiver. Begge løsningene gir kort produksjonstid og materialer som er lett tilgjengelige. Løsningene har eksakt samme akseoppbygning og statiske system, det som utgjør forskjellen på dem er valg av tak og gulvoppbygning. Begge løsningene kan både henges opp i strekkstag, og understøttes med søyler. Vi har dimensjonert alle elementene slik at det blir færrest mulig varianter, det vil si at vi har stort sett beregnet for den verst tenkelige belastningen, og deretter brukt samme type profiler i hele konstruksjonen, der dette selvfølgelig er mulig, og kravet er innfridd. Det er også tatt hensyn til transport og sammenstilling på byggeplass. Ved valg av pålitelighetsklasse har vi forutsatt at konsekvensen ved brudd ikke blir større enn middels. Dette fordi vi anser at konstruksjonen ikke vil utsette ytre omgivelser for noen risiko. Alternativ 1 er en ren stålkonstruksjon som gir lav vekt, men forholdsvis høy tak og gulvoppbygging. Alternativ 2 er en samvirkekonstruksjon, bestående av stålprofiler og hulldekker. Den gir høy egenvekt, men lavere tak og gulvoppbygning. Vi har også vurdert to varianter bæresystemer for selve auditoriet. Den ene understøtta auditorium som gir bedre stabilitet og mindre total nedbøyning. Den andre varianten er et opphengt auditorium som beholder sin tiltenkte svevende form, men som gir en mer omfattende bærekonstruksjon. Vårt valg: En kombinasjon av alternativ 1 og 2, med TRP-plater på taket og Hulldekker i gulvet peker seg ut som den optimale løsningen ut i fra våre dimensjonerte alternativer. Kravet til en lav gulvoppbygning kombinert med en redusert totalvekt, vil da være oppnådd. For at konstruksjonen skal tilfredsstille arkitektens krav om å beholde den svevende formen anbefaler vi et opphengt bæresystem, selv om det både er mer komplisert og kostnadsmessig større. Nedbøyning Isolert sett er nedbøyningskrav oppfylt, men den totale nedbøyningen viser seg å være større enn ønskelig, og da spesielt for opphengt bæresystem. Vi ønsker å gjøre oppmerksom på dette da vi har dimensjonert hver konstruksjonsdel for seg. Side 29 av 32
30 6 TIL VIDEREFØRING AV PROSJEKTET Siden konstruksjonen per dags dato er på planleggingsstadiet, har vi gjort noen forutsetninger for at vi skal kunne fullføre prosjektet. Til senere bruk eller videreføring av prosjektet anbefaler vi våre oppdragsgivere å se nærmere på punktene under. Dette er forutsetninger som kan være vesentlige for videre utvikling av prosjektet. Arealreduksjonsfaktor på nyttelast Vi har valgt å regne konservativt, og dermed ikke tatt med reduksjonsfaktor på bjelkelaster. Akseinndeling Inndeling av akser er gjort etter arkitekttegninger og kan avvike noe fra virkelige mål. Dimensjon på profiler Bruk av beregningsprogrammer som vi har benyttet i prosjektet gir overslagsdimensjoner. Vi gjør oppmerksom på at mer nøyaktige beregninger kan føre til en slankere konstruksjon. (ANSYS 5) Rotasjon/Egenresonans Rotasjon og egensvingninger kan være vesentlige faktorer som oppdragsgiver må se nærmere på ved videreføring av prosjektet. På grunn av manglende kunnskap har vi ikke tatt hensyn til dette. Lydisolasjon I prosjektet har vi ikke beregnet lydisolasjonen, kun forutsatt vekt på isolasjonen. Knutepunkter Knutepunkter er ikke detaljprosjektert. Andre varianter Under prosjektprosessen har det også vært diskutert andre mulige varianter for bæresystemer. På grunn av tidspress har gruppen avgrensa oppgaven med to forskjellige varianter. En tredje variant som var nevnt kan være å snu auditoriet 180grader horisontalt, noe som gjør at det blir mulig å bygge inn et utvekslings fagverk i gulvet. Konstruksjonen blir mer utkraget og lettere i fronten da spennviddene på bjelker blir mindre. Side 30 av 32
31 7 LITTERATUR OG KILDEHENVISNING NS 3490 NS 3472 NS 3473 NS NS Prosjektering av konstruksjoner Krav til pålitelighet 2.utgave desember 2004 Prosjektering av stålkonstruksjoner Beregnings- og konstruksjonsregler. 3.utgave september 2001 Prosjektering av betongkonstruksjoner Beregnings og konstruksjonsregler Prosjektering av konstruksjoner Dimensjonerende laster Del 1: Egenlaster og Nyttelaster 1.utgave desember 1998 Prosjektering av konstruksjoner Dimensjonerende laster Del 2 Alle standarder er utarbeidet av Norges Byggstandardiseringsråd (NBR) Stålkonstruksjoner Profiler og formler 3. utgave 2003 Stålkonstruksjoner 1 - Jon Eie British Standard [PD7974 7: 2003] Byggforsk kunnskapssystemer Utgitt september 2004 Beregningsprogrammer Focus og G-prog Bilder og data Griff arkitektur AS og COWI AS Samtaler med: Per Nilsen (Brannkonsulent./ Cowi) Bjørn Aasen (Dr. Ing/Faglærer) Siri Fause (Siv. Ing./Faglærer) Side 31 av 32
32 8 VEDLEGG 8.1 Vedlegg A - Lastberegninger 8.2 Vedlegg B - Beregningsresultater 8.3 Vedlegg C Dimensjonering av hulldekker 8.4 Vedlegg D Tegninger 8.5 Vedlegg E Materialliste Side 32 av 32
Prosjekt: Lillestrøm VGS Side Postnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
Prosjekt: Lillestrøm VGS Side 07-1 07 Stålkonstruksjoner 07.1 DETTE KAPITTEL - stålarbeider for bæresystem søyler bjelker avstivende fagverk tilhørende detaljer. 07.2 PRISGRUNNLAG, beskrivelser 0.0: Konkurransegrunnlag
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerFølgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2.
52 B8 STATISK MODELL FOR ASTININGSSYSTEM Hvilke feil er egentlig gjort nå? Er det på den sikre eller usikre siden? Stemmer dette med konstruksjonens virkemåten i praksis? Er den valgte modellen slik at
Detaljer07 Stålkonstruksjoner GENERELT. Alle stålkonstruksjoner skal produseres, leveres og monteres i samsvar med NS 3420, siste utg.
Prosjekt: Langset Skole Side: 07-1 07 Stålkonstruksjoner GENERELT Alle stålkonstruksjoner skal produseres, leveres og monteres i samsvar med NS 3420, siste utg. For prisgrunnlag og målereglene gjelder
DetaljerEurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerBacheloroppgave, Tilbygg Syljuåsen Kallerudlia 15 Gruppe 1. 21.05.2009: Ferdistiller rapporten og skriver ut.. FERDIG!!!
Bacheloroppgave, Tilbygg Syljuåsen Kallerudlia 15 Gruppe 1 21.05.2009: Ferdistiller rapporten og skriver ut.. FERDIG!!! 20.05.2009: Sitter og skriver rapport. Har begynt med konklusjon. Dimensjonerer detalj
DetaljerMARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER
Beregnet til MARIDALSVEIN 205 Dokument type Rapport Dato 10.juni 2014 MARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER MARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER Revisjon 01 Dato 10.juni 2014 Jørgen Stene
DetaljerBeskrivende del Verdal fengsel, Nytt Lagerbygg K201 Generalentreprise
2558 Verdal fengsel, 12352 Nytt Lagerbygg Beskrivende del Utarbeidet av COWI AS Okkenhaugveien 4, 7600 Levanger ENTREPRISE BYGG. 1 Innhold KAP 2B BYGNING - BYGGETEKNIKK... 3 20 Generelt... 3 21 Grunn og
DetaljerHva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerPOK utvekslingsjern for hulldekker
norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2
DetaljerNorske Takstolprodusenters Forening
Norske Takstolprodusenters Forening I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg. Momenter som har avgjørende
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerNOTAT til ANBUDSFASE FR HÅ/MH FR REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV
NOTAT OPPDRAG Sandnes Brannstasjon DOKUMENTKODE 217213 RIB NOT 01 EMNE Valg av bæresystemet TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Sandnes Kommune OPPDRAGSLEDER KONTAKTPERSON SAKSBEH Francesca Rodella KOPI
DetaljerVedlegg 1 - Prosjektdirektiv
Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv Prosjektnavn: Prosjekttittel: Samvirke hulldekker på stålbjelker Samvirke mellom hulldekker og stålbjelker i bruksgrensetilstand Planlagt startdato: 28.03.2011 Varighet: 50
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerSpesielle detaljer. Kapittel 8. 8.1 Utvekslinger og opphengsdetaljer
Kapittel 8 Spesielle detaljer 8.1 Utvekslinger og opphengsdetaljer I mange bygg vil det være behov for at noen takstoler, ofte kalt bæretakstoler eller oppleggskonstruksjoner, danner opplegg for andre
DetaljerNorske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen
Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg.
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerMonteringsveiledning for. i store bygg. www.jatak.no
Norges største leverandør av kvalitetskonstruksjoner i tre for JATAK Takstoler i store bygg www.jatak.no 1 Mottakskontroll Løfting, håndtering og lagring på byggeplassen Opplysningene på takstolens stempel
DetaljerBytte fra lett taktekke til takstein. Dette trenger du for å få det til:
Bytte fra lett taktekke til takstein. Dette trenger du for å få det til: Bakgrunnen for denne brosjyren er at noen takstolfabrikanter hovedsakelig på 60- og 70-tallet produserte noen takstoler beregnet
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerDimensjonering av fleretasjes trehus. Harald Landrø, Tresenteret
Dimensjonering av fleretasjes trehus Harald Landrø, Tresenteret Mange takk til Sigurd Eide, Treteknisk Rune Abrahamsen, Sweco Kristine Nore, Moelven Massivtre For bruk av bilder og tekst som underlag til
Detaljerno ips.no rgips.no.norgips.no w.norgips.no www.norgips.no www.norgips.no www.norgips.no www.norgips.no
Denne veiledningen er lastet ned og skrevet ut fra brosjyrearkivet på. Ved å benytte denne informasjonstjenesten er du alltid sikret å få det sist oppdaterte informasjonsmaterialet fra Norgips. Gå inn
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
DetaljerStål og hulldekker i boligblokker
Stål og hulldekker i boligblokker Brann og lyd tekniske løsninger Norsk Ståldag 2003 Dato: Side: 1 Hvor ofte brenner det i boliger? Leiligheter i Norge har brann med brannutrykning fra brannvesenet: Ca.
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerSteni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens
FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...
Detaljer1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
DetaljerNye Molde sjukehus. NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2
Nye Molde sjukehus NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2 2 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER...2 2.1 BESKRIVELSE AV BYGNINGEN...2 2.2 PÅLITELIGHETSKLASSE OG KONTROLLKLASSE...2 2.3 BESTANDIGHET
DetaljerHvordan prosjektere for Jordskjelv?
Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Norsk Ståldag 2006 Øystein Løset Morten Rotheim, Contiga AS 1 Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Jordskjelv generelt Presentasjon av prosjektet: Realistisk dimensjonering
DetaljerHovedprosjekt Tordenskjoldsgata 4B. 1. Innledning..3
INNHOLDSFORTEGNELSE 1. Innledning..3 1.1 Organisering av rapporten...3 1.2 Oppgaven..3 1.3 Målgruppe..4 1.4 Faglig bakgrunn..4 1.5 Teori. 4 1.6 Strategi og Arbeidsform. 5 2. Grunnlag. 5 2.1 Avstivning..
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerBrannmotstand REI 30 REI 60. U. verdi U. verdi U. verdi U. verdi
T - 01.12.06 11mm umalt/ ferdigmalt Huntonit veggplater mm diff.sperre Trestendere Utlekting Huntonit vindtette plater Utvendig kledning Yttervegg av tre Stender cc 600mm Kledning K10 Trafikkstøyreduksjonstall
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerProsjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009.
Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt 6.2.3 Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
Detaljer4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerManger kirke RAPPORT. Radøy sokneråd. Vurdering av forsterkningsløsning 615689-RIB-RAP-001 OPPDRAGSGIVER EMNE
RAPPORT Manger kirke OPPDRAGSGIVER Radøy sokneråd EMNE DATO / REVISJON: 18. desember 2014 / 0 DOKUMENTKODE: 615689-RIB-RAP-001 Denne rapporten er utarbeidet av Multiconsult i egen regi eller på oppdrag
DetaljerHøyprofil 128R.930 Teknisk datablad
Høyprofil 128R.930 Teknisk datablad 115 310 128 76 930 Tverrsnittdata og karakteristiske verdier Generelt Platetykkelse t mm 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 t ef mm dim 0,66 0,76 0,86 0,96 1,16 Flytegrense f yb N/mm
DetaljerKandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.
for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall
DetaljerSalmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg!
SalmirBerbic,Kent0RunoLarsenogDagNyborg KnutepunktsimuleringiMathcad. EtsamarbeidmedstålkonstruksjonsfirmaetMetacon,medhensiktå forenkleberegningeroguavhengigkontroll Bacheloroppgavevåren2013 HøgskoleniØstfold.Avdelingforingeniørfag
Detaljerµθωερτψυιοπασδφγηϕκλζξχϖβνµθωερτ ρτψυιοπασδφγηϕκλζξχϖβνµθωερτψυιο πασδφγηϕκλζξχϖβνµθωερτψυιοπασδφγ ξχϖβνµθωερτψυιοπασδφγηϕκλζξχϖβν
θωερτψυιοπασδφγηϕκλζξχϖβνµθωερτ ψυιοπασδφγηϕκλζξχϖβνµθωερτψυιοπ ασδφγηϕκλζξχϖβνµθωερτψυιοπασδφγη ϕκλζξχϖβνµθωερτψυιοπασδφγηϕκλζξχ Prosjektplan / Arbeidsplan ϖβνµθωερτψυιοπασδφγηϕκλζξχϖβνµθ Bacheloroppgave
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerForfatter Per Arne Hansen
- Fortrolig Vurderingsrapport Iso3-stender i vegger med brannmotstand Brannteknisk vurdering. Forfatter Per Arne Hansen SINTEF NBL as Testing og dokumentasjon 2012-03-27 Underlagsmateriale \1\ Prøvingsrapport
DetaljerProsjekt: Bærekonstruksjoner Bygg E Side Postnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
01 RIGG OG DRIFT Teknisk beskrivelse. Denne beskrivelsen er basert på NS3420 utg. 4 med veiledning. Kodene til de spesifiserende tekstene viser til de bestemmelser i standardene som gjelder for de enkelte
DetaljerDet skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5
Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement
DetaljerKONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER. Christian Nordahl Rolfsen
KONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER 2011 Christian Nordahl Rolfsen INFORMASJONSSIDER OM KONSTRUKSJONSBOKA Det er kun vist et lite utdrag her. Konstruksjonsboka har
DetaljerPraktiske opplysninger
Praktiske opplysninger Prosjektering av stålkonstruksjoner iht 84252281 Tromsø: Tirsdag 14. oktober. Quality Hotel Saga 84254281 Trondheim: Tirsdag 4. november. Britannia Hotel 84257281 Oslo: Tirsdag 2.
Detaljer9.50 Monteringsanvisning/ Branndokumentasjon. B60 Bærende og skillende sperretak. 1. Løsningen bygges som en sperretakskonstruksjon med c/c 600 mm.
B60 Bærende og skillende sperretak 9.50 Monteringsanvisning/ Branndokumentasjon MATERIALSPESIFIKASJON Type Produktnavn Dimensjon Bjelkelag Trebjelker, styrkesortert 36x198 mm Undertak Papp, kartong, trefiber
DetaljerE K S A M E N. MEKANIKK 1 Fagkode: ITE studiepoeng
HiN TE 73 8. juni 0 Side av 8 HØGSKOLEN NRVK Teknologisk avdeling Studieretning: ndustriteknikk Studieretning: llmenn ygg Studieretning: Prosessteknologi E K S M E N MEKNKK Fagkode: TE 73 5 studiepoeng
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
DetaljerHistoriske kollapser siste 10 år
Historiske kollapser siste 10 år Av: Andreas Solberg Norsk ståldag 2011 1 Innledning Først litt om meg selv: 10 års erfaring med bærende konstruksjoner i prefab. betong og stål (Contiga) Nylig etablert
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerProsjekt: Oppgave 1. Løsningsforslag Side: 02-1 Kapittel: 02 BYGNING Postnr NS-kode/Tekst Enhet Mengde Pris Sum
06.10.011 Prosjekt: Oppgave 1. Løsningsforslag Side: 0-1 Kapittel: 0 BYGNING 0 BYGNING 0.03 Betongarbeider Arbeidet omfatter: - 1 Fundamenter - 3 Yttervegger - 4 Innervegger - 5 Dekker 0.03.1 Grunn og
DetaljerKonstruksjoner Side: 1 av 10
Konstruksjoner Side: 1 av 10 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 LASTBILDE...3 3 GENERELT OM STÅLMASTER...4 3.1.1 B-mast...4 3.1.2 H-mast...4 4 KREFTER VED FOTEN AV MAST (TOPP AV FUNDAMENT)...5 4.1 Kl-fund program...5
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerB B206 Stripefundament h=300 mm, uk k S1 S1 S1 S1 S1 S1 B334.
2 3 4 5 B026 6 7 8 9 B025 B027 B028 4 600 6 000 4 000 6 000 6 000 6 000 6 000 6 000 B029 I B206 B206 Stripefundament h= mm, uk k+14.180 H 4 600 7 600 B305 B206 B305 Stripefundament h= mm, uk k+14.180 B206
DetaljerAntall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 6
1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB21512 - Konstruksjonsteknikk 1 Lærer/telefon: Geir Flote / 46832940 Grupper: 2. bygg Dato: 16.12.2013 Tid: 09:00-13:00 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 6 Sensurfrist:
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerByggherre: Trondheim Kommune Prosjekt: Ingeborg Ofstads veg Dokument: Bygningsteknisk beskrivelse RIB
2.20 GENERELT GENERELT Det skal gis pris på komplette byggetekniske arbeider. Gjeldende lover, forskrifter og standarder skal overholdes. Det forutsettes at entreprenør orienterer seg om forholdene på
DetaljerHUNTON FINERBJELKEN. Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN
HUNTON FINERBJELKEN Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN Kvalitet og effektivitet HUNTON FINERBJELKEN Hunton Finerbjelken produseres av MLT Ltd i Torzhok i Russland. Produktet er et konstruksjonsprodukt
DetaljerKrav og ytelsesspesifikasjon byggningsmessigearbeider
Rambøll AS Prestebakke skole Krav og ytelsesspesifikasjon byggningsmessigearbeider 2012-03-13 INNHOLD: 20 BYGGNINGSMESSIGEARBEIDER ORIENTERING... 4 21 GRUNN- OG FUNDAMENTER... 4 22 BÆRESYSTEM... 5 25 DEKKER...
DetaljerOppgave 1: Lastkombinasjoner (25 %)
1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB21512 - Konstruksjonsteknikk 1 Lærer/telefon: Geir Flote / 46832940 Grupper: 2. bygg Dato: 15.12.2014 Tid: 09:00-13:00 Antall oppgavesider: 3 Antall vedleggsider: 6 Sensurfrist:.
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerTREET VERDENS HØYESTETREHUS. MOELVEN LIMTRE AS Harald Liven Prosjektutvikler - Konstruksjon
TREET VERDENS HØYESTETREHUS MOELVEN LIMTRE AS Harald Liven Prosjektutvikler - Konstruksjon LIMTREBOKA NORSK UTGAVE VISJONEN VISJONEN BLE TIL VIRKELIGTE BYGGEPLASS DAMSGÅRDSVEIEN 99 BYGGEPLASS PUDDEFJORDSBRUEN
DetaljerTrekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
DetaljerByggteknisk forskrift (TEK17)
Byggteknisk forskrift (TEK17) Forrige Neste Vis all veiledningstekst Skriv ut 11-4 II Bæreevne og stabilitet ved brann og eksplosjon 11-4. Bæreevne og stabilitet (1) Byggverk skal prosjekteres og utføres
DetaljerJernbaneverket BRUER Kap.: 8
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 12 1 HENSIKT OG OMFANG... 2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET... 3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen... 3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet...3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
DetaljerSkogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet.
Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Innhold 1 Bakgrunn... 1 2 Forutsetninger... 2 2.1 Bru
Detaljer~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
Detaljer8.2.6 Supplerende informasjon
128 A8 PROSJEKTERING MED BETONGELEMENTER Lask a) Strekkbånd på dekket b) Strekkbånd i bjelken c) Utstøpninger ved elementender d) Strekkbånd på opplegget e) Forankring til gavl 8.2.5 Rassikkerhet Et bygg
DetaljerHVORDAN BYTTE TIL NORGES TETTESTE TAKSTEIN
HVORDAN BYTTE TIL NORGES TETTESTE TAKSTEIN Fra takpapp, takshingel og annet til takstein Les mer Bytte fra lett taktekke til takstein. Dette trenger du for å få det til: Bakgrunnen for denne brosjyren
DetaljerProsjektering av et kontorbygg i stål og betong Structural design of a steel and concrete office building
Bacheloroppgave 12-2013 Espen Renaa Vandbakk Lars Olaisen Prosjektering av et kontorbygg i stål og betong Structural design of a steel and concrete office building Høgskolen i Sør-Trøndelag Avdeling for
Detaljer7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerRIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge
NOTAT om statiske forhold i høyblokk NHH rehabilitering 1963-byggene, skisseprosjekt Prosjektnr 24165001 Notat nr.: Dato RIB 01 22.11.2016 Rev. 23.11.2016 Firma Fork Anmerkning Navn Til: Prosjektleder
DetaljerKap.: Stålkonstruksjoner Side 2 Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav
Kap.: 00.07 Stålkonstruksjoner Side 2 Postnr. Orientering / Generelle utfyllende spesifikasjoner og andre krav 00 00.07 Stålkonstruksjoner ORIENTERING Dette kapitlet omfatter stålarbeidene knyttet til
DetaljerTSS/RVK - EN KORT INNFØRING
MEMO 63 Dato: 22.01.2015 Sign.: sss TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss PROSJEKTERING Dok. nr.: K3-10/63 Kontr.: ps TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi
DetaljerØkonomisk og miljøvennlig
din leverandør av hulldekker vi reduserer byggetiden Økonomisk og miljøvennlig Økonomisk og miljøvennlig Stor spennvidde variert bruksområde Hulldekkets maksimale spennvidde er ca. 17 meter og anvendes
DetaljerBjelkelag- og sperretabeller S-bjelken
Bygg med imtre Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Desember 2014 Ferdig kappet og tilpasset, klart til montering Hvorfor velge S-bjelken? Flere dimensjoner/lengder på lager fastlengder i 5, 6 og 15
DetaljerINNHOLDFORTEGNELSE. 1. Orientering om prosjektet. 2. Tekniske krav og bestemmelser. 3. Teknisk beskrivelse
INNHOLDFORTEGNELSE 1. Orientering om prosjektet 1.1. Generelt 1 1.2. Omfang 1 2. Tekniske krav og bestemmelser 2.1. Generelt 3 2.2. Teknisk forskriftskrav 3 2.3. Lastforutsetninger 3 2.3.1. Generelt 3
Detaljer