Beregningsrapport. Prosjektnummer: Ytre Namdal vgs, ny verkstedhall. Dokument nr.: RIB-01 Dato: Sign: KV

Transkript

1 Beregningsrapport Prosjektnummer: Ytre Namdal vgs, ny verkstedhall Dokument nr.: RIB-01 Dato: Sign: KV

2 Innholdsfortegnelse Bakgrunnsinformasjon... 1 Generelt... 1 Pålitelighetsklasse... 1 Materialdata... 1 Laster... 1 Snølast... 1 Vindlast... 1 Varierende... 1 Egenlast... 1 Ulykkeslast... 1 Bygningsdeler... 2 Generelt... 2 Søyler... 2 Bjelker... 3 Gitterdrager... 3 Avstiving... 3 Knutepunkt... 4 Fundamenter... 4 Figur 1 3D view av bæresystemprinsipp... 2 Figur 2 Plassering av stålsøyler... 2 Figur 3 Gitterdrager i tak... 3 Figur 4 Avstiving akse CC/ Figur 5 Knutepunkt mellom søyle og bjelke... 4 Vedleggs nummer -Navn - Program Vedlegg 1 - Snølast Sletten Byggdata AS Vedlegg 2 - Vindlast Sletten Byggdata AS Vedlegg 3 - Jordskjelv - Excel Vedlegg 4 - Dimensjonering av søyler - Mathcad Vedlegg 5 - Fagverksbjelke Focus Konstruksjon Vedlegg 6 - Kontroll fagverksbjelke - Mathcad Vedlegg 7 - Kontroll av K-knutepunkt Mathcad Vedlegg 8 - Knutepunkt bjelke/søyle Mathcad Vedlegg 9 - Dimensjonering av punktfundament Sletten Byggdata AS

3 1 Bakgrunnsinformasjon Generelt Beregningene er basert på eurokoder med tilhørende nasjonale tillegg: - NS-EN 1990 Eurokode: Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner - NS-EN 1991 Eurokode 1: Laster på konstruksjoner - NS-EN 1992 Eurokode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner - NS-EN 1993 Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner - NS-EN 1994 Eurokode 4: Prosjektering av samvirkekonstruksjoner av stål og betong - NS-EN 1995 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner - NS-EN 1996 Eurokode 6: Prosjektering av murkonstruksjoner - NS-EN 1997 Eurokode 7: Geoteknisk prosjektering - NS-EN 1998 Eurokode 8: Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning Pålitelighetsklasse Konsekvens av brudd i konstruksjon i form av tap av menneskeliv, materielle eller samfunnsmessige skader vurderes som middels, og byggets hovedbærekonstruksjoner klassifiseres i pålitelighetsklasse 2 etter NS-EN Materialdata Følgende materialdata er benyttet under dimensjonering og overslag: Betong B30: Dim. Trykkfasthet f cd = 17,0 N/mm 2 Dim. Strekkfasthet f ctd = 1,13 N/mm 2 Armering B500NC: Dim. fasthet f sd = 434 N/mm 2 Stålkonstruksjoner: Flytegrense f y = 355 N/mm 2 Strekkfasthet f u = 510 N/mm 2 Youngs modul E = N/mm 2 Poissons tall ν = 0.3 Laster Snølast Dimensjonerende snølast S = 2,0kN/m 2. Vindlast Dimensjonerende vindlast: Q kast = 1,2kN/m 2. Varierende Nyttelast på mesanin: 3 kn/m 2 Kran: 35 kn vertikalt Kran: 6 kn horisontalt Egenlast Kompakttak: 1,5 kn/m 2 Hulldekker HD265: 3,9 kn/m 2 Stål: 78,5kN/m 3 Ulykkeslast Det er ikke tatt hensyn til ulykkeslaster i dimensjoneringen da det ikke antas å være dimensjonerende. Det er heller ikke beregnet på seismiske laster da bygningen kommer under utelatelseskriteriet ihht. NS-EN 1998.

4 2 Bygningsdeler Generelt Verkstedhallen har en grunnflate på 18,3x22,75m^2. Bygget skal fungere som en verkstedhall for Ytre Namdal VGS og skal ha undervisningslokale og teknisk rom. Bæresystemet utføres som stive rammer forbundet med taket som en stiv skive. Kapasitet for skjæroverføring må bekreftes av produsent/leverandør. Figur 1 3D view av bæresystemprinsipp Søyler Det er prosjektert med 12 søyler i verkstedhallen plassert i aksekryss som vist under. Søylene i akse 20 og 21 tar vertikale laster fra gitterdrager i tak, mesanin samt laster fra traverskran. Dimensjonene på søylene i akse 20 og 21 er KFSHS200x10, søylene som står i akse 22 tar laster fra takbjelken mellom akse og mesanin og har dimensjon KFSHS180x8. Det er antatt at søylene har en knekklengde lik 1,0L. Det er antatt at den mest belastede søylen skal ta en last på 680kN og 30 knm. Søylene har utnyttelse opp mot 75% etter plastisitetsteori og det er mulig at utnyttelsesgraden øker ved valg av traverskran. Figur 2 Plassering av stålsøyler

5 3 Bjelker Bjelkene er prosjektert som stålbjelker. Det er tatt hensyn til egenlast av elementer og tilsluttede bygningsdeler ved dimensjoneringen. Alle bjelker er dimensjonert med utgangspunkt i nevnte nedbøyningskrav fra NTFK PA bygning som angir L/300 eller 25mm. Bjelkene under mesaninen som spenner mellom akse i AAA-DDD er av type HEB280. Nedbøyningskravet gir en total tillat nedbøyning på 20mm. Bjelkene har en opptredende nedbøyning på 17mm. Det er antatt at bjelken er fritt opplagt og at den kun tar bøyning og skjær. Takbjelkene som spenner mellom akse i AAA-DDD er dimensjonert som HEB240. Det er nedbøyningen som er dimensjonerende for bjelkene. Bjelkene utføres som en forlengelse av gitterdrageren i taket. Bjelkene er dimensjonert for å ta naturlaster og egenvekt av taket. Det er antatt at bjelkene er fritt opplagt. Bjelkene som traverskranen skal henges på er ikke tatt med i dimensjoneringen. Dette løses av totalentreprenør. Lastene fra kran er tatt med i beregningen av søyler og fundament. Det er også tatt hensyn til at kranen vil avgi en horisontallast på 15% av vertikallast. Gitterdrager Gitterdrageren i taket er 16,75m lang med to spenn på hhv 2,75m og 14m og har en høyde på 1,5m i midtspennet og 1m i endene. Den er understøttet av søylene i akse 20 og 21. Fagverksbjelken er dimensjonert til å bære snølasten og kompakttak/lett-tak. Dimensjoner er: KFHUP 100x8 i over-/undergurt og KFHUP 80x5 i stavene. Utnyttelsesgraden på bjelken er ca % og nedbøyningen er 26mm. Bjelken har størst utnyttelse i midten av hovedspennet og venstre side ved utkrageren. Antagelser ved utførte beregning er at bjelken er fritt opplagt i akse 20 og 21. Over-gurten er avstivet sideveis hver 1,2m av lett-taket. Figur 3 Gitterdrager i tak Avstiving Bygget er avstivet med tre vindkryss i akse 20/BBB-CCC, akse 22/AAA-BBB og i akse CCC/ Det er beregnet et nødvendig tverrsnitt på 725mm^2 på hvert stag. Det er antatt at hvert stag kun tar strekk. Under vises avstivings prinsippet mellom akse CC/21-22 da det skal inn en dør i plan 2. Ellers utføres avstivningen som kryss. Entreprenør kan komme med forslag til løsning. Figur 4 Avstiving akse CC/21-22

6 4 Knutepunkt Knutepunktet mellom HEB280 bjelkene som bærer mesaninen og søylene i akse er dimensjonert som stålplater som sveises til søylene og bjelkene deretter boltes til. Innfestingen består av en gjennomgående stålplate som sveises på baksiden av HUPen. Stålplatens dimensjoner er HxBxT = 180x340x10 og festes med 4stk Ms4 8.8 bolter. Figur 5 Knutepunkt mellom søyle og bjelke Fundamenter Fundamentene i bygget er prosjektert som punktfundamenter som understøtter søylene i bygget. Ytterveggene som skal bestå av bindingsverk fundamentert på ringmur. Punktfundamentene er dimensjonert for å overføre en last fra overliggende bygg på 550kN og skal overføre et maksimalt grunntrykk på 110kPa. Fundamentene er 400mm høye og har et areal lik 6,8m 2. BxLxH=2600x2600x400. Ringmurens funksjon er å videreføre lastene fra ytterveggen ned til grunnen. Ringmuren vil bli dimensjonert i forbindelse med utarbeidelse av arbeidstegninger.

7 Snølast Ytre Namdal VGS Tittel Snølast Ytre Namdal VGS 1 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Dataprogram: LastBeregning versjon Laget av Sletten Byggdata AS Standard NS-EN : Snølaster Data er lagret på fil: P:\Prosjekter Trondheim)\Prosjekt\17\16562 Ytre Namdal vgs - utvidelse\rib\02 Beregninger\Snølast.sls 1. Geometri Sign Side Dato b mm b mm h1 500 mm 2. Snølast på tak Last nr.:1 q1 2,00 kn/m2 q2 2,00 kn/m2 Last nr.:2 q1 1,00 kn/m2 q2 2,00 kn/m2 3. Snølastdata Fylke Kommune Sted Byggets plassering moh) Eksponeringskoeffisient Ce 1 Nord-Trøndelag Vikna Rørvik Termisk koeffisient Ct 1 Snølast, S: 2,5 kn/m2

8 Vindlast Ytre Namdal VGS Tittel Vindlast Ytre Namdal VGS 1 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Dataprogram: LastBeregning versjon Laget av Sletten Byggdata AS Standard NS-EN : Vindlaster Data er lagret på fil: P:\Prosjekter Trondheim)\Prosjekt\17\16562 Ytre Namdal vgs - utvidelse\rib\02 Beregninger\Vindlast.sls 1. Geometri H 7500 mm L mm Byggets lengde, L2: mm Takvinkel : 2,52 grader) Parapet: hp/h=0,067 Sign Side Dato Vertikalsnitt 2. Vindhastighet Fylke: Nord-Trøndelag Kommune: Vikna Referansevindhastighet: 30 m/s Byggested, høyde over havet m): 0 Calt: 1 Returperiode år):50 Cprob: 1 Årstidsfaktoren, Cseason: 1 hele året Vindretning region):bruker retningsfaktoren C-ret: 1 Basisvindhastighet: 30 m/s Høyde Z over grunnivået: 8 m BYGGESTEDETS TERRENGDATA Terrengruhetskategori II: Landbruksområde, område med spredte små bygninger eller trær. Terrengruhetsfaktoren Kt: 0,19 Ruhetslengden Zo m): 0,05 Zmin m): 4 Vm m/s): 28,93 Cr: 0,96 TOPOGRAFI: Ingen topografisk påvirkning. Terrengformfaktor Coz): 1 Turbulensfaktor Ki: 1 Vkast: 44,62 m/s Qkast: 1,244 kn/m2

9 Tittel Vindlast Ytre Namdal VGS 2 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Sign Side Dato 3. Yttervegger 3.1 Utvendig vindlast Vindretning 0 grader. e=15000 mm Vindretning 90 grader. e=15000 mm Vindinnfallsretning på 0 grader. A B C D E Formfaktor Cpe,10-1,20-0,80-0,50 0,71-0,32 Utvendig last kn/m2) -1,49-1,00-0,62 0,88-0,40 Formfaktor Cpe,1-1,40-1,10-0,50 1,00-0,32 Utvendig last kn/m2) -1,74-1,37-0,62 1,24-0,40 Utstrekning mm) Vindinnfallsretning på 90 grader. A B C D E Formfaktor Cpe,10-1,20-0,80-0,50 0,72-0,34 Utvendig last kn/m2) -1,49-1,00-0,62 0,90-0,43 Formfaktor Cpe,1-1,40-1,10-0,50 1,00-0,34 Utvendig last kn/m2) -1,74-1,37-0,62 1,24-0,43 Utstrekning mm) Positiv verdi for last gir trykk. Negativ verdi hvis last er sug. 3.2 Innvendig vindlast Bygning med dominerende vindfasade Cpi = 0.9*Cpe,10 sone D) når åpningene i den dominerende vindfasaden er minst 3 ganger summen av åpningen i de øvrige fasader Overtrykk LastkN/m2) 0,81 Undertrykk LastkN/m2) -0,90

10 Tittel Vindlast Ytre Namdal VGS 3 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Sign Side Dato 4 Overside av tak Taktype: Flatt tak L1=22750 mm L2=18300 mm Cpe,10 Gjelder for hele bygget. >=10m2) Positiv verdi for last gir trykk. Negativ verdi hvis last er sug. Utstrekning mm) e=15000 e/4=3750 e/10=1500 Cpe,10 Last kn/m2) Hor.projeksjon mm) F -1,33-1, x1500 G -0,87-1, x1500 H -0,70-0, x6000 I +/-0,20 +/-0, x15250 Utstrekning mm) e=15000 e/4=3750 e/10=1500 Cpe,10 Last kn/m2) Hor.projeksjon mm) F -1,33-1, x1500 G -0,87-1, x1500 H -0,70-0, x6000 I +/-0,20 +/-0, x10800

11 Tittel Vindlast Ytre Namdal VGS 4 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Taktype: Flatt tak L1=22750 mm L2=18300 mm Cpe,1 Gjelder for en lokal flate på 1m2. Benyttes ved dimensjonering av limfuger, spikring, båndstål o.l. Interpoleringsformel for belastet areal A mellom 1 og 10 m2 : Cpe = Cpe,1 + Cpe,10 - Cpe,1) * log 10 A Positiv verdi for last gir trykk. Negativ verdi hvis last er sug. Utstrekning mm) e=15000 e/4=3750 e/10=1500 Sign Side Dato Cpe,1 Last kn/m2) Hor.projeksjonmm) F -1,93-2, x1500 G -1,53-1, x1500 H -1,20-1, x6000 I +/-0,20 +/-0, x15250 Utstrekning mm) e=15000 e/4=3750 e/10=1500 Cpe,1 Last kn/m2) Hor.projeksjonmm) F -1,93-2, x1500 G -1,53-1, x1500 H -1,20-1, x6000 I +/-0,20 +/-0, x10800

12 !"#$# "",$,$C 915--/$$%:+$$/ %$& )*+*,-$!.$*/0 %$& $,%% B # $*/0 %$& 01 ) 378 " 9 : # 1?9*+*%-$@, % 1 < 6..A $$ $$ %$ $$ ; < 1 + $% $,% $%/ $- #, $, $% $, $/- = % $,% $%/ $ $- > $, $, $ $ 5 $%$ $ $- % D> 9< 29$*%-:* D#< 29$*-/: < 74*94* D#< 29*%: < 74*94*&9E<94 9 F 3 < 74* G9E 9< 8-* 194 H #41 94 <48>2 *

13 ! γ!!"!!" #$%#& " ""!") * +, -. -/ + 0 """). α λ λ ε λ ε " λ λ λ λ λ λ ϕ α λ ϕ α λ λ λ #$ χ χ ϕ ϕ λ ϕ ϕ λ

14 #% χ γ χ γ γ γ & 1"!" 2!""! 2!""! $ "3!!"!!!3!!!45)& 6 7! 8%9 λ λ λ λ χ χ χ

15 !

16 8 "29 "3&22.6": %" &26 2 &26 7) ". &26 "#26 -"#25 # / -"#22232&2$ / *)032&2)$ / 4032&2*$ / %*01232&2*$,-#. %!&" ))*+!" #$ ); 2"493

17

18 !"#$%& ))"%$***+**, ))"$***+**-,./"00$*&,1 /233"$***-, /2"1-- " %%* 6$6**+**6 $****+**6 $****+**6 6$#-, 47, 4, 48,!& 9:;**7**7%* 0* $0**+**6 $10**+**6 $10**+**6 $%#, 47, 4, 48,!& 9:;%*7%*7-* ; < 4< *** 6*** & #- 0#% *** 10** * 0%0 -## 1# *** 6** 1% 6-* *1## 10 *** #1** 16 -** %*** 1- *** 60** * 11 *** 1** 1 %*6 1* 1 *** *** & * ## 1* # *** 0** % 1*** 6*** - 1*** * = > 1*1*0?@

19

20 !"! #$%% #! #!& ) *+,-.-$/ ) *+,-.-$/ $ 01 $ $ $ -$$, $ -$$, $ -$$,!9$ $ -$$, $ -$$,!9$ $ -$$,!9$ $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$, $ -$$,!9$ $ -$$,!9$ $ -$$, -3$:,;

21

22 ! " #$% & & )*+, -. &/01,201/"#%3%4$/2&5.164$ % % %! "#%!! &17+

23

24 &>& ) *)? % % % % 1 19: 2; )! < % % : 2; )! % % 1 2% %3 0% % : = % % 1 19: 2; )! < % % : 2; )! % % 1 2% %3 0% 1 24 && ) *+,-./)/-. % $!"# AB

25

26 !"# $%&)*+,* &#"!-.-/#0 11,*&*&2%31&% 4-!- 4*#!- 45*" !-,-"0 -!:;*

27

28 !"#$ %&#!)

29

30 12 12!%",-$./!0/%-" + * %) %!"#"$!%"&$!34!1516!#

31

32 !"#$ % && % ) &% & % * * & %& % %& * % )) ) )) & * % ) &% * % ) && & & % && % % )) * % * *& * % %% & * ) *% % )& * ) )%% % % * % ) & % &+,-.

33

34 !"#$

35

36 !"#$%% &)*+,-+./+!"#$% 0!"#$% 1% % % 2 1% #$% 1% #$% 02 1% #$% 0 0 #$% 1% 2 2 #$% 2 1% #$% 0 1% 2 2 0!"#$% 0!"#$% 0 2 #!3 $ 4!3 4$ 5$ &)*+, 97:.5

37

38 ! γ γ!"#$% υ &$ $ )*$+, " # $ - %,! γ -$ γ γ.$ γ γ γ

39 #$%&& /##,0 " #$$! 1$$%$%% & 1$$ % & $#, $"2%&34 ) " #$$ %! -*"2 53 ) %! -$.$ γ γ γ γ ) ) /##,0 " #$$!! 1$$%$% % &! 1$$ % & " #$$ +, 6"2%$%&35 -*"2 &537 % & * + % % & *! %

40 θ θ!" # #$ # %& " %& %& %& ) γ % * α * γ % * γ +* β * + * *+ * β *, * -./ α +* 0 "*1 γ % +* 0 #

41 *1* * θ γ % γ,* *1* * θ γ % γ,* *1* *1* θ γ % θ γ % *+, *+, *1* γ % 0 # 0 "*1 * *" + *" *" + *1* θ γ % θ *" *+ *1* θ γ % θ *" *+ * *

42 *1* *1* γ % γ %,*+,*+! 23)2 242 % 23)2 23)2 23)2 + 23)2, 23)2 23)2 " # $ % " # $ & # ) $ *+%,- *.%,- /,- $ 0+,- 0+,-.,

43 !"#"$%! & &!!! ) #!"# $%!*&"+,!! &-.#/01-2)./ /%!! *!!!! *!!!3!!! 4!!!$%! &-.#/00. )%!,!! )%!! "$%,!! 3 # 3! &!%3 % 776

44 9 2:*.;. : 3!! 4!! # 3 2! γ 2 6 γ 2 6 *</))&-.=*>?./1@!A & 9 α 64 & 6. α γ 2 & *</))&-.";00*)).B** 6! α 6 : α 64: & 6. α 8 γ 2 & 6. 46: 6! /2>-.0).&-.*);00#>0* C = 7!@A &!! / : : 64 : 2C 2 =

45 "! & + 2 / 6 =! & % 2 / = 6 :.! & & & + & % & & 6: -<<;22./1 *6! & & 6. & 6. & 64 #!! & & 6: ;%! & & & 67 *</)).-*D *</))&-.#0-**;)./=/ = 66. γ 2 % γ 2 = ;%! = 64: = 66. *</)).-* </1*-).-00<0) / 3 / :6 4 4 : σ 2 5 / σ 3 σ E σ 2 σ σ 2 67 σ σ E 67

46 = τ // 3 σ ;%! σ E τ // σ % 6 : τ // 76 σ 6 *</)).-*D γ 2 </1*-).-00=/ β 8 6 / 8 3 / 8 :6 4 4 : 2 σ / 8 σ 68 3 σ E68 τ E68 σ E68 σ 268 σ 68 σ σ 68 σ E = τ //68 3 τ //68 76 σ 68 σ E68 τ // τ E68 σ σ 68 ;%! 6 47 *</)).-*D γ 2 β 8

47 Beregning av punktfundament i verkstedhall Tittel Punktfundament under HUP 1 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Data er lagret på fil: P:\Prosjekter Trondheim)\Prosjekt\17\16562 Ytre Namdal vgs - utvidelse\rib\02 Beregninger\Punktfundament. Dataprogram: BTSNITT versjon Laget av sivilingeniør Ove Sletten Beregningene er basert på NS-EN og NS-EN 1990: NA:2008 Sign Side Dato Søylefundament h2 h1 y1 = 1200 mm y2 = 200 mm y3 = 1200 mm z1 = 1200 mm z2 = 200 mm z3 = 1200 mm h1 = 400 mm h2 = 350 mm Z z3 Armering i Y-retning ligger ytterst) *nominell overdekning: 75 mm total armering, underkant: 12 d 16 i midtsone: 8 d 16 c 185 på hver kantsone: 2 d 16 c 275 Y z2 Armering i Z-retning total armering. underkant: 14 d 16 i midtsone: 10 d 16 c 145 på hver kantsone: 2 d 16 c 285 z1 * NS-EN Nominell overdekning bør minst være: 40 mm mot avrettet grunn 75 mm mot ikke avrettet grunn ) y1 y2 y3 Materialdata og jord-data Korreksjonsfakt. for Emodul pga tilslag 1,00 Materialfaktor betong 1,50 Materialfaktor stål 1,15 Betongkvalitet B30 C 30/37) Densitet kg/m Sement i fasthetsklasse N Armering flytegrense 500 Skjærarmering flytegrense 500 Eksponeringsklasse XC3 Lite korrosjonsømfintlig armering Levetid 50 år Relativ fuktighet 70% NA )Følgende krav til tilslag er oppfyllt 1.Største tilslag etter NS-EN D>=16mm. 2.Det grove tilslaget>=50% av total tilslagsmengde. 3.Grovt tilslag skal ikke være av kalkstein eller stein med tilsvarende lav fasthet) Fundamentnivå under marknivå 350 mm Grunnvannsnivå over uk fundament 0 mm Egenvekt av jord 19,0 kn/m3 Uten hensyn til fundamentdybde: Netto bæreevne 100 kn/m2 Minimum overdekning: min.krav + toleranse) = ) = 35 mm

48 Tittel Punktfundament under HUP 2 Prosjekt Ordre Ytre Namdal KV Sign Side Dato Pålitelighetsklasse: 2 Lastfaktorer Bruksgrense Grunnbrudd Bruddgrense B1 Bruddgrense B2 Permanent last G) 1,00 1,20 1,35 1,20 Variabel last P) 0,30 1,50 1,05 1,50 PSI-Faktor: Kategori A - Bolig Krav maks.nedbøyning: Nedbøyning fører til skader Belastning i overkant av fundament. Lasttilfelle nr 1 Permanent last Variabel last Kontroll av likevekt velting) Lastfaktorer Mg_y 0,0 knm Mp_y 0,0 knm z-retning: Mvelt/Mstabil =0,00 Mg_z -20,0 knm Mp_z 0,0 knm y-retning: Mvelt/Mstabil =0,03 fg=1,2 fp=1,5 Vg_y 0,0 kn Vp_y 0,0 kn Vekt av fundament: lastfaktor = 0.9 Vg_z 0,0 kn Vp_z 0,0 kn Vekt av overliggende jord er ikke medregnet Ng -510,0 kn Np 0,0 kn Positiv moment-og kraftvektorer i Y og Z-retning. Positiv Ng og Np peker oppover. Moment -og skjærkontroll i bruddgrensetilstand Y-retning: Mz = -196,6 knm Mz/Md_z = 0,66 Z-retning: My = -190,7 knm My/Md_y = 0,60 Kontroll av gjennomlokking i avstand d fra søylekant Trykkbruddkontroll langs søylekant: V/Vd =0,66 Skjærkraftkapasitet uten skjæramering Vrd,c=0,93 N/mm2 Største skjærspenning Ved=0,82 N/mm2 Det trengs ikke skjærarmering. Kontroll av grunntrykk Ugunstigste lasttilfelle: 1 Bæreevne 107 kn/m2 Overført grunntrykk 104 kn/m2 Risskontroll Y-retning: w/wd =0,95 Z-retning: w/wd =0,96 Kontrollsnitt er lagt ved kant av søyle. Grenseverdi for maks strekkspenning i overkant uten armering : 0,80 ftd