C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
|
|
- Samuel Larsen
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 C13 SKIER 275 Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2 MPa f cd = 16,5 MPa a 1 (mm) f ctd = 0,85 MPa f ctd = 0,94 MPa f ctd = 1,04 MPa υ = 0,540 υ = 0,528 υ = 0, ,0 1,1 1,2 Heft 70 1,8 2,0 2,2 Rd,heft = 100 2,6 2,8 3,1 0,03 f ctd A i 120 3,1 3,4 3, ,8 4,2 4, ,3 4,8 5, Øvre grense Rd,øvre = ,5 υ f cd A i ertikal skjøt, skjæroverføring Avstivende vertikale skiver som skal settes sammen av enkeltskiver til hele skiver, må overføre skjærkrefter i de vertikale fugene. Hvordan skjærkreftene beregnes er vist i bind B, punkt Under normale forhold er bare tre typer forbindelser aktuelle se figur C 13.26: fortannet mørtelfuge med tverrarmering i dekkenivå fortannet mørtelfuge med tverrarmering jevnt fordelt åpen fuge med sveiseplater Sveising er den enkleste metoden. Fortannet mørtelfuge er mye brukt der man stiller spesielle krav til lydtetting, og man ønsker en glatt over flate uten synlige fuger, for eksempel i boliger. Jevnt fordelt utstikkende tverrarmering er krevende både i produksjon og i montasjefasen, og benyttes derfor bare i spesielle til feller Fortannet mørtelfuge med tverrarmering Kravene til fortanning er vist i figur B Det brukes ofte prefabrikkerte wirebokser eller wireskinner som sam- Dekke Tverrarmering Figur C Skjæroverføring i vertikalfuge. Alternative forbindelser. Stålplater Tverrarmering i dekkenivå a) Utstøpt fuge med tverrarmering i dekkenivå b) Utstøpt fuge med jevnt fordelt tverrarmering c) Åpen fuge med sveiseplate
2 276 C13 SKIER tidig lager den nødvendige fortanningen. Eksempler på fuger med tverrarmering er vist i figur C For fortannet fuge bestemmes skjærkapasiteten i henhold til tabel - Fugemørtel Armering langs fugen Armering som går inn i fugen eggelementets kantarmering Wiresløyfe med boks el. skinne Fortanning a) Åpen fuge med kamstål b) Delvis åpen fuge med kamstål Armering langs fugen Fugemørtel c) Delvis åpen fuge med wiresløyfe lene B 16.1 og B 16.2: Rd = 0,5 f ctd A i + 0,9 f yd A s Øvre grense: Rd,øvre = 0,5 υ f cd A i Minimum tverrarmering: A s f yd = 0,25 Ed / 0,9 = 0,278 Ed A i er fortanningsbredde multiplisert med brutto fortanningslengde. Figur C ertikalskjøt i veggskive. Eksempler på jevnt fordelt tverrarmering. Eksempel C13.4. Skjærkapasitet av utstøpt fortannet fuge med tverrarmering Antar løsning som vist i figur C c, med wireskinne i hele fugens lengde l = 2,7 m. Fugebredde a 1 = 50 mm, det vil si A i = a 1 l = = mm 2 Utstøpt fuge (byggeplass) B25: f cd = 0,85 25 / 1,8 = 11,8 MPa f ctd = 0,85 1,8 / 1,8 = 0,85 MPa Heftandel: Rd,heft = 0,5 f ctd A i = 0,5 0, = 57 kn (= 21,2 kn/m) Tverrarmering: Wireskinne har Ø6 mm ståltausløyfer med F sd = 22 kn pr. løkke, med senteravstand 250 mm. Antall sløyfer n = 2700 / 250 = 10,8, det vil si 10 sløyfer. ΣF sd = = 220 kn Rd,arm = 0,9 f yd A s = 0,9 ΣF sd = 0,9 220 = 198 kn (= 73,3 kn/m) Σ Rd = = 255 kn (= 94,5 kn/m) Øvre grense: Rd,øvre = 0,5 υ f cd A i Rd,øvre = 0,5 0,540 11, = 430 kn/m (= 159 kn/m) Dersom vi antar at Ed = Σ Rd = 255 kn blir kravet til minimum tverr armering: F arm = 0,25 Ed / 0,9 = 0,278 Ed F arm = 0, = 71 kn < F sd = 220 kn Skjærkapasiteten for heft, tverrarmering og øvre grense for noen
3 C13 SKIER 277 utvalgte løsninger finnes i tabell C For øvrig henvises det til eksempel C Tabell C Skjærkapasitet til fortannet fuge med tverrarmering. Rd (kn/m) B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2 MPa f cd = 16,5 MPa f ctd = 0,85 MPa f ctd = 0,94 MPa f ctd = 1,04 MPa Fugebredde a 1 (mm) υ = 0,540 υ = 0,528 υ = 0, Heft Rd,heft = ,03 f ctd A i F sd (kn/m) Tverrarmering Rd,arm = ,9 F sd Fugebredde a 1 (mm) Øvre grense Rd,øvre = ,5 υ f cd A i Stålplater Dette er den vanligste metoden for å overføre skjærkrefter i vertikale fuger. Metoden krever ikke utstøpte fuger. Det finnes mange mulige utforminger spesielt når det gjelder forankringsmetoder. Her gjennomgås bare en type forbindelse i de talj. Se figurene C og C med tilhørende tabell. Sveisene kan dimensjoneres som anvist i bind B, punkt 19.12, eller punkt 6.2.6, tabell C 6.9. Husk å skille mellom sveising i fabrikk og på byggeplass. Armeringens forankringslengde kan for eksempel be - stemmes av tabellene i bind B, punkt Det enkleste er å benytte tabellene C 6.10 og C 6.11, fordi disse samtidig angir nødvendige lengder. Eksempel C Sveiseforbindelse i vertikalfuge Antar Ed = 90 kn. Fasthetsklasse B35, armering B500NC, stålplater S235. Først bestemmes stang A (se figur C c på neste side): N Ed = Ed / 2 = 90 / 2 = 45 kn Det vil si Ø12, som har N Rd,s = 49 kn. [Tabell C 6.10] Sveis av laskeplate Kontrollere sveis av laskeplaten, fordi dette som regel vil bestemme nødvendige platestørrelser. elger kil sveis med rotmål a = 4 mm, fordi dette er en sveis som kan legges ut med ett enkelt strøk, noe som er gunstig for montasje sveising. Sveising for vertikalt skjær: l s,nødv = Ed / (a f sd ) = 90 / (4 0,173) = 130 mm [Tabell C 6.9]
4 278 Plasserer stang A 75 mm fra elementkanten, og regner med 20 mm fuge, det vil si at a 3 = 85 mm. Av hensyn til kraftoverføringen gjennom stålplaten velges laskebredde = 2a 3 = 2 85 = 170 mm. Horisontal sveis: b s = a 3 0,5 fuge = 85 0,5 20 = 75 mm Av hensyn til kraftoverføring ønskes å ha a 4 l s. I tillegg ønskes at stang B skal være Ø12 mm, det vil si: H Ed N R,ds = 49 kn Dette krever: a 4 = Ed a 3 / H Ed = / 49 = 156 mm Ut fra dette velges laskeplate mm. a 4 = l s = 170 mm > l s,nødv = 130 mm Horisontalkraft i sveis og i stang B: H Ed = Ed a 3 / a 4 = / 170 = 45 kn Nødvendig sveiselengde: b s = H Ed / (a f sd ) = 45 / (4 0,173) = 65 mm < (170 20) / 2 = 75 mm [Tabell C 6.9] Med 4 mm kilsveis og 10 mm laskeplate er det unødvendig å kontrollere selve platen, fordi sveisen vil dimensjonere. a 1 = 0,5 lask + stålplate + 0,5 Ø A = 0, ,5 12 = 21 mm elger a 2 = a 4 = 170 mm. Kraft i stang C: Ed a 1 / a 2 = / 170 = 11,1 kn elger Ø10 med 4 mm piggsveis: N R,sd = 22 kn [Tabell C 6.11] Forankringsbehovet løses ved å bøye stangen i hjørnet med en langsgående stang i bøyen. Stang C bør plasseres med maksimal senteravstand som elementets vanlige kantbøyler, det kan derfor bli flere enn to C-stenger som sveises til stålplaten. Ifølge tabell C 6.10 fås følgende sveise og forankringslengder (kravene a 3,5Ø og s 7Ø er oppfylt; eller det legges inn kantbøyler slik at α 2 α 3 = 0,7): Stang B: Ø12; to sveiser a = 3 mm, l = 40 mm, forankringslengde l bd = 324 mm. Stang A: Ø12; fire sveiser a = 3 mm, l = 40 mm, forankringslengde l bd = 324 mm til hver side. Kravet til sveisene er altså a = 3 mm og l = 40 mm. elger å bruke a = 4 mm og l = 30 mm. Innstøpt stålplate bestemmes av følgende: Lengde a mm = 220 mm Bredde ,5Ø A + sveis stang B = , = 121 mm elger stålplate mm. Kapplengde stang B: l = l bd + sveis = mm Kapplengde stang A: l = 2l bd + stålplate = mm a) Horisontalsnitt 4 a 3 l s b) Oppriss a Stang A bs a 1 a 2 a 2 c) Forankringskrefter a 4 C13 SKIER a 3 a 4 Stang C Stang B Figur C ertikal fuge med stålplate. Dimensjonerig for skjærkraft. Ill. til tabell C og eksempel C 13.5.
5 C13 SKIER 279 Det forutsettes at veggens hovedarmering ivaretar nødvendig om - faringslengde. 75 a l A Resultatet er sammenstilt i tabell C Tabellen angir også skjærkapasiteten dersom stang A er Ø10, Ø16 eller Ø20. Husk at forankringskapasiteten til stang A begrenser kapasiteten, for eksempel vil en stålplate i et hjørne der man kutter bort halve stang A bare ha halv kapasitet. Dersom man sveiser en rekke stålplater til en felles stang A, kan man ikke plassere platene med mindre senteravstand enn kapplengden til stang A. Dette betyr at den maksimale skjærkraften man kan overføre med Ø20 mm stang A og med kapplengde l = 1,7 m, blir: Ed = Ed / l = 270 / 1,6 = 168 kn/m Dersom man sammenligner dette med tabell C 13.13, fortannet fuge med tverrarmering, for en 200 mm vegg med fugebredde a 1 = 150 mm og fugemørtel B25, får man: Heftfasthet + Ø8 c 500 (F sd = 87 kn/m) gir Ed = = 142 kn/m Man ser igjen at fortannet utstøpt fuge med jevnt fordelt tverr - armering også kan gi meget høye skjærkapasiteter. l a a 4 Stang A a Stang B a l A Stang C l B Figur C Innstøpt stålplate med forankring. Ill. til tabell C b Tabell C Skjæroverføring via stålplater. Betong B35, armering B500NC, konstruksjonsstål S235, sveis av lask a = 4 mm. Rd (kn/stk) Laskeplate Stålplate b 10 l a Dimensjon Ø10 Ø12 Ø16 Ø20 Stang A Kapplengde Sveisens a-mål Sveiselengde l A Dimensjon Ø12 Stang B Kapplengde 370 Sveisens a-mål 3 Sveiselengde l B 40 Stang C Dimensjon Ø10 Kapplengde Tilpasses Eksempel C ertikalskive med horisontal og vertikal fuge Utførelsen er vist i figur C eggen har for stor bredde til å kunne transporteres, og deles i to like vertikale deler. ertikalfugen støpes ut og armeres eller sveises sammen etter montasje, slik at det fungerer som en homogen skive for lastene som er vist. eggtykkelse t = 200 mm. Lastene G Ed1 =G Ed2 = γ l b h t 25 = 1,0 2,4 5 0,2 25 = 60 kn Element B35: f cd = 0,85 35 / 1,5 = 19,8 MPa Utstøping B25: f cd = 0,85 25 / 1,8 = 11,8 MPa Armering B500NC: f yd = 500 /1,15 = 435 MPa Følger dimensjoneringsanvisningene i bind B, punktene og h = 5 m H Ed = 200 kn G Ed1 G Ed2 2,4 m 2,4 m h = 4,8 m Figur C ertikal skive.
6 280 C13 SKIER Horisontalfuge, moment og aksialkraft N Ed = G Ed1 + G Ed2 = = 120 kn M Ed = H Ed h = = 1000 knm Antar nødvendig strekkarmering: S = minimum 20 kn/m h / 2 = 68 kn S = minimum 1Ø16 = 87 kn S = N Ed = 120 kn Det vil si: N c = S + N Ed = = 240 kn Forutsetter at fugebredden er lik veggens bredde (t = 200 mm), og at fugetykkelsen er så liten at f cd,fuge = f cd,element = 19,8 MPa. (Elementet må også kontrolleres for knekking.) Antar σ c = 0,4 f cd = 0,4 19,8 = 7,92 MPa Dette tilsvarer ε c = 0,45, og trykksonen er tilnærmet rettlinjet. x = N c / (0,5 t σ c ) = / (0, ,92) = 303 mm c 2 = x / 3 = 303 / 3 = 101 mm Antar c 1 lik 100 mm (en stang). z = h c 2 c 1 = = 4599 mm S = M Ed / z N Ed (0,5 h c 2 ) / z S = 1000 / 4, (0,5 4,8 0,101) / 4,599 S = = 157 kn > antatt S = 120 kn Antar S = 160 kn, det vil si N c = = 280 kn, som gir x = 354 mm og c 2 = 118 mm. z = 4582 mm S = 1000 / 4, (0,5 4,8 0,118) / 4,582 S = = 158 kn < antatt S ok Tøyningskontroll av stål. ε s = ε c (h c 1 x) / x = 0,45 ( ) / 354 = 5,52 x = 354 S = 158 kn c 1 = 100 N c = 280 kn z = 4582 c 2 = 118 a) M og N kontroll ε s = 5,52 ε c = 0,45 σ = 7,92 MPa Anbefalt ε s er 2,18 til 10 for B500NC, det vil si at det er oppnådd en rimelig god flytespenning i armeringen. A s,nødv = S / f yd = 158 / 0,435 = 363 mm 2 elger 1Ø25 som har N Rd,s = 213 kn > 158 kn Resultatet av beregningen er vist i figur C Horisontalfuge, skjærkraft Følger anvisningene i punkt for svært glatt mørtelfuge med tverrarmering. Skjærkraften Ed = H Ed = 200 kn (= 41,7 kn/m) Øvre grense: Rd,øvre = 398 kn/m 5 m = 1990 kn > 200 kn [Tabell C 13.13] Heftandel: Rd,heft = 0,03 f ctd A i Rd,heft = 0,03 0, = 24 kn Aksialkraft: Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 120 = 60 kn Armeringen må ta: Rd,arm = Ed Rd,heft Rd,N = = 116 kn Nødvendig tverrarmering: A s f yd = Rd,arm / 0,5 = 116 / 0,5 = 232 kn Minste anbefalte armering: A s f yd 0,5 Ed = 0,5 200 = 100 kn < 232 kn b) Tøyningskontroll Figur C Kontroll av moment og aksialkraft. 354
7 C13 SKIER 281 Fra momentkontrollen har vi 1Ø25 i strekksonen som er utnyttet til S = 158 kn. Reserve fra strekkarmeringen for skjærstrekk blir da: ΔS = N Rd,s S = = 55 kn Antar at horisontallasten består av vind og skjevstilling, som vil føre til en Ø25 i trykksonen med full reserve til skjærstrekk. I dette tilfelle er det naturlig med to tilleggestenger en på hver side av vertikalfugen. Ønsker her å fordele skjærstrekket noenlunde likt på alle fire stengene, det vil si: A s f yd 232 / 4 = 58 kn/stang Tverrarmeringen kan da bli for eksempel som vist i figur C Limelengdene kan hentes fra tabell C 13.6 eller C For sementlim i element B35 med a = 100 mm, gir den u = 736 mm for N Rd,s = 213 kn. For S = 58 kn: l bd = / 213 = 180 mm u = = 255 mm 260 mm u = 750 2,4 m u = 260 2,4 m 4Ø25 Limt med sementlim i Ø50 mm korrugerte rør Figur C Eksempel på tverrarmering i horisontalfuge. ertikalfuge skjærkraft Skjærkraften finnes som vist i figur B med tilhørende tekst: v = S + G Ed1 = = 218 kn (= 44 kn/m) Utstøpt fortannet fuge med tverrarmering i topp og bunn Antar utstøping B25 og fugebredde a 1 = 125 mm: Rd,heft = 53 kn/m > 44 kn/m [Tabell C 13.13] Det vil si at det trengs bare minimum tverrarmering: A s f yd 0,25 v / 0,9 = 0,278 v = 0, = 61 kn Minimum tverrarmering bør også ta 20 kn/m 5m = 100 kn > 61 kn elger 1Ø16 i topp og bunn som har N Rd,s = 2 87 = 174 kn > 100 kn Åpen fuge med sveiseplater elger to stålplater (den minste) i henhold til tabell C 13.14: Rd = 2 60 = 120 kn > 0,25 v = 0, = 55 kn Figur C viser resultatet av beregningene. Utstøpt fortannet fuge a 1 = 125 mm 1Ø16 i dekkefuge 2,4 m 2,4 m Innstøpt stålplate Laskeplate Figur C ertikalfuge. Eksempel på løsninger. 1Ø16 i dekkefuge 1250 a) Utstøpt fortannet fuge med tverrarmering i dekkenivå b) Åpen fuge med stålplater iht. figur C og tabell C ( Rd = 60 kn)
C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerC13 SKIVER HORISONTALE SKIVER Generell virkemåte og oversikt over aktuelle elementtyper finnes i bind B, punkt 12.4.
254 C13 SKIER I det følgende behandles typiske knutepunkter for skiver. All generell informasjon finnes i bind B. Beregning av minimumskrefter på forbindelser er spesielt viktig for skiver, og grunnlaget
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL 297
B19 FORANKRING AV STÅL 297 19.11 FORANKRING AV ARMERING I denne sammenhengen betyr «armering» kamstål B500NC som støpes inn i elementer eller støpes inn i fuger på byggeplass. Sveising eller liming av
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
Detaljer7.1.4 Hylsefundament C7 SØYLER
148 C7 SØYLER Tabell C 7.5. Forankring av limte stenger uten forankringsfot. Forutsetninger: Kamstål B500NC: f yd = 500 / 1,15 = 435 MPa l bd = nødvendig forankringslengde for oppgitt strekkapasitet l
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.
12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
Detaljer19.3.3 Strekkforankring av kamstål
242 19.3.2.6 Armert betong Svært ofte vil senteravstander og kantavstander være så små at bruddkjeglene ikke gir nok utrivingskapasitet. Formlene her gir ingen addisjonseffekt av tilleggsarmering, så løsningen
Detaljer13.3 EN-ETASjES INduSTRIHALL med RIbbEpLATER C13 SKIVER
282 C13 SKIVER 13.3 EN-ETASjES INduSTRIHALL med RIbbEpLATER beregningseksempel med SKIVEfORbINdELSER 1 Generelt I dette eksemplet gjøres en praktisk gjennomføring av beregning med bruk av anbefalinger,
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
Detaljer168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
Detaljerb) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste
328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
Detaljer7.1.2 Fotplater. Dimensjonering Følgende punkter må gjennomgås: Boltenes posisjon i forhold til søyletverrsnittet velges. Boltkraft beregnes.
133 Konklusjon Man ser at det er en rekke variable faktorer som inngår. Dette kompliserer beregningene og gjør dem noe usikre. Etter en samlet vurdering av regler, praksis og erfaring anbefales det å regne
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerTSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerMEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
DetaljerTSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerN 0 Rd,c > > > >44
2.2.3 Dimensjonering av stagboltene Aktuelle bolter er Hilti HSA Ekspansjonsanker (kvikkbolt, stikkanker. stud anchor) i M16 og M20 og HSL3 Sikkerhetsanker (heavy duty anchor) i M20. I tillegg er HCA fjæranker
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55d Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 101 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerTSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 55c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerTSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 57 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 102 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/57 Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 733 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/33 Sign.: Kontr.: sss jb STANDARD SVEISER
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerB12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.
H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerStrekkforankring av stenger med fot
236 B19 FORAKRIG AV STÅL 19.3.2 Strekkforankring av stenger med fot 19.3.2.1 Generelt kjeglebrudd Anvisningene her baserer seg delvis på J. Hisdal, Masteroppgave \10\. Masteroppgaven analyserer hovedsakelig
DetaljerB18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER
B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
Detaljer9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne
C13 SKIVER 293 V Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 77 = 38,5 kn > H Ed = 23,37 kn, det vil si at ak siallasten kan ta hele skjærkraften alene. Minste anbefalt tverrarmering: S min = 0,25 V Ed / 0,5 = 0,5 V Ed = 0,5
DetaljerBEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerMEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerForskjellige bruddformer Bruddformene for uttrekk av stål (forankring) innstøpt i betong kan deles i forskjellige bruddtyper som vist i figur B 19.
B19 FORAKRIG AV STÅL 231 uttrykk i en lav verdi på sikkerhetsfaktoren. Er SF oppgitt til 3 eller mindre (for betongbrudd), kan det tyde på at det er denne modellen som er brukt. Det innebærer at: x d =
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL
B9 FORANKRING A STÅL Armeringen kan dimensjoneres ved jelp av en kraftmodell for ele kraften, se figur B 933 Legg merke til at slik armering ikke uten videre forindrer avskalling, fordi den ikke kan plasseres
DetaljerB9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET
9.2.5 Slankhet og slankhetsgrenser Den geometriske slankheten defineres som λ = l 0 / i = l 0 / (I /A), det vil si l 0 = λ (I /A) der i er treghetsradien for urisset betongtverrsnitt (lineært elastisk).
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerDimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
DetaljerProsjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
DetaljerB19 FORANKRING AV STÅL
292 B19 FORAKRIG AV STÅL tabeller. Tabellene er basert på relevante forsøk som bør gå foran teoretiske beregninger. Husk at reglene for sikkerhetsvurdering angitt i punkt 19.2 skal følges! Tillatte brukslaster
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
Detaljersss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Dato: sss MATERIALPARAMETRE Siste rev.: Dok. nr.: ps PROSJEKTERING
Dato: 06.10.2013 Sign.: sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Siste rev.: 08.11.2018 Sign.: sss MATERIALPARAMETRE Dok. nr.: K4-10/502 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIAL- PARAMETRE FOR BJELKE
DetaljerARMERING AV TSS 20 FA
MEMO 65 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 20 FA Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 20 FA INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG
Detaljer3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
Detaljerrecostal type RSH Skjøtejernskassetter med trapesprofil
recostal type RSH Eurokode 2 Geometrisk utformet trapesskjøt recostal trapesprofil møter de høyeste kravene gjeldende fortanning/skjærkraft I.h.h.t Eurokode 2 direktivene. Skjøtejernskassetter med trapesprofil
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. HRC 700 forankringssystem
SINTEF Certification Nr. 20072 Utstedt: 26.11.2010 Revidert: Gyldig til: 26.11.2015 Side: 1 av 5 SINTEF Byggforsk bekrefter at HRC 700 forankringssystem tilfredsstiller krav til produktdokumentasjon gitt
DetaljerHRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2)
HRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2) HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for å forankre armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle
DetaljerSchöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Innhold Side Forbindelsesoppsett 13 135 Dimensjoner 136 137 Kapasitetstabeller 138 Merknader 139 Beregningseksempel/Merknader 10 Utformingsvurderinger:
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703a Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55-740 SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD FORUTSETNINGER...
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703b Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD
DetaljerDimensjonering MEMO 65 Armering av TSS 20 FA
Dato: 10.04.2015 sss Side 1 av 9 INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 3 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 3 Rør: CFRHS 40x40x4, L=215mm.
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
DetaljerBETONGBOLTER HPM / PPM
norge as BETONGBOLTER HPM / PPM www.peikko.no www.peikko.com Betongbolter INNHOLD 1 Boltenes funksjonsprinsipp...side 3 2 Konstruksjon HPM-forankringsbolter...side 3 PPM-fundamentbolter...side 4 3 Tilvirkning
DetaljerC13 SKIVER 263. Figur C 13.13. Eksempel på standard fotplate for vegger. «F orskalingsplater» T o kamstål B500 Ø16 til 32 mm Sveiset til sideplate
C13 SKIVER 263 13.2.1 Horisont skjøt, strekkoverføring Behovet for strekkoverføring er som rege forårsket v horisonte krefter som gir momentstrekk og skjærkrft i den horisonte fgen. I prinsippet er det
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
Detaljer05 Betong. Prosjektnummer 344013003 Prosjektnavn GE20 Lillestrøm hensetting Prosjektfil GE20 Lillestrøm hensetting Beskrivelse
25(555) 05 Betong 02.05.23.1.1 under terreng (grubevegger) Tykkelse vegg: 250 mm 42,3 m2 02.05.23.1.2 under terreng (grubevegger) Tykkelse vegg: 450 mm 19 m2 02.05.23.1.3 under terreng (grubevegger) Tykkelse
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
DetaljerSVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter
SVEISTE FORBIDELSER S-E 1993-1-8 Knutepunkter I motsetning til S 347 er sveiser og skruer behandlet i S-E 1993-1-8, som i tillegg til orbindelsesmidlene også gir regler or knutepunkter (joints) Generelt
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. HRC 700 forankringsystem
SINTEF Certification Nr. 20072 Utstedt: 26.11.2010 Revidert: 03.05.2016 Gyldig til: 01.01.2021 Side: 1 av 5 SINTEF Byggforsk bekrefter at HRC 700 forankringsystem er vurdert å være egnet i bruk og tilfredsstiller
DetaljerKP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. HRC 700 forankringsystem
SINTEF Certification Nr. 20072 Utstedt: 26.11.2010 Revidert: 05.10.2015 Gyldig til: 01.01.2021 Side: 1 av 5 SINTEF Byggforsk bekrefter at HRC 700 forankringsystem er vurdert å være egnet i bruk og tilfredsstiller
Detaljer