Focus 2D Konstruksjon
|
|
- Oddbjørg Jørgensen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Prosjekt: betongtal Beregning utført :49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER
2 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER KNUTEPUNKTSDATA Nr Koordinater [mm] Randbetingelser x z x z rot F F F F = fastholdt/foreskrevet D = diskontinuerlig 1.2 TVERRSNITTSDATA Nr Navn Parametre 1 Rekt 300x600 A = mm^2 I = 5,40e+009 mm^4 b = 300,0 mm h = 600,0 mm Total vekt i konstruksjonen: 45,45 kn 1.3 SEGMENTDATA Nr Type Knutepunkt Material Tverrsnitt Oppleggsbr. [mm] 1 2 Nr Navn Nr Navn bj-rt B45, betong 1 Rekt 300x600 0,0 0,0 1.4 KONSTRUKSJONSDELER Navn Type Knekklengde [mm] Segmenter Konstruksjonsdel 1 Bjelke MATERIALTYPER 6 B45, betong Material: Betong Fasthetsklasse: B45 Tyngdetetthet: 25,0 kn/m^3 Flytesp hovedarm: 500,00 N/mm^2 Flytesp bøylearm: 500,00 N/mm^2 Varmeutv.koeff.: 1,00e-005 C^-1 Relativ fuktighet: 40,0 % Alder: 25500,0 døgn Alder ved pålastn: 28,0 døgn Alder når uttørking starter: 28,0 døgn Eksponeringsklasse: XC3 Korr.ømfintlig? Nei Dimensjonerende levetid: 50 år Total vekt i konstruksjonen: 45,45 kn Karakteristiske fasthetsparametre: f-ck 55,00 N/mm^2 f-tk 3,35 N/mm^2 f-cck 45,00 N/mm^2 f-tn 2,30 N/mm^2 f-cn 34,30 N/mm^2 For lastkombinasjon 1: (1) 1 (Bruddgrensetilstand): E-modul deformasjon: 2,1260e+004 N/mm^2 G-modul deformasjon: 9,0854e+003 N/mm^2 E-modul stabilitet: 2,1260e+004 N/mm^2 G-modul stabilitet: 9,0854e+003 N/mm^2 Materialfaktor for betong: 1,40 Materialfaktor for armering: 1,25
3 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:2 1.6 ARMERING Lengdearmering pos Type ø n/cc x1 x2 z L f1 Lf1 f2 Lf2 [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] Konstruksjonsdel 1 UK Kamstang 12, , ,00 374,43 1,00 374,43 OK Kamstang 12, , ,00 296,87 1,00 296,87 UK Kamstang 12, , ,00 296,87 1,00 296,87 UK Kamstang 12, , ,00 374,43 1,00 374,43 UK Kamstang 12, , ,00 374,43 1,00 374,43 UK Kamstang 12, , ,00 374,43 1,00 374,43 UK Kamstang 12, , ,00 374,43 1,00 374,43 Kolonne: pos Type ø n cc x1 x2 L z f1 f2 Lf1 Lf2 Forklaring: - OK = overkant armering, UK = underkant armering - type stang - diameter - antall stenger (hvis bjelke/søyle) - senteravstand (hvis plate/vegg) - startpunkt for armering - sluttpunkt for armering - armeringslengde - avstand fra underkant betong til senter jern - forankringsfaktor i startpunktet - forankringsfaktor i sluttpunktet - nødvendig forankringslengde i startpunktet - nødvendig forankringslengde i sluttpunktet Skjærarmering Konstruksjonsdel ø cc x1 x2 [mm] [mm] [mm] [mm] Konstruksjonsdel 1 8, Kolonne: ø cc x1 x2 Forklaring: - diameter - senteravstand - startpunkt for armering - sluttpunkt for armering Nødvendig armeringsareal x ASU ASO AS ASUn ASOn ASn AB ABn Kap [mm] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] Konstruksjonsdel , , , , , , , , , , , , , , , , , ,92
4 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:3 Nødvendig armeringsareal x ASU ASO AS ASUn ASOn ASn AB ABn Kap [mm] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] [mm^2] , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,95 Kolonne: x ASU ASO AS ASUn ASOn ASn AB ABn Kap Forklaring: - avstand fra konstruksjonsdelens startpunkt - innlagt lengdearmering i underkant - innlagt lengdearmering i overkant - innlagt lengdearmering (underkant + overkant) - nødvendig lengdearmering i underkant - nødvendig lengdearmering i overkant - nødvendig lengdearmering (underkant + overkant) - innlagt skjærarmering (per meter) - nødvendig skjærarmering (per meter) - kapasitetsutnyttelse 1.7 LASTTILFELLER
5 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:4 1.7 LASTTILFELLER fortsatt Varighetsklasse: P Langtidsandel for deler av betong: 100 % Korttidsandel for deler av betong: 0 % 1 Vertikal proj.last p1 = -32,40 p2 = -32,40 [kn/m] x1 = x2 = [mm] Virker på segmentene: LASTKOMBINASJON Beregning utført for lastkombinasjon 1 1 (Bruddgrensetilstand) 1,00 * 1 1,20 * <Konstruksjonens tyngde> 2. STATISKE BEREGNINGER basert på lineær teori 2.1 KNUTEPUNKTSRESULTATER Knute- Forskyvninger Residualkrefter/(Oppleggskrefter) punkt u w rot Rx Rz M nr [mm] [mm] [deg] [kn] [kn] [kn m] 1 0,0 0,0 0,810 0,00 190,89 0,00 2 0,0 0,0-0,810 0,00 190,89 0,00 Sum: 0,00 381, SEGMENTRESULTATER - Alle snitt Segment Knutepunkt Snitt M V N u w Nr Type 1 2 [mm] [kn m] [kn] [kn] [mm] [mm] 1 bj-rt ,00-187,54 0,00 0,0 0, ,23-184,19 0,00 0,0-2, ,28-177,49 0,00 0,0-5, ,13-170,80 0,00 0,0-7, ,80-164,10 0,00 0,0-10, ,29-157,40 0,00 0,0-12, ,58-150,70 0,00 0,0-14, ,69-144,00 0,00 0,0-17,2
6 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:5 2.2 SEGMENTRESULTATER - Alle snitt fortsatt Segment Knutepunkt Snitt M V N u w Nr Type 1 2 [mm] [kn m] [kn] [kn] [mm] [mm] ,62-137,31 0,00 0,0-19, ,35-130,61 0,00 0,0-21, ,90-123,91 0,00 0,0-23, ,27-117,21 0,00 0,0-25, ,44-110,52 0,00 0,0-27, ,43-103,82 0,00 0,0-29, ,23-97,12 0,00 0,0-31, ,85-90,42 0,00 0,0-33, ,28-83,72 0,00 0,0-34, ,52-77,03 0,00 0,0-36, ,57-70,33 0,00 0,0-37, ,44-63,63 0,00 0,0-39, ,12-56,93 0,00 0,0-40, ,62-50,23 0,00 0,0-41, ,93-43,54 0,00 0,0-42, ,05-36,84 0,00 0,0-43, ,98-30,14 0,00 0,0-43, ,73-23,44 0,00 0,0-44, ,29-16,74 0,00 0,0-44, ,66-10,05 0,00 0,0-44, ,85-3,35 0,00 0,0-44, ,85 3,35 0,00 0,0-44, ,66 10,05 0,00 0,0-44, ,29 16,74 0,00 0,0-44, ,73 23,44 0,00 0,0-44, ,98 30,14 0,00 0,0-43, ,05 36,84 0,00 0,0-43, ,93 43,54 0,00 0,0-42, ,62 50,23 0,00 0,0-41, ,12 56,93 0,00 0,0-40, ,44 63,63 0,00 0,0-39, ,57 70,33 0,00 0,0-37, ,52 77,03 0,00 0,0-36, ,28 83,72 0,00 0,0-34, ,85 90,42 0,00 0,0-33, ,23 97,12 0,00 0,0-31, ,43 103,82 0,00 0,0-29, ,44 110,52 0,00 0,0-27, ,27 117,21 0,00 0,0-25, ,90 123,91 0,00 0,0-23, ,35 130,61 0,00 0,0-21, ,62 137,31 0,00 0,0-19, ,69 144,00 0,00 0,0-17, ,58 150,70 0,00 0,0-14, ,29 157,40 0,00 0,0-12, ,80 164,10 0,00 0,0-10, ,13 170,80 0,00 0,0-7, ,28 177,49 0,00 0,0-5, ,23 184,19 0,00 0,0-2, ,00 187,54 0,00 0,0 0,0 2.3 Forskyvningsdiagram 44.9 Største forskyvning: 44.9 mm
7 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:6 2.4 Momentdiagram Skjærkraftdiagram Største moment: kn m Aksialkraftdiagram Største skjærkraft: kn Største aksialkraft: 0.00 kn 3. KAPASITETSKONTROLL basert på lineær teori 3.1 UTNYTTELSESGRAD FOR BETONGSEGMENTER - Alle snitt Segment Kn.pkt Snitt N M V Kapasitetsutnyttelse Nr Type [mm] [kn] [kn m] [kn] Kombi Skjær 1 bj-rt 1 0 0,00-0,00-187,54 0,74 0, ,00-33,23-184,19 0,98 0, ,00-65,28-177,49 0,63 0, ,00-96,13-170,80 0,75 0, ,00-125,80-164,10 0,87 0, ,00-154,29-157,40 0,97 0, ,00-181,58-150,70 0,76 0, ,00-207,69-144,00 0,83 0, ,00-232,62-137,31 0,89 0, ,00-256,35-130,61 0,96 0, ,00-278,90-123,91 0,81 0, ,00-300,27-117,21 0,86 0, ,00-320,44-110,52 0,90 0, ,00-339,43-103,82 0,94 0, ,00-357,23-97,12 0,97 0, ,00-373,85-90,42 0,87 0, ,00-389,28-83,72 0,89 0, ,00-403,52-77,03 0,92 0, ,00-416,57-70,33 0,94 0, ,00-428,44-63,63 0,96 0, ,00-439,12-56,93 0,97 0, ,00-448,62-50,23 0,95 0, ,00-456,93-43,54 0,96 0, ,00-464,05-36,84 0,96 0, ,00-469,98-30,14 0,97 0, ,00-474,73-23,44 0,97 0, ,00-478,29-16,74 0,98 0, ,00-480,66-10,05 0,98 0,07
8 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:7 3.1 UTNYTTELSESGRAD FOR BETONGSEGMENTER - Alle snitt fortsatt Segment Kn.pkt Snitt N M V Kapasitetsutnyttelse Nr Type [mm] [kn] [kn m] [kn] Kombi Skjær ,00-481,85-3,35 0,98 0, ,00-481,85 3,35 0,98 0, ,00-480,66 10,05 0,98 0, ,00-478,29 16,74 0,98 0, ,00-474,73 23,44 0,97 0, ,00-469,98 30,14 0,97 0, ,00-464,05 36,84 0,96 0, ,00-456,93 43,54 0,96 0, ,00-448,62 50,23 0,95 0, ,00-439,12 56,93 0,97 0, ,00-428,44 63,63 0,96 0, ,00-416,57 70,33 0,94 0, ,00-403,52 77,03 0,92 0, ,00-389,28 83,72 0,89 0, ,00-373,85 90,42 0,87 0, ,00-357,23 97,12 0,97 0, ,00-339,43 103,82 0,94 0, ,00-320,44 110,52 0,90 0, ,00-300,27 117,21 0,86 0, ,00-278,90 123,91 0,81 0, ,00-256,35 130,61 0,96 0, ,00-232,62 137,31 0,89 0, ,00-207,69 144,00 0,83 0, ,00-181,58 150,70 0,76 0, ,00-154,29 157,40 0,97 0, ,00-125,80 164,10 0,87 0, ,00-96,13 170,80 0,75 0, ,00-65,28 177,49 0,63 0, ,00-33,23 184,19 0,98 0, ,00-0,00 187,54 0,74 0,95 Kapasitetskontrollen er utført etter NS 3473, utgave 6 (2003) 3.2 FORUTSETNINGER Segment Lengde Knekklengde Knekklengde Vippelengde Vippedata (NS3472) Nr [mm] i planet [mm] ut av planet [mm] (lef) [mm] * * knekklengde for konstruksjonsdel 98.3 % Maksimal kapasitetsutnyttelse: 98.3 %
9 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:8 Konstruksjonsdel 1 Lengdearmering Skjærarmering 2 ø12 ø8 cc250 5 ø12 2 ø12 5 ø12 5 ø12 5 ø12 5 ø12 Innlagt armering Nødvendig armering
10 NTNU Student 3. Klasse :49: Side:i - 1 INNHOLDSFORTEGNELSE 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER KNUTEPUNKTSDATA TVERRSNITTSDATA SEGMENTDATA KONSTRUKSJONSDELER MATERIALTYPER ARMERING LASTTILFELLER LASTKOMBINASJON 4 2. STATISKE BEREGNINGER basert på lineær teori KNUTEPUNKTSRESULTATER SEGMENTRESULTATER - Alle snitt Forskyvningsdiagram Momentdiagram Skjærkraftdiagram Aksialkraftdiagram 6 3. KAPASITETSKONTROLL basert på lineær teori UTNYTTELSESGRAD FOR BETONGSEGMENTER - Alle snitt FORUTSETNINGER Kapasitetskart 7 4. GRAFISKE PLOTT Konstruksjonsdeler 8
BACHELOROPPGAVE: REINSVOLLHALLEN, DEN BÆRENDE KONSTRUKSJONEN JENS HARALD SÆVERUD JØRGEN KIRKEMO
BACHELOROPPGAVE: REINSVOLLHALLEN, DEN BÆRENDE KONSTRUKSJONEN FORFATTERE: MILAD AHMADYAR JENS HARALD SÆVERUD JØRGEN KIRKEMO DATO: 25.05.2009 Tittel: Reinsvollhallen Nr. : 1 Konstruksjonsdelen Dato : 25.06.09
DetaljerDimensjonering av betongdekke :50:37 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:50:37 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:50:37 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerBACHELOROPPGAVE: REINSVOLLHALLEN, DEN BÆRENDE KONSTRUKSJONEN JENS HARALD SÆVERUD JØRGEN KIRKEMO
BACHELOROPPGAVE: REINSVOLLHALLEN, DEN BÆRENDE KONSTRUKSJONEN FORFATTERE: MILAD AHMADYAR JENS HARALD SÆVERUD JØRGEN KIRKEMO DATO: 25.05.2009 Tittel: Reinsvollhallen Nr. : 1 Konstruksjonsdelen Dato : 25.06.09
DetaljerDimensjonering av betongdekke :35:01 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:35:01 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:35:01 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerVedlegg 1.9 NS 3473 PROSJEKTERING AV BETONGKOPNSTRUKSJOENR
Vedlegg 1.9 NS 3473 PROSJEKTERING AV BETONGKOPNSTRUKSJOENR Beregnings- og konstruksjonsregler Siri Fause Høgskolen i Østfold 1 NS 3473 Prosjektering av betongkonstruksjoner 6.utgave september 2003 Revisjonen
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerHåndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.3 Betongkonstruksjoner Foredragsholder: Thomas Reed Thomas Reed Født i 1982 Utdannet sivilingeniør Begynte i Svv i 2007 Bruseksjonen
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
- eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2.
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerG-PROG RAMME Betongdimensjonering. (Ver. 6.0 Oktober 2008) Brukerdokumentasjon. Betongdimensjonering
G-PROG RAMME Betongdimensjonering (Ver. 6.0 Oktober 2008) Brukerdokumentasjon Betongdimensjonering G-PROG Ramme Betongdimensjonering Programsystemet G-PROG Ramme Betongdimensjonering er utarbeidet og eiet
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerTSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
DetaljerTSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerStatiske beregninger og dimensjonering
Fylke: Vest-Agder Vegnummer: E 39 Brunummer : Statiske beregninger og dimensjonering Dokument dato: 20.07.2012 Utført av: Hilde Solaas Signatur: Kontrollert: Trond Vabo Revidert dato: Kontrollert: Innhold
DetaljerC13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerTSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 55c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerOppgave 1: Betong I oppgaven gjelder følgende forutsetninger: Betong: B35 Armering: B500NC Eksponeringsklasse XC1
Høgskolen i Østfold 1 av 5 6/17 Avdeling for ingeniør og realfag KONT DESEMBER 2013 - EKSAMENSOPPGAVE Fag: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærere: Edin Mahmutcehajic, Siri Fause, Joachim Helgesen, Kjetil
DetaljerISY Design. Brukerdokumentasjon. Betongbjelke. Versjon 1.0
ISY Design Brukerdokumentasjon Betongbjelke Versjon 1.0 ISY Design Versjon 1.0 Programsystemet ISY Design er utarbeidet og eiet av: Norconsult Informasjonssystemer AS Vestfjordgaten 4 1338 SANDVIKA Sentralbord:
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerOse Ingeniørkontor AS VARTDAL RINGMUR BEREKNINGSDOKUMENT. Marita Gjerde Ose Ingeniørkontor AS
Ose Ingeniørkontor AS VARTDAL RINGMUR BEREKNINGSDOKUMENT Marita Gjerde 01.02.2017 Ose Ingeniørkontor AS Innhald 1. GENERELL INFORMASJON OM PROSJEKTET:... 3 1.1 Orientering... 3 1.2 Prosjekterende og sidemannskontrollerende
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerHØGSKOLEN I GJØVIK. Mekanikk Emnekode:BYG1041/1061/1061B Skoleåret 2004/2005. Oppg. 1 for BYG1061B. Oppg. 1 for BYG1061 / Oppg.
ekanikk Emnekode:BYG101/101/101B Skoleåret 00/005 Oppg. 1 for BYG101B a) Stang BC er skrå med 5 vinkel B x og B y har samme tallverdi. Likevekt av hele konstruksjonen: Σ A = 0 B y + 5 5 = 0 B y =,5 kn
DetaljerOppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55d Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 101 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerH12B02 Dimensjonering av pelehoder 18. april 2012
H12B02 Dimensjonering av pelehoder 18. april 2012 Deltakere: Prosjektgruppen: Joakim Sahlstrøm Marte Heen Lei Ruzelle Calumpit Sondre Reiersgaard Sweco: Jørn Inge Kristiansen Dato 16.april 2012 MØTEINNKALLING
Detaljer4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerTSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 57 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 102 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/57 Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerD12 SIKRING AV ARMERINGEN
D12 SIKRING AV ARMERINGEN 81 12.1 SIKRING AV ARMERINGSOVERDEKNING Som det fremgår av punkt 10.2 er en riktig armeringsoverdekning en av de viktigste faktorene for å sikre armerte betongkonstruksjoner den
DetaljerBETONGBOLTER HPM / PPM
BETONGBOLTER HPM / PPM INNHOLD 1 Boltenes funksjonsprinsipp...side 2 2 Konstruksjon HPM-bolter...side 2 PPM-bolter...side 3 3 Kapasiteter 3.1 Dimensjoneringsregler...side 4 3.2 Kapasiteter...side 4 4 Konstruksjonsanvisninger
Detaljer1 Dimensjoneringsgrunnlag
1 Dimensjoneringsgrunnlag 1.1 Innledning 1.1.1 Generelt Støttemuren ligger langs ny gang- og sykkelvei som skal bygges langs Mastemyrveien. Langs en strekning på ca. 60 m skal det etableres en støttemur
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
Faglig kontakt under eksamen: Jan Bjarte Aarseth 73 59 35 68 Aase Reyes 915 75 625 EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Fredag 3. juni 2011 Kl 09.00 13.00 Hjelpemidler (kode C): Irgens: Formelsamling mekanikk.
DetaljerVarige konstruksjoner Konstruktive konsekvenser av alkalireaksjoner Fagdag 31 mai 2016
Varige konstruksjoner Konstruktive konsekvenser av alkalireaksjoner Fagdag 31 mai 2016 Hans Stemland SINTEF Hans Stemland, SINTEF Eva Rodum, SVV Håvard Johansen, SVV 1 Alkalireaksjoner Skademekanisme for
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerVedlegg 1.5 SPENNBETONG SPENNBETONG 1
Vedlegg 1.5 1 HVA ER FORSPENNING? SPENNARMERT BETONG/ Armert betong hvor all eller deler av armeringen av armeringen er forspent og dermed er gitt en strekktøyning i forhold til betongen. Kreftene som
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
DetaljerEurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
Detaljer~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
DetaljerKapittel 1:Introduksjon - Statikk
1 - Introduksjon - Statikk Kapittel 1:Introduksjon - Statikk Studér: - Emnebeskrivelse - Emneinformasjon - Undervisningsplan 1.1 Oversikt over temaene Skjærkraft-, Moment- og Normalkraft-diagrammer Grunnleggende
DetaljerVOLLA BRU RV.4 ROA-JAREN
BACHELOROPPGAVE: VOLLA BRU RV.4 ROA-JAREN FORFATTERE: HÅKON FÆSTER MAGOMED VAZARAHNOV VALGARD STENSBYE Dato: 28. mai 2008 BACHELOROPPGAVE, BYGG, KONSTRUKSJON 2009 Forord Oppgaven vår omha ndler en br u
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 10.... Faglig kontakt under eksamen: Kjell Magne Mathisen, 73 59 46 74 Sensuren faller senest 10. januar (så
DetaljerEKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl
L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK
Detaljer3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
DetaljerKandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.
for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall
Detaljer7.1.4 Hylsefundament C7 SØYLER
148 C7 SØYLER Tabell C 7.5. Forankring av limte stenger uten forankringsfot. Forutsetninger: Kamstål B500NC: f yd = 500 / 1,15 = 435 MPa l bd = nødvendig forankringslengde for oppgitt strekkapasitet l
DetaljerHVORDAN BESKRIVE BETONGKONSTRUKSJONER RIKTIG KURSDAGENE /6/2012
HVORDAN BESKRIVE BETONGKONSTRUKSJONER RIKTIG KURSDAGENE 2012 Trondheim 5.-6. januar 2012 Harald Rosendahl, Dr techn. Olav Olsen Morten André B. Helland, Rambøll 1 EKSEMPLER PÅ PRODUKSJONSUNDERLAG Veiledning
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGS TKNISK- NTURVITNSKPLIG UNIVRSITT Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: rne alberg 976 42 898 / 73 59 46 24 Jan jarte arseth 73 59 35 68 KSMN I MN TKT4116 MKNIKK 1 Onsdag
DetaljerAlkaliereaksjoner, fenomen, tilstand og lastvirkning.
Alkaliereaksjoner, fenomen, tilstand og lastvirkning. Christine E. R. Skogli, SVV Tunnel og betong. Hans Stemland, SINTEF. 16.11.2015 Etatsprogrammet Varige konstruksjoner Alkalireaksjoner i betong Varige
DetaljerProsjektering av betongkonstruksjoner. Jan Arve Øverli. Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU. Kursinnhold. Bruddgrensetilstand
Eurokode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1 Kursinnhold Introduksjon Materialer og bestandighet Bruddgrensetilstand Moment og aksialkraft
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerVedlegg 1 - Prosjektdirektiv
Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv Prosjektnavn: Prosjekttittel: Samvirke hulldekker på stålbjelker Samvirke mellom hulldekker og stålbjelker i bruksgrensetilstand Planlagt startdato: 28.03.2011 Varighet: 50
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerHRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2)
HRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2) HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for å forankre armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
DetaljerLørenskog Stasjonsby- Formtoppen Felt B1-3
Lørenskog Stasjonsby Formtoppen Felt B13 BEREGNINGSRAPPORT B03 BETONGKONSTRUKSJONER Dekke, Søyler og Vegger. Rev. Dato Beskrivelse av revisjon Prosjekt Nr.: Egenkontroll Sidemannskontroll Postboks 91 Manglerud
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress Rapport eksempel betongplater. 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning
Rapport eksempel betongplater INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
DetaljerLøsningsforslag for eksamen 5. januar 2009
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009 Oppgave 1 Figuren til høyre viser en hengebroliknende konstruksjon, med et tau mellom C og E med egen tyngde g = 0,5 kn/m og en punktlast P = 75 kn som angriper
DetaljerGeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer.
GeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer. Vegard Woldsengen, Geovita AS Om programmet Programmet benyttes til å analysere interaksjonen mellom lineære superstrukturer
DetaljerJernbaneverket BRUER Kap.: 8
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 12 1 HENSIKT OG OMFANG... 2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET... 3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen... 3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet...3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
DetaljerBruk av HRC-produkter - eksempler
Bruk av HRC-produkter - eksempler HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for forankring av armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle bruddstyrke
DetaljerEkstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
Detaljer