INNLEDNING Tidligere stabilitetsvurdering i området Granmo gård

Transkript

1

2 - 2 - INNHOLD 1 INNLEDNING Tidligere stabilitetsvurdering i området Granmo gård BEREGNINGSFORUTSETNINGER Generelt Beregningsprofiler Grunnforhold Poretrykk Laster og forutsetninger MATERIALPARAMETRE Tyngdetetthet Udrenert skjærstyrke Effektiv skjærstyrke Anisotropi og tøyningskompatibilitet KRAV TIL MATERIALKOEFFISIENT STABILITETSBEREGNINGER Generelt Profil Profil Profil Profil F Profil F Profil F Profil F Fyllinger Profil F Fylling Fylling Krav til utførelse av fyllinger FAREGRADSEVALUERING OPPSUMMERING/KONKLUSJON REFERANSER Rambøll Norge AS NO MVA

3 - 3 - TEGNINGER Tegn. nr. Innhold Målestokk 201 Oversiktskart 1: Plankart 1: Situasjonsplan 1: Lagdeling profil 6 1: Lagdeling profil 7 1: Lagdeling profil 8 1: Lagdeling profil F2 1: Lagdeling profil F3 1: Lagdeling profil F4 1: Lagdeling profil F5 1: Lagdeling profil F6 1: Lagdeling profil F7 1: Lagdeling profil F8 1: Prinsipp veiplassering og utforming 1:250 Stabilitetsberegning 220 Profil 6: Totalspenningsanalyse opprinnelig situasjon 1: Profil 6: Totalspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil 6: Effektivspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil 7: Effektivspenningsanalyse opprinnelig situasjon 1: Profil 7: Totalspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil 7: Effektivspenningsanalyse utbygd situasjon, mot vest 1: Profil 8: Totalspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil 8: Effektivspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil F3: Totalspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil F3 Effektivspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil F4: Totalspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil F4: Effektivspenningsanalyse utbygd situasjon 1: Profil F5: Totalspenningsanalyse utbygd situasjon, prinsipp veiutforming og plassering 1: Profil F5: Effektivspenningsanalyse utbygd situasjon, prinsipp veiutforming og plassering 1: Profil F6: Totalspenningsanalyse fylling 1: Profil F6: Effektivspenningsanalyse fylling 1: Profil F7: Totalspenningsanalyse fylling 1 1: Profil F7: Effektivspenningsanalyse fylling 1 1: Profil F8: Totalspenningsanalyse fylling 2 1: Profil F8: Totalspenningsanalyse fylling 2 1:400 Rambøll Norge AS NO MVA

4 - 4 - BILAG 1 Tolkning av CPTU, pkt 3 2 Tolkning av CPTU, pkt 5 3 Tolkning av CPTU, pkt 9 4 Ødometerforsøk pkt 3 5 Treaksialforsøk pkt 3 6 Tolkning av CPTU i oppdrag Ødometerforsøk i oppdrag Treaksialforsøk i oppdrag ROS-analyse for ferdig utbygd boligfelt ved Granmo gård Rambøll Norge AS NO MVA

5 1 INNLEDNING Stig O. Bakken ønsker å regulere et område ved Granmo gård i Klæbu til boligformål. Aktuelle område ligger delvis inne i Litjugla kvikkleiresone, klassifisert med høy faregrad. Planlagte tiltak skal derfor vurderes iht. NVE sin retningslinje 2/2011 «Flaum og skredfare i arealplanar», ref./1./. 1.1 Tidligere stabilitetsvurdering i området Rambøll Norge AS gjennomførte i 2006/2007 på oppdrag fra Klæbu kommune og NVE en første utredning av kvikkleiresone 1100 Litjugla, ref. /2/. Det ble utført grunnundersøkelser og gjennomført stabilitetsanalyser for vurdering av faren for større kvikkleireskred i sonen. Arbeidene ble utført på bakgrunn av utført risikoklassifisering i 2004/2005, som da identifiserte sonen med høy risikoklasse (kl. 5) og høy faregrad. I den utførte utredningen i 2006/2007 ble det foreslått stabilitetsforbedrende tiltak i hovedravinen (Sunndalen), ut mot FV 921 i vest og ravinen ved Sørborgen skole i sør. Dette er områder like vest for Granmo gård, ved vestre avgrensning av planområdet. Rambøll utførte videre, i tidsrommet , vurdering av skredfare mot vest og nord i forhold til Sørborgen Skole, vurdering av nødvendig nedplanering av skråning i nordvest (ned mot fylkesvei 921 og Tanembrua), og vurderinger/beregninger av nødvendige sikringsarbeider langs Finnmyrbekken. Finnmyrbekken ligger ved østlig avgrensning av den kommende reguleringsplanen. På bakgrunn av Rambølls arbeider ble det i regi av NVE igangsatt oppfylling av ravinene. Per i dag er fase 2 av denne oppfyllinga under utførelse, ref./3/. 1.2 Granmo gård Denne rapporten inneholder resultater fra stabilitetsvurderinger for ovennevnte regulering av boligfelt ved Granmo gård. Det er utført supplerende grunnundersøkelser i 2012, samt utført stabilitetsberegninger for opprinnelig terreng og stabiliserende tiltak (utført oppfylling av NVE) for å oppnå krav til vesentlig forbedring iht. NVEs retningslinjer 2/2011, ref. /1/. Multiconsult ved Signe Gurid Hovem er uavhengig kontrollør for prosjektet. De tidligere utførte oppdragene er kontrollert og godkjent av uavhengig kontrollør NGI ved Kyrre Emaus. 2 BEREGNINGSFORUTSETNINGER 2.1 Generelt Stabilitetsberegningene er utført både ved: - Totalspenningsanalyse ADP (udrenert korttidstilstand) - Effektivspenningsanalyse (drenert langtidssituasjon) Totalspenningsanalysen vurderes som kritisk ved de opptredende grunnforhold med leire, stedvis kvikk eller sensitiv, for å ta hensyn til en potensiell situasjon med udrenerte spenningsendringer i grunnen. Effektivspenningsanalysen vurderes som representativ for langtidssituasjonen for skråningene slik de ligger i dag

6 Stabilitetsanalysene er utført med beregningsprogrammet GeoSuite Stabilitet, som er en del av GeoSuite - pakken. GeoSuite Stabilitet baserer seg på en likevektsbetraktning av potensielle bruddflater. Beregninger er i hovedsak utført for sirkulære glideflater, da dette ansees mest relevant for de opptredende lagdelingene. Sammensatte glideflater er vurdert og beregnet, men ikke funnet kritisk i noen snitt. De er derfor ikke tegnet opp i vedlagte beregningsprofiler. Det er generelt for alle profilene beregnet flere glideflater enn hva som er fremstilt på tegningene. En fremstilling av alle beregnede flater ville gjort tegningene svært uoversiktlige, og kun utvalgte flater er derfor framstilt. Ut fra topografi og lagdeling, samt utførte oppfyllinger i nærliggende raviner, ansees rotasjonsskred som relevant. Initialskred med retrogressiv skredutvikling ansees ikke som relevant etter den utførte oppfyllingen. Stabilitetsberegningene er utført for en plan tilstand i profilene. 2.2 Beregningsprofiler Det er utført beregninger i totalt 9 profiler. Beliggenheten av profilene er vist på situasjonsplanen, tegning 203, og antatt lagdeling fremkommer på lagdelingstegningene og beregningssnittene. Da de fleste profilene har samme plassering som i Rambølls tidligere oppdrag, er profilnavnene beholdt. Profilene er derfor ikke nummerert med etterfølgende nummer. Profilnavnene kommer også frem av tegning Grunnforhold Avgrensing av kvikkleiresone 1100 Litjugla fremgår av tegning 203. Løsmassene innenfor aktuelle del av sonen består generelt av mektige leiravsetninger. Under nordlige del av platået er det registrert leire ned til avsluttet sondering ved ca 30 m dybde. Platået ligger her på kt Boring nede i ravinene på både østlig og vestlig side, hhv Finnmyrbekken og Sunndalsbekken, viser også mektige leiravsetninger. For sørlige del av platået er det i tillegg registrert er lag med friksjonsmasser over leira. Lag med kvikk og sensitiv leire (sprøbruddmateriale) er registrert med en overdekning på ca 9-17 meter under platået, og mellom 0 ca 12 meter under opprinnelig terreng i bunn av ravinene. For øvrig vises det til geoteknisk datarapport R01 (ref. /4/), R01 (ref. /5/), rapport R01 (ref. /2/) og R1 (ref. /6/) for detaljer vedrørende grunnforholdene og nærmere beskrivelse av disse. For mer detaljert bilde av antatt lagdeling vises det i tillegg til lagdelingstegningene presentert i tegning Poretrykk Poretrykk benyttet i tolkning (CPTU, ødometer og S u /p 0 forhold) og stabilitetsberegninger er basert på poretrykksmålinger utført i Rambølls tidligere oppdrag. Resultatene av disse målingene er presentert i ref. /4/ og ref. /5/. Poretrykksforhold benyttet er generelt ( lokale tilpasninger er utført) som følger: - 6 -

7 Grunnvannstand er satt til ca 5.0 meter under terreng under platået og i terrengnivå i dalbunnene. Det er videre antatt hydrostatisk poretrykksfordeling med dybden. Målinger som er utført viser til dels mindre poretrykksøkning enn hydrostatisk under platået, men effekten av dette på de tolkede parametre anses likevel som liten og uten større betydning for de endelige resultatene av stabilitetsberegningene. For stabilitetsberegninger på effektivspenningsbasis (langtidstilstanden) ville lavere poretrykksøkning enn hydrostatisk hatt en positiv effekt på beregnet sikkerhetsnivå, men for de opptredende grunnforhold og med områdets geometri er det totalspenningsanalysen som blir bestemmende for de nødvendige stabiliserende tiltak og en slik positiv effekt vil dermed ikke være av større betydning i denne sammenhengen. Det er i etterkant av utførte beregninger foretatt måling av installerte hydrauliske piezometer i punkt 3 og 9. Utførte målinger viser samsvar med tidligere målinger i området. 2.5 Laster og forutsetninger For planlagte boligfelt er det ønskelig med en vei plassert i ytterkant av platået, iht. tegning 202. Med rådende grunnforhold og topografi forutsettes det at veien oppe på platået plasseres og utformes iht. beskrivelse i tegning 214 og Veien plasseres innenfor 1:2,5-linja fra skråningstå. Det forutsettes at topp ferdig vei oppe på platået er senket minimum 0,7 m i forhold til dagens terreng, for å kompensere for trafikklasta. Det vil være mulig å masseutskifte med lette masser/eps, dersom det i enkelte partier ikke er ønskelig å senke veien i forhold til terrenget. Dette må i hvert enkelt tilfelle vurderes av geotekniker. Fyllingen vist på tegning 202 og 203 plassert ved beregningsprofil 8 er tatt med i stabilitetsberegningene, og her er det ikke forutsatt å senke terrenget. Fyllingen legges ut med steinmasser og komprimeres iht. Statens vegvesen HB 018. For vei nede i bekkedalene vil ikke veifylling og trafikklast virke drivende, og kan med tanke på stabilitet anlegges med ønsket plassering. Planlagte bebyggelse vil bestå av bolighus og ansees som lett bebyggelse. Det er ikke tatt med terrenglast fra boligene i beregningene. Last fra bebyggelse forutsettes kompensert ved tilpasning av terreng eller kompensert fundamentering. Eventuelle andre løsninger vil kreve geoteknisk vurdering. 3 MATERIALPARAMETRE 3.1 Tyngdetetthet Tyngdetetthet (romvekt) for bruk i stabilitetsberegningene er for de stedlige massene bestemt ut fra utførte laboratorieundersøkelser og erfaringsverdier. For tilførte masser (motfylling) er det benyttet erfaringsverdier, γ=19 kn/m 3 og 18 kn/m 3, for fylling av henholdsvis sprengstein og leire. Benyttet tyngdetetthet i stabilitetsberegningene fremgår av beregningssnittene, presentert i tegning

8 3.2 Udrenert skjærstyrke Generelt Udrenert skjærstyrke som benyttes i stabilitetsberegningene er valgt på grunnlag av tolkede CPTU sonderinger, og med støtte i utførte skjærstyrkemålinger på uforstyrrede 54 mm prøver i laboratoriet. Tolkning av CPTU er utført på grunnlag av poretrykksfaktoren N Δu og spissmotstandsfaktoren N KT. Generelt er N ΔU benyttet ved B q verdi (poretrykksrespons) høyere enn 0,5-0,6 og N kt er benyttet ved B q lavere enn 0,5-0,6. For bestemmelse av faktorene N Δu og N kt er korrelasjoner basert på CAUC treaksialforsøk på blokkprøver av høy kvalitet benyttet, kfr Lunne et al, ref /7/, og Karlsrud et al, ref /8/. For de valgte korrelasjonene for N Δu - og N kt faktorene er det skilt mellom leire med sensitivitet (S t ) lavere og høyere enn 15. Ved tolking av CPTU er det benyttet en romvekt på 19.5 kn/m 3. Benyttet in-situ poretrykk ved tolkning av CPTU er som beskrevet i kapittel 2.4. OCR (overkonsolideringsgrad) er beregnet ut fra utførte ødometerforsøk, og tidligere terreng er antatt til å ligge på ca kt Ødometerforsøk som er lagt til grunn er presentert i bilag 4 og 7. Det er lagt hovedvekt på følgende verdier ved bestemmelse av aktiv udrenert skjærstyrke: N Δu =4,0+4,5B q N kt =7,8+2,5*logOCR+0,082*I p N Δu =6,9-4,0*logOCR+0,07*I p for S t <15 N kt =8,5+2,5*logOCR N Δu =9,8-4,5*logOCR for S t >15 OCR og I p er henholdsvis overkonsolideringsgrad og plastisitetsindeks. Ved tolkning er det benyttet I P = 5-7,5 ut fra utførte laboratorieundersøkelser. For design er det valgt å benytte følgende sammenheng: 0.35*p 0 *OCR 0.55 (Shansep) for både leire og kvikkleire, med minimumsverdi for udrenert skjærstyrke lik 50 kpa. Minimumsverdiene som er valgt er basert på resultatene av CPTU tolkningene og styrkemålinger utført i laboratoriet på opptatte prøver (konus, enaks og treaks). OCR er beregnet ut fra et antatt tidligere terrengnivå i området tilsvarende ca kt Det er iht. anbefaling i NVEs Retningslinjer lagt inn en styrkereduksjon på 15 % i lag med kvikk eller sensitiv leire (sprøbruddmateriale) når skjærstyrken er bestemt ut fra CPTU sonderinger korrelert mot blokkprøver. Styrkereduksjonen er lagt inn i beregningene, og ikke ved tolking av skjærstyrken. Vurdering av leiras sensitivitet er basert på utførte laboratorieundersøkelser og vurdering/tolkning av sonderinger (trykk og dreietrykksondering)

9 3.3 Effektiv skjærstyrke Generelt Valg av effektivspenningsparametre er gjort på grunnlag av utførte treaksialforsøk og erfaringsverdier. Treaksialforsøk som er lagt til grunn er vedlagt i bilag 5 og 8. De tolkede treaksialforsøkene gir tanφ = 0,45 0,55 med attraksjon ca. 10 kn/m 2 tatt ut ved ca. 1 2 % tøyning. På grunnlag av dette har vi i stabilitetsberegningene valgt å benytte følgende verdier for kohesjon og friksjonsvinkel: Tørrskorpe c =0 kn/m 2 φ=35,0 0 (erfaringsverdi) Leire c =4,5 kn/m 2 φ=28,0 0 (tolket fra utført treaks) Kvikkleire c =4,5 kn/m 2 φ=27,0 0 (tolket fra utført treaks) Steinfylling c =0 kn/m 2 φ=42,0 0 (erfaringsverdi) Leirfylling c =0 kn/m 2 φ=28,0 0 (erfaringsverdi) 3.4 Anisotropi og tøyningskompatibilitet I beregningene tas det hensyn til spenningsanisotropi i leira, dvs. at udrenert skjærstyrke varierer med hovedspenningsretningene (ADP-analyse). Utgangspunktet er udrenert aktiv skjærstyrke s ua. Direkte og passiv skjærstyrke er beregnet ut fra følgende formler: s ud = 0,7 s ua (styrke for den tilnærmet horisontale delen av glideflaten) s up = 0,4 s ua (styrke der glideflaten ligger i passiv sone) Anvendt s up / s ua forhold og s ud / s ua forhold er i henhold til erfaringer fra tidligere forsøk utført bl.a. ved NGI. Det er også tatt hensyn til tøyningskompatibilitet ved at så vel effektive skjærstyrkeparametere som udrenert skjærstyrke tolket fra treaksialforsøk er tatt ut ved tilnærmet like deformasjoner (ca %), samt at tolket udrenert skjærstyrke fra CPTU er redusert 15 % for å ivareta effekten av sprøbrudd på blokkprøver. 4 KRAV TIL MATERIALKOEFFISIENT I områder med fare for skred i sprøbruddmaterialer (kvikkleire) stiller NVEs Retningslinjer krav til minste sikkerhet (materialkoeffisient). Kravet gjelder for potensielle glideflater gjennom sprøbruddmaterialet, og er differensiert i forhold til områdets tiltakskategori. Tiltakskategori avhenger av i hvilken grad planlagt utbygging påvirker sikkerheten, og hvilken konsekvens tiltaket innebærer mht. skade på omgivelsene, infrastruktur eller mennesker dersom skred inntreffer. Planlagte utbygging av boligfelt medfører tilflytting av mennesker til området og kommer under tiltakskategori K3. Tiltakskategori K3 kombinert med at kvikkleiresone 1100 er klassifisert med faregrad høy, medfører krav til oppnådd materialkoeffisient γ m =1,4 eller vesentlig forbedring iht. figur 3.1 i vedlegg 1 i ref. /1/

10 5 STABILITETSBEREGNINGER 5.1 Generelt Det er utført stabilitetsberegninger for opprinnelig situasjon, før NVE sin oppfylling i Sunndalsbekken og Finnmyrbekken, og for utbygd situasjon. Utbygd situasjon er situasjonen med NVE sine terrengendringer, samt utbygd boligfelt iht. planene i tegning Profil 6 Profil 6 tilsvarer ca profil 600 for oppfylling i Finnmyrbekken og profil 670 for oppfylling i Sunndalsbekken. For stabilitetsberegningene oppnås følgende materialkoeffisienter gjennom sprøbruddmaterialet; Opprinnelig situasjon Utbygd situasjon Øst Vest Øst Vest Totalspenning 1,06-1,28 1,15-1,39 1,31-1,39 1,53-1,54 Effektivspenning 1,44-1,61 1,60-1,83 Utførte oppfylling i Sunndalsbekken og Finnmyrbekken gir tilfredsstillende forbedring av stabiliteten iht. kravene i NVE sine retningslinjer, ref. /1./. Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Profil 7 Profil 7 tilsvarer ca profil 430 for oppfylling i Finnmyrbekken og profil 530 for oppfylling i Sunndalsbekken. For stabilitetsberegningene oppnås følgende materialkoeffisienter gjennom sprøbruddmaterialet; Opprinnelig situasjon Utbygd situasjon Øst Vest Øst Vest Totalspenning 1,88 1,52 Effektivspenning 1,44 1,31 >1,44 2,17-2,71 Utførte oppfylling i Sunndalsbekken og Finnmyrbekken gir tilfredsstillende stabilitet iht. kravene i NVE sine retningslinjer, ref. /1./. Stabilitetsberegningene er presentert på tegning

11 5.4 Profil 8 Profil 8 tilsvarer ca profil 300 for oppfylling i Sunndalsbekken. For stabilitetsberegningene oppnås følgende materialkoeffisienter gjennom sprøbruddmaterialet; Opprinnelig situasjon Utbygd situasjon Vest Vest Totalspenning 1,63-1,80 Effektivspenning 2,19-2,65 Utførte oppfylling i Sunndalsbekken gir tilfredsstillende stabilitet iht. kravene i NVE sine retningslinjer, ref. /1./. Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Profil F2 Det er valgt å ikke beregne stabilitet i profil F2. Profilet er iht. tegning 207 og 210 svært likt profil F5. Profil F5 har noe større høydeforskjell mellom dalbunn og platået, og det er derfor valgt å heller beregne stabilitet i F5. Lagdelingen er presentert på tegning Profil F3 Profil F3 tilsvarer ca profil 280 for oppfyllingen i Finnmyrbekken. For stabilitetsberegningene oppnås følgende materialkoeffisienter gjennom sprøbruddmaterialet; Opprinnelig situasjon Utbygd situasjon Øst Øst Totalspenning 1,83 Effektivspenning 2,14 Utførte oppfylling i Finnmyrbekken gir tilfredsstillende stabilitet iht. kravene i NVE sine retningslinjer, ref. /1./. Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Profil F4 Profil F4 tilsvarer ca profil 150 for oppfyllingen i Finnmyrbekken. For stabilitetsberegningene oppnås følgende materialkoeffisienter gjennom sprøbruddmaterialet; Opprinnelig situasjon Utbygd situasjon Øst Øst Totalspenning 1,56 Effektivspenning 1,78 Utførte oppfylling i Finnmyrbekken gir tilfredsstillende stabilitet iht. kravene i NVE sine retningslinjer, ref. /1./

12 Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Profil F5 Profil F5 tilsvarer ca profil 550 for oppfyllingen i Finnmyrbekken. For stabilitetsberegningene oppnås følgende materialkoeffisienter gjennom sprøbruddmaterialet; Opprinnelig situasjon Utbygd situasjon Øst Øst Totalspenning 1,48-1,50 Effektivspenning 1,63-1,77 Utførte oppfylling i Finnmyrbekken gir tilfredsstillende stabilitet iht. kravene i NVE sine retningslinjer, ref. /1./. Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Fyllinger Profil F6 Profil F6 er plasser i dalbunnen gjennom ønsket oppfylling lengst sør i planområdet, se tegning 203. Utførte beregning er basert på en antatt lagdeling og antatte styrkeparametere. Beregningene er utført for fylling opp til kt 136, samt med en «tåfylling» med 2 m tykkelse utenfor det oppfylte platået. Valgte geometri er valgt ut fra terrenghøyde på platået ved bygningene til Granmo gård, samt at oppdragsgiver ønsker å deponere masse i området. Dersom det skal plasseres bygg fundamentert på fyllinga, forutsettes det at utfyllingen utføres med kvalitetsmasser og komprimeres iht. gjeldende standarder. For oppfylt situasjon oppnås en materialkoeffisient gjennom sprøbruddmaterialet på γ m 1,42 på totalspenningsbasis og γ m 2,69 på effektivspenningsbasis. Selve oppfyllingen forutsettes utført iht. kapittel Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Det er ikke utført undersøkelser under planlagte fylling. Det forutsettes derfor at det utføres supplerende undersøkelser for kontroll av beregningene før en utfylling kan gjennomføres Fylling 1 «Fylling 1» er plassert like nord for fjøsen til Granmo gård, se tegning 203. Ønsket oppfylling består av ca 2,4-2,8 m fylling i dalbunnen. Ønsket fylling går fra kt 133 og ned imot allerede utførte oppfylling i Finnmyrbekken, utført av NVE. Det er utført beregning i et snitt (profil F7) gjennom dalbunnen, hvor fyllinga vil bli tykkest. For oppfylt situasjon oppnås en materialkoeffisient gjennom sprøbruddmaterialet på γ m 2,20 på totalspenningsbasis og γ m 3,53 på effektivspenningsbasis. Profilet tilsvarer ca profil 20 for utførte fylling i Finnmyrbekken

13 Oppfyllingen forutsettes utført iht. kapittel Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Fylling 2 «Fylling 2» ligger i en sidedal til ravina navngitt «Sidebekk F1» av NVE. Ønsket fylling starter på kt 133 og går i utgangspunktet ned til kt 122. Inntegnede fylling treffer imidlertid utført oppfylling av NVE ved ca kt 125. Fyllingen vil i dalbunnen på det tykkeste være ca 7,5 m tykk. NVE har lagt ut fylling i dalbunnen med inntil ca 4,5 m tykkelse. Profilet tilsvarer ca profil 135 for NVE sin oppfylling i «Sidebekk F1». Det er utført beregning i et snitt (profil F8) gjennom dalbunnen, hvor fyllinga vil bli tykkest. For oppfylt situasjon oppnås en materialkoeffisient gjennom sprøbruddmaterialet på γ m 1,45 på totalspenningsbasis og γ m 2,20 på effektivspenningsbasis. Oppfyllingen forutsettes utført iht. kapittel Stabilitetsberegningene er presentert på tegning Krav til utførelse av fyllinger Det forutsettes at fyllingene beskrevet i kapittel utføres etter følgende punkter: - Oppfyllingen skal skje lagvis, og starte med nedre del av fyllinga. - Det skal etableres drenslag i bunnen av fyllingene. - Før fyllingsarbeidet starter, skal plan for gjennomføring godkjennes av geotekniker. Dersom det ansees som nødvendig kan geotekniker også kreve at det utføres kontroll av utførelsen, KUT. - Massene for fyllingene skal ikke mellomlagres i området før utfyllingen, men transporteres inn og legges direkte i fyllingen. - Dersom det skal etableres bygg oppå noen av fyllingene, bør fyllingene bestå av kvalitetsmasser og komprimeres etter gjeldende standarder. - Eventuelle bygg oppe på fyllingene forutsettes fundamentert kompensert. 6 FAREGRADSEVALUERING Kvikkleiresone 1100 Litjugla har som beskrevet blitt kategorisert med høy faregrad og i risikoklasse 5 i opprinnelig ROS-analyse. Bilag 9 viser utført ROS-analyse for situasjonen med utbygd boligfelt ved Granmo, inklusive NVE sine oppfyllinger i omliggende raviner. Analysen er utført for området rundt Granmo gård, og gir området lav faregrad etter utførte tiltak. I kombinasjon med meget alvorlig skadekonsekvens gir dette risikoklasse

14 7 OPPSUMMERING/KONKLUSJON Rambøll Norge AS har i 2012 utført grunnundersøkelser og stabilitetsvurderinger for ønsket regulering av boligfelt ved Granmo gård i Klæbu. Boligfeltet ligger plassert delvis inne i kvikkleiresone Litjugla, som er klassifisert med høg faregrad av NVE. Rambøll har tidligere utført en rekke undersøkelser og beregninger i det aktuelle området. På bakgrunn av dette er det i regi av NVE igangsatt oppfylling av flere av ravinene ved Granmo gård. Per i dag er fase 2 av oppfyllinga under utførelse. Det er for boligfeltet utført stabilitetsberegninger i tilsammen 9 profiler fra platået ved Granmo gård, og ned mot omliggende raviner og bekkedaler. Beregningene er utført iht. NVE sin retningslinje 2/2011 «Flaum og skredfare i arealplanar». Følgende forutsetninger er lagt til grunn for vurderingene: - Plankart vist i tegning Last fra bebyggelse blir kompensert ved tilpasning av terreng eller kompensert fundamentering. - Vei plassert oppe på platået senkes minimum 0,7 m iht. dagens terreng, samt plasseres innenfor en tenkt linje 1:2,5 fra skråningstå. Prinsipp er vist i tegning Det skal utføres supplerende undersøkelser for fyllinga i sør, ved profil F6, for kontroll av beregningsforutsetninger. - Oppbygging og utførelse av fyllinger skal være iht kapittel Beregningene for boligfeltet viser at situasjonen med utbygd boligfelt og utført oppfylling av ravinene gir tilfredsstillende stabilitet iht. NVE sine krav for utbygging i kvikkleiresone. Utførte ROS-analyse for situasjonen med utbygd boligfelt og oppfylling i omliggende raviner, gir området faregrad lav etter utførte tiltak. Det forutsettes at detaljplaner for utbyggingen fremlegges for kontroll av geotekniker før utbyggingen starter. Dersom det ansees som nødvendig kan geotekniker også kreve at det utføres kontroll av utførelsen av utbyggingen

15 8 REFERANSER 1 NVE Retningslinje 2/2011 «Flaum- og skredfare i arealplanar», med vedlagte veileder «Vurdering av områdestabilitet ved utbygging på kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper» 2 Vurderingsrapport, Rambøll Norge AS: R01 3 NVE, « Tiltak i vassdrag. Sikringstiltak mot kvikkleireskred ved Sørborgen barneskole og Klæbu ungdomskole Fase 2. Detaljplan.» 4 Geoteknisk datarapport, Rambøll Norge AS: R01 5 Geoteknisk datarapport, Rambøll Norge AS: R01 6 Geoteknisk datarapport, Rambøll Norge AS: R1 7 Lunne et al, Cone penetration test in geotechnical practice 8 Karlsrud, K et.al CPTU correlations for clays, NGI

16 Oppdrag nr Målestokk: 1:50000 Status: Granmo gård Stig Bakken P.B Mellomila 79 N-7018 Trondheim TLF: FAX: MBP MBP BKN Rev. Dato Tekst Utarb Kontr Godkj OVERSIKTSKART UTM-ref(UTM32): Tegning nr. 201 Rev.

17 1C B 3 Fylling 2 Fylling 1 1A REGULERINGSPLAN FOR GRANMO GÅRD UTKAST m 1:2000 ROJO/EL MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Plankart Regulering av boligområde OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:2000 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

18 1C F7 2 F3 1B 3 1A MBP REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS BKN BKN KONTR GODKJ Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Situasjonsplan Plassering beregningsprofiler Ønsket plassering fyllinger og vei Utførte grunnundersøkelser OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:1000 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

19 Tørrskorpeleire Leire Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil 6 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

20 Knekk i profilet Leire Leire Tørrskorpe/friksjonsmatriale Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil 7 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

21 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil 8 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

22 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F2 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

23 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F3 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

24 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Friksjonsmateriale Sprøbruddmateriale Leire MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F4 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

25 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F5 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

26 Knekk i profilet Tørrskorpe Leire Finnmyrbekken Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F6 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

27 Tørrskorpe Leire Ønsket fylling Finnmyrbekken Utført fylling av NVE Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F7 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

28 Knekk i profilet Ønsket utfylling Oppfylling Sidebekk F1 P135 Tørrskorpe Leirfylling Steinfylling Leire Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Lagdeling profil F8 Gjennom fylling 2 OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

29 Avlastning 0,7 m som kompensasjon for trafikklast Terreng Helning 1:2,5 fra skråningstå Oppfylling utført av NVE MBP REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport MBP BKN KONTR GODKJ Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Prinsippskisse veiplassering og utforming Vei plassert på kanten av platået Avlasting Plassering innenfor 1:2,5-linja fra skråningstå OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:250 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

30 6 Tørrskorpeleire Leire Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 6 Opprinnelig situasjon Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

31 Tørrskorpeleire Leire Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 6 Utbygd situasjon Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

32 Tørrskorpeleire Leire Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 6 Utbygd situasjon Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

33 peleire Leire Leire Tørrskorpe/friksjonsmatriale Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 7 Opprinnelig situasjon Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

34 eire Leire Leire Tørrskorpe/friksjonsmatriale Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 7 Utbygd situasjon Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

35 leire Leire Leire Tørrskorpe/friksjonsmatriale Tilstrekkelig stabilitet beregnet for dagens situasjon. Etablert motfylling er derfor ikke tegnet inn. Sprøbruddmateriale Leire MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 7 Utbygd situasjon, mot vest Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

36 Leirfylling Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 8 Utbygd situasjon Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

37 Leirfylling Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil 8 Utbygd situasjon Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

38 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F3 Utbygd situasjon Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

39 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F3 Utbygd situasjon Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

40 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Friksjonsmateriale Sprøbruddmateriale Leire MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F4 Utbygd situasjon Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

41 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Leire Friksjonsmateriale Sprøbruddmateriale Leire MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F4 Utbygd situasjon Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

42 Avlastning 0,7 m som kompensasjon for trafikklast Tørrskorpe/friksjonsmatriale Helning 1:2,5 fra skråningstå Leire Sprøbruddmateriale MBP REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport MBP BKN KONTR GODKJ Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F5 Utbygd situasjon Totalspenningsanalyse Prinsipp veiplassering og utforming OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

43 Avlastning 0,7 m som kompensasjon for trafikklast Tørrskorpe/friksjonsmatriale Helning 1:2,5 fra skråningstå Leire Sprøbruddmateriale MBP REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport MBP BKN KONTR GODKJ Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F5 Utbygd situasjon Effektivspenningsanalyse Prinsipp veiplassering og utforming OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

44 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Fylling Leire Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F6 Etablert fylling Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

45 Tørrskorpe/friksjonsmatriale Fylling Leire Sprøbruddmateriale MBP BKN BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F6 Etablert fylling Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

46 Tørrskorpe Leire Ønsket fylling Finnmyrbekken Utført fylling av NVE Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F7 Etablert "fylling 1" Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

47 Tørrskorpe Leire Ønsket fylling Finnmyrbekken Utført fylling av NVE Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F7 Etablert "fylling 1" Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

48 Fylling Oppfylling Sidebekk F1 P135 Leire Tørrskorpe Fylling Steinfylling Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F8 Etablert "fylling 2" Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

49 Fylling Oppfylling Sidebekk F1 P135 Leire Tørrskorpe Fylling Steinfylling Sprøbruddmateriale MBP MBP BKN REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Vedlegg til rapport Rambøll Norge AS - Region Midt-Norge P.B Mellomila 79, N-7018 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Granmo gård, Klæbu OPPDRAGSGIVER Stig O. Bakken INNHOLD Stabilitetsberegning profil F8 Etablert "fylling 2" Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1:400 BLAD NR. AV TEGNING NR. REV

50 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 1 Tolkning av CPTU, pkt 3

51 136 Udrenert skjærstyrke, SuA [ kn/m2 ] 136 Bq [ - ], OCR [ - ] Ndu=4+4.5*Bq 134 Ndu= *logOCR+0.07*Ip - St< Nkt= *logOCR+0.082*Ip - St< Ndu= *log(OCR) - St> Nkt= *logOCR - St> CAUA - treaksialforsøk 132 Designlinje OCR - ødometerforsøk (CRS); 1,8 131 Konus 131 Enaks 130 SHANSEP 130 SuA=0.40*po' Shansep: = 0,35 = 0,55 Tidligere terreng kt OCR - ødometerforsøk (CRS); 1, K O T E N I V Å Poretrykksparameter Bq OCR benyttet ved tolking av udrenert skjærstyrke OCR f(q,st<15) OCR f(q,st>15) OCR - ødometerforsøk (CRS) ,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0 160, ,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4,00 Stig O. Bakken Granmo gård, Klæbu Tegn./kontr. Borpunkt: 3 Terrengkote: 136 MBP/SAS Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærstyrke og OCR Oppdrag Bilag nr. 1 Tegn. Nr. -

52 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 2 Tolkning av CPTU, pkt 5

53 119 Udrenert skjærstyrke, SuA [ kn/m2 ] 119 Bq [ - ], OCR [ - ] 118 Ndu=4+4.5*Bq Ndu= *logOCR+0.07*Ip - St<15 Nkt= *logOCR+0.082*Ip - St<15 Ndu= *log(OCR) - St> Nkt= *logOCR - St> CAUA - treaksialforsøk Designlinje Konus Enaks SHANSEP SuA=0.40*po' Shansep: = 0,35 = 0,55 Tidligere terreng kt Poretrykksparameter Bq K O T E N I V Å OCR benyttet ved tolking av udrenert skjærstyrke OCR f(q,st<15) OCR f(q,st>15) OCR - ødometerforsøk (CRS) ,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0 160, ,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 6,50 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 Stig O. Bakken Granmo gård, Klæbu Tegn./kontr. Borpunkt: 5 Terrengkote: 120,5 MBP/SAS Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærstyrke og OCR Oppdrag Bilag nr. 2 Tegn. Nr. -

54 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 3 Tolkning av CPTU, pkt 9

55 125 Udrenert skjærstyrke, SuA [ kn/m2 ] 125 Bq [ - ], OCR [ - ] Ndu=4+4.5*Bq Ndu= *logOCR+0.07*Ip - St<15 Nkt= *logOCR+0.082*Ip - St<15 Ndu= *log(OCR) - St>15 Nkt= *logOCR - St>15 CAUA - treaksialforsøk Designlinje Konus Enaks Shansep: SHANSEP SuA=0.40*po' = 0,35 = 0,55 Tidligere terreng kt Poretrykksparameter Bq K O T E N I V Å OCR benyttet ved tolking av udrenert skjærstyrke OCR f(q,st<15) OCR f(q,st>15) OCR - ødometerforsøk (CRS) ,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0 160,0 99 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 Stig O. Bakken Granmo gård, Klæbu Tegn./kontr. Borpunkt: 9 Terrengkote: 124,5 MBP/SAS Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærstyrke og OCR Oppdrag Bilag nr. 3 Tegn. Nr. -

56 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 4 Ødometerforsøk, pkt 3 - dybde 4,6 m - dybde 10,6 m

57 Effektivspenning, kpa Tøyning, % Modul, Mpa Effektivspenning, kpa cv, m2/år Effektivspenning, kpa pkt 3 lab 4 dybde 4,6m Leire med siltlag Oppdrag Granmo Gård Klæbu Tegn./kontr. Bilag MBP/SAS Ødometer Dato Tegn. Nr

58 Effektivspenning, kpa Tøyning, % Modul, Mpa Effektivspenning, kpa cv, m2/år Effektivspenning, kpa pkt 3 lab 7 dybde 10,6m Leire med siltlag Oppdrag Granmo Gård Klæbu Tegn./kontr. Bilag MBP/SAS Ødometer Dato Tegn. Nr

59 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 5 Treaksialforsøk, pkt 3 - dybde 8,60 og 8,70 m - dybde 12,65 og 12,75 m

60

61

62

63

64 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 6 Tolkning av CPTU i oppdrag «KL-sone 1100 Litjugla Prosjektering av sikring» - pkt 1 - pkt 4 - pkt 10 - pkt 13 - pkt 15 - pkt 36

65

66

67

68

69

70

71 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 7 Tolkning av ødometerforsøk i oppdrag «KL-sone 1100 Litjugla Prosjektering av sikring» - pkt 6 - pkt 11 - pkt 32 - pkt 36

72

73

74

75

76

77 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 8 Tolkning av treaksialforsøk i oppdrag «KL-sone 1100 Litjugla Prosjektering av sikring» - pkt 6 - pkt 11 - pkt 32 - pkt 36

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90 Oppdrag Granmo gård, Klæbu Bilag 9 ROS-analyse for ferdig utbygd boligfelt ved Granmo gård, 1 side

91 ROS-ANALYSE ref: "Program for økt sikkerhet mot leirskred, Metode for kartlegging og klassifisering av faresone, kvikkleire" Oppdrag: Granmo gård Oppdragnummer: Saksbehandler Marit Bratland Pedersen Dato: Kontrollert: Stein-Are Strand Skadekonsekvens Forklaring vurdering: Faktor vekttall Opprinnelig Korrigert analyse 2012 kommentar Faktor vekttall 3 Konsekvens, score Boligenheter Boligenheter, antall 4 Tett>5 Spredt >5 Spredt <5 Ingen Næringsbygg, personer Næringsbygg, personer 3 > <10 Ingen Annen Bebyggelse, verdi Annen Bebyggelse, verdi 1 Stor Betydelig Begrenset Ingen Vei Antatt ÅDT Vei, ÅDT 2 > <100 Toglinje Toglinje, baneprioritet Ingen Kraftnett Kraftnett 1 Sentral Regional Distribusjon Lokal Oppdemming/flom Oppdemming/flom 2 Alvorlig Middels Liten Ingen Poeng (score x vekttall): 0 28 Beregnet skadekonsekvensklasse: Mindre alvorlig Meget Alvorlig Skadekonsekven 0,00 0,62 Faregradsklasser (sannsynlighet) Forklaring vurdering: Faktor vekttall Opprinnelig Korrigert analyse 2012 kommentar Faktor vekttall 3 Faregrad, score Tidligere skredaktivitet Antatt ut fra terreng og grunnforhold Tidligere skredaktivitet 1 Høy Noe Lav Ingen Skråningshøyde Gjelder området ved Granmo Skråningshøyde, m 2 > <15 Tidligere/nåværende terrengnivå Tidligere terreng ca kt 148 Tidligere/nåværende terrengnivå (OCR) 2 1,0-1,2 1,2-1,5 1,5-2,0 >2,0 Poretrykk, overtrykk Poretrykk, overtrykk (kpa) 3 > Hydrostatisk Poretrykk, undertrykk Poretrykk, undertrykk (kpa) -3 >-50 -(20-50) -(0-20) Hydrostatisk Kvikkleiremektighet Kvikkleiremektighet 2 >H/2 H/2-H/4 <H/4 Tynt lag Sensitivitet Sensitivitet 1 > <20 Erosjon Bekkene er steinsatt av NVE Erosjon 3 Aktiv/Glidning Noe Lite Ingen Inngrep, forverring Noen fyllinger Inngrep, forverring 3 Stor Noe Liten Ingen Inngrep, forbedring Oppfylling av NVE i ravinene Inngrep, forbedring -3 Stor Noe Liten Ingen Poeng (score x vekttall): 0 13 Beregnet faregradsklasse: Lav Lav Faregrad 0,00 0,25 Risiko (skadekonsekvens x faregrad) Risikoklasse: 1 3