ELILØKKEN BRUK GEOTEKNISK VURDERINGSRAPPORT FOR DETALJREGULERING

Transkript

1 Oppdragsgiver Eliløkken Eiendom AS Rapporttype Geoteknisk vurderingsrapport Dato ELILØKKEN BRUK GEOTEKNISK VURDERINGSRAPPORT FOR DETALJREGULERING

2

3 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 3 (11) INNHOLDSFORTEGNELSE 1. INNLEDNING 5 2. GRUNNLAG Grunnundersøkelser Grunnlagsdokumenter Myndighetskrav 5 3. TERRENG OG GRUNNFORHOLD Kvartærgeologisk kart Topografi Grunnforhold 6 4. GRUNNLAG FOR STABILITETSVURDERINGER Kritiske snitt og skredmekanismer Lagdeling Grunnvann og poretrykksforhold Laster Materialparametere Romvekt Udrenert skjærfasthet Effektivspenningsparametere Kvalitet av grunnundersøkelser Oppsummering av materialparamtere 8 5. VURDERINGER Stabilitetsberegninger Erosjonssikring Fundamentering 9 6. OPPSUMMERING/KONKLUSJON REFERANSER 11

4 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 4 (11) FIGURER Figur 1: Kvartærgeologisk kart ( 6 TABELLER Tabell 1: Kvalitetsvurdering av utførte treaksialforsøk Tabell 2: Benyttede materialparametere i beregningene Tabell 3: Beregningsresultater... 9 TEGNINGER Tegn. nr. Rev. Tittel Målestokk Format 201 Oversiktskart 1: A4 202 Situasjonsplan 1:1000 A3 203 Profil A før tiltak totalspenningsanalyse ADP 1:400 A3 (lang) 204 Profil A før tiltak effektivspenningsanalyse 1:400 A3 (lang) 205 Profil A etter tiltak totalspenningsanalyse ADP 1:400 A3 (lang) 206 Profil A etter tiltak effektivspenningsanalyse 1:400 A3 (lang) 207 Situasjonsplan Skisse av nødvendig erosjonssikring 1:500 A3 208 Profil A Skisse av nødvendig erosjonssikring 1:400 A3 (lang) VEDLEGG Vedlegg nr. Rev. Tittel 1 Tolking av CPTU, borpunkt 1 2 Tolking av treaksialforsøk, borpunkt 1 3 Kvalitetsskjema CPTU, borpunkt 1

5 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 5 (11) 1. INNLEDNING Eliløkken Eiendom AS planlegger utbygging av boligbygg ved Eliløkken i Børsa, Skaun kommune. Se tegning 201 for områdets geografiske plassering. Den aktuelle eiendommen er gnr./bnr. 141/181. På eiendommen planlegges det å oppføre 5 boligblokker på 5 etasjer inkl. sokkel og 4 rader med rekkehus på 3 etasjer. Videre planlegges det oppfylling i nordre del av planområdet. Eiendommen befinner seg ikke innenfor en registrert kvikkleiresone, men kvartærgeologiske kart viser at løsmassene på planområdet i all hovedsak består av tykk havavsetning og tynn hav- /strandavsetning. Slike løsmasser har potensiale for forekomst av kvikkleire/sprøbruddmateriale, og NVE har derfor forutsatt at forholdet til geoteknikk vurderes nærmere i konsekvensutredning/ros-analyse for planforslaget, ref. /1/. Rambøll er i den forbindelse engasjert til å utføre geotekniske vurderinger for detaljreguleringen. 2. GRUNNLAG 2.1 Grunnundersøkelser I forbindelse med prosjektet utførte Rambøll i uke 8 og 9 i 2015 geotekniske grunnundersøkelser på den aktuelle tomta. Det vises til geoteknisk datarapport, ref. /2/, for mer inngående informasjon om undersøkelsene. Borpunktene er vist på situasjonsplanen på tegning Grunnlagsdokumenter Rambølls vurderinger er basert på tilsendte plan- og snittegninger i skisseprosjekt fra HUS arkitekter AS, datert Digitalt kartgrunnlag fra innmålt terreng av dagens situasjon, samt planlagte terrengkoter, er mottatt fra arkitekt. 2.3 Myndighetskrav Det er påvist sprøbruddmateriale i ett punkt i de utførte grunnundersøkelsene. Dette utløser krav om at det aktuelle tiltaket må vurderes iht. NVEs veileder 7/2014.

6 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 6 (11) 3. TERRENG OG GRUNNFORHOLD 3.1 Kvartærgeologisk kart Kvartærgeologisk kart over området, fig. 1, angir i all hovedsak tykk havavsetning og tynn hav- /strandavsetning i og omkring områdene tiltaksområdet. Øst for planområdet er det angitt bart fjell, stedvis tynt dekke. Figur 1: Kvartærgeologisk kart ( 3.2 Topografi Planområdet ligger i strandsonen i Børsa, og er delvis omsluttet av forhøyninger av berg som kommer frem i dagen. På situasjonsplanen på tegning 202 er det markert for hvor berg er observert på befaringer. Generelt heller terrenget på planområdet fra sør og mot sjøen i nord med en gjennomsnittlig helning på ca. 1:10. Fra undersøkelsesområdet og opp til FV800 i sør er en brattere skråning med en helning på ca. 1:1, Grunnforhold Grunnundersøkelser som er utført i forbindelse med prosjektet antyder generelt at grunnen består av siltige og leirholdige masser av varierende mektighet ned til antatt berg, under et topplag av fastere masser. I enkelte områder antydes det noe grovere masser i hele dybdeintervallet ned mot berg. Det er tatt opp prøver av de bløtere massene i 3 punkt. Prøvene viser middels fast til bløt leire med lav omrørt skjærfasthet, med innslag av silt- og sandlag. I borpunkt 1, se tegning 202, er det påvist sprøbruddmateriale i 2 prøver. 4. GRUNNLAG FOR STABILITETSVURDERINGER 4.1 Kritiske snitt og skredmekanismer Det er utført stabilitetsberegninger i ett profil som vurderes som representativt/kritisk for tiltaket, Profil A. Profilet går fra sørvest mot nordøst og dets beliggenhet er vist på situasjonsplan, tegning

7 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 7 (11) 202. Terrenget i profilet er generert fra digitalt kartgrunnlag, oversendt fra ARK. Høydereferanse er i NN Det er utført beregninger både for sirkulære og sammensatte glideflater. Det er ikke utført beregninger for tilfeller med retrogressiv skredutvikling, da det ikke er påvist noe sprøbruddmateriale inne på planområdet. 4.2 Lagdeling Tolket lagdeling i beregningsprofilene er vist på tegning Lagdeling er tolket ut fra sonderinger og prøvetaking. Lag med sprøbruddmateriale er fremhevet med rød skravur. 4.3 Grunnvann og poretrykksforhold Det er ikke utført poretrykksmålinger i forbindelse med stabilitsvurderingene. NVEs veiledning 7/2014 stiller i utgangspunktet krav til poretrykksmåling i ett punkt som grunnlag for stabilitetsberegninger i kvikkleireområder. Med bakgrunn i at det kun er påvist sprøbruddmateriale i et lokalt punkt ved grensen av planområdet, vurderes det derfor til å ikke være nødvendig med poretrykkskartlegging av planområdet. Som grunnlag for stabilitetsvurderinger er det tatt utgangspunkt i hydrostatisk poretrykksfordeling med en grunnvannstand 1 m underterreng ved punkt 1. Videre er det tolket grunnvannstand ut fra mektighet av tørrskorpelag. I beregninger det benyttet 100 % hydrostatisk poretrykk fra grunnvannstand angitt med stiplet blå linje i beregningsprofil. 4.4 Laster Som grunnlag for stabilitetsberegninger er det lagt inn en terrenglast for rekkehusbebyggelsen lengst nord på planområdet. Det er tatt utgangspunkt i en bruddgrenselast på 13,5 kpa per etasje for rekkehusene. Rekkehusene er planlagt med 3 etasjer, hvor øverste etasje er noe tilbaketrukket. En dimensjonerende bruddgrenselast er derfor satt til 40 kpa. En potensiell skredbredde vil begrenses mellom berg som kommer frem i dagen, noe som i utgangspunktet gir grunnlag for å ta høyde for sideeffekter i stabilitetsberegninger. Videre vil lasten fra rekkehusene være en konsentrert last, og det er derfor valgt å se på den totale lasten fra bygget fordelt på et representativt lastareal for en potensiell skredutbredelse. Beregningene er så utført i plan spenningstilstand, altså uten sideeffekter. Den representative lasten som er benyttet i beregningene er satt til 11,5 kpa. 4.5 Materialparametere Romvekt Løsmassenes romvekt er i stabilitetsberegningene vurdert ut fra utførte laboratorieundersøkelser og erfaringsverdier. Benyttet romvekt er vist på tegning Tabell 3 viser en sammenfatning av materialparametere som er benyttet. Erfaringsverdier er benyttet for tørrskorpeleira og grusen mellom leirsedimenter og berg Udrenert skjærfasthet Udrenert skjærfasthet er valgt på grunnlag av utførte trykksondering (CPTU) og undersøkelser i laboratoriet. Tolking av udrenert skjærfasthet fra CPTU er utført på grunnlag av empiriske korrelasjoner fra Lunne et al. (2005), ref. /4/, og Karlsrud et al. (2005), ref. /5/. Fasthetsprofil er tolket på grunnlag av spissmotstand og poreovertrykk, med koeffisienter N og N basert på B q, OCR og I p, for sensitive og ikke-sensitive materiale. Profil med udrenert aktiv skjærfasthet, c, for borpunkt 1 er vist i vedlegg 1.

8 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 8 (11) Stabilitetsberegninger med totalspenningsanalyse er utført med anisotrop skjærfasthet, der følgende anisotropiforhold er benyttet, med bakgrunn i I 10, ref. /6/. c /c = 0,63 c /c = 0,35 I lag med sprøbruddmateriale er aktiv udrenert skjærfasthet redusert med 15 %, ref. /1/. I beregningene er reduksjonen inkludert i anisotropifaktorer, og ikke i skjærfasthetsprofilene. Designlinje som er valgt for udrenert aktiv skjærfasthet i borpunkt 1, vist i vedlegg 1, er til sammenlikning med SHANSEP-normalisering funnet til å ha α = 0,32 og β = 0,9 etter følgende sammenheng: c = α p OCR Oppover i beregningsprofilet, mot sørvest, er det konservativt valgt å benytte likt skjærfasthetsprofil som i borpunkt 1 for samme dybder under terreng, selv om det her ikke er påvist sprøbruddmateriale Effektivspenningsparametere Effektivspenningsparametere er valgt på grunnlag av treaksialforsøk og erfaringsverdier. Treaksialforsøkene er utført på leireprøver tatt i borpunkt 1. Tolkede treaksialforsøk er vist i vedlegg 2, og benyttede verdier er vist i tabell 3 og på beregningsprofil for effektivspenningsanalyse Kvalitet av grunnundersøkelser Vurdering av kvalitet av treaksialforsøk er vist i tabell 2. Bestemmelse av prøvekvalitet er basert på overkonsolideringsgrad og endring i poretall iht. tabell 6 i ref. /7/. Tabell 1: Kvalitetsvurdering av utførte treaksialforsøk. Punkt Dybde [m] Treaksialforsøk OCR [-] e/e 0 [ ] Kvalitet 1 6,55 CAUc 2,1 0,080 Dårlig 1 6,65 CAUc 2,1 0,115 Veldig dårlig Kvalitet på utført trykksonderinger (CPTU) tilfredsstiller anvendelsesklasse 1. Dokumentasjon for måledata er vist i vedlegg Oppsummering av materialparamtere I tabellen under er det vist en sammenstilling av parametere som er benyttet i stabilitetsberegningene. For fyllmasser er det valgt å benytte like parametere som for tørrskorpelag, siden endelig bestemmelse av fyllmasse enda ikke foreligger. For enkelhets skyld er derfor lag for tørrskorpeleire og fyllmasse samme lag i beregninger etter tiltak. Tabell 2: Benyttede materialparametere i beregningene. Profil A γ [kn/m 3 ] φ [ ] c [kpa] C ua [kpa] Tørrskorpeleire 19, Leire 19, C-profil Sprøbruddmateriale 19, C-profil* Grus 19, *Aktiv udrenert skjærfasthet er redusert med 15 % fra designlinje i lag med kvikkleire/sprøbruddmateriale, ref. /3/.

9 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 9 (11) 5. VURDERINGER 5.1 Stabilitetsberegninger Stabilitetsberegningene er utført ved hjelp av dataprogrammet GeoSuite Stability. Det er utført total- og effektivspenningsanalyse med utgangspunkt i terrenggeometri før og etter tiltak. Totalspenningsanalysen tar hensyn til en potensiell situasjon med udrenerte spenningsendringer i grunnen, mens effektivspenningsanalysen er representativ for langtidssituasjon. Det er utført stabilitetsberegninger i ett profil, profil A, som vurderes som representativt/kritisk for det aktuelle tiltaket. Profilets beliggenhet er vist på situasjonsplanen, tegning 202. Behandlede problemstillinger og minste beregnede materialfaktor γ m, er oppsummert i tabell 3. Tabell 3: Beregningsresultater Profil Problemstilling Analysemetode Minste beregnede materialfaktor, γ m A Før tiltak, dagens situasjon Etter tiltak Tegning nr. Totalspenning 1, Effektivspenning 1, Totalspenning 1, Effektivspenning 1, Erosjonssikring Iht. ref. /1/ skal det vurderes om erosjon over tid kan føre til en forverring av stabiliteten. Ved befaring på området er det ikke observert antydninger til aktiv erosjon ned mot sjøen. I dag ligger det stein i sjøkanten som trolig er naturlig avsatt og som fungerer som naturlig erosjonssikring. I borpunkt 1 er det påvist sprøbruddmateriale 3 m under terreng, og det tilrås derfor sikring mot bølgeerosjon ned til LAT (kote -1,60). Det er usikkert hvor langt ut i sjøen den naturlige erosjonssikringen ligger, og en kontroll av behov for supplerende erosjonssikring må utføres ved byggesak for det aktuelle prosjektet. På hhv. tegning 207 og 208 er det skissert nødvendig behov for erosjonssikring i plan- og snitt. 5.3 Fundamentering Det er utført en orienterende vurdering for fundamenteringsforhold for planlagt bebyggelse. Aktuelle fundamenteringsmetoder er direktefundamentering eller fundamentering på spissbærende peler til fjell. Setningsberegninger vil være styrende for valg av fundamenteringsmetode. En detaljert vurdering av dette må utføres i senere planfaser.

10 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 10 (11) 6. OPPSUMMERING/KONKLUSJON Det er utført en geoteknisk vurdering for tiltak i et område ved strandsonen i Børsa i Skaun kommune, hvor det er identifisert forekomst av sprøbruddmateriale. For alle utførte beregninger er minste beregnede materialfaktor funnet til å være større enn 1,4. Dette tilfredsstiller krav iht. ref. /1/ uavhengig av faregrad og tiltaksklasse, og dermed også for det aktuelle tiltaket. Det er ikke påvist noe sprøbruddmateriale inne på planområdet, slik at et retrogressivt skred anses som urealistisk. Det er ikke observert aktiv erosjon i sjøkanten i nordøst. Det ligger i dag steiner ut mot sjøen, som trolig er naturlig avsatt, og som fungerer som erosjonssikring. Denne erosjonssikringen anses som tilstrekkelig. Utstrekningen av den naturlige erosjonssikringen er ikke kartlagt, men det forutsettes at sjøbunnen er sikret videre ut og ned til LAT (kote -1,60). En vurdering av dette må utføres ifm. byggesak for det aktuelle prosjektet. Aktuelle fundamenteringsmetoder for planlagt bebyggelse er direktefundamentering eller fundamentering på spissbærende peler til fjell. En detaljert vurdering av dette må utføres i senere planfaser.

11 Geoteknisk vurderingsrapport for detaljregulering 11 (11) 7. REFERANSER /1/ NVE, Brev med kommentarer til oppstartsvarsel, ref (2014). «Varsel om oppstart av detaljregulering Eliløkken i Skaun kommune» /2/ Rambøll, g-rap (2015). «Datarapport for grunnundersøkelse. Eliløkken Bruk» /3/ NVE, veileder 7/2014. «Sikkerhet mot kvikkleireskred Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper» /4/ Lunne, T, Robertson, P.K. & Powell, J.J.M. (1997). «Cone Penetration Testing in geotechnical practice» /5/ Karlsrud, K., Lunne, T., Kort, D.A. & Strandvik, S. (2005). «CPTU correlations for clays» /6/ NVE, JBV og SVV, NIFS-rapport 14/2014. «En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer» /7/ NGF, melding nr. 11 (2013). «Veilededning for prøvetaking»

12 Oppdrag nr Målestokk: 1: Status: Eliløkken Bruk Eliløkken Eiendom AS Rev. Dato Tekst AKM AKM EHU Utarb Godkj Kontr P.B Mellomila 79 N-7018 Trondheim TLF: FAX: O VERSI K TSKART Tegning nr. Rev. UTM-ref( Sone 32):

13 : T : ØS RD NO Symbolforklaring: Totalsondering Prøveserie Trykksondering Dreiesondering Poretrykksmåler OPPDRAG REV. DATO TEGNINGSSTATUS EHU ENDRING TEGN EHL RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Eliløkken Bruk INNHOLD OPPDRAG NR. SITUASJON SPLAN Før tiltak (CPTU) MÅLESTOKK 1 : BLAD NR. 01 TEGNING NR. OPPDRAGSGIVER Eliløkken Eiendom AS 202 AV 02 REV.

14 : T : ØS RD NO Symbolforklaring: Totalsondering Prøveserie Trykksondering Dreiesondering Poretrykksmåler OPPDRAG REV. DATO TEGNINGSSTATUS EHU ENDRING TEGN EHL RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Eliløkken Bruk INNHOLD OPPDRAG NR. SITUASJON SPLAN Etter tiltak (CPTU) MÅLESTOKK 1 : BLAD NR. 02 TEGNING NR. OPPDRAGSGIVER Eliløkken Eiendom AS 202 AV 02 REV.

15 REV. DATO ENDRING TEGNINGSSTATUS EHU TEGN EHL RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Eliløkken Bruk OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITE TSBEREGNIN G Profil A Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Eliløkken Eiendom AS Før tiltak 1 : 400 AV REV.

16 REV. DATO ENDRING TEGNINGSSTATUS EHU TEGN EHL RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Eliløkken Bruk OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITE TSBEREGNIN G Profil A Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Eliløkken Eiendom AS Før tiltak 1 : 400 AV REV.

17 REV. DATO ENDRING TEGNINGSSTATUS EHU TEGN EHL RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Eliløkken Bruk OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITE TSBEREGNIN G Profil A Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Eliløkken Eiendom AS Etter tiltak 1 : 400 AV REV.

18 REV. DATO ENDRING TEGNINGSSTATUS EHU TEGN EHL RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Eliløkken Bruk OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITE TSBEREGNIN G Profil A Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Eliløkken Eiendom AS Etter tiltak 1 : 400 AV REV.

19 EHU EHL RHR REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS OPPDRAG Eliløkken Bruk INNHOLD SITUASJON SPLAN Skisse av nødvendig utstrekning av erosjonssikring OPPDRAG NR Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen OPPDRAGSGIVER Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Eliløkken Eiendom AS 207 MÅLESTOKK 1 : 500 BLAD NR. TEGNING NR. AV REV.

20 EHU EHL RHR REV. DATO TEGNINGSSTATUS ENDRING TEGN KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG El i l økken Bruk OPPDRAGSGIVER INNHOLD PROFIL A Nødvendig erosjonssikring OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. El i l økken Eien dom AS : 400 AV REV.

21 Udrenert skjærfasthet, c ua [ kn/m 2 ] 0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0 160,0 2 Bq [ ], OCR [ ] 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,20 3,40 3,60 3,80 4, TERRENG 1 TERRENG Ndu=4+4.5*Bq K O T E N I V Å Ndu= *logOCR+0.07*Ip St<15 Nkt= *logOCR+0.082*Ip St<15 Ndu= *log(OCR) St>15 Nkt= *logOCR St>15 Terreng SHANSEP 0,24*p0 Antatt sprøbruddmateriale Designlinje Konus Enaks Treaksialforsøk, CAUc K O T E N I V Å OCR ødometerforsøk (CRS); 2,5 Poretrykksparameter Bq OCR benyttet ved tolking av udrenert skjærstyrke OCR f(q,st<15) OCR f(q,st>15) OCR ødometerforsøk (CRS) 6 Treaksialforsøk, CAUc; 29 6 OCR ødometerforsøk (CRS); 2,1 Terreng Tolkningsgrunnlag In-situ poretrykk: Grunnvannstand [Z]: Hydrostatisk 1 m Romvekt: Romvekt tidligere terreng: Konstant, 19,5 kn/m3 Konstant, 19,5 kn/m3 Overkonsolidering: p' = 78 kpa SHANSEP-normalisering: α = 0,32 β = 0,9 Plastisitetsindeks, Ip: Konstant, Ip = 7 Designlinje, c uc: Kote c ua 1,0 30,0 8,5 54,0 12,0 65,0 Eliløkken Eiendom AS Eliløkken Bruk Borpunkt: 1 Terrengkote: 1,0 Tolking/presentasjon av CPTU Udrenert skjærfasthet og OCR Tegn./kontr. EHU/EHL Dato Oppdrag Vedlegg 1 Tegn. Nr. -

22 NTNU plott største skjærspenning, (σ a σ r )/2 (kpa) ,5 a= 5, tan φ = 0, , minste hovedspenning, σ' r (kpa) 1 45 mobilisert friksjon, tan ρ 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 skjærspenning, (σ a σ r )/2 (kpa) aksial tøyning, ε (%) aksial tøyning, ε (%) prøve 1, a = 5 prøve 2, a = 5 Konsolideringsspenninger PRØVE SYMBOL PUNKT LAB DYBDE TYPE w(vekt%) dv (%) de/e 0 p 0 ' (kpa) p a ' (kpa) p r ' (kpa) KOMMENTAR 1 Δ 1 3 6,55m CAUc 28,9 3,6 0, Leire med siltlag ,65m CAUc 28,7 5,2 0, Leire med siltlag Eliløkken Bruk Eliløkken Eiendom AS Tegn./kontr. Vedlegg EHU/EHL 2 TREAKSIALFORSØK Dato Tegn. Nr. Versjon: Oppdrag

23 D OKU M EN TASJON MÅLED ATA - GEOTE CH SON DE R Sonde nr.: 4353 Oppløsning: 18-bit SON DEDATA Arealforhold, a: 0,861 Arealforhold, b: 0 Kalibreringsdato: Utførende: Geotech AB EGENSKAP (fra kaliberingsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimum spenning [MPa] 50 0,5 2 Måleområde [MPa]: 50 0,5 2 Oppløsning 12-bit [kpa]: Oppløsning 18-bit [kpa]: 0,5842 0,0103 0,0219 Max. temp.effekt, ubelastet [kpa]: 65,4304 0,5047 1,0512 Temperaturområde [ o C]: Merknad: UTFØRELSE Borpunkt nr.: 1 Dato: Borleder: Husby, Allan Assistent: Røsand, Vegar Filtertype: Spaltefilter Mettningsmedium: Silikonfett/frostvæske Forankring: Ja Sondetemperatur start [ o C]: 7,3 Forboring [m]: 2 Sondetemperatur slutt [ o C]: 8,4 Sum boring [m]: 0 Kontroll skriver [m]: 12,44 Avstand mellom målinger [mm]: 20 Max. helning [ o ]: 8,5 Merknad: MÅLEVARIABLE EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimal temperatureffekt [kpa]: 1,7993 0,0139 0,0289 N ULLPUN KTKON TROLL FAKTOR NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering: Etter sondering: Avvik [MPa/kPa/kPa]: 0,0053-0,1 0,3 NØYAKTIGHETSVURDERIN G GEOTECH - VURDERIN G AV AN VEN DELSESKLASSE MÅLESTØRRELSE SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Samlet nøyaktiget, TOT [kpa]: 7,6835 0,1242 0,3508 Tillatt nøyaktiget A1, k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A2, k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A3, k [kpa]: ANVENDELSESKLASSE: Vurdering profil: Oppdragsgiver: Eliløkken Eiendom AS Oppdrag: Eliløkken Bruk Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Borpunkt nr: 1 Sonde: 4353 Dato: Tegnet: Kontrollert: Husby, Allan EH U Oppdragsnr.: Vedlegg nr.: