Naustgjerdet Børsa RAPPORT. Norgeshus AS. Geoteknisk vurdering ifm regulering RIG-RAP-002 OPPDRAGSGIVER EMNE

Transkript

1 RAPPORT Naustgjerdet Børsa OPPDRAGSGIVER Norgeshus AS EMNE Geoteknisk vurdering ifm regulering DATO / REVISJON: 06. januar 2016 / 00 DOKUMENTKODE: RIG-RAP-002

2 Denne rapporten er utarbeidet av Multiconsult i egen regi eller på oppdrag fra kunde. Kundens rettigheter til rapporten er regulert i oppdragsavtalen. Tredjepart har ikke rett til å anvende rapporten eller deler av denne uten Multiconsults skriftlige samtykke. Multiconsult har intet ansvar dersom rapporten eller deler av denne brukes til andre formål, på annen måte eller av andre enn det Multiconsult skriftlig har avtalt eller samtykket til. Deler av rapportens innhold er i tillegg beskyttet av opphavsrett. Kopiering, distribusjon, endring, bearbeidelse eller annen bruk av rapporten kan ikke skje uten avtale med Multiconsult eller eventuell annen opphavsrettshaver RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 2 av 9

3

4 Naustgjerdet Børsa Geoteknisk vurdering ifm regulering multiconsult.no 1 Innledning INNHOLDSFORTEGNELSE 1 Innledning Grunnlag Terreng- og grunnforhold Planlagt utbygging Geotekniske vurderinger Områdestabilitet Lokal stabilitet... 8 Fundamentering og setninger Sluttkommentar Referanser... 9 TEGNINGER RIG-TEG -002 Plassering beregningsprofiler CPTU BP2, tolket spenningshistorie OCR CPTU BP2, tolket udrenert aktiv skjærstyrke cu,a CPTU BP3, tolket spenningshistorie OCR CPTU BP3, tolket udrenert aktiv skjærstyrke cu,a -200 Tolket lagdeling profil B -201 Tolket lagdeling profil C -300 Beregningsresultater profil B -301 Beregningsresultater profil C VEDLEGG Vedlegg A Beregningsforutsetninger Vedlegg B Materialparametere RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 4 av 9

5 Naustgjerdet Børsa Geoteknisk vurdering ifm regulering multiconsult.no 1 Innledning 1 Innledning Multiconsult ASA er engasjert som geoteknisk rådgiver av Norgeshus AS i forbindelse med regulering av tomt 174/4 til boliger på Naustgjerdet i Børsa sentrum. Foreliggende rapport inneholder geotekniske vurderinger av områdestabilitet, fundamenterings- og anleggstekniske forhold som kreves for reguleringsfasen. Vurderingen av områdestabilitet utføres i henhold til NVEs retningslinjer 2/2011 «Flaum- og skredfare i arealplanar» og tilhørende veileder 7/2014 «Sikkerhet mot kvikkleireskred» (ref. /1/ og /2/). 2 Grunnlag Som grunnlag for tolkning av lokale grunnforhold benyttes hovedsakelig grunnundersøkelsene utført på aktuell tomt av Multiconsult i november 2015 i forbindelse med foreliggende oppdrag. Resultatet av grunnundersøkelsene er fremstilt i Multiconsults datarapport RIG-RAP-001 (ref. /3/). For øvrig legges til grunn for våre vurderinger plantegningen mottatt via epost 30. oktober 2015 som også viser koter og nivåer de nye boligene planlegges på. 3 Terreng- og grunnforhold Den aktuelle tomta ligger i Børsa sentrum, like øst for Fv 800, nordvest for Børsa kirke. Terrenget på tomta ligger mellom kote +10 og +1. Der hvor boligene er planlagt oppført faller terrenget mot nordvest med en gjennomsnittlig helning på 1:9. Den aktuelle tomta ligger innenfor kvikkleiresone «159 Einan». Kvikkleiresona er klassifisert med lav faregrad. Figur 1: Omtrentlig plassering av aktuell tomt (rød sirkel) innenfor kvikkleiresone «159 Einan» RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 5 av 9

6 Naustgjerdet Børsa Geoteknisk vurdering ifm regulering multiconsult.no 4 Planlagt utbygging Generelt består grunnen av et topplag med varierende sammensetning (fra tørrskorpig leire til antatte grovere materialer som silt/finsand) over siltig leire. I to av de fire borpunktene hvor det ble utført grunnundersøkelser ble det enten påvist eller tolket kvikkleire/sprøbruddsmateriale. Det vises til rapport RIG-RAP-001 (ref. /3/) for en mer detaljert beskrivelse av lokale grunnforhold. 4 Planlagt utbygging Det planlegges å oppføre både eneboliger og større hus med flere boenheter, se Figur 2. Figur 2: Foreløpige utbygningsplaner. Prosjektet er fremdeles i en tidlig fase, og det er ikke ennå fastslått omfanget av utbyggingen. Det har imidlertid kommet signaler om at eneboligene kan bli opptil to etasjer. Det større bygget med parkeringskjeller antas oppført med tre etasjer. Det er i skrivende stund ikke avklart om også eneboligene vil få kjelleretasje RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 6 av 9

7 Naustgjerdet Børsa Geoteknisk vurdering ifm regulering multiconsult.no 5 Geotekniske vurderinger 5 Geotekniske vurderinger 5.1 Områdestabilitet I henhold til NVEs veileder 7/2014 (ref. /2/) faller planlagt tiltak i tiltakskategori K4. Dette medfører for et tiltak plassert innenfor en kvikkleiresone klassifisert med lav faregrad at den beregningsmessige sikkerheten F er: F 1,4 eller «Forbedring» av sikkerheten mot områdeskred dersom F < 1,4. Stabilitetsforholdene er vurdert i to profiler (profil B og profil C) vist på tegning RIG-TEG-002. I profil B er laveste materialfaktor beregnet for dagens situasjon funnet å være F=1,78. I profil C, som er representativ for skråningen nord for eneboligene i østre del av reguleringsområdet, er dagens beregningsmessige materialfaktor F=1,24. Dette betyr at for den delen av utbyggingen som berører dette området må det prosjekteres stabiliseringstiltak slik at det oppnås påkrevd prosentvise forbedring (F=1,30). Analysen utført med effektivspenningsparametere viser at laveste materialfaktor i profil B er F=2,35 mens i profil C er F=1,47. Begge resultater tilfredsstiller NVEs krav. Resultater av stabilitetsberegningene er oppsummert i Tabell 1: Tabell 1: Oppsummering beregningsresultater Profil Analyse Beregning Materialfaktor Merknad B-B C-C Dagens tilstand 1,78 ADP Etter utbygging 1,76 aφ Etter utbygging 2,35 Dagens tilstand 1,24 ADP Etter utbygging 1,31 Forutsetter terrengsenking og OK 1. etg. på kote +7 aφ Etter utbygging 1,47 Forutsetter terrengsenking og OK 1. etg. på kote +7 Avgrensning av kvikkleirelaget mot nord i profil C er noe usikker (ref. Vedlegg A). For endelig prosjektering av stabilitetstiltak forutsetter vi at sikker avgrensing av kvikkleire ved boringer utføres i forbindelse med detaljprosjekteringen. Vi vurderer imidlertid at utbyggingen uansett er gjennomførbar med enkle terrengtiltak. Det er foreløpig ikke bestemt om eneboliger også skal bygges med kjeller. Dersom eneboligene ikke får kjelleretasje, viser beregningene at terrenget må senkes og det nordligste huset i østre del av reguleringsområdet senkes 1 m (OK gulv 1. etasje på kote +7) for å tilfredsstille NVEs krav. Arealet hvor terrenget må senkes strekker seg også ca. 10 m øst for ovennevnte hus. De to andre eneboligene i denne delen av prosjektområdet kan opprettholdes på planlagte koter (henholdsvis +8 og +9). Dersom eneboligene bygges med kjelleretasje kan kotene som fremkommer av Figur 2 for OK 1. etasje opprettholdes. Terrenget må imidlertid fortsatt senkes siden omfanget av utgravingen for kjeller er relativt begrenset. Planområdet ligger på et platå på omtrent kote +10. De nærmeste delene av kvikkleiresona som ligger på et høyere nivå er ca m sør for reguleringsområdet. De utgjør den øvre delen av området mellom E39, Fv 800 og Børsaelva. Her faller terrenget mot vest, som innebærer at eventuelle skredhendelser fra dette området ikke vil treffe planområdet. Tidligere stabilitetsberegninger (ref. /4/) viser imidlertid at denne skråningens stabilitet mot elva er relativt RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 7 av 9

8 Naustgjerdet Børsa Geoteknisk vurdering ifm regulering multiconsult.no 5 Geotekniske vurderinger god. Generelt tilsier områdets topografi at den planlagte utbygningen ikke vil være rammet av skred utløst i andre deler av verken kvikkeleiresone Einan eller Børsa (ref. Figur 1). Forutsetningene for stabilitetsberegningene og bestemmelse av materialparametere fremkommer av vedlegg A og B. 5.2 Lokal stabilitet I reguleringsfasen må prosjektets gjennomførbarhet og påvirkning på områdets globale stabilitet dokumenteres. I foreliggende rapport er det derfor lagt større vekt på ivaretakelse av områdestabilitet enn på lokal stabilitet. Det vurderes likevel at lokal stabilitet i reguleringsområdet er fult ut overkommelig å ivareta. Vi finner at det vil være mulig å etablere byggegropene i åpen skjæring der hvor utgravingene er planlagt. Endelig utforming av graveskråninger, samt behov for eventuell oppstøtting av utgravinger må vurderes nærmere og eventuelt dimensjoneres av RIG i detaljprosjekteringsfasen. 5.3 Fundamentering og setninger Det vurderes at det vil være mulig å fundamentere samtlige bygg direkte på grunnen. Resultater av utførte grunnundersøkelser tyder på at tidligere terrengnivå på aktuelt område har vært omtrent på kote +12. Dette betyr at grunnen er noe forbelastet. Setningene vil derfor være relativt små hvis fundamenttrykket ikke overstiger grunnens prekonsolideringsspenning. Dersom eneboligene (delområder BF i Figur 3) bygges med kjeller vil setningene være små. Det må forventes noe større men fortsatt begrenset setninger i tilfellet eneboligene bygges uten kjeller. Figur 3: Planlagt inndeling av reguleringsområdet RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 8 av 9

9 Naustgjerdet Børsa Geoteknisk vurdering ifm regulering multiconsult.no 6 Sluttkommentar For østre del av det større bygget planlagt på område BB vil det lett kunne oppnås kompensert fundamentering. Setninger på denne delen av bygget forventes derfor å være små. Vestre del av bygget er i stedet planlagt med OK nederste etasje på ca. samme nivå som dagens terreng. Det må derfor påregnes noe større setninger på den delen av bygget. Dette betyr at det potensielt kan være differansesetninger. Eventuell behov for masseutskifting eller andre setningsreduserende tiltak må vurderes i detaljeringsfase og prosjekteres av RIG. Endelig bestemmelse av fundamenteringsmetode og dimensjonering må utføres av RIG i detaljprosjekteringsfase. 6 Sluttkommentar Multiconsult vurderer at utbyggingen er gjennomførbar, og at med innføring av begrensede stabiliseringstiltak er NVEs krav til områdestabilitet ivaretatt. Avgrensning av kvikkleirelaget mot nord i profil C er noe usikker. For endelig bestemmelse av omfang av stabiliseringstiltak, må avgrensning av kvikkleire i nord dokumenteres med supplerende boringer i detaljprosjekteringsfasen. Endelig valg av fundamenteringsmetode, samt dimensjonering av fundamenter, byggegroper og øvrige grunnarbeider må skje i detaljprosjekteringsfase i regi av RIG. Foreliggende rapport er underlagt krav til uavhengig kvalitetssikring i henhold til NVEs retningslinjer 7/ Referanser /1/ NVE, retningslinjer 2/2011 «Flaum- og skredfare i arealplanar» (april 2011) /2/ NVE, veileder 7/2014 «Sikkerhet mot kvikkleireskred» (april 2014) /3/ Multiconsult ASA, rapport RIG-RAP-001 «Naustgjerdet Børsa. Grunnundersøkelser, datarapport» (4. desember 2015) /4/ NGI rapport «Børsa sentrum. Ny reguleringsplan, geotekniske vurderinger» (2. mai 2007) RIG-RAP januar 2016 / 00 Side 9 av 9

10 Naustgjerdet Børsa Geotekniske vurderinger ifm regulering multiconsult.no 1 Stabilitetsberegninger Vedlegg A Beregningsforutsetninger 1 Stabilitetsberegninger 1.1 Generelt Det er valgt å beregne stabiliteten i to profiler som vurderes å være kritisk med hensyn på den planlagte utbyggingen. Beregningene er utført med både total- og effektivspenningsparametere (henholdsvis ADP- og aφanalyse). Stabilitet beregnes både i dagens tilstand og etter ferdig utbygging. Det er forutsatt i beregningen at samtlige bygg direktefundamenteres. Det er antatt at hver etasje bidrar med en jevnt fordelt last på 10 kpa over byggets fotavtrykk. 1.2 Lagdeling Lagdeling er tolket ut fra resultatene av tilgjengelige grunnundersøkelser. Typisk lagdeling på planområdet består av et topplag av opp til 4-5 m mektighet over leire. Under øvre del av tomta ligger det et ca. 5 m tykt lag kvikkleire mellom ca. kote +1 og -4 som ikke når ned til nedre del av tomta. Det foreligger imidlertid ikke sonderinger som kan bekrefte at kvikkleirelaget ikke strekker seg lengre nord enn antatt i profil C. Tolkning av lagdelingen i profil C baserer seg også på erfaringen at kvikkleire i Børsa sentrum ikke bruker å ligge under Børsaelva (ref. NGIs rapport). Lagdeling i valgte beregningsprofiler er vist på tegningene RIG-TEG-200 og Beregningsverktøy Stabilitetsberegningene er utført med beregningsprogrammet «GeoSuite Stability» versjon 15 med beregningsmetode Beast Beregningsmetoden er basert på grenselikevektsmetode, og anvender en versjon av lamellmetoden som tilfredsstiller både kraft- og momentlikevekt. Programmet søker selv etter kritisk sirkulærsylindrisk glideflate for definerte variasjonsområder av sirkelsentrum. Det er også mulig å definere egne glideflater i programmet. 1.4 Materialparametere Valg av materialparametere er omhandlet i Vedlegg B. 1.5 Sikkerhetskrav Planlagt tiltak faller inn under tiltakskategori K4 og faresonen er faregradsklassifisert med lav risiko. Dette innebærer at følgende sikkerhetskrav gjelder for prosjektet: Beregningsmessig sikkerhetsfaktor for områdestabilitet F 1,4 etter tiltak Forbedring av beregningsmessig sikkerhetsfaktor hvis F < 1,4 etter tiltak 2 Resultater Resultatene av stabilitetsberegningene utført på både totalspennings- og effektivspenningsbasis er presentert tabellarisk form i hovedteksten, samt i tegningene RIG-TEG-300 og I ovennevnte tegninger er kun den mest kritiske glideflaten som vurderes å være representativ for områdets stabilitet i hvert profil vist. Alle glideflatene som ble funnet å være kritisk er sirkulære RIG-RAP januar 2016 Side 1 av 1

11 Naustgjerdet Børsa Geotekniske vurderinger ifm regulering multiconsult.no 1 Tolkning av materialparametere for stabilitetsberegninger Vedlegg B - Materialparametere 1 Tolkning av materialparametere for stabilitetsberegninger Materialparameterne er i hovedsak hentet og tolket fra resultatene av grunnundersøkelsene utført av Multiconsult i høst Det er i tillegg benyttet erfaringsverdier hentet fra Statens vegvesens Håndbok V Kvalitet Kvaliteten av undersøkelsene som ligger til grunn for valg av materialparametere er variabel, men vurderes å være tilfredsstillende for rapportens formål Dokumentasjon av målenøyaktighet for CPTU sonderingene utført av Multiconsult i 2015 er vist på tegninger RIG-TEG og i rapport RIG-RAP-001 «Naustgjerdet Børsa. Datarapport grunnundersøkelser». Sonderingene er av høyeste anvendelsesklasse, men CPTU-en utført i borpunkt 3 viser imidlertid dårlig poretrykksrespons ned til ca. 11,5 m dybde. Kvaliteten av de opptatte prøvene vurderes å være akseptabel med bakgrunn i målt tøyningsnivå ved brudd i enaksforsøkene. Med unntak av det grunneste enaksforsøket på 3,5 m dybde, er det alltid målt en tøyning ved brudd lik eller lavere enn 5%. 2 Spenningshistorie og tidligere overlagring 2.1 Generelt Det er ikke utført ødometerforsøk på opptatte prøver fra den aktuelle tomta. Tolkning av tidligere overlagring baserer seg hovedsakelig på CPTU-korrelasjoner og topografiske vurderinger. 2.2 CPTU-korrelasjoner Tolket spenningshistorie OCR ved borpunkt 2 og 3, basert på CPTU-ene utført av Multiconsult, er vist på tegninger RIG-TEG og For disse tolkningene er det brukt empiriske korrelasjoner på spissmotstands- og poretrykksbasis Spissmotstand For spissmotstand er følgende forhold benyttet i tolkningen: Der: OCR = σ cq σ v0 σ cq = q n a α N kt α = normalkonsolideringsforhold; α=0,25 er benyttet N kt = spissmotstandsfaktor q n = Netto spissmotstand fra CPTU-sondering σ v0 = in situ vertikal effektivspenning cq = Prekonsolideringsspenning RIG-RAP januar 2016 Side 1 av 5

12 Naustgjerdet Børsa Geotekniske vurderinger ifm regulering multiconsult.no 2 Spenningshistorie og tidligere overlagring Poretrykk Bæreevnefaktor N kt beregnes som: OCR fra registrert poretrykk er tolket som: Der: N kt = 18,7 12,5 B q OCR = σ cu σ v0 σ cu = u 2 u 0 a α N Δu α = normalkonsolideringsforhold; α=0,25 er benyttet N Δu = poretrykksfaktor u 2 = målt poretrykk i CPTU u 0 = in situ poretrykk cu = Prekonsolideringsspenning Bæreevnefaktor N Δu beregnes som: N u = 1,8 + 7,25 B q Dessuten er det også benyttet den empiriske korrelasjonen etablert av Chen & Mayne (1996) som uttrykker prekonsolideringsspenningen som: σ c = 0,53 (u 2 u 0 ) Denne formelen har for øvrig i tidligere erfaringer vist seg å samsvare godt med ødometerforsøk av god kvalitet og anses som en veldig pålitelig måte å estimere spenningshistorien på. 2.3 Kommentar Med bakgrunn i ovennevnte tolkningsmetoder, vurderes det som realistisk å anta et tidligere terrengnivå over tomta på ca. kote RIG-RAP januar 2016 Side 2 av 5

13 Naustgjerdet Børsa Geotekniske vurderinger ifm regulering multiconsult.no 3 Totalspenningsanalyse (ADP-analyse) 3 Totalspenningsanalyse (ADP-analyse) 3.1 Generelt I totalspenningsanalyse er det for materialene betegnet «Leire» og «Kvikkleire» benyttet skjærstyrkeprofiler hvor anisotropiforhold, altså forhold mellom aktiv, direkte og passiv skjærstyrke, er ivaretatt (ADP-analyse). Udrenerte styrkeparametere er bestemt med bakgrunn i både felt- og laboratorieundersøkelser. Verdier for c u fra enaks- og konusforsøk er i våre vurderinger betraktet som verdier for direkte skjærstyrke c ud. Aktiv skjærstyrkeprofiler er tolket fra resultater utførte CPTU-er. 3.2 CPTU-korrelasjoner For bestemmelse av aktiv udrenert skjærfasthet er CPTU-sonderinger korrelert iht. empiriske baserte tolkningsfaktorer etter Karlsrud m. fl. (1996). På poretrykksbasis bestemmes c ua som: Der bæreevnefaktor N Δu beregnes som: c ua = u 2 u 0 N u N u = 1,8 + 7,25 B q For sammenligning er det tatt med tolkning av CPTU på spissmotstandsbasis. På spissmotstandsbasis bestemmes c ua som: Der bæreevnefaktor N kt regnes som: c ua = q t σ v0 N kt N kt = 18,7 12,5 B q Reduksjon av designverdier i kvikkleire er ivaretatt via nedjustering av ADP-faktor for aktiv skjærstyrke i beregningsprogrammet (GeoSuite versjon 15), i henhold til NVEs veileder 7/2014. Tolket skjærstyrke for ovennevnte CPTU sonderingene utført i BP2 og BP3 er vist på tegninger RIG-TEG og RIG-RAP januar 2016 Side 3 av 5

14 Naustgjerdet Børsa Geotekniske vurderinger ifm regulering multiconsult.no 3 Totalspenningsanalyse (ADP-analyse) 3.3 SHANSEP-betraktning Udrenert skjærfasthet er nært relatert til in situ effektivspenninger og leirens overkonsolideringsgrad OCR. Udrenert skjærfasthet øker med økning i effektivspenning. Denne økningen er avhengig av OCR, altså tidligere terrenignivå. SHANSEP-betraktningen er benyttet for å tolke skjærstyrkeprofilet der hvor det ikke er utført grunnundersøkelser. Udrenert skjærfasthet avhengig av OCR kan modelleres etter SHANSEP-prinsippet: Der: c ua = α σ 0 OCR m α = Stigningstall som varierer vanligvis mellom 0,27 og 0,32 for aktiv skjærstyrke OCR = Overkonsolideringsgrad = c/ 0 m = Eksponent som for norske leirer typisk har vist seg å variere mellom ca. 0,6 og 0,9 avhengig av leiren og forsøkstype v0 = In situ vertikal effektivspenning c = Prekonsolideringsspenning På tegninger RIG-TEG og vises også skjærstrykeprofiler tolket med SHANSEPmetoden. Tabell 1 oppsummerer parameterne som ble valgt for å tilpasse SHANSEP-profilet med de andre tolkningene: Tabell 1: Oversikt over valgte SHANSEP-parametere CPTU m α Bestemmelse OCR 2 0,85 0,30 POP=100 kpa / OCR fra designlinje 3 0,85 0,32 POP=55 kpa / OCR fra designlinje Som nevnt i avsnitt 2.3 i foreliggende vedlegg, ble det tolket et tidligere terrengnivå på kote +12. Dette er i samsvar med valgt POP i Tabell 1 For begge CPTU er det valgt å etablere et styrkeprofil basert på ulike antagelser vedrørende overkonsolideringsforholdene. Der hvor det ikke foreligger CPTU sonderinger er det benyttet SHANSEP-betraktningen for å hente ut skjærstyrkeprofilet. Generelt er det benyttet m og α parametere på henholdsvis mellom 0,75-0,85 og 0,27-0,30 for å tilpasse seg til lokale forhold. 3.4 Anisotropiforhold Tabell 2 oppsummerer anvendte ADP-faktorer i udrenerte materialer: Tabell 2: Oversikt over valgte ADP-faktorer Material γ (kn/m 3 ) c ua-koeffisient c ud-koeffisient c up-koeffisient Leire 20,0 1,00 0,63 0,35 Kvikkleire 20,0 0,85 0,63 0, RIG-RAP januar 2016 Side 4 av 5

15 Naustgjerdet Børsa Geotekniske vurderinger ifm regulering multiconsult.no 4 Effektivspenningsanalyse (aφ-analyse) Verdiene for anisotropikoeffisientene er bestemt med bakgrunn i NIFS rapport 14/2014 «En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer». Verdiene i Tabell 2 anbefales for leire med plastisitetsindeks IP mindre eller lik 10%. 4 Effektivspenningsanalyse (aφ-analyse) Drenert materialparametere er i stor grad hentet fra erfaringsverdier i Statens vegvesens Håndbok V220. Følgende parametere er benyttet i beregningene: Tabell 3: Oversikt over valgte effektivspenningsparametere Material γ (kn/m 3 ) γ (kn/m 3 ) φ ( ) a (kpa) c (kpa) Kilde Topplag 19,0 9,0 32,0 3,0 2,0 Erfaringsverdier Sprøbruddmateriale 20,0 10,0 24,0 5,0 2,2 Erfaringsverdier Leire 20,0 10,0 25,0 8,0 3,7 Erfaringsverider RIG-RAP januar 2016 Side 5 av 5

16 Omriss planlagt utbygging

17 Prekonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo ' (-) Dybde, z (m) OCR, CPTU, spissmotstand, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, Chen & Mayne OCR, ødometer, enkeltdata OCR, ødometer, funksjon OCR, designlinje Referansemetoder 1 og 2: NTNU Senneset, Sandven & Janbu (1989) Referansemetode 3: Chen & Mayne (1996) Oppdragsgiver: Oppdrag: Norgeshus AS Overkonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo '. Naustgjerdet Børsa Tegningens filnavn: _BP 2 CPTU CPTU id.: CPTU 2 Sonde: 4446 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM HAN Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: ARV 0

18 Udrenert skjærfasthet, c ua (kn/m 2 ) Dybde, z (m) cua, Nkt= f(bq) cu, SHANSEP, POP=100kPa cu, NC, a(po'+a) cue, enaks cua, Ndu= f(bq) cu, SHANSEP, OCR fra designlinje cuk, konus cua, designlinje Oppdragsgiver: N kt : (18,7-12,5B q ) c valgt: N Du : (1,8+7,25B q ) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet c ua, verdier fra SHANSEP-analyse. CPTU id.: CPTU 2 Sonde: 4446 Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM HAN Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: ,29 Referansemetode: Karlsrud et al. (1996) Tegningens filnavn: Norgeshus AS Naustgjerdet Børsa _BP 2 CPTU MULTICONSULT AS Godkjent: Revisjon: ARV 0

19 Prekonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo ' (-) Dybde, z (m) OCR, CPTU, spissmotstand, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, Chen & Mayne OCR, ødometer, enkeltdata OCR, ødometer, funksjon OCR, designlinje Referansemetoder 1 og 2: NTNU Senneset, Sandven & Janbu (1989) Referansemetode 3: Chen & Mayne (1996) Oppdragsgiver: Oppdrag: Norgeshus AS Overkonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo '. Naustgjerdet Børsa Tegningens filnavn: _BP3 CPTU CPTU id.: CPTU 3a Sonde: 4446 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM HAN Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: ARV 0

20 Udrenert skjærfasthet, c ua (kn/m 2 ) Dybde, z (m) cua, Nkt= f(bq) cu, SHANSEP, POP=50kPa cu, NC, a(po'+a) cue, enaks cua, Ndu= f(bq) cu, SHANSEP, OCR fra designlinje cuk, konus cua, designlinje Oppdragsgiver: N kt : (18,7-12,5B q ) c valgt: 0,29 N Du : (1,8+7,25B q ) Referansemetode: Karlsrud et al. (1996) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet c ua, verdier fra SHANSEP-analyse. CPTU id.: CPTU 3a Sonde: 4446 Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM HAN MULTICONSULT AS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Norgeshus AS Naustgjerdet Børsa _BP3 CPTU Godkjent: Revisjon: ARV 0

21

22

23

24