Sta b ilite. nger. N edre sy k eh j em. Rappo rtr

Transkript

1 Sta b ilite tsbe r egni nger N edre Eikerr kom m une Kroksstad sy k eh j em Oppdr ag nr: Rappo rtr nr. 02 Dat o : DII VISJON GEO & MI LJØ, OSLO

2 Fylke Buskerud Kommune Nedre Eiker Sted Krokstadelva UTM (Euref 89, sone 32) Byggherre Oppdragsgiver Nedre Eiker kommune Nedre Eiker kommune Oppdrag formidlet av Nedre Eiker kommune v/øystein Følstad Oppdragsreferanse Oppdragsbekreftelse av Antall sider 10 Tegn. nr Vedlegg nr. 1-4 Antall tillegg - Prosjekt - tittel Krokstad sykehjem Rapport - tittel Stabilitetsvurdering Oppdrag nr: Rapport nr: 2 Rev: Dato: Kontr: ADZ Oppdragsleder: Trine Flobak SAMMENDRAG Utarbeidet av: Trine Flobak Rambøll har utført stabilitetsvurderinger for en sykehjemstomt ved Krokstadelva. Det er registrert kvikkleire i midtre del av tomten. Det er beregnet stabilitet i dagens situasjon gjennom 2 profiler. Stabilitetsberegningene viser at stabiliteten i dagens situasjon er tilfredsst illende. Fremtidig utgrav ing og eventuelt andre terrengendringer må vurderes av geotekniker. Rambøll Norge AS NO MVA Arkiv ref.: M: \2013 Oppdrag\Geo\ Krokstad sykehjem\7-prod\g-geo\dok\g-rap Stabilitetsvurdering.docx

3 2 IN NH OLD 1 IN NLEDNING/ORIEN TERING Generelt Avgrensning kvikkl eire VURDERINGER IHT. NVE 2/2011 FORUTSETNINGER Generelt Grunnundersøkelser Terreng/topografi og grunnforhold Stabilitetsberegninger generelt Stabilitetsberegninger beregningsprofiler Stabilitetsberegninger krav til sikkerhet (materia lfaktor) STABILITETSBEREGNINGER - MATERIALPARAMETRE Tyngdetetthet Udrenert skjærf asthet Effektiv skjærfasthet Anisotropi og tøynings kompatibilitet Poretrykksforh old STABILITETSBEREGNINGER RESULTATER OG VURDERINGER Resultater profil A Resultater profil B OPPSUMMERING/KONKLUSJON Rambøll Norge AS NO MVA

4 3 TEGNIN GER Tegn. nr. Tittel Målestokk 201 Oversiktskart 1: (A4) 202 Situasjonsplan 1: 500 (A1) 203 Profil A - lagdeling 1: 250 (A3) 204 Profil B - lagdeling 1: 250 (A3) 205 Profil A - Totalspenningsanalyse (ADP) Dagens situasjon 1: 250 (A3) 206 Profil A - Effektivspenningsanalyse Dagens situasjon 1: 250 (A3) 207 Profil B - Totalspenningsanalyse (ADP) Dagens situasjon 1: 250 (A3) 208 Profil B - Effektivspenningsanalyse Dagens situasjon 1: 250 (A3) VEDLEGG/BILAG 1 Tolkning av trykksonderinger, CPTU, inkl. kvalitetsskjema (4 sider) 2 Tolkning av treaksialforsøk (2 sider) 3 Tolkning av ødometerforsøk (3 sider) 4 ROS-analyse (1 side) Rambøll Norge AS NO MVA

5 - 4-1 INNLEDNING/ORIENTERING 1.1 Generelt Rambøll har i oppdrag for Nedre Eiker kommu ne vurdert en tomt ved Krokstadelva med tanke på områdestabilitet. Det aktuelle området ligger vest for sentrum av Krokstadelva, avgrenset av vegene Brekkeve ien og Skogliveien. Utredningene skal utføres iht. vedlegg 1 i NVE sin retn ingslinje 2/2011 «Flaum - og skredfare i arealplanar» (ref./1./). Det er planla gt bygging av sykehjem på tomten. 1.2 Avgrensning kvikkleire Grunnundersøkelsene viser at ut bredelsen av kvikkleire er begrenset til midtre del av tomten. Området med kvikkleire /sprøbruddmateriale er ski ssert inn på tegning 202. Utbredelsen av kvikkleire videre vestover er ikke kjent, men siden området flater ut vil ikke dette være av be tydning for bebyggelse på planlagt tomt. ROS-analyse for området viser alvorlig konsekvens og lav faregrad, se vedlegg 4. 2 VURDERINGER IHT. NVE 2/2011 FORUTSETNINGER 2.1 Generelt Det er utført stabilitetsvurderinger for å vurdere stabiliteten i dagens situasjon og byggbarheten av tomten. 2.2 Grunnundersøkelser Det er utført grunnundersøkelser i område t av Rambøll og GeoSt røm. Resultatene er presentert i følgende rapporter: - G-rap «Krokstad sykehjem, Datarapport fra grunnundersøkelser» datert , Rambøll Rambøll Norge AS NO MVA

6 Oppdrag/rapport.nr 918/1 «Grunnundersø kelse for planlagt bebyggelse i Brekkeveien 2», datert , GeoStrøm. En foreløpig geoteknisk vurdering av stabilitets- og fundamenteringsforhold er utarbeidet av Multiconsu lt, presentert i Rapport 1, datert Sonderinger som danner grunnlag for vurdering av lagdeling ved stabilitetsberegningene er vist i lagde lingstegningene, tegning Skjærfasthet i de enkelte lag er basert på trykksonderinger og uforstyrrede prøver. Tolkede resultater fra trykksonderingene er vist i vedlegg 1. Treaksialforsøk og ødometerforsøk som ligger til grunn for tolkning er vist i vedlegg 2 og 3. Prøvekvalitet på opptatte 54 mm sylinderprøve r er vurdert ut fra volumetrisk tøyning ved treaksialforsøk (tabell 5.1 i den tekniske veilederen i ref. /1/). OCR nivå er basert på tolket ødometerforsøk i samme borpunkt. Vurderinger i forbindelse med kvalitetsklassifisering er vist i tabell 1. Tabell 1 Test dv(%) OCR Kvalitetsklasse Pkt 21, 6.30 m 3,0 1,5-2,0 1 Akseptabel Pkt 21, 6.40 m 4,2 1,5-2,0 2 Forstyrret Utførte trykksonderinger (CPTU) tilfredsstil ler anvendelsesklasse 1. Kvalitetsskjema for CPTU er presentert i vedlegg 1. Kvaliteten på de utførte trykksonderingen e vurderes som god. Poretrykksrespons for de benyttede trykksonderinge ne vurderes som god i lag med noenlunde homogene leiravsetninger. 2.3 Terreng/topografi og grunnforhold Den aktuelle tomten er i dag dyrket mark. Terrenget skrår opp mot nord og øst. Skråningshelning er ca 1: 5. Grunnen består i hovedsak av tørrskorpel eire over leire. Løsmassemektigheten varierer, og er størst i midtre deler. I no rd er det registrert fjell i dagen. Det er registrert kvikkleire i opphøyningen i midre del av området. For nærmere detaljer vedrørende grunnfo rholdene vises det til datarapporter utarbeidet av GeoStrøm og Rambøll. 2.4 Stabilitetsberegninger generelt Stabilitetsberegningene er utført for dagens situasjon både ved: Totalspenningsanalyse ADP (udrenert korttidstilstand) Effektivspenningsanalyse (drenert langtidssituasjon). Rambøll Norge AS NO MVA

7 - 6 - Totalspenningsanalysen vurderes som repres entativ ved de opptredende grunnforhold med leire, stedvis kvikk eller sensitiv, for å ta hensyn til en mulig situasjon med udrenerte spenningsendringer i grunnen. Effektivspenningsanalysen vurderes som re presentativ for langtidssituasjonen for skråningene slik de ligger i dag. Stabilitetsanalysene er utført med beregningsprogrammet GeoSuite Stabilitet, som er en del av GeoSuite - pakken. GeoSu ite Stabilitet baserer seg på en likevektsbetraktning av potens ielle bruddflater. Beregningen e er utført for en plan tøyningstilstand. Det er utført beregninger kun for sirkul ære glideflater. Det antas at øvrige sammensatte glideflater er mindre kritiske. 2.5 Stabilitetsberegninger beregningsprofiler Det er utført beregninger i 2 profiler, profil A og B. Beliggenheten av profilene er vist på situasjonsplan, tegning 202. Profil A går fra bebyggelsen i øst gjennom ryggen med kvikkleire, i midtre del av området. Profil B går fra nord mot sør, og det er vurdert til å være profilet som er mest kritisk både med tanke på løsmasseme ktighet og terrenghelning. 2.6 Stabilitetsberegninger krav til sikkerhet (materialfaktor) Det stilles krav til oppnådd materialfaktor M 1.4 eller vesentlig forbedring iht. fig. 3.1 i ref. /1/. 3 STABILITETSBEREGNINGER - MATERIALPARAMETRE 3.1 Tyngdetetthet Tyngdetetthet (romvekt) for bruk i stabilitet sberegningene er for de stedlige massene bestemt ut fra laboratorieundersøkelser og erfaringsverdier. Benyttede verdier er presentert på beregningssn ittene, tegning Udrenert skjærfasthet Tolkning grunnlag Udrenert skjærfasthet i kvikk/sensitiv leire som benyttes i stabil itetsberegningene er valgt på grunnlag av tolkede CPTU - sonderinger med støtte i skjærfasthetsmålinger utført på uforstyrrede 54 mm prøver i laboratoriet. Tolkning av CPTU er utført på grunnlag av poretrykksfaktoren N u og spissmotstandsfaktoren N KT, uttrykt på følgende måte: C uc = u/ N u C uc = q n / N kt Rambøll Norge AS NO MVA

8 - 7 - Generelt er N U benyttet ved B q verdi (poretrykksrespons) høyere enn 0,5-0,6, og N kt er benyttet ved B q lavere enn 0,5-0,6. For bestemmelse av faktorene N u og N kt er korrelasjoner basert på CAUC treaksialforsøk på blokkprøver av høy kvalit et benyttet, kfr Lunne et al, ref /2/ og Karlsrud, ref /3/. For de valgte korrelasjonene for N u - og N kt faktorene er det skilt mellom leire med sensitivitet (S t ) lavere og høyere enn 15. Følgende faktorer er benyttet: N kt =7,8+2,5*logOCR+0,082*I p N u =6,9-4,0*logOCR+0,07*I p for S t <15 N kt =8,5+2,5*logOCR N u =9,8-4,5*logOCR for S t >15 Det er i tillegg til de ovennevnte faktorene valgt å benytte korrelasjon mellom N u og B q, N u =4,0+4,5B q for sammenligning. Denne er en ku rvetilpasning (Eggereide) basert på korrelasjoner mellom blokkprø ver og målt poretrykksrespons (B q ) presentert i ref /4/. Det er ikke installert poretrykksmålere, så grunnvannstand er antatt ut i fra prøvetaking og poretrykksmåling ved utføri ng av trykksondering. Det er antatt hydrostatisk poretrykk med dybden. OCR (overkonsolideringsgrad) er beregnet /vurdert ut fra utførte ødometerforsøk. Ødometerforsøk som er lagt til grunn er presentert i vedlegg 3. Beregnet OCR ut fra ødometerforsøkene er også tegnet inn på tolkningsarkene i vedlegg 1. Designverdi Designverdi benyttet i stabilitetsberegningen e er presentert i hvert enkelt plott av tolket CPTU. Skjærfasthet i kvikk og sensitiv leire i beregningene er iht. anbefaling i NVEs retningslinjer redusert med 15 % der hv or fastheten er tolket fra utført trykksondering. Antatte nivåer for tidligere terreng er tegnet inn i lagdelingstegningene. Reduksjonen er inkludert/utført i beregninge ne ved reduksjon av ADP-faktorene, ikke ved selve tolkningen av fastheten fra CPTU. Vurdering av leiras sensitivitet er basert på utførte laboratorieundersøkelser og vurder ing/tolkning av sonderingene (trykk og totalsondering). Pkt 20 Designlinje er hovedsakelig basert på rutineundersøkelser fra borpunkt 4. Pkt 21 Designlinje er basert på rutineundersøkel ser ned til kote 5 (benyttet 40 kpa som maksimal verdi for skjærfasthet). Under kote 5 er linjen lagt på en forsiktig valgt fasthet basert på tolkning av trykksonderingen. Rambøll Norge AS NO MVA

9 Effektiv skjærfasthet Valg av effektivspenningsparametere er gjort på grunnlag av utførte treaksialforsøk på leire, og erfaringsverdier for de øvrige jord lag. Treaksialforsøkene som er lagt til grunn for valg av effektivspenningsparam etre er presentert i vedlegg 2. I de utførte stabilitetsberegninger er følgende verdier benyttet for kohesjon og friksjonsvinkel: Tørrskorpe c=0 =30 Leire, ikke kvikk/sensitiv c=0 =24 Kvikk/sensitiv leire c=0 =22 Fastere masser over fjell c=0 = Anisotropi og tøyningskompatibilitet I beregningene tas det hensyn til spenningsanisotropi i leira, dvs. at udrenert skjærfasthet varierer med hovedspenningsr etningene (ADP-analyse). Utgangspunktet er udrenert aktiv skjærfasthet C uc. Direkte og passiv skjærfasthet er beregnet ut fra følgende sammenheng: C ud = 0,66 C uc (den tilnærmet horisontale delen av glideflaten) C ue = 0,33 C uc (der glideflaten ligger i passiv sone) Anvendt C ue /C uc forhold og C ud /C uc forhold er i henhold til erfaringer fra tidligere forsøk utført bl.a. ved NGI. Det er også tatt hensyn til tøyningskompatibilitet ved at så vel effektive skjærfasthetsparametere som udrenert skjæ rfasthet tolket fra treaksialforsøk (vedlegg 2) er tatt ut ved små og t ilnærmet like deformasjoner (ca 1.0 %). 3.5 Poretrykksforhold Det er ikke installert poretrykksmålere. Poretrykksutjevning 8 m under terreng i borhull 21 viste et poretrykk på 52 kpa. Dette tilsvarer grunnvannstand 2,8 m under terreng hvis trykket er hydrostatisk. Poretrykket i beregningene er generelt valgt konservativt. Benyttet poretrykksfordeling for beregningspr ofilene er vist på beregningstegningene. Det er antatt hydrostatisk poretrykksfordeling i dybden. 4 STABILITETSBEREGNINGER RESULTATER OG VURDERINGER 4.1 Resultater profil A På totalspenningsbasis (ADP) oppnås det en materialfaktor M =2,34 for dagens situasjon. På effektivspenningsbasis oppnås det en materialfaktor M 2,86. Rambøll Norge AS NO MVA

10 - 9 - Stabilitet i dagens situasjon er tilfredsstillende. Beregningene er presentert på tegning 205 og Resultater profil B I profil B har dybden til fjell stor innvirkning. Beliggenheten av fjelloverflaten er usikker, men basert på tolkning av omkr ingliggende boringer antas flaten å være konservativt valgt. På totalspenningsbasis (ADP) oppnås det en materialfaktor M =1,52 for dagens situasjon. På effektivspenningsbasis oppnås det en materialfaktor M =1,8 Stabilitet i dagens situasjon er tilfredsstillende. Beregningene er presentert på tegning 207 og OPPSUMM ERIN G/KONKLUSJON Rambøll har utført supplerende grunnundersøkelser og stabilitetsvurderinger for en sykehjemstomt ved Krokstadelva. Det er registrert kvikkleire i midtre del av tomten. Det er regnet stabilitet gjennom 2 profiler. Stabilitetsberegningene viser at stabiliteten i dagens situasjon er tilfredsstillende, og at det ikke er nødvendig med stabiliserende tiltak. Fremtidig utgraving og eventuelt andre terrengen dringer må vurderes av geotekniker. Rambøll Norge AS NO MVA

11 REFERAN SER 1. NVE Retningslinjer 2/2011 rev : Flaum- og skredfare i arealplanar, med veileder for: Vurdering av områdestabilitet ved utbygging på kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper. 2. Lunne et al, Cone penetration test in geotechnical practice. 3. Karlsrud et al, CPTU correlations for clays. ICSM GE 2005, Osaka, Japan 4. Karlsrud et al, Improved CPTU correlations based on block samples. Nordisk Rambøll Norge AS NO MVA

12

13

14

15

16

17

18

19

20 DOKUMENTASJONMÅLEDATA - GEOTECH SONDER Sonde nr.: 4438 Oppløsning: 18-bit SONDEDATA Arealforhold, a: Arealforhold, b: 0 Kalibreringsdato: Utførende: Geotech AB EGENSKAP (fra kaliberingsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimum spenning [MPa] Måleområde [MPa]: Oppløsning 12-bit [kpa]: Oppløsning 18-bit [kpa]: Max. temp.effekt, ubelastet [kpa]: Temperaturområde [ o C]: Merknad: UTFØRELSE Borpunkt nr.: 20 Dato: Borleder: Riise, Jonas Assistent: Frode Mortensen Filtertype: Ferdigmettet porøsfilter Mettningsmedium: Frostvæske Forankring: Ja Sondetemperatur start [ o C]: 16.8 Forboring [m]: 2 Sondetemperatur slutt [ o C]: 7.9 Sum boring [m]: 13 Kontroll skriver [m]: 13 Avstand mellom målinger [mm]: 20 Max. helning [ o ]: 2.7 Merknad: EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimal temperatureffekt [kpa]: FAKTOR NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering: Etter sondering: Avvik [MPa/kPa/kPa]: MÅLESTØRRELSE SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Samlet nøyaktiget, TOT [kpa]: Tillatt nøyaktiget A1, k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A2, k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A3, k [kpa]: ANVENDELSESKLASSE: Vurdering profil: Oppdragsgiver: Nedre Eiker kommune MÅLEVARIABLE NULLPUN KTKON TROLL NØYAKTIGHETSVURDERIN G GEOTECH - VURDERIN G AV ANVENDELSESKLASSE Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Oppdrag: Krokstad sykehjem Borpunkt nr: 20 Sonde: 4438 Dato: Tegnet: Kontrollert: TFK ADZ Oppdragsnr.: Vedlegg nr.:

21 Udrenertskjærfasthet,cuA[ kn/m2 ] Bq[ ], OCR[ ] OCR ødometerforsøk(crs); K O T E N I V Å 5 4 PoretrykksparameterBq Ndu=4+4.5*Bq 5 OCRbenyttet ved tolkingav udrenert skjærstyrke OCRf(Q,St<15) Ndu=6.94.0*logOCR+0.07*Ip St<15 Nkt= *logOCR+0.082*Ip St<15 Ndu=9.84.5*log(OCR) St>15 Nkt= *logOCR St>15 OCRf(Q,St>15) 4 OCR ødometerforsøk(crs) CAUA treaksialforsøk Designlinje 3 KL øvregrense 3 KL nedregrense Rutinepkt Nedre Eiker kommune Krokstad sykehjem Tegn./kontr. 20 Terrengkote: 14.2 Borpunkt: TFK/ADZ Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærfasthet og OCR Oppdrag Vedlegg 1 Tegn. Nr. -

22 DOKUMENTASJONMÅLEDATA - GEOTECH SONDER Sonde nr.: 4438 Oppløsning: 18-bit SONDEDATA Arealforhold, a: Arealforhold, b: 0 Kalibreringsdato: Utførende: Geotech AB EGENSKAP (fra kaliberingsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimum spenning [MPa] Måleområde [MPa]: Oppløsning 12-bit [kpa]: Oppløsning 18-bit [kpa]: Max. temp.effekt, ubelastet [kpa]: Temperaturområde [ o C]: Merknad: UTFØRELSE Borpunkt nr.: 21 Dato: Borleder: Riise, Jonas Assistent: Frode Mortensen Filtertype: Ferdigmettet porøsfilter Mettningsmedium: Frostvæske Forankring: Ja Sondetemperatur start [ o C]: 14 Forboring [m]: 1.5 Sondetemperatur slutt [ o C]: 9.5 Sum boring [m]: 8.3 Kontroll skriver [m]: 8.3 Avstand mellom målinger [mm]: 20 Max. helning [ o ]: 4.3 Merknad: EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimal temperatureffekt [kpa]: FAKTOR NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering: Etter sondering: Avvik [MPa/kPa/kPa]: MÅLESTØRRELSE SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Samlet nøyaktiget, TOT [kpa]: Tillatt nøyaktiget A1, k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A2, k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A3, k [kpa]: ANVENDELSESKLASSE: Vurdering profil: Oppdragsgiver: Nedre Eiker kommune NØYAKTIGHETSVURDERIN G GEOTECH - VURDERIN G AV ANVENDELSESKLASSE Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet MÅLEVARIABLE NULLPUN KTKON TROLL Oppdrag: Krokstad sykehjem Borpunkt nr: 21 Sonde: 4438 Dato: Tegnet: Kontrollert: TFK ADZ Oppdragsnr.: Vedlegg nr.:

23 11 Udrenert skjærfasthet, cua [ kn/m2 ] 11 Bq [ ], OCR [ ] K O T E N I V Å Ndu=4+4.5*Bq Ndu= *logOCR+0.07*Ip St<15 Nkt= *logOCR+0.082*Ip St<15 Ndu= *log(OCR) St>15 Nkt= *logOCR St>15 CAUA treaksialforsøk Designlinje 6 OCR ødometerforsøk (CRS); 1.65 Poretrykksparameter Bq OCR benyttet ved tolking av udrenert skjærstyrke OCR f(q,st<15) OCR f(q,st>15) OCR ødometerforsøk (CRS) 5 KL øvre grense KL nedre grense 5 Konus (delt på 0,6) CAUA treaksialforsøk; 26 Enaks (delt på 0,6) SHANSEP Nedre Eiker kommune Krokstad sykehjem Tegn./kontr. Borpunkt: 21 Terrengkote: 10.9 TFK/ADZ Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærfasthet og OCR Oppdrag Vedlegg 1 Tegn. Nr. -

24

25

26

27

28

29 ROS- AN AL YS E ref: "Programfor øktsikkerhetmot leirskred,metodefor kartleggingogklassifiseringavfaresone,kvikkleire" datert31august2001.revisjon3datert 8oktober2008 Oppdrag: Krokstadsykehjem Oppdragnummer: Saksbehandle r TrineFlobak Dato: Kontrollert: VEDLEGG ADZ Skadekonsekvens Forklaring vurdering: Faktor vekttall Analyse2013 kommentar Faktor vekttall 3 Konsekvens,score Boligenheter 4 3 Boligenheter,antall 4 Tett>5 Spredt>5 Spredt<5 Ingen Næringsbygg,personer 3 0 Næringsbygg,personer 3 > <10 Ingen AnnenBebyggelse,verdi 1 0 AnnenBebyggelse,verdi 1 Stor Betydelig Begrenset Ingen Vei 2 1 Vei,ÅDT 2 > <100 Toglinje 2 0 Toglinje,baneprioritet Ingen Kraftnett 1 2 Kraftnett 1 Sentral Regional Distribusjon Lokal Oppdemming/flom 2 0 Oppdemming/flom 2 Alvorlig Middels Liten Ingen Poeng(scorex vekttall): 16 Beregnetskadekonsekvensklasse: Alvorlig Skadekonsekven 0.36 Faregradsklasser (sannsynlighet) Forklaring vurdering: Faktor vekttall Analyse2013 kommentar Faktor vekttall 3 Faregrad,score Tidligereskredaktivitet 1 0 Tidligereskredaktivitet 1 Høy Noe Lav Ingen Skråningshøyde 2 0 Skråningshøyde,m 2 > <15 Tidligere/nåværendeterrengnivå 2 1 Tidligere/nåværendeterrengnivå(OCR) 2 1,0 1,2 1,2 1,5 1,5 2,0 >2,0 Poretrykk,overtrykk 3 1 Poretrykk,overtrykk(kPa) 3 > Hydrostatisk Poretrykk,undertrykk 3 0 Poretrykk,undertrykk(kPa) 3 > 50 (20 50) (0 20) Hydrostatisk Kvikkleiremektighet 2 2 Kvikkleiremektighet 2 >H/2 H/2 H/4 <H/4 Tyntlag Sensitivitet 1 3 Sensitivitet 1 > <20 Erosjon 3 0 Erosjon 3 Aktiv/Glidning Noe Lite Ingen Inngrep,forverring 3 0 Inngrep,forverring 3 Stor Noe Liten Ingen Inngrep,forbedring 3 0 Inngrep,forbedring 3 Stor Noe Liten Ingen Poeng(scorex vekttall): 12 Beregnetfaregradsklasse: Lav Faregrad 0.24 Risiko(skadekonsekvensx faregrad) 837 Risikoklasse: 3