INDUSTRIOMRÅDE TØMRA GEOTEKNISK RAPPORT

Transkript

1 Oppdragsgiver Selbu kommune Rapporttype Geoteknisk vurderingsrapport INDUSTRIOMRÅDE TØMRA GEOTEKNISK RAPPORT

2

3 3 (11) INNHOLD 1. INNLEDNING GRUNNLAG GRUNNUNDERSØKELSER EROSJON TERRENG OG GRUNNFORHOLD MARIN GRENSE OG KVARTÆRGEOLOGISK KART TOPOGRAFI GRUNNFORHOLD SONEAVGRENSNING OG KLASSIFISERING SONEGRENSER FAREGRAD-, SKADEKONSEKVENS- OG RISIKOKLASSEVURDERING SIKKERHETSKRAV FOR PLANLAGTE TILTAK GRUNNLAG FOR STABILITETSVURDERINGER KRITISKE SNITT OG SKREDMEKANISMER LAGDELING GRUNNVANNSTAND OG PORETRYKKSFORHOLD TIDLIGERE TERRENG OG OVERKONSOLIDERINGSGRAD MATERIALPARAMETERE STABILITETSVURDERINGER AVGRENSNING AV UTLØPSOMRÅDE OPPSUMMERING REFERANSER TEGNINGER Tegn. nr. Rev. Tittel Målestokk Format 201 Oversiktskart 1: A Situasjonsplan 1:2000 A Terrengprofiler 1:1000 A Profil C - dagens terreng - totalspenningsanalyse 1:500 A3 lang Profil C - dagens terreng - effektivspenningsanalyse 1:500 A3 lang Profil C med fylling - totalspenningsanalyse 1:500 A3 lang Profil C med fylling - effektivspenningsanalyse 1:500 A3 lang 208 Profil E - dagens terreng - totalspenningsanalyse 1:500 A3 lang 209 Profil E - dagens terreng - effektivspenningsanalyse 1:500 A3 lang Profil E med fylling - totalspenningsanalyse 1:500 A3 lang 211 Profil E med fylling - effektivspenningsanalyse 1:500 A3 lang 212 Tolking CPTU punkt Tolking CPTU punkt Tolket ødometer punkt Tolket ødometer punkt a-b Tolket treaksialforsøk punkt Planskisse med løsne- og utløpsområde 1:2000 A3

4 4 (11) VEDLEGG Vedlegg Rev. Tittel nr. 1 2 ROS-analyse 2 Kvalitetsskjema CPTU punkt 6 3 Kvalitetsskjema CPTU punkt 8

5 5 (11) 1. INNLEDNING Selbu kommune planlegger oppfylling for industriområde i Tømra, Selbu, se tegning 202. Det er funnet kvikkleire på området, og Rambøll utfører geoteknisk vurdering av oppfyllingen iht. NVEs kvikkleireveileder 7/2014, ref. /1/. Det er ikke registrert en kvikkleiresone for området på NVE sine kart for kvikkleiresoner, ref. /2/. I forbindelse med arbeidet er det utført en ROS-analyse for området, denne er presentert i vedlegg 1. Analysen viser at området klassifiseres med lav faregrad. Det forutsettes at vurderingene kvalitetssikres av et uavhengig foretak. 2. GRUNNLAG 2.1 Grunnundersøkelser Det er utført grunnundersøkelser for oppfyllingen i uke 51, 2014 og uke 11, Utførte grunnundersøkelser i uke 51/2014 er presentert i - G-rap-001 o.nr Industriområde Tømra, Selbu, datert , ref. /3.1/ Utførte supplerende grunnundersøkelser i uke 11/2015 vil bli presentert i - G-rap-002 o.nr Industriområde Tømra, Selbu, ref. /3.2/ Det er i forbindelse med tidligere prosjekter utført grunnundersøkelser sør for området. Dette er presentert i - G-rap-001 o.nr Nybygg Selbuhus, datert , ref. /4/ - G-rap-001 o.nr Granby Bruk, Selbu, datert , ref. /5/ 2.2 Erosjon Sør for planlagt oppfyllingsområde ligger det en bekk. Denne er en arm fra Selbusjøen med vannspeil som følger Selbusjøen. Iht. til Program for økt sikkerhet for leirskred, ref. /6/, antas bekken til lite erosjon. 3. TERRENG OG GRUNNFORHOLD 3.1 Marin grense og kvartærgeologisk kart Planlagt oppfyllingsområde ligger i sin helhet under marin grense, ref. /7/. Kvartærgeologisk kart over området angir elveavsetning og torv/myr på det planlagte oppfyllingsområdet, se figur 1.

6 6 (11) Figur 1: Kvartærgeologisk kart, ref. /7/ 3.2 Topografi Oppfyllingsområdet er inndelt i tiltaksområde 1 og 2, se situasjonsplan, tegning 202. Terrenget innenfor planlagt oppfyllingsområde er tilnærmet flatt. Område 1 har svak helning mot sørvest i retning bekk og Selbusjøen, fra ca. kote +165 nordøst til ca. kote +158 sørvest. Område 2 har svak helning mot vest fra ca. kote ved vei til ca. kote +158 mot vest (ca i bekk). Øst for oppfyllingsområdet og fylkesvei 705 er det bratt stigning, bestående av morenemasser over. Det er spredt bebyggelse i området. 3.3 Grunnforhold Omfanget av geotekniske grunnundersøkelser for prosjektet er vist på situasjonsplan, tegning 202. Resultat fra grunnundersøkelsene viser at løsmassene i hovedsak består av delvis torv/matjord over bløt til middels fast sensitiv eller kvikk leire med høyt vanninnhold. Leirlaget varierer i tykkelse fra 3 til 9 meter i borpunktene, unntatt for punkt 5 sørvest på området. Her tyder sonderingen på at det i hovedsak er faste masser. I de andre borpunktene tyder resultatene på et fastere lag under leirlaget, trolig av silt/sand, som starter mellom kote +153 og Registrert torvdybde i borpunktene på tiltaksområde 1 varierer mellom 0,2-2,0 meter, med størst mektighet i punkter nærmest fylkesveien. Borpunkt hvor det er registrert kvikkleire ved prøvetaking er markert med rød farge på tegning 202. Borpunkter hvor sondering kan tyde på kvikkleire eller sprøbruddmateriale er markert med oransje farge. For en mer detaljert grunnforholdsbeskrivelse vises det til datarapporter nevnt i avsnitt SONEAVGRENSNING OG KLASSIFISERING 4.1 Sonegrenser Sonegrenser baseres generelt på forekomster av kvikkleire eller sprøbruddmateriale og naturlige avgrensninger i terrenget som raviner og lignende. Det er ikke utført tilstrekkelig grunnundersøkelser til å avgrense kvikkleiras utbredelse for dette området. Dette anses ikke nødvendig for planlagt oppfylling, på grunn av den slake terrenghelningen. Det mest kritiske for

7 7 (11) dette tiltaket er vurdert til å være ved fyllingsfot. Se for øvrig nest siste avsnitt i kapittel 7, som gjelder løsneområde. 4.2 Faregrad-, skadekonsekvens- og risikoklassevurdering Det er utført vurdering av faregrads-, skadekonsekvens- og risikoklasse for området. Dette er vist i ROS-analysen, vedlegg 1. Området har skadekonsekvens alvorlig, faregradsklasse lav, og ligger i risikoklasse 3 (høyeste mulige risikoklasse er 5). 5. SIKKERHETSKRAV FOR PLANLAGTE TILTAK Med faregradsklasse lav vurderes tiltaket til å måtte tilfredsstille følgende krav iht. NVEs retningslinjer 7/2014, ref. /1/: K3: Tiltak som medfører tilflytting av personer med inntil to boenheter, begrenset personopphold eller tiltak med stor verdi Det må utføres enten a) stabilitetsanalyse som dokumenterer sikkerhetsfaktor for områdestabilitet F 1,4, eller b) ikke forverring. Det stilles krav om kvalitetssikring av uavhengig foretak. Tiltakskategori K1 - K4: Dersom det er aktiv erosjon som kan påvirke tiltaket skal det utføres sikringstiltak som forhindrer erosjonen. For nærmere beskrivelse av tiltaksklassene K0 til K4 vises det til NVEs retningslinjer 7/2014, ref. /1/. 6. GRUNNLAG FOR STABILITETSVURDERINGER 6.1 Kritiske snitt og skredmekanismer Det er tegnet opp 4 profiler for tiltaksområde 1 (profil A-D) og utført stabilitetsberegninger i profil C som vurderes som representativt/mest kritisk. For tiltaksområde 2 er det tegnet opp og utført stabilitetsberegninger i 1 profil, kalt E. I tillegg er det tegnet opp profil langs grensen for tiltaksområdet, profil F. Profilenes beliggenhet er vist på situasjonsplan, tegning 202, og terrengprofilene er vist på tegning 203. I profil E er terrenget midlet noe, da profilet delvis følger bekken. Profil F viser et snitt langs fyllingsfronten. Representativ terrengkote langs fyllingsfronten er vist i profil F, og er valgt til kote Dette er benyttet i utført beregning i profil E. Det er beregnet sirkulære og plane glideflater i profilene. Det er ikke utført beregninger for tilfeller med retrogressiv skredutvikling, men sett på sikkerhet mot mulige initialskred ved bekk og fyllingsfot. Dette er ansett som mest kritisk, da området for øvrig er tilnærmet flatt. 6.2 Lagdeling Tolket lagdeling i beregningsprofilene er vist på tegning Lagdeling er tolket ut fra totalsonderinger, CPTU og prøvetaking. Lag med kvikkleire/sprøbruddmateriale er framhevet med rød skravur. I tolking av materialet under leirlaget ble korrigert spissmotstand qt fra CPTU benyttet, sammen med noen av prøvene. I beregning med oppfylling er det antatt at torvlag under fylling i profil C fjernes, og det er forutsatt at fylling på begge tiltaksområdene består av sprengstein. 6.3 Grunnvannstand og poretrykksforhold Hydrauliske poretrykksmålere er installert i punkt 6 i to ulike dybder. Resultat fra avlesning er vist i tabell 1.

8 8 (11) Tabell 1: Avlesning av hydrauliske poretrykksmålere i punkt 6 Dato Dybde filter [m] Poretrykk [kpa] 4 Installert Installert ,7 Grunnvannstand er i beregning lagt ca. 0,5 m under terreng i beregningsprofilene med hydrostatisk poretrykksfordeling med dybden. Dette stemmer bra med avlesning i måler i dybde 4. I dybde 8 m er det målt lavere poretrykk enn det som er benyttet, noe som vil være konservativt. Det er utført kun 1 avlesning, det er derfor noe usikkert om poretrykket har fått tid til å stabilisere seg. Måler i dybde 8 m kan også ha nådd ned i laget som består av silt/sand, med mer drenerende egenskaper. For beregninger etter fjerning av torv og påfølgende oppfylling er grunnvannstanden senket til under fyllingen. 6.4 Tidligere terreng og overkonsolideringsgrad Det er utført 2 ødometerforsøk, forsøkene med tolket prekonsolideringsspenning er vist på tegning 214 og 215. Beregnet overkonsolideringsgrad er gitt i tabell 2. Tabell 2: Overkonsolideringsgrad (OCR) Borpunkt Dybde [m] OCR [-] 6 5,4 1,9 8 3,4 2,6 Basert på dette er det antatt et tidligere terreng på kote ca Materialparametere Romvekt Løsmassenes romvekt er i stabilitetsberegningene vurdert ut fra utførte laboratorieundersøkelser og erfaringsverdier. Benyttet romvekt er vist på tegning Tabell 4 viser en sammenstilling av materialparameterne som er benyttet. Erfaringsverdi er benyttet for fyllingen, hvor sprengstein må benyttes. Udrenert skjærfasthet Benyttet skjærfasthet er vist på tegning 204, 206, 208 og 210, samt i tabell 4. Konstant skjærfasthet i øverste leirelag er lagt inn på grunnlag av laboratorieresultater. Udrenert skjærstyrke i lag med kvikkleire eller sprøbruddmateriale er valgt på grunnlag av utførte trykksonderinger (CPTU) og undersøkelser fra laboratoriet. Tolket CPTU er vist på tegning 212 og 213. Benyttet skjærfasthet er vist i tolkingsdiagrammet som designlinje. I beregningene tas det hensyn til leiras spenningsanisotropi (ADP-analyse). Utgangspunktet i beregningene er udrenert aktiv skjærfasthet c ua for leire. Direkte og passiv skjærfasthet er beregnet ut fra følgende ADP-forhold: c ud = 0,63 c ua c up = 0,35 c ua Anisotropiforholdet er basert på anbefalte anisotropifaktorer for prosjektering i norske leirer, ref. /8/. Det er ikke utført spesielle forsøk eller vurderinger for å kunne benytte andre verdier for dette prosjektet. I beregningene og i tolking av CPTU er direkte skjærfasthet c ud fra konus- og enaksialforsøk lagt inn som aktiv skjærfasthet med ADP-forhold som vist over, (c ua = c ud /0,63). Udrenert aktiv skjærfasthet i lag med antatt kvikkleire eller sprøbruddmateriale er redusert med 15 % sammenliknet med tolkede aktive verdier, iht. anbefalinger i NVE 7/2014 ref. /1/. I beregningene er reduksjonen inkludert i ADP-forholdet. Følgende ADP-forhold er benyttet i kvikkleire eller sprøbruddmateriale:

9 9 (11) c ua_kl = 0,85 c ua c ud_kl = 0,63 c ua c up_kl = 0,35 c ua Vurdering av leiras sensitivitet er utført på grunnlag av utførte laboratorieundersøkelser og tolking av totalsonderinger og CPTU. Effektiv skjærfasthet For effektivspenningsanalysen er det benyttet erfaringsverdier fra Statens vegvesens håndbok V220 ref. /9/ og tolkede verdier fra utførte treaksialforsøk, se tegning 216 a-b. Benyttede verdier er vist i tabell 4 og på beregningsprofilene for effektivspenningsanalyser, tegning 205, 207, 209 og 211. Kvalitet av grunnundersøkelsene Det er tatt opp uforstyrrede 54 mm sylinderprøver av sensitiv/kvikk leire. Dette tilsvarer anvendelsesklasse 1-2, hvor prøvetakingsutstyr i prøvetakingskategori A benyttes, se NGFs veiledning for prøvetaking ref. /10/ for nærmere beskrivelse. Vurdering av kvaliteten av treaksialforsøkene er vist i tabell 3. Bestemmelse av prøvekvalitet er basert på overkonsolideringsgrad og endring i poretall, iht. tabell 6 i ref. /10/. Det gjøres oppmerksom på at forsøk i dybde 5,55 m stanset 2 ganger under utførelsen. Tabell 3: Kvalitetsvurdering av utførte treaksialforsøk Punkt Dybde [m] Treaksialforsøk dv [%] de/e 0 OCR [-] Kvalitet 6 5,55 CAUc 1,8 0,031 1,9 Veldig god til utmerket 6 5,65 CAUc 1,9 0,032 1,9 Veldig god til utmerket Kvalitet på utførte trykksonderinger (CPTU) tilfredsstiller anvendelsesklasse 1 i begge sonderingene. Dokumentasjon for måledata er vist i vedlegg 2 og 3. Oppsummering materialparametere Tabell 4: Benyttede materialparametere i beregningene. Profil C og E [kn/m 3 ] [grader] a [kpa] c ua [kpa] A-verdi D-verdi P-verdi Fylling Leire ,7 1 0,63 0,35 Kvikkleire 17, ,85 0,63 0,35 Silt/sand STABILITETSVURDERINGER Stabilitetsberegningene er utført ved hjelp av dataprogrammet GeoSuite Stability. Det er utført total- og effektivspenningsanalyse med utgangspunkt i dagens terreng, og det er sett på muligheten for å kunne fylle opp på området. Totalspenningsanalysen tar hensyn til en situasjon med udrenerte spenningsendringer i grunnen, mens effektivspenningsanalysen er representativ for en langtidssituasjon. Det er utført stabilitetsberegninger i profil C og E som vurderes som representativt/kritisk for henholdsvis tiltaksområde 1 og 2. Profilenes beliggenhet er vist på situasjonsplan, tegning 202. På tegningen er det også vist noen innmålingspunkter, målt i bekken. Terrenget i profilet er generert fra digitalt kartgrunnlag mottatt fra oppdragsgiver, Selbu kommune. Høydereferanse er i NN1954. Merk at borpunkter i ref. /3/ ble innmålt i NN2000, noe som for dette området tilsvarer ca. 17,5 cm høyere enn med høydesystem NN1954. Borpunktene er i denne rapporten regnet om til NN1954. Punkter i bekk og supplerende boringer i punkt 6, 7 og 8 er innmålt med høydesystem NN1954.

10 10 (11) Stabilitetsberegningene er vist på tegning Laveste beregnede materialfaktorer, m, er også gitt i tabell 5. For dagens situasjon oppnås det tilfredsstillende stabilitet iht. NVEs retningslinjer for både total- og effektivspenningsanalysen. Tabell 5: Laveste beregnede materialfaktorer, γ m Totalspenningsanalyse Effektivspenningsanalyse Dagens situasjon Med fylling Dagens situasjon Med fylling Profil C 1,72 1,40 1,59 1,56 Profil E 5,28 1,39 2,56 2,09 Beregning med oppfylling i profil C er vist på tegning 206 og 207, hvor torv/myr fjernes under fyllingen av sprengstein. Beregning viser at fyllingen må legges på to ulike nivåer for å oppnå tilfredsstillende sikkerhet iht. ref. /1/, hvor nederste nivå må legges ut først. Beregning er utført for oppfylling til kote +161,5 på laveste nivå og kote +163,14 på høyeste nivå. Beregning med fylling i profil E, tegning 210 og 211, viser at fyllingen også her må legges på to ulike nivå, kote +159,6 på laveste nivå og +162,2 på høyeste nivå. Også her må nederste nivå legges ut først. På øverste nivå er det lagt på en terrenglast på 7,5 kpa (5 kpa multiplisert med lastfaktor 1,5). Oppfylling på tiltaksområde 2 vil kunne bidra til en forbedring av stabiliteten for planlagt oppfylling på østlige del av tiltaksområde 1. Helning på fylling der den avsluttes er tegnet 1:2. På tegning 202 er de ulike fyllingsnivåene skissert inn på situasjonsplanen. Et eventuelt kvikkleireskred utløst ved fyllingsfot ned mot bekken vil trolig ikke kunne ramme bebyggelse nord for tiltaksområde 1 eller øst for tiltaksområde 2, da terrenget er for slakt. Det er på tegning 206 og 210 tegnet opp ei linje med stigning 1:15. De fleste løsneområder begrenser seg til en terrenghelning større enn 1:15 for jevnt hellende terreng, jfr. ref. /1/. Tegning 206 og 210 viser at 1:15-linja ikke når denne bebyggelsen. Kvikkleiresone 1633 Tømra ligger lenger nord, men planlagt utbyggingsområde ligger ikke i utløpssonen for denne kvikkleiresonen. Terrenget fra kvikkleiresonen flater ut ned mot elva Tømra. Eventuelle skredmasser som når elva her vil bli ført med elva og ut i Selbusjøen. 8. AVGRENSNING AV UTLØPSOMRÅDE Terrenget er nesten flatt, det er derfor trolig at utløpsområdet vil være begrenset ved et eventuelt kvikkleireskred. Terrenget sør for tiltaksområde 1 heller ned mot bekken før det stiger opp igjen på andre siden opp mot Selbuhus, til ca. samme nivå. Ved et eventuelt skred vil derfor ikke skredmassene fra tiltaksområde 1 nå bebyggelsen, men heller følge bekken ned mot Selbusjøen. Et skred på tiltaksområde 2 vil også følge bekken ned mot Selbusjøen. Det er derfor ingen bebyggelse i utløpsområdet. Tegning 217 viser antatt utløps- og løsneområde. 9. OPPSUMMERING Det er utført beregninger for dagens situasjon og for oppfylling i to ulike nivåer for hvert av tiltaksområdene, hvor laveste nivå må legges ut først. Fyllingen må bestå av sprengstein, og torv/myr under fylling må fjernes før utlegging. Beregning er utført med ulike oppfyllingsnivåer for å oppnå tilstrekkelig sikkerhet iht. NVEs veileder, ref. /1/. På tegning 202 er de ulike fyllingsnivåene skissert inn på situasjonsplanen. Ned mot bekk må topp fyllingskant på øverste fyllingsnivå for tiltaksområde 1 og 2 ligge henholdsvis 15 m og 25,5 m fra grensen av tiltaksområdet. Tegning og viser dette og de ulike fyllingsnivåene. Bekken som ligger sør for tiltaksområde 1 og vest for tiltaksområde 2 må erosjonssikres dersom det pågår erosjon. Vurderingene må kontrolleres av et uavhengig foretak.

11 11 (11) 10. REFERANSER 1. Norges vassdrags- og energidirektorat (NVE): Veileder 7/2014 Sikkerhet mot kvikkleireskred, april Norges vassdrags- og energidirektorat (NVE): sett Rambøll: G-rap Industriområde Tømra, Selbu, datert Rambøll: G-rap Industriområde Tømra, Selbu, datert Rambøll: G-rap Nybygg Selbuhus, datert Siv.ing. Ottar Kummeneje: G-rap Granby Bruk, Selbu, datert Norges geotekniske institutt (NGI): Rapport nr , rev. 3, oktober 2008 Program for økt sikkerhet mot leirskred 7. Norges geologiske undersøkelse (NGU): sett Norges vassdrags- og energidirektorat, Statens vegvesen, Jernbaneverket: NIFS-rapport 14/2014. En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer, datert Statens vegvesen: Håndbok V220 Geoteknikk i vegbygging, juni Norsk geoteknisk forening (NGF): NGF-melding 11/1997 rev Veiledning for prøvetaking

12 Oppdrag nr: Målestokk: 1: Status: Industriområde Selbu kommune Tømra Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim M AL RHR RHR Rev Dato Tekst Utarb Kontr Godkj O VE RSIKTSKART U TM32 ( Euref89): Tegning nr: 201 Rev: 0

13 OPPDRAG REV. DATO Flere boringer undersøkelser TEGNIN GSSTATU S og terrengprofiler er lagt til etter suppl. MAL RHR RHR MAL ENDRING TEGN RHR RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Indu striom råde Tømra INNHOLD OPPDRAG NR. SITU ASJON SPLAN MED PROFILER Rød: Påvist kvikkleire OPPDRAGSGIVER Sel bu kom mune Oransje: eller sprøbruddmateriale Mulig kvikkleire Høydereferanse: NN MÅLESTOKK BLAD NR. AV 1: 2000 (A3) TEGNING N R. REV eller sprøbruddmateriale

14 REV. DATO TE GNIN GSSTATU S Flere boringer og terrengprofiler er lagt til etter suppl. undersøkelser ENDRING M AL RH R RH R M AL RH R RH R TEGN KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG In dustriom råde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD TE RRE N G P ROFILE R Profil A- F OPPDRAG NR MÅLESTOKK 1: 1000 (A2) BLAD NR. TEGNING N R. Sel bu kom mune AV REV.

15 Justert terreng i bekk, lagdeling og parametere etter suppl. undersøkelser M AL RHR RHR M AL RH R RH R REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TE GNIN GSSTATU S Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG In dustriom råde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD S TABILITE TSB E RE GNIN G Profil C Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING N R. Sel bu kom mune Dagens situasjon : 500 AV REV.

16 Justert terreng i bekk, lagdeling og parametere etter suppl. undersøkelser M AL RHR RHR M AL RHR RHR REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG In dustriom råde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITE TSBEREGNIN G Profil C Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Sel bu kom mune Dagens situasjon : 500 AV REV.

17 :15-linje justert MAL RHR RHR Justert terreng i bekk, lagdeling og parametere etter suppl. undersøkelser MAL RHR RHR MAL RHR RHR REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TEGNINGSSTATUS Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Industriområde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITETSBEREGNING Profil C Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Selbu kommune Med fylling :500 AV REV.

18 Justert terreng i bekk, lagdeling og parametere etter suppl. undersøkelser M AL RHR RHR M AL RH R RH R REV. DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ TE GNIN GSSTATU S Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG In dustriom råde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD S TABILITE TSB E RE GNIN G Profil C Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING N R. Sel bu kom mune Med fylling : 500 AV REV.

19 MAL REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS RHR RHR KONTR GODKJ OPPDRAG In dustriom råde Tømra INNHOLD STABILITETSBEREGNING Profil E Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen OPPDRAGSGIVER Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Sel bu kom mune Dagens situasjon 208 MÅLESTOKK 1 : 500 BLAD NR. TEGNING NR. AV REV.

20 MAL REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS RHR RHR KONTR GODKJ OPPDRAG In dustriom råde Tømra INNHOLD STABILITETSBEREGNING Profil E Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen OPPDRAGSGIVER Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Sel bu kom mune Dagens situasjon 209 MÅLESTOKK 1 : 500 BLAD NR. TEGNING NR. AV REV.

21 :15-linje justert MAL RHR RHR MAL RHR RHR REV. DATO TEGNINGSSTATUS ENDRING TEGN KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG Industriområde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITETSBEREGNING Profil E Totalspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Selbu kommune Med fylling :500 AV REV.

22 MAL REV. DATO ENDRING TEGN TEGNINGSSTATUS RHR RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: OPPDRAG In dustriom råde Tømra OPPDRAGSGIVER INNHOLD STABILITETSBEREGNING Profil E Effektivspenningsanalyse OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. TEGNING NR. Sel bu kom mune Med fylling : 500 AV REV.

23 Udrenert skjærfasthet, cua [ kn/m2 ] Bq [ - ], OCR [ - ] K O T E N I V Å CAUA - treaksialforsøk; 19 Konus- og enaksverdier er omregnet til aktive verdier etter formel cua=cud/0,63 Selbu kommune Industriområde Tømra Tegn./kontr. Borpunkt: 6 Terrengkote: 160,5 MAL/RHR Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærfasthet og OCR Oppdrag Vedlegg - Tegn. Nr. 212

24 Udrenert skjærfasthet, cua [ kn/m2 ] Bq [ - ], OCR [ - ] K O T E N I V Å Konus- og enaksverdier er omregnet til aktive verdier etter formel cua=cud/0,63 Selbu kommune Industriområde Tømra Tegn./kontr. Borpunkt: 8 Terrengkote: 159,1 MAL/RHR Tolking/presentasjon av CPTU Dato Udrenert skjærfasthet og OCR Oppdrag Vedlegg - Tegn. Nr. 213

25 pc' = 100 kpa Effektivspenning, kpa g, % in y n T ø a p M l, u d o M Effektivspenning, kpa r /å 240 c v, m Effektivspenning, kpa pkt 6 lab 9 dybde 5,40m Leire,meget lagdelt Selbu kommune Oppdrag Industriområde Tømra Tegn./kontr. Bilag MAL/RHR - Ødometerforsøk Dato Tegn. Nr

26 pc' = 90 kpa Effektivspenning, kpa g, % in y n T ø a p M l, u d o M Effektivspenning, kpa r /å 2 c v, m Effektivspenning, kpa pkt 8 lab 12 dybde 3,40m Leire,meget lagdelt Selbu kommune Oppdrag Industriområde Tømra Tegn./kontr. Bilag MAL / RHR - Ødometerforsøk Dato Tegn. Nr

27 NTNU-plott 150 Forsøk 1 (blå farge) stoppet 2 ganger underveis i forsøket 125 a ) P (k 2 )/ r ( a g, in n e p rs s k jæ te rs stø a= 5, tan = 0, ,5 1 0, minste hovedspenning, ' r (kpa) ,9 0,8 n 0,7, ta n 0,6 s jo 0,5 frik rt 0,4 ilise b0,3 o m0,2 0,1 a ) P20 (k 2 )/ r 15 g, ( a in n10 e p rs jæ 5 sk aksial tøyning, (%) aksial tøyning, (%) prøve 1, a = 5 prøve 2, a = 5 Konsolideringsspenninger PRØVE SYMBOL PUNKT LAB DYBDE TYPE w(vekt%) dv (%) de/e 0 p 0 ' (kpa) p a ' (kpa) p r ' (kpa) KOMMENTAR ,55m CAUc 50,0 1,8 0, Leire,meget lagdelt Versjon: ,65m CAUc 53,0 1,9 0, Leire,meget lagdelt Industriområde Tømra Oppdrag Selbu kommune Tegn./kontr. Bilag MAL/RHR - TREAKSIALFORSØK Dato Tegn. Nr a

28 a ) P (M G l, u d o rm s k jæ aksial tøyning, (%) a ) P (k k, u a k try b k l. in k try re o p aksial tøyning, (%) a ) P (k 2 )/ r ( a g, in n e p rs s k jæ te rs s tø aksial tøyning, (%) Konsolideringsspenninger PRØVE SYMBOL PUNKT LAB DYBDE TYPE w(vekt%) dv (%) de/e 0 p 0 ' (kpa) p a ' (kpa) p r ' (kpa) KOMMENTAR ,55m CAUc 50,0 1,8 0, Leire,meget lagdelt Versjon: ,65m CAUc 53,0 1,9 0, Leire,meget lagdelt Industriområde Tømra Oppdrag Selbu kommune Tegn./kontr. Bilag MAL/RHR - TREAKSIALFORSØK Dato Tegn. Nr b

29 OPPDRAG 0 REV DATO TEGNINGSSTATUS MAL ENDRING TEGN RHR RHR KONTR GODKJ Rambøll AS - Region Midt-Norge P.b Sluppen Mellomila 79, N-7493 Trondheim TLF: FAX: Industriområde Tømra OPPDRAGSGIVER Selbu kommune INNHOLD PLANSKISSE MED LØSNE- OG UTLØPSOMRÅDE Rød strek: Antatt løsneområde Rød stiplet strek: Antatt utløpsområde Høydereferanse: NN1954 OPPDRAG NR MÅLESTOKK BLAD NR. AV 1:2000 (A3) TEGNING NR. 217 REV.

30 Vedlegg 1 Revisjon 2 ROS-ANALYSE ref: "Program for økt sikkerhet mot leirskred, Metode for kartlegging og klassifisering av faresone, kvikkleire" datert 31 august Revisjon 3 datert 8 oktober 2008 Oppdrag: Industriområde Tømra Oppdragnummer: Saksbehandler Margrete Åsmul Dato: Kontrollert: , revidert Rolf H. Røsand Skadekonsekvens Forklaring vurdering: Faktor vekttall Analyse 2015 Korrigert analyse kommentar Faktor vekttall 3 2 Konsekvens, score 1 0 Boligenheter 4 2 Boligenheter, antall 4 Tett>5 Spredt >5 Spredt <5 Ingen Næringsbygg, personer 3 2 Avgrenses delvis av bekk Næringsbygg, personer 3 > <10 Ingen Annen Bebyggelse, verdi 1 0 Annen Bebyggelse, verdi 1 Stor Betydelig Begrenset Ingen Vei 2 2 Vei, ÅDT 2 > <100 Toglinje 2 0 Toglinje, baneprioritet Ingen Kraftnett 1 2 Kraftnett 1 Sentral Regional Distribusjon Lokal Oppdemming/flom 2 1 Oppdemming/flom 2 Alvorlig Middels Liten Ingen Poeng (score x vekttall): 22 0 Beregnet skadekonsekvensklasse: Alvorlig Mindre alvorlig Skadekonsekven 0,49 0,00 Faregradsklasser (sannsynlighet) Forklaring vurdering: Faktor vekttall Analyse 2015 Korrigert analyse kommentar Faktor vekttall 3 2 Faregrad, score 1 0 Tidligere skredaktivitet 1 0 Tidligere skredaktivitet 1 Høy Noe Lav Ingen Skråningshøyde 2 0 Skråningshøyde, m 2 > <15 Tidligere/nåværende terrengnivå 2 1 Tidligere/nåværende terrengnivå (OCR) 2 1,0-1,2 1,2-1,5 1,5-2,0 >2,0 Poretrykk, overtrykk 3 0 Poretrykk, overtrykk (kpa) 3 > Hydrostatisk Poretrykk, undertrykk -3 0 Poretrykk, undertrykk (kpa) -3 >-50 -(20-50) -(0-20) Hydrostatisk Kvikkleiremektighet 2 3 Kvikkleiremektighet 2 >H/2 H/2-H/4 <H/4 Tynt lag Sensitivitet 1 1 Sensitivitet 1 > <20 Erosjon 3 1 Erosjon 3 Aktiv/Glidning Noe Lite Ingen Inngrep, forverring 3 1 Inngrep, forverring 3 Stor Noe Liten Ingen Inngrep, forbedring -3 0 Inngrep, forbedring -3 Stor Noe Liten Ingen Poeng (score x vekttall): 15 0 Beregnet faregradsklasse: Lav Lav Faregrad 0,29 0,00 Risiko (skadekonsekvens x faregrad) Risikoklasse: 3

31 D OKU M E N TASJON MÅLED ATA - GEOTE CH SON DE R Sonde nr.: 4492 Oppløsning: 18-bit SON DEDATA Arealforhold, a: 0,838 Arealforhold, b: 0 Kalibreringsdato: Utførende: Geotech AB EGENSKAP (fra kaliberingsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimum spenning [MPa] 50 0,5 2 Måleområde [MPa]: 50 0,5 2 Oppløsning 12-bit [kpa]: Oppløsning 18-bit [kpa]: 0,5745 0,0102 0,0226 Max. temp.effekt, ubelastet [kpa]: 49,407 1,0098 0,5424 Temperaturområde [ o C]: Merknad: UTFØRELSE Borpunkt nr.: 6 Dato: Borleder: Svegård, Olav Assistent: Krokstad, Jon Løvås Filtertype: Ferdigmettet porøsfilter Mettningsmedium: Frostvæske Forankring: Nei Sondetemperatur start [ o C]: 5,3 Forboring [m]: 2 Sondetemperatur slutt [ o C]: 6,9 Sum boring [m]: 9,22 Kontroll skriver [m]: 9,22 Avstand mellom målinger [mm]: 20 Max. helning [ o ]: 3 Merknad: EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimal temperatureffekt [kpa]: 1,9763 0,0404 0,0217 FAKTOR NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering: Etter sondering: Avvik [MPa/kPa/kPa]: -0,0011-0,2-3,4 MÅLESTØRRELSE SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Samlet nøyaktiget, ' TOT [kpa]: 3,6508 0,2506 3,4443 Tillatt nøyaktiget A1, ' k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A2, ' k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A3, ' k [kpa]: ANVENDELSESKLASSE: Vurdering profil: Oppdragsgiver: Selbu kommune MÅLEVARIABLE N ULLPUN KTKON TROLL NØYAKTIGH ETSVURDERIN G GEOTECH - VURDERIN G AV AN VEN DELSESKLASSE Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Oppdrag: Industriområde Tømra Borpunkt nr: 6 Sonde: 4492 Dato: Tegnet: Kontrollert: Svegård, Olav M AL Oppdragsnr.: Vedlegg nr.:

32 D OKU M E N TASJON MÅLED ATA - GEOTE CH SON DE R Sonde nr.: 4492 Oppløsning: 18-bit SON DEDATA Arealforhold, a: 0,838 Arealforhold, b: 0 Kalibreringsdato: Utførende: Geotech AB EGENSKAP (fra kaliberingsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimum spenning [MPa] 50 0,5 2 Måleområde [MPa]: 50 0,5 2 Oppløsning 12-bit [kpa]: Oppløsning 18-bit [kpa]: 0,5745 0,0102 0,0226 Max. temp.effekt, ubelastet [kpa]: 49,407 1,0098 0,5424 Temperaturområde [ o C]: Merknad: UTFØRELSE Borpunkt nr.: 8 Dato: Borleder: Svegård, Olav Assistent: Krokstad, Jon Løvås Filtertype: Ferdigmettet porøsfilter Mettningsmedium: Frostvæske Forankring: Nei Sondetemperatur start [ o C]: 8,3 Forboring [m]: 2 Sondetemperatur slutt [ o C]: 7,1 Sum boring [m]: 9,12 Kontroll skriver [m]: 9,12 Avstand mellom målinger [mm]: 20 Max. helning [ o ]: 3,2 Merknad: EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Maksimal temperatureffekt [kpa]: 1,4822 0,0303 0,0163 FAKTOR NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering: Etter sondering: Avvik [MPa/kPa/kPa]: -0, ,7 MÅLESTØRRELSE SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON PORETRYKK Samlet nøyaktiget, ' TOT [kpa]: 5,5567 0,0405 4,7389 Tillatt nøyaktiget A1, ' k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A2, ' k [kpa]: Tillatt nøyaktiget A3, ' k [kpa]: ANVENDELSESKLASSE: Vurdering profil: Oppdragsgiver: Selbu kommune MÅLEVARIABLE N ULLPUN KTKON TROLL NØYAKTIGH ETSVURDERIN G GEOTECH - VURDERIN G AV AN VEN DELSESKLASSE Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Oppdrag: Industriområde Tømra Borpunkt nr: 8 Sonde: 4492 Dato: Tegnet: Kontrollert: Svegård, Olav M AL Oppdragsnr.: Vedlegg nr.: