Rambøll har fått i oppdrag å utføre geotekniske grunnundersøkelser og vurderinger for det nye hotellbygget.

Transkript

1 NOTAT Dato Oppdrag Tower Hotel Fauske Kunde Fauske Hotell AS Notat nr. G-not-002 Dato Til Fauske Hotell AS v/trine Nøvik Fra Rambøll Norge AS v/jørn Hetland Kopi OPTIMUS Prosjekt AS v/håvard Schanche Rambøll Mellomila 79 PB 9420 Sluppen N-7493 Trondheim T F Ref. /JHET TOWER HOTEL FAUSKE FYLLING I SJØ, INNLEDENDE GEOTEKNISK VURDERING 1. Bakgrunn Fauske Hotell AS ønsker å utvide dagens hotellbygg i Fauske sentrum. Mottatte planer viser at man ønsker å bygge et bygg på 24 etasjer sør for dagens hotell. Tidligere planer viste et bygg plassert på parkeringsplassen like innenfor strandpromenaden, men reviderte planer viser et bygg som er plassert ute i sjøen, utenfor strandpromenaden, se illustrasjon vist i vedlegg 1 (Snøhetta). Hotellets omriss er vist på situasjonsplan på tegning 201. Rambøll har fått i oppdrag å utføre geotekniske grunnundersøkelser og vurderinger for det nye hotellbygget. 2. Utførte undersøkelser Rambøll (tidligere O. Kummeneje AS) har utført en rekke grunnundersøkelser i Fauske sentrum. En del av disse er utført langs Sjøgata og i området ut mot og i sjøen, blant annet også for dagens Fauske hotell. Det ble innledningsvis utført grunnundersøkelser på P-plassen innenfor sjøpromenaden og i skråningen opp mot jernbanestasjonen i nord for å avklare grunn- og fundamenteringsforhold samt kvikkleireskredfare for et hotellbygg på land. Etter at man valgte å revidere planen og flytte hotellbygget ut i sjøen er det utført en supplerende grunnundersøkelse fra flåte for å kartlegge grunn- og fundamenteringsforhold samt skredfare også her. Følgende relevante datarapporter foreligger: Rapport nr: Navn: Utført av: Dato: Strandpromenaden Rambøll Fauske hotell, utvidelse Rambøll Tower hotell, Fauske Rambøll /4 Rambøll Norge AS Arkiv ref.: M:\2016-Oppdrag\ Fauske Hotell, geoteknikk\7-prod\g-geoteknikk\dok\g-not-002 Geoteknisk vurdering\g-not-002 NO MVA.docx

2 I forbindelse med tidligere planer om et hotellbygg på land ble det utført en utredning av kvikkleireskredfare i skråningen opp mot jernbanestasjonen i nord NVEs veileder 7/2014 «Sikkerhet mot kvikkleireskred». Vi viser til vår rapport G-not-001. Vi vurderer at denne gjelder både for kulturhus og hotellbygg mhp. fare for å bli truffet av kvikkleireskred fra høyereliggende terreng, og at denne må legges til grunn for videre planbehandling. Videre i dette notatet behandles stabilitet av fylling. 3. Topografi og grunnforhold Sjøbunnen ved det planlagte hotellbygget faller i retning sørøst med gjennomsnittlig helning ca. 1:7 ned mot borpunkt 13. Derfra og videre sørøstover øker helning på sjøbunnen ligger med helning ca. 1:3. Grunnundersøkelsene i sjøområdet viser at løsmassene består av et topplag på ca. 1 3 meter silt. Derunder er det registrert et leirlag med mektighet varierende fra ca. 3 9 meter. Det er tatt opp totalt 13 sylinderprøver av løsmassene, og en god del av prøvene var forstyrret. De prøvene som var av brukbar/god kvalitet viste at leira hovedsakelig kan klassifiseres som bløt, med målt udrenert skjærstyrke fra konus og enaks varierende fra kpa. Leira betegnes for øvrig som lite til middels sensitiv og lite plastisk, men det må tas høyde for at prøveforstyrrelsen kan medføre en underestimering av leiras sensitivitet, dvs. at leira pr. definisjon også kan være sensitiv slik denne er definert i NVEs veileder 7/2014. Samtlige sonderinger er avsluttet mot og med 3 meter kontrollboring i berg. Bergoverflatens beliggenhet varierer i retning nord-sør fra ca. kt. -10 i borpunkt 1 ned til ca. kt. -35 i borpunkt 13. Generelt faller bergoverflaten nedover retning sør/øst. 4. Krav til sikkerhet Krav til sikkerhet er iht. Eurokode 7 for totalspenningsanalyse F C 1,4 og for effektivspenningsanalyse F Cφ 1,25. For sensitiv og kvikk leire er det krav om F C = F Cφ = 1,4 iht. NVEs veileder 7/ Geotekniske vurdering Innledende vurderinger tilsier at byggets utforming og plassering, samt de opptredende grunn- og fundamenteringsforhold gjør at den anleggstekniske gjennomføringen av prosjektet vil være utfordrende. Med utfylte masser og underliggende bløte og til dels sensitive leirmasser i grunnen samt berg i liten dybde under terreng og sjøbunn er det naturlig at bygg av denne størrelsen må pelefundamenteres til berg. I tillegg til store vertikale laster vil bygget være påkjent av store horisontale krefter i form av både vindlaster og seismiske laster som må overføres som strekk- og trykkrefter i pelene. Det forventes store laster og følgelig store dimensjoner for peler. Det vil av anleggstekniske hensyn sannsynligvis være fornuftig at man anlegger en større fylling i sjøen med tørr overflate som minimum dekker hotellbyggets grunnflate og nødvendige arealer utenfor dette for installasjon av peler til og i berg. Trolig medfører dette at man kan installere større peledimensjoner enn hva dagens flåteutstyr tillater. Bygg lenger 2/4

3 ut i sjøen, utenfor hotellet, kan trolig også installeres på peler, men en kan også vurdere hvorvidt slikt bygg kan utføres som en flytende konstruksjon med leider for kommunikasjon mellom de ulike bygg. For å avklare muligheten for å anlegge en fylling utover i sjøen er det utført stabilitetsberegninger med utgangspunkt i dagens terrengssituasjon på land og i sjøen. Det er utført en beregning for dagens terreng, samt for situasjon med fylling henholdsvis under bare hotellets grunnflate (Alternativ 1), og for både hotell og bygg utenfor hotellet (Alternativ 2). Beregningene er utført for profil A som er funnet å være kritisk mht. både geometri, grunn- og terrengforhold. Profilets beliggenhet er vist på tegning Det er utført beregninger med geometri og forutsetninger er vist på tegning 2002 og Beregningen er utført med udrenerte skjærfasthetsparameter for leira da dette vurderes å være dimensjonerende. 5.1 Stabilitet dagens situasjon Beregningene viser at stabiliteten for dagens terrengsituasjon på sjøbunn ikke er tilfredsstillende iht. krav i Eurokode 7 og NVEs retningslinjer 7/2014. Beregningene er vist på tegning 2002 og gir laveste sikkerhetsfaktor F C=1,14. Dette medfører at en evt. fylling her ikke kan plasseres oppe på sjøbunn, men at en må mudre ut løsmassene og plassere denne direkte på berg. 5.2 Stabilitet av fylling Videre viser de utførte beregninger at en kan anlegge fylling for både alternativ 1 og 2, men at en utfylling for alternativ 2 medfører mudring til betydelig større dybde enn alternativ 1, dvs. henholdsvis til ca. kt og -30. Det er imidlertid knyttet noe usikkerhet til nødvendig mudringsdyp for alternativ 2 ettersom bergoverflaten er usikker utenfor de utførte grunnboringspunkter. Tilgjengelig utstyr for mudring vil være avgjørende for gjennomførbarheten. Det er forutsatt at hele fyllingen legges ut av sprengt stein på berg for å oppnå tilstrekkelig sikkerhet. Fyllingen kan legges opp til maksimalt kt. +1,0 med sidehelning 1:1,3. Rambøll har i sin tid utført prosjektering for dagens strandpromenade og det er lagt ut motfylling i sjøen for å stabilisere denne. Ved mudring av sjøbunn kan det være risiko for at dagens stabilitet inn mot strandpromenaden forringes, og det kan forekomme behov for å stabilisere løsmassene her med en spunt som bakforankres i berg og fordybles i berg i foten. 6. Konklusjon Det må utføres mudring slik at fyllingen i hovedsak ligger på berg for både alternativ 1 og 2. Dypeste mudringskote er usikkert for alternativ 2, men antas mellom kt. -35 og -40. For alternativ 1 vil dypeste mudringskote bli på ca. kt /4

4 Mengdeberegninger viser et fyllingsvolum på ca for alternativ 1 og m 3 for alternativ 2 Mengdeberegninger for mudring er ikke utført Nærmere peledimensjonering må utføres i samråd med RIB Evt. behov for spunt inn mot strandpromenaden må avklares Tilgjengelig utstyr for peling og mudring må avklares Dokumentet er utarbeidet av: Dokumentet er kontrollert av: Jørn Hetland Sivilingeniør geoteknikk Per Arne Wangen Sivilingeniør Geoteknikk M jorn.hetland@ramboll.no Tegninger: 2001 Situasjonsplan 2002 Stabilitetsberegninger profil A Alternativ Stabilitetsberegninger profil A Alternativ Profil B 2005 Profil C 2006 Profil D Vedlegg: 1 Illustrasjon fra nordvest (Snøhetta) 4/4

5 Omriss planlagt hotellbygg Omriss planområdet JHET DATO ENDRING TEGN PAW JHET KONTR GODKJ Tower Hotell, Fauske SITUASJONSPLAN Totalsondering Prøveserie Fauske Hotell AS Trykksondering (CPTU) :1000

6 JHET PAW JHET DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ Tower Hotel Fauske STABILITETSBEREGNINGER PROFIL A Total-/effektivspenningsanalyse Alternativ 1 Fauske Hotel AS :400

7 JHET PAW JHET DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ Tower Hotel Fauske STABILITETSBEREGNINGER PROFIL A Total-/effektivspenningsanalyse Alternativ 2 Fauske Hotel AS :400

8 JHET PAW JHET DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ Tower Hotel Fauske PROFIL B Fyllingsutslag ifht. sjøbunn og bergoverflate Fauske Hotel AS :500

9 JHET PAW JHET DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ Tower Hotel Fauske PROFIL C Fyllingsutslag ifht. sjøbunn og bergoverflate Fauske Hotel AS :400

10 JHET PAW JHET DATO ENDRING TEGN KONTR GODKJ Tower Hotel Fauske PROFIL D Fyllingsutslag ifht. sjøbunn og bergoverflate Fauske Hotel AS :400

11