Tittel: SMELTEDE KORN AV ALUMINA-ZIRKONOKSID

Transkript

1 V21NO00 EP24681 Tittel: SMELTEDE KORN AV ALUMINA-ZIRKONOKSID

2 1 Beskrivelse Teknisk område 2 3 [0001] Den foreliggende oppfinnelsen dreier seg om et smeltet keramisk korn, særlig til applikasjoner som slipende korn. Oppfinnelsen dreier seg også om en blanding av de nevnte kornene, samt et slipende verktøy som omfatter en blanding av kornene ifølge oppfinnelsen. Den tidligere teknologien [0002] Man klassifiserer vanligvis slipende verktøy ifølge metoden for forming av de keramiske kornene som de består av: frie slipemidler (bruk i projeksjon eller i suspensjon, uten støtte), klebede slipemidler (støtte av typen tøy eller papir, hvor kornene er plasserte i noen lag) og sammenpressede slipemidler (i form av runde slipesteiner, av stokker osv..). I disse siste er de slipende kornene presset med et organisk eller glassaktig bindemiddel (i dette tilfellet, et bindemiddel som består av oksider, vesentlig med silikat). Disse kornene bør selv ha gode mekaniske egenskaper ved avslipingen (særlig klebrighet), og gi en god mekanisk sammenholdende kraft med bindemiddelet (soliditet ved grenseflaten). Man finner i dag forskjellige typer av slipende korn som gjør det mulig å dekke et stort utvalg av applikasjoner og ytelser: spesielt korn av oksider som er sammenfattet ved sammensmelting og gir et utmerket kompromiss mellom kvalitet/produksjonskostnad. [0003] De slipende kornene basert på alumina som vanligvis blir brukt i produksjonen av slipesteiner eller slipebånd forener tre hovedkategorier ifølge typen av applikasjoner og systemer for avsliping: Smeltede korn basert på alumina, smeltede korn basert på alumina-zirkonoksid og korn basert på alumina som er lagd med prosedyren Sol-Gel. [0004] I utvalget for smeltede korn, er materialene som er basert på alumina og zirkonoksid kjent ut ifra US-A-3,181,939. Disse kornene består vanligvis av til 60 % zirkonoksid, fra 0 til % av en tilsetning, tillegget er alumina. Som tilsetningsmiddel kjenner man til yttriumoksid som er tilsatt i opptil 2 % ifølge US-A-4,47,767 eller titanoksid som er tilsatt i opptil % ifølge patent DE-C Disse tilleggene forbedrer slipekraften til kornene av alumina-zirkonoksid. US,2,13 viser også smeltede korn av alumina - zirkonoksid - titanoksid. [000] Til slutt beskriver JP smeltede korn av alumina - zirkonoksid - titanoksid - yttriumoksid, yttriumoksid kan tilsettes i en mengde på mellom 0,0 % og 7 %, fortrinnsvis på mellom 1 og % basert på mengden av alumina, zirkonoksid og titan.

3 2 2 3 [0006] I tilfellet med en maskinell bearbeidelse av hardt stål, har de smeltede kornene basert på alumina en svak klebrighet som viser seg ved en altfor stor oppsmuldring av kornene. De smeltede kornene basert på alumina-zirkonoksid har en svært god klebrighet som er forbundet med en mindre hardhet. De gjør det mulig med en mer effektiv maskinell bearbeidelse av hardt stål, men de har en tendens til å utvikle flate deler. Dette fører vanligvis til en økning av kreftene som er brukt på den slipte delen, eller, ifølge bruksvilkårene, en termisk skade på denne delen. Kornene basert på alumina som er lagd med prosedyren Sol-Gel utgjør et fint kompromiss. De er faktisk svært harde, og en middels klebrighet gjør det mulig å regenerere skjæringslinjene og en fin mikrostruktur fører til et mikrobrudd i kornene som sørger for en lang livslengde på hardt stål. [0007] For en maskinell bearbeidelse av mindre hardt stål som er tøyelig som rustfritt stål, har de smeltede kornene basert på alumina-zirkonoksid en høy ytelse. Faktisk begrenser den sterke klebrigheten bruddene. Kornene basert på alumina som er lagd med prosedyren Sol-Gel har vanligvis en mindre ytelse enn de smeltede kornene basert på alumina-zirkonoksid på grunn av en dårligere klebrighet. De smeltede kornene basert på alumina har dårligst ytelse. De har faktisk en dårlig klebrighet som fører til en altfor stor oppsmuldring. [0008] Det er vanlig å måle og sammenligne de slitende ytelsene til forskjellige korn ved forholdet mellom den maskinelt bearbeidede stålmassen delt på massen til de slipende kornene som brukes i løpet av den nevnte maskinelle bearbeidelsen, som her kalles forholdet S. Hvis dette forholdet virkelig gir en størrelsesorden for de slitende ytelsene til kornene, så tar det imidlertid ikke hensyn til alle mekanismene som spiller en rolle i løpet av den maskinelle bearbeidelsen. For eksempel, kan et korn som blir brukt raskt, på grunn av en rask slitasje, og som utvikler en sterk fjerning av massen føre til et høyt forhold S. Derfor kan det hende at dette kornet ikke er tilstrekkelig motstandsdyktig for den maskinelle bearbeidelsen av et stort antall deler. Det kan også føre til en altfor stor termisk skade på de maskinelt bearbeidede delene, ved et fenomen med blåning av delene som fører til en altfor stor utviklet skjæringskraft, men som er nødvendig for opprettholdelsen av skjæringstypen. [0009] Man har dermed behov for en blanding av smeltede, slipende korn av aluminazirkonoksid som har et høyt forhold S som gjør det mulig med en maskinell bearbeidelse med en svak utviklet kraft og som har en forbedret livslengde eller «varighet». En hensikt med oppfinnelsen er å avhjelpe dette behovet. Oppsummering av oppfinnelsen [00] Ifølge oppfinnelsen, når man denne hensikten ved hjelp av et smeltet korn som har den følgende kjemiske analysen i vektprosenter,

4 3 zro 2 + HfO 2 : 38,0 til 46,0 % Al 2 O 3 : tillegg på SiO 2 : 0, til 0,60 % Y 2 O 3 : 0,4 til 0,70 % TiO 2 : 1,00 til 2,00 % andre elementer, uttrykt i form av oksid: < 1,00 %, 2 forholdet Y 2 O 3 /SiO 2 er på mellom 0,80 og 2,00 og den kvadratiske fasen representerer mellom 60 og 90 % av massen til zirkonoksidet, tillegget er i en monoklinisk form. [0011] Slik man vil se mer detaljert i fortsettelsen av beskrivelsen, har oppfinnerne oppdaget at med den kjemiske sammensetningen over, og spesielt i et svært begrenset område for innhold av yttriumoksid, er en begrenset proporsjon av kvadratisk zirkonoksid en fordel. Denne informasjonen er dessuten motsatt av den i US,2,13 eller i JP som foreslår, eller anbefaler, en maksimal proporsjon av kvadratisk zirkonoksid for å øke effektiviteten av den maskinelle bearbeidelsen. [0012] Et korn ifølge oppfinnelsen kan også ha en eller flere av de følgende valgfrie karakteristikkene: - Fortrinnsvis bør masseforholdet Y 2 O 3 /SiO 2 være større enn 1,00, og fortrinnsvis større enn 1, og/eller mindre enn 1,80, og fortrinnsvis mindre enn 1,0, fortrinnsvis mindre enn 1,40, og aller fortrinnsvis mindre enn 1,. - Fortrinnsvis bør det kvadratiske zirkonoksidet være på mer enn 70 % og/eller på mindre enn 8 % av massen av zirkonoksidet. - Fortrinnsvis bør innholdet av ZrO 2 være større enn 40 %. - Fortrinnsvis bør silisiuminnholdet være på over 0,3 %, og aller fortrinnsvis på over 0,3 %. - Masseinnholdet av titanoksid TiO 2 er større enn 1, % og/eller mindre enn 1,70 %. - Fortrinnsvis bør de andre elementene som er uttrykt i form av oksid være mindre enn0,0 %. Spesielt: MgO: < 0, %, fortrinnsvis på < 0, %, fortrinnsvis på < 0,0 %, og/eller CaO: < 0, %, fortrinnsvis på < 0, %, fortrinnsvis på < 0, %, og/eller Na 2 O: <0, %, fortrinnsvis på < 0,0 %.

5 4 - De andre elementene som er uttrykte i form av oksid er urenheter. Man har også beskrevet en kornblanding som omfatter, i masseprosent, over 80 %, og fortrinnsvis over 90 %, og fortrinnsvis over 9 %, og fortrinnsvis over 99 %, og aller fortrinnsvis på over av slipende korn ifølge oppfinnelsen. Fortrinnsvis bør kornblandingen ifølge oppfinnelsen respektere en granulometrisk fordeling som er i samsvar med den til blandingene eller «sandkornene» som er målt ifølge normene FEPA Standard 42-GB-1984, R1993 og FEPA Standard 43-GB-1984, R1993. [0013] Oppfinnelsen dreier seg også om et slipende verktøy, særlig i form av en slipestein eller et slipebånd, som omfatter en blanding av slipende korn som er forbundet med et bindemiddel eller deponerte i et lag på en støtte, særlig en myk støtte, og som er fastholdte med et bindemiddel, dette verktøyet er bemerkelsesverdig ved at kornene er i samsvar med oppfinnelsen. [0014] Generelt sett, har man beskrevet bruk av kornene ifølge oppfinnelsen til sliping. Definisjoner 2 3 [00] - Innholdet av oksider i et korn ifølge oppfinnelsen tilsvarer det globale innholdet for hvert av de tilsvarende kjemiske elementene, uttrykt i form av det mest stabile oksidet, ifølge den vanlige overenskomsten i industrien; man inkluderer dermed underoksider og eventuelt nitrider, oksynitrider, karbider, oksykarbider, karbonitrider, eller til og med metalltypene i de ovennevnte elementene. - Med «urenheter» mener man uunngåelige bestanddeler, som nødvendigvis er innført sammen med råstoffene. Spesielt blandingene som er en del av gruppen av oksider, nitrider, oksynitrider, karbider, oksykarbider, karbonitrider og metalltypene av natrium og andre alkaliske stoffer, jern, vanadium og krom er urenheter. Som eksempler, kan man sitere CaO, MgO eller Na 2 O. Det resterende kullstoffet er en del av urenhetene i blandingen til produktene ifølge oppfinnelsen. Derimot blir ikke hafniumoksid ansett som noen urenhet. - Med «forløper» for et oksid, så mener man en bestanddel som kan forsyne oksidet i løpet av produksjonen av et korn eller en kornblanding ifølge oppfinnelsen. - I et produkt som er lagd ved smelting, kan ikke HfO 2 løse seg opp kjemisk fra ZrO 2. I den kjemiske blandingen av et slikt produkt, betegner ZrO 2 + HfO 2

6 2 altså det totale innholdet av disse to oksidene. Imidlertid, ifølge den foreliggende oppfinnelsen, blir ikke HfO 2 tilsatt med vilje i ladningen i utgangspunktet. HfO 2 betegner altså bare sporene av hafniumoksid, dette oksidet er alltid naturlig til stede i kildene med zirkonoksid med innhold som vanligvis er mindre enn 2 %. For å gjøre det klarere, kan man altså like gjerne betegne innholdet av zirkonoksid og spor av hafniumoksid ved ZrO 2 + HfO 2 eller ved ZrO 2 eller også ved «innhold av zirkonoksid». - Ved «smeltet korn», eller i en større utstrekning et «smeltet produkt» så mener man et solid korn (eller produkt) som er lagd ved stivning ved avkjøling av et stoff ved smelting. - Et «stoff ved smelting» er en flytende masse som kan inneholde noen faste partikler, men i en utilstrekkelig mengde til at de kan strukturere den nevnte massen. For å beholde formen, bør et stoff ved smelting være i et kar. - I den foreliggende beskrivelsen, med mindre noe annet er oppgitt, blir alle kornblandingene oppgitt i masseprosenter, på basisen av den totale massen til kornets oksider. [0016] De smeltede kornene ifølge oppfinnelsen kan lages ifølge enhver konvensjonell produksjonsprosedyre for korn av alumina-zirkonoksid. En konvensjonell prosedyre omfatter vanligvis de følgende etappene: Blanding av råstoffene, smelting i en ovn med en elektrisk bue, stivning ved herding av væsken i smelting, knusing og valgfritt en klassifisering ifølge den nødvendige kornstørrelsesmålingen. [0017] Egenskapene til kornblandingene av smeltet alumina-zirkonoksid er forbundet med varmen i den smeltede væsken, som selv er avhengig av parameterne i prosedyren, men også i en stor grad av ovnens geometri, samt av miljøet rundt den (oppsamling av røyken, materialene osv.). Verdiene for parameterne til prosedyren blir altså bestemt avhengig av ovnen som brukes, av de brukte råstoffene osv., slik at man får en kornblanding som er i samsvar med oppfinnelsen ved slutten av disse etappene. Parameterne kan for eksempel ha verdiene til prosedyren som er brukt i eksemplene under. Eksempler 3 [0018] De ikke begrensende eksemplene som følger er oppgitt med den hensikten å illustrere oppfinnelsen. [0019] Produktene som er oppgitt som eksempler har blitt utviklet ut ifra de følgende råstoffene:

7 6 - Aluminapulver som selges under navnet AR7 av selskapet ALCAN, som har et svovelinnhold som er på mindre enn 0,4 %; - Zirkonoksidpulver med et gjennomsnittlig innhold av zirkonoksid + hafnium som er større enn 8 %, som inneholder gjennomsnittlig % silisium, et innhold av alumina som er på mindre enn % og et innhold av andre elementer som er på under 0,7 %, - Yttriumoksidpulver som selges under navnet «Yttrium Oxyde 99,99 LY» av selskapet Altichem med et innhold på Y 2 O 3 > 99,99 % og som har en diameter i midten som er på mellom 3 og 6 mikroner; - Titanpulver «Rutile sand» som selges av Europe Minerals og som har et innhold av TiO 2 >9 % og en diameter i midten i en utstrekning på 12 mikroner; - Petroleumskoks som selges av Solutia Incorporated i en størrelse på mellom 1 og 4 mm. [00] Kornene har blitt lagd ifølge den følgende klassiske prosedyren som er godt kjent for fagfolk: 2 3 a') blanding av råstoffer, med et tillegg på minst 0, % (opptil 3 %) med petroleumskoks ifølge ovnens tilstand, b') smelting i en enfaset ovn med en elektrisk bue av typen Héroult med elektroder i grafitt med en beholder i ovnen på 0,8 m i diameter, en spenning på -0 V, en kraft på 00 til 0 A og en forsynt spesifikk elektrisk strøm på 2,1 til 2,8 kwt/kg ladet, c') en brutal avkjøling av det smeltede materialet ved hjelp av en støpningsinnretning mellom tynne metallplater slik det er beskrevet i patent US-A- 3,993,119, slik at man får en helt solid plate som utgjør en solid masse, d') knusing av den nevnte solide, avkjølte massen i etappe c'), slik at man får en kornblanding, e') valg ved siling av kornene på mellom 00 og 600 µm. [0021] For å vurdere ytelsen og livslengden på kornblandingene, har man lagd slipesteiner på 12,7 cm i diameter som inneholder 1 gram med korn i hvert eksempel. [0022] Plater i rustfritt stål 4 i målene,3 cm x 7,6 cm x,1 cm har så blitt bearbeidet på overflaten med disse slipesteinene, med en bevegelse frem og tilbake med en konstant fart og ved å opprettholde en konstant skjæringsdybde på 12,7 µm og en rotasjonshastighet på slipesteinen på 3600 omdr/min. Den maksimale nytteeffekten til slipesteinen i løpet av bearbeidelsen, P max har blitt registrert.

8 7 2 3 [0023] Etter at slipesteinen har blitt helt nedslitt, har man målt den bearbeidede stålmassen (det vil si stålmassen som er fjernet ved slipeoperasjonen) «Ma» og den brukte massen til slipesteinen «Mm». Forholdet S er lik forholdet Ma/Mm. [0024] Skjæringseffektiviteten blir bestemt ved å måle den maksimale nytteeffekten til slipesteinen i løpet av testen av bearbeidelsen P max, og slipesteinens livslengde t max, slipesteinens liv blir ansett som over når alle kornene på slipesteinen har blitt brukt. [002] Tabell 1 gir den kjemiske sammensetningen og proporsjonen til det kvadratiske zirkonoksidet til de forskjellige testede kornblandingene. Tabell 2 gir resultatene som er oppnådd med disse blandingene. [0026] Prosentandelen for forbedring av forholdet S blir beregnet ved den følgende formelen: 0.(forholdet S til produktet i det vurderte eksempelet - forholdet S til produktet i referanseeksempelet)/forholdet S til produktet i referanseeksempelet, referanseeksempelet er det sammenlignende eksempelet 1* eller det sammenlignende eksempelet 2*. Man ønsker en positiv og forhøyet verdi for prosentandelen for forbedring av forholdet S. [0027] Prosentandelen for reduksjon av den maksimale nytteeffekten av slipesteinen i løpet av testen, P max er beregnet ved den følgende formelen: 0.(P max av produktet i referanseeksempelet - P max av produktet i det vurderte eksempelet) / P max i produktet i referanseeksempelet, referanseeksempelet er det sammenlignende eksempelet 1* eller det sammenlignende eksempelet 2*. En positiv og forhøyet verdi av prosentandelen for reduksjon av den maksimale nytteeffekten av slipesteinen i løpet av testen P max er ønsket. [0028] Prosentandelen for forbedring av slipesteinens livslengde t max blir beregnet ved den følgende formelen: 0.(t max av produktet i det vurderte eksempelet - t max av produktet i referanseeksempelet) / t max i produktet i referanseeksempelet, referanseeksempelet er det sammenlignende eksempelet 1* eller det sammenlignende eksempelet 2*. Man ønsker en positiv og forhøyet verdi av prosentandelen for forbedring av slipesteinens livslengde, t max. [0029] Masseprosenten til det kvadratiske zirkonoksidet i zirkonoksidet blir bestemt på følgende måte: Kornene som skal testes blir omsluttet av harpiks for å danne en pastill. Man får et diagram over diffraksjonen X ved hjelp av et diffraktometer D000 med en antikatode i kobber fra selskapet Bruker på en polert del av pastillen med over 600 korn. Ervervelsen blir utført på et vinkelformet område 2θ som er på mellom 2º og 37º, med et trinn på 0,02º og en tid på 4 sekunder per trinn. En spalte til mottak på

9 8 0,6 mm blir brukt, prøven blir fastholdt i rotasjon omkring seg selv for å begrense effektene til foretrukne orienteringer. Tiden for ervervelse blir multiplisert med for å få en bedre tellingsstatistikk. [00] Masseprosenten til det monokliniske zirkonoksidet blir målt ut ifra forholdet til flaten til toppene (111) og (111) til det monokliniske zirkonoksidet og toppen (111) til det stabiliserte zirkonoksidet ifølge den følgende formelen, etter behandling med dekonvolvering ved hjelp av programvaren TOPAS P, funksjonen til dekonvolveringen er en pseudo-voigt: ρ Mono er tettheten til det monokliniske zirkonoksidet som er lik,8 g/cm 3, og ρ Stab er tettheten til det stabiliserte zirkonoksidet som er lik 6,1 g/cm 3. [0031] Masseprosenten til det stabiliserte zirkonoksidet er gitt ved den følgende formelen: [0032] I kornene som er testet ifølge oppfinnelsen, er det stabiliserte zirkonoksidet fullstendig i en krystallografisk, kvadratisk form, tillegget er zirkonoksid i krystallografisk, monoklinisk form. [0033] Prosentandelene til det kvadratiske zirkonoksidet blir uttrykt i forhold til det totale, krystalliserte zirkonoksidet. [0034] De følgene tabellene 1 og 2 oppsummerer de oppnådde resultatene. [003] Det sammenlignende eksempelet 1* er et korn hvis sammensetning ligner på den i eksempel i JP922772, og det sammenlignende eksempelet 2* er et korn ifølge US 4,47,767. 2

10 9 Eksempel ZrO 2 +HfO 2 1* 42,7 2* 38, 3 40,6 4 41,7 42, 6 38, ,2 9** 37,7 ** 39, 11 38,1 Al 2 O 3 SiO 2 TiO 2 Y 2 O 3 Tabell 1 Na 2 O MgO CaO Andre Y 2 O 3 /SiO 2 Kvadratisk zirkonoksid 0,1 1,16 0,8 <0,0 <0,0 0,06 0,12 8, 0 0, 0,12 0,80 <0,0 0,08 0,07 0,07 2, ,0 1,3 0,67 <0,0 <0,0 0,04 0,2 1, ,39 1,4 0,7 <0,0 <0,0 0,0 0,23 1,46 8 0,40 1,6 0,4 <0,0 <0,0 0,0 0,24 1,3 87 0,7 1,49 0,7 <0,0 <0,0 0,06 0,28 1, ,8 1,48 0,3 <0,0 <0,0 0,04 0, 0,91 6 0,8 1,1 0,7 <0,0 <0,4 0,06 0, 0, ,66 1,1 0,7 <0,0 <0,0 0,04 0,27 0, ,18 1,11 0,43 <0,0 <0,0 0,0 0,24 2, ,6 1,4 0,9 <0,0 <0,0 0,06 0, 0,98 64

11 Eksempel ZrO 2 +HfO 2 12** 40,9 13** 42,6 14** 39,7 41, ,4 17 4,3 Al 2 O 3 0% SiO 2 TiO 2 **: Eksempler utenfor oppfinnelsen *: Sammenlignende eksempler (utenfor oppfinnelsen) Y 2 O 3 Na 2 O MgO CaO Andre Y 2 O 3 /SiO 2 Kvadratisk zirkonoksid 0,3 0,71 0,4 <0,0 <0,0 0,0 0,2 0,7 7 0,2 3,21 0,3 <0,0 <0,0 0,04 0,26 0,8 78 0,3 0,68 0,42 <0,0 <0,0 0,0 0,1 0,79 0,9 1,9 0, <0,0 <0,0 0,0 0,29 0,8 71 0,44 1,62 0,3 <0,0 <0,0 0,04 0,26 1, 79 0,38 1,61 0,49 <0,0 <0,0 0,04 0,27 1,29 74

12 11 Eksempel % forbedring /eksempel 1* Tabell 2 Forhold S P max t max % forbedring /eksempel 2* % reduksjon /eksempel 1* % reduksjon /eksempel 2* % forbedring /eksempel 1* % forbedring/ eksempel 2* 1* * ** ** ** ** ** [0036] Oppfinnerne anser at det finnes et godt kompromiss mellom forholdet S, den maksimale nytteeffekten av slipesteinen i løpet av bearbeidelsestesten, P max og slipesteinens levetid t max når: - forholdet S er forbedret med minst % jevnført med produktene i referanseeksemplene, og - den maksimale nytteeffekten P max er redusert med minst % jevnført med produktene i referanseeksemplene, og - slipesteinens livslengde, t max er forbedret med minst 6 % jevnført med produktene i referanseeksemplene. [0037] Fortrinnsvis bør forholdet S forbedres med minst %, fortrinnsvis med minst %, fortrinnsvis med minst 2 %, eller med minst % og/eller den maksimale

13 12 2 nytteeffekten, P max blir redusert med minst %, fortrinnsvis med minst %, eller med minst % og/eller slipesteinens livslengde t max er forbedret med minst %, fortrinnsvis med minst %, eller med minst %. [0038] Eksempel viser at et innhold av kvadratisk zirkonoksid på 91 % av massen av zirkonoksidet ikke gjør det mulig å respektere det ønskede kompromisset. [0039] Eksemplene 12 og 14 viser at et innhold av kvadratisk zirkonoksid på 7 % og på % av zirkonoksidets masse, respektivt, ikke er tilstrekkelig for å respektere det ønskede kompromisset. [0040] Eksempel 11 viser at et innhold av kvadratisk zirkonoksid på 64 % av massen av zirkonoksid gjør det mulig å respektere det nevnte kompromisset. [0041] Eksempel 9 viser at et innhold av silisium på 0,66 % er for stort og gjør det ikke mulig å respektere det nevnte kompromisset. Eksempel viser at et innhold av silisium som er på under 0, % ikke gjør det mulig å respektere det nevnte kompromisset. [0042] Eksempel 13 viser at til tross for tilpassede innhold av kvadratisk zirkonoksid og silisium, blir ikke kompromisset respektert hvis innholdet av yttriumoksid er på under 0,4 % og hvis innholdet av TiO 2 er større enn 2 %. [0043] Eksemplene, 12 og 14 viser at et forhold Y 2 O 3 /SiO 2 som er mindre enn 0,80 og større enn 2,00 ikke tillater å respektere kompromisset. [0044] Eksempel 17 er det mest foretrukne eksempelet av alle. [004] Slik det kommer tydelig frem nå, så gir oppfinnelsen en blanding av smeltede, slipende korn av alumina - zirkonoksid med en slipende ytelse, en varighet og en skjæringseffektivitet som er eksepsjonelle. [0046] Selvsagt er den foreliggende oppfinnelsen imidlertid ikke begrenset til utførelsesmetodene som er beskrevet og vist og som er oppgitt som illustrerende og ikke begrensende eksempler.

14 13 P a t e n t k r a v 1. Smeltet korn som har den følgende kjemiske analysen, i vektprosent, ZrO 2 + HfO 2 : 38,0 til 46,0 % Al 2 O 3 : tillegg på SiO 2 : 0, til 0,60 % Y 2 O 3 : 0,4 til 0,70 % TiO 2 : 1,00 til 2,00 % andre elementer, uttrykt i form av oksid: < 1,00 %, forholdet Y 2 O 3 /SiO 2 er på mellom 0,80 og 2,00, og den kvadratiske fasen representerer mellom 60 og 90 % av massen til zirkonoksidet, hvor tillegget er i monoklinisk form. 2. Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori masseforholdet Y 2 O 3 /SiO 2 er større enn 1,00 og mindre enn 1, Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori innholdet av ZrO 2 er større enn 40,0 %. 4. Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori innholdet av silisium er større enn 0,3 %.. Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori forholdet Y 2 O 3 /SiO 2 er større enn 1, og mindre enn 1,. 6. Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori masseinnholdet av titanoksid TiO 2 er større enn 1, % og mindre enn 1,70 % Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori det kvadratiske zirkonoksidet er på mer enn 70 % og mindre enn 8 % av massen av zirkonoksidet. 8. Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori de andre oksidene er på mindre enn 0,0 %.

15 14 9. Korn ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de foregående patentkravene, hvori MgO: < 0, %, og/eller CaO: < 0, %, og/eller Na 2 O: < 0, %.. Korn ifølge det foregående patentkravet, hvori MgO: < 0, %, og/eller CaO: < 0, %, og/eller Na 2 O: < 0,0 %. 11. Slipende verktøy som omfatter en kornblanding ifølge et hvilket som fortrinnsvis av de tidligere patentkravene, de nevnte kornene er forbundet med et bindemiddel eller avsatt i et lag på en myk støtte, og fastholdt ved et bindemiddel. 12. Verktøy ifølge det forrige patentkravet i form av en slipestein eller et slipebånd.