Beskrivelse [0001] [0002] [0003] [0004] [0005] [0006] [0007] [0008] [0009] [0010]

Transkript

1 1 Beskrivelse [0001] Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for bruk ved gjennomføring av forbrenning i en industriell ovn. [0002] Mer spesifikt, vedrører oppfinnelsen en slik fremgangsmåte under bruk av en industriell ovn som er varmet opp av en matrise av et større antall av nedadrettede takbrennere, for eksempel såkalte "flatflame" type, som gir en plateformet flamme som ofte roterer. Generelt gir en slik ordning god termisk homogenitet i ovnensrommet, hvilket er ønskelig. DE beskriver en ovn med takbrennere. [0003] På grunn av den høye risiko for å skade overflaten til et materiale som er oppvarmet i ovnen ved overoppheting, blir slike takbrennere vanligvis drevet med luft som oksidant. [0004] Et problem med en slik oppvarming er at den medfølgende luft inneholder store mengder nitrogenballast, noe som fører til redusert energieffektivitet og derfor økte utslipp av CO2. [000] For å øke energieffektiviteten, kan hver enkelt takbrenner være utformet som en regenerativ brenner. På den annen side, utgjør dette en stor investering. [0006] Et annet problem er at relativt høye konsentrasjoner av NO X dannes ved oppvarming med en slik matrise av takbrennere. [0007] Videre ville det være ønskelig å være i stand til å øke den maksimale kapasitet i eksisterende ovner med takbrennermatriser, uten uakseptable temperaturgradienter som følge vises i ovnsrommet. [0008] Den foreliggende oppfinnelse løser problemene beskrevet ovenfor. [0009] Således vedrører oppfinnelsen en fremgangsmåte for å utføre en forbrenning i en industriell ovn, hvor det indre er forårsaket til å bli oppvarmet av en matrise av nedadrettede takbrennere, anordnet i minst to rader i taket av den industriell ovnen, hvor takbrennere drives med et brennstoff og en første oksidant for å varme et materiale i det indre av ovnen karakterisert ved at minst én dysestav er anordnet i en sidevegg av ovnen ved at en andre oksidant med et oksygeninnhold på minst 8 vektprosent injiseres i det indre av ovnen gjennom dysestaven ved sonisk hastighet eller mer, i form av en jetstråle av den andre oksidant, ved at jetstrålen til den andre oksidant injiseres i horisontalplanet over materialet mellom og i hovedsak parallelt til to etterfølgende rader av takbrennere, og ved at mengden av andre oksidant som injiseres per tidsenhet er balansert slik at det oksygen som injiseres via den andre oksidant utgjør minst 0 vektprosent av den totalt leverte oksygen per tidsenhet i ovnen. [00] I det følgende vil oppfinnelsen bli beskrevet i detalj, med henvisning til utførelseseksempler av oppfinnelsen og til de vedføyde tegninger, der:

2 2 Fig. 1 er et tverrsnitt tatt ovenfra av en del av en konvensjonell industriell ovn; Figur 2 er et tverrsnitt tatt fra siden av den delen av den konvensjonelle industriell ovn som er vist i figur 1; Fig. 3 er et tverrsnitt tatt ovenfra av en del av en industriell ovn, hvori en fremgangsmåte ifølge en første foretrukket utførelsesform i henhold til den foreliggende oppfinnelse blir anvendt; Figur 4 er et tverrsnitts tatt fra siden av den delen av industriell ovn vist i figur 3, og Fig. er et tverrsnitt tatt ovenfra av en del av en industriell ovn hvori en fremgangsmåte ifølge en andre foretrukket utførelsesform ifølge den foreliggende oppfinnelsen blir anvendt [0011] I figur 1 er det vist, i tverrsnitt ovenfra, en del av en industriell ovn 0, der, mellom de motsatte respektive sidevegger 1 av ovnen 0, et materiale 2, i figur 1 eksemplifisert ved et metallemne, blir transportert i en retning L av forlengelse under oppvarming. Figur 2 viser den samme del av den industrielle ovnen 0, men i tverrsnitt sett fra siden. Figurene 1 og 2 har like henvisningstall for like deler. [0012] Ifølge en foretrukket utførelsesform, utgjør ovnsdelen vist i figur 1 en av flere ovnsoner i en industriell ovn 0, der hensikten til den illustrerte sonen er en oppvarming som er så jevn som mulig over hele overflaten av metallmaterialet 2. For å oppnå en slik jevn oppvarming, er en matrise med nedadrettede takbrennere 3 anordnet for å munne ut over det oppvarmede materiale 2, med deres flammer rettet nedover. [0013] Det er foretrukket at takbrennerene er av såkalt "flatflamme" type, dvs. at de gir opphav til plateformede flammer med stor spredningsvinkel, som resulterer i redusert risiko for overoppheting av overflaten av materialet 2, og at temperaturhomogeniteten i rommet over den øvre overflate av materialet 2 blir høy. [0014] Takbrennerene 3 blir drevet med fast, flytende eller gassbrensel, som for eksempel naturgass, og en oksidant. Oksidanten kan være luft eller en annen oksidant med et oksygeninnhold på høyst prosenter etter volum. [001] Det er foretrukket at takbrennerene 3 er installert i taket av ovnen 0, og at den vertikale avstand mellom nevnte tak og materialet 2 er mellom 1 og 3 meter, fortrinnsvis mellom 1 og 2 meter. [0016] Ifølge oppfinnelsen, blir takbrennerene 3 anordnet i minst to rader, som strekker seg i en vinkelrett retning T som hensiktsmessig står vinkelrett på retningen L av forlengelsen. I figurene 1 og 2, to eksempler på slike rader a blir b vist med respektive stiplede markeringer. Det er foretrukket at avstanden mellom to slike hosliggende rader a, b av takbrennere er mellom 1 og 3 meter. [0017] Slik oppvarming gir en jevn oppvarming over den øvre overflate av materialet 2, men lider av de innledningsvis nevnte ulemper.

3 [0018] Figurene 3 og 4 viser, på en måte tilsvarende den i figurene 1 og 2, henholdsvis i tverrsnitt ovenfra og fra siden og ved hjelp av delte henvisningstall, en industriell ovn 0 ifølge foreliggende oppfinnelse. Ovnen 0 har sidevegger 1, og er forbundet med en retning L av forlengelse, langs hvilken et materiale 2 transporteres gjennom ovnen 0 mens det blir oppvarmet av en matrise av i og for seg konvensjonelle takbrennere 3 med flammer 4 hvor brennere 3 er av typen som er beskrevet ovenfor i tilknytning til figurene 1 og 2 og anordnet i minst to rader a, B i en vinkelrett retning T, som hensiktsmessig er vinkelrett til retningen L av forlengelse. De ovenfor gitte avstander, mellom brennerrader a, B og mellom materialet 2 og taket, er gyldige også for bruk av utførelsesformen illustrert i figurene 3-. [0019] Det er foretrukket at takbrennere 3 er anordnet i minst tre rader, fortrinnsvis minst fem rader, aller best minst syv rader, hver omfattende minst fire, fortrinnsvis minst seks, aller best minst åtte tak brennere. En anordning med så mange takbrennere medfører betydelige kostnader for å modifisere den enkelte takbrenner for å oppnå økt effektivitet og redusert utslipp. Slik modifikasjon kan for eksempel bestå i at hver brenner er modifisert slik at den blir regenerativ, ved hjelp av en respektiv gjenoppretter. Siden foreliggende fremgangsmåte frembringer disse fordeler på en vesentlig mer kostnadseffektiv måte, er det spesielt fordelaktig i ovner med et stort antall av takbrennere 3 i nevnte brennermatrise. [00] Ifølge oppfinnelsen anordnes minst én stavdyse 6 for en andre oksidant, med et oksygeninnhold på minst 8 vektprosent i en sidevegg 1 av ovnen 0. Stavdysen 6 er anordnet for å injisere andre oksidant til det indre oppvarmede rommet av ovnen 0 i form av en jetstråle 7 av den andre oksidant, med høy hastighet. Ifølge oppfinnelsen, blir den andre oksidant injisert i form av en jetstråle 7 med minst sonisk hastighet. [0021] Videre er jetstrålen 7 rettet slik at den går i det horisontale planet, over den øvre overflaten av materialet 2, og som en konsekvens, mellom materialet 2 og det indre tak av ovnen 0, så vel som mellom og hovedsakelig parallelt med et par påfølgende og derfor tilstøtende rader a, B av takbrennere 3. At strålen 7 går "i horisontalplanet" skal forstås slik at den går hovedsakelig horisontalt, selv om dens retning også kan ha en mindre vertikal komponent. Det som er viktig er at strålen 7 går langs den plassen som finnes mellom materialet 2 og taket. [0022] Dessuten er det foretrukket at jetstrålen 7 er anrettet til å gå parallelt med den øvre, horisontale flate av materialet 2. Avhengig av hvilken type materiale som skal varmes opp, kan denne øvre overflaten ha ulike konfigurasjoner, men i det eksemplifiserte tilfellet av et metallemne eller en glassmelte, vil nevnte øvre overflate stort sett være plan og horisontal. [0023] Videre er mengden av andre oksidant som tilføres per tidsenhet balansert slik at oksygen som leveres via den andre oksidant omfatter minst 0 vektprosent av det totale oksygenet som leveres i ovnen 0 per tidsenhet, og slik at de ønskede støkiometriske

4 betingelser er oppnådd med hensyn til mengden av oksygen i forhold til mengden av brennstoff. [0024] Tilførselen av slikt andre oksidasjonsmiddel med høy oksygenkonsentrasjon, høy hastighet og mellom og langs to rekker a, B av taket brennere 3, resulterer i en rekke fordeler. [002] For det første kan effektiviteten av oppvarmingen i den aktuelle ovnsdelen 0 økes, siden en mindre mengde nitrogen tilføres ovnens atmosfære i forhold til om en oksidant med mindre oksygeninnhold, for eksempel luft, ville utgjøre en større andel av totalt levert oksidant. Således kan varmeeffekten økes mens drivstofforbruket stabiliseres, noe som fører til fordeler blant annet med tanke på miljøpåvirkning og økonomi. Samtidig, er det ingen risiko for overoppheting av overflaten av materialet 2, siden andre oksidant, som er innsprøytet med høy hastighet, medfører kraftig turbulens i ovnen, som resulterer i at det totale flamme volumet øker mens den maksimale flammetemperaturen reduseres. [0026] At den maksimale flammetemperaturen reduseres resulterer også i at produksjonen av NO X reduseres, noe som er ønskelig. Det er oppdaget at den relative mengde av dannet NO x, men også av CO2, avtar sterkt som en funksjon av den andel av den totale mengden av oksygen som stammer fra den andre oksidant, opp til ca 0 vektprosent, i visse tilfeller opp til 70 vektprosent, oksygen fra andre oksidant. [0027] Siden stavdysen 6 er rettet slik at strålen 7 løper parallelt med og mellom rekkene a, B av takbrennere 3, kan det ordnes slik at den bare forstyrrer den normale funksjon av takbrennere 3 minimalt, noe som resulterer i at den gode spredning av varmeeffektiviteten fra disse takbrennerene 3 kan opprettholdes. Samtidig, kan de positive effektene av økt turbulens utnyttes. For å oppnå dette, er det foretrukket at spredningsvinkelen til jetstrålen 7 er maksimalt [0028] Videre kan den maksimale varmeeffekt økes ytterligere, avhengig av hvilken type takbrennere 3 som brukes, uten å endre takbrennerkonstruksjonen 3. I mange tilfeller er det nemlig mulig å øke mengden av drivstoff som tilføres via takbrennerene 3, og deretter balansere denne økte mengden drivstoff mot den totale mengden av tilført oksidant ved å øke mengden av tilført andre oksidant per tidsenhet. Som en konsekvens av den kraftige turbulensen som oppnås ved jetstrålen 7, vil slik økt effekt ikke føre til økt risiko for overoppheting av materialet 2 [0029] Faktisk fører den ovenfor beskrevne høyhastighetsinjisering av andre oksidant til at temperaturhomogeniteten i volumet oppvarmet av takbrennerene 3, mellom den øvre overflate av materialet 2 og det indre tak av ovnen 0, øker som en følge av den økte turbulensen deri. [00] Dessuten kan disse fordelene oppnås ved hjelp av bare en dysestav 6 til et antall, for eksempel minst fem, av taket brennere 3. Å installere en slik dysestav 6 er betydelig rimeligere å enn modifisere minst fem takbrennere på andre måter.

5 1 2 3 [0031] Sonisk hastighet" eller "Mach 1" skal, i denne sammenheng, tolkes som den soniske hastigheten i det indre av ovnen 0 ved den rådende temperatur og gassammensetning deri. Ifølge en foretrukket utførelsesform, blir den andre oksidant injisert, med den tilsvarende betydning, ved en hastighet på minst Mach 1,. Slike høye dysehastigheter vil resultere i såkalt flammeløs forbrenning, der det totale flammevolum er svært stort og maksimal flammetemperatur derfor svært lav, og temperaturhomogeniteten meget høy. Det er spesielt foretrukket å bruke Venturidyser i munningen av stavdysene 6. [0032] Ifølge en spesielt foretrukket utførelsesform, har den andre oksidant et oksygeninnhold på minst 9 vektprosent, og omfatter aller helst industrielt rent oksygen. Dette resulterer i at mengden av nitrogengassballast er minimert, og at effektiviteten derfor er maksimert. Dessuten kan jetstrålen 7 gjøres mindre og smalere og med en mer nøyaktig kontrollerbar volumutbredelse, som så resulterer i at driftsforstyrrelser av takbrennerene 3 kan minimeres. [0033] Videre, er det foretrukket at mengden av andre oksidant levert per tidsenhet er balansert slik at oksygen som injiseres via den andre oksidant omfatter minst 60 % av det totalt leverte oksygen per tidsenhet i ovnen 0. [0034] I det foretrukne tilfelle hvor minst en, eller et antall, mest foretrukket alle, takbrennere 3 er konvensjonelle brennere drevet med en oksidant med et forholdsvis lavt oksygeninnhold, for eksempel konvensjonelle luftbrennere, er det foretrukket at disse er luftkjølt. I dette tilfellet, er det i tillegg foretrukket at luftstrømmen gjennom de berørte takbrennerene 3, mest foretrukket alle luftkjølte takbrennere 3 i matrisen, ved drift med injisering av en andre oksidant, er satt til et lavest mulig nivå slik at tilstrekkelig kjøling av takbrennerene 3 fortsatt er mulig, og det er også foretrukket at mengden av injisert andre oksidant styres slik at en ønsket global støkiometrisk likevekt oppnås i ovnen 0. Lavest mulig nivå av lufttilførsel for tilstrekkelig kjøling vil naturligvis avhenge av utformingsdetaljene i de aktuelle luftkjølte takbrennerene, og av andre driftsbetingelser, men slik kontroll av lufttilførselen fører til muligheten for å maksimere fordelene av oppfinnelsen samtidig som det ikke er nødvendig med noen modifikasjon av de eksisterende luftkjølte takbrennerene 3. [003] Det er foretrukket at dysestaven 6 munner ut mellom materialet 2 og det indre tak av ovnen 0 på en vertikal avstand B, fra det høyeste punktet av den øvre overflaten av materialet 2, på mellom 40 % og 70 %, mer foretrukket mellom 0 % og 60 %, av den minste vertikale avstand A mellom materialet 2 og det indre tak av ovnen 0. En posisjonering for langt opp mot det indre tak vil føre til at flammene fra takbrennerene 3 blir mer forstyrret enn nødvendig, til at den andre oksidant gir mer termisk energi høyere oppe i ovnsatmosfæren enn ønskelig, og til at jetstrålen 7 blir trukket mot ovnstaket. For lav posisjonering vil medføre økt risiko for skadelige oksidering av den øvre overflaten av

6 materialet 2. Det angitte intervall har vist seg ideelt for å unngå disse problemene under anvendelse av den foreliggende oppfinnelse i konvensjonelle ovner. [0036] Som vist på figurene 3 og 4, er respektive stavdyser 6 for den andre oksidant installert i ovnsveggene 1, og er anordnet til å injisere de respektive jetstråler 7 av den andre oksidant i alle mellomrom mellom rekkene av takbrennere 3 i matrisen av slike brennere. Et slikt arrangement er å foretrekke, men ikke nødvendig. Fordelene ved oppfinnelsen vil oppstå i korresponderende grad selv om slike lanser 6 er installert kun for tilførsel av oksidantjetstråler 7 mellom kun ett bestemt par a, B av rekker av taket brennere 3 eller mellom bare et visst antall av slike par. [0037] Figurene 3 og 4 illustrerer videre en foretrukket utførelsesform når smelteovnen 0 er minst 8 meter bred i en retning som er parallell med radene a, B av takbrennere 3. I dette tilfellet, er det således foretrukket at en respektiv stavdyse 8A 8B er anordnet til å injisere andre oksidant på den ovenfor beskrevne måte fra en respektiv stavdysemunning anordnet på hver side av ovnen 0, motsatt hverandre, slik at de respektive dysene av andre oksidant går parallelt men i motsatte retninger mot hverandre. I dette tilfellet, blir oksidant således injisert fra to motsatte retninger til ett og samme rom mellom to tilstøtende rader a, B av takbrennere 3. Selv om avstanden i dette tilfelle er minst ca 8 meter mellom de respektive munninger av disse motsatte stavdyser 8A, 8B, kan gode effekter oppnås langs stort sett hele rommet mellom radene a, B. [0038] Figur viser på den annen side, i et riss korresponderende og lignende til det som vises i figur 3, en foretrukket utførelsesform for en industriell ovn 0 som på det meste er meter bred i en retning parallelt med radene a, B av takbrennere 3 i en matrise. Ovnen 0 omfatter sidevegger 1, og et materiale 2 som skal oppvarmes ved hjelp av takbrennere 3 og blir transportert i en retning L av forlengelse. Radene a, B går i en vinkelrett retning T, passende vinkelrett på retningen L av forlengelse. Den andre oksidant leveres i form av høyhastighets jetstråler 7 gjennom stavdyser 6, som alle er lik det som har blitt beskrevet ovenfor i forbindelse med figurene 3 og 4.. [0039] I dette tilfellet, er det foretrukket at flere respektive stavdyser 8A, 8B til den andre oksidant er anordnet til å injisere andre oksidant i den ovenfor beskrevne måte, fra respektive munninger anordnet på begge sider av ovnen 0 og slik at de respektive jetstråler av andre oksidant injiseres i forskjellige, motsatte retninger langs rader a, B av takbrennere 3 i ulike respektive rom mellom slike rader. I figur, er jetstrålene 7 anordnet i en retning i rommet mellom annenhver rad a, B, og i motsatt retning mellom de andre radene, selv om andre arrangementer også er mulig. Fortrinnsvis er stavdysene 6 i dette tilfellet anordnet, slik at en lukket sløyfesirkulasjon for andre oksidant oppstår i ovnen 0, langs de forskjellige mellomrom mellom radene a, B, på grunn av den motsatte orientering av de forskjellige stavdysene 6. Uttrykket "lukket sløyfesirkulasjon" betegner her en sirkulasjon drevet av den kinetiske energien fra de

7 7 1 2 forskjellige stavdyser 7 av den andre oksidant, som resulterer i minst én lukket sirkulasjonssløyfe av gasser. For å oppnå en slik sirkulasjonssløyfe er det foretrukket at matrisen omfatter minst tre rader av takbrennere 3. Slik sirkulasjon frembringer tilstrekkelig termisk homogenitet, selv i relativt små industriovner. [0040] Ifølge en spesielt foretrukken utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse, er oppfinnelsen anvendt på en eksisterende industriell ovn 0, for å øke effektivitet og temperaturhomogenitet så vel som for å redusere mengden av dannet NOx og CO2 under drift. Den industrielle ovn 0 omfatter da, som beskrevet ovenfor, en matrise av konvensjonelle, luftdrevne takbrennere 3, som i et første trinn blir supplert med minst én 6 stavdyse, 6 for en andre oksidant som har et høyt innhold av oksygen og høy hastighet, som beskrevet ovenfor. Mengden av tilført luft og andre oksidant blir deretter balansert under drift, for å oppnå en økt støkiometrisk blanding av oksidant og drivstoff på måten beskrevet ovenfor. Dette utgjør en kostnadseffektiv måte å oppnå fordelene ved den foreliggende oppfinnelse. [0041] Ifølge en foretrukket utførelsesform, som et første trinn suppleres matrisen av eksisterende lufttakbrennere 3 med en eller flere stavdyser 6, 6 i henhold til det ovennevnte, og deretter justeres mengden drivstoff injisert per tidsenhet gjennom luftbrenneren 3opp når det er nødvendig, i kombinasjon med en økning av den totale mengden av tilført oksygen per tidsenhet for å oppnå støkiometrisk likevekt. Dette forutsetter at takbrennerene 3 er av en type som tillater å justere opp tilførselen av drivstoff, og oppnår at maksimal oppvarmingseffektivitet i ovnen 0, 0 øker sammenlignet med det konvensjonelle tilfellet, uten å risikere overoppheting av overflaten av materialet 2, 2. [0042] For eksempel, er det ikke nødvendig at radene av takbrennere i matrisen er vinkelrett til retningen for transport av materialet i ovnen. De kan også, for eksempel, være i det vesentlige parallell med nevnte transportretning eller anordnet i en ikke-rett vinkel i forhold til denne. I dette tilfellet kan stavdysene for andre oksidant anordnes i en kortende av ovnen, eller på annen egnet måte for å oppnå de ovenfor beskrevne formål. [0043] Således skal oppfinnelsen ikke være begrenset til de ovenfor beskrevne utførelsesformer, men kan varieres innenfor rammen av de vedlagte patentkrav

8 8 Patentkrav 1 1. Fremgangsmåte for å utføre en forbrenning i en industriell ovn (0, 0), der det indre er forårsaket til å bli oppvarmet av en matrise av nedadrettede takbrennere (3; 3), anordnet i minst to rader (a, B; a, B) i taket av den industrielle ovnen (0, 0), hvor takbrennere (3; 3) drives med et brennstoff og en første oksidant for å varme et materiale (2; 2) i det indre av ovnen (0, 0), karakterisert ved at minst én dysestav (6; 6) er anordnet i en sidevegg (1; 1) av ovnen (0, 0), ved at en andre oksidant med et oksygeninnhold på minst 8 vektprosent injiseres i det indre av ovnen (0, 0) gjennom dysestaven (6; 6) ved sonisk hastighet eller mer, i form av en jetstråle (7; 7) av den andre oksidant, ved at jetstrålen (7; 7) til den andre oksidant injiseres i horisontalplanet over materialet (2, 2), mellom og i hovedsak parallelt til to etterfølgende rader (a, B; a, B) av takbrennere (3; 3), og ved at mengden av andre oksidant som injiseres per tidsenhet er balansert slik at det oksygen som tilføres via den andre oksidant utgjør minst 0 vektprosent av det totalt leverte oksygen per tidsenhet i ovnen (0; 0). 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den andre oksidant leveres med en hastighet på minst Mach 1,. 3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den andre oksidant har et oksygeninnhold på minst 9 vektprosent Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at mengden av andre oksidant som injiseres per tidsenhet er balansert slik at det oksygen som tilføres via den andre oksidant utgjør minst 70 vektprosent av det totalt leverte oksygen pr tidsenhet i ovnen (0, 0).. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at det første oksidasjonsmiddelet er luft Fremgangsmåte ifølge krav, karakterisert ved at takbrennerene (3; 3) er konvensjonelle, luftkjølt luft brennere, ved at luftstrømmen gjennom takbrennerene (3; 3) reguleres til et lavest mulig nivå hvor tilstrekkelig kjøling av takbrennerene (3; 3) fortsatt er mulig, og ved at mengden av tilført andre oksidant reguleres slik at en ønsket global støkiometrisk likevekt er oppnådd i ovnen (0, 0).

9 9 7. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at det indre av ovnen er oppvarmet av en matrise av tak brennere (3; 3) som omfatter minst tre rader, omfattende minst fire takbrennere hver. 8. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at den andre oksidant leveres til det indre av ovnen i en høyde langs ovnsveggen (1; 1) mellom den øvre overflaten av materialet (2, 2) og det indre tak av ovnen (0, 0), på en vertikal avstand fra det høyeste punktet av den øvre overflaten av materialet (2; 2) på mellom 0 % og 60 % av den minste vertikale avstand mellom materialet (2; 2 ) og det indre taket av ovnen (0, 0) Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at ovnen (0) er minst 8 meter bred i en retning (T) som er parallell til radene (a, B) av takbrennere (3), og ved at en respektive stavdyse (8A, 8B) for den andre oksidant er anordnet til å forsyne andre oksidant med nevnte høye hastighet fra en respektiv munning anordnet ved hver side av ovnen (0), motsatt hverandre, slik at de respektive jetstråler (7) av andre oksidant er parallelle, men rettet i motsatte retninger mot hverandre. 2. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-8, karakterisert ved at matrisen av takbrennere (3) bringes til å omfatte minst tre rader, ved at ovnen (0) på det meste er meter bred i en retning parallelt med radene (a, B) av takbrennere (3), og ved at flere respektive stavdyser (8A, 8B) for andre oksidant er forårsaket til å bli innrettet til å injisere andre oksidant ved nevnte høye hastighet fra respektive munninger anordnet på begge sider av ovnen (0) og slik at respektive jetstråler (7) av andre oksidant injiseres i forskjellige motsatte retninger mot hverandre langs rader av takbrennere (3) i forskjellige respektive mellomrom mellom slike rader, slik at en lukket sløyfesirkulasjon av andre oksidant oppstår på grunn av den motsatte orienteringen mot hverandre av de forskjellige stavdyser (8A, 8B). 11. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at spredningsvinkelen for jetstrålen av andre oksidant er eller mindre Metode for å øke effektivitet og temperaturhomogenitet, samt for å redusere mengden av NOx og CO2 dannet i en eksisterende industriell ovn (0, 0) ifølge ett av de foregående krav, karakterisert ved at etter et innledende trinn, er ovnen supplert med stavdysen (6; 6) for den andre oksidant

10 13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at mengden av tilført brennstoff per tidsenhet gjennom den eksisterende takbrenneren (3; 3) er balansert støkiometrisk til injisert oksygen per tidsenhet under drift og når det trengs, kan maksimal oppvarmingseffekt bringes til å øke for den industrielle ovnen (0, 0).

11 11 V1468NO00-CPN EP Tittel: Fremgangsmåte for bruk ved gjennomføring av forbrenning i en industriell ovn.

12 1/3

13 2/3

14 3/3