GEOTEKNISK RAPPORT. Sammendrag:

Transkript

1 GEOTEKNISK RAPPORT Rapport nr.: 1 Vår ref.: A/IA Dato: Rev. nr.: Til: Omar Wiker Oppdrag: Styrivegen 1/13 Eidsvoll Emne: Geotekniske vurderinger ift. planlagt regulering Revisjon: Oppdragsgiver: Utarbeidet av: Kontrollert av: Omar Wiker Ismail Aricigil v/ ØRP Marco Wendt v/ ØRP Sign. Siv. ing./m.sc., geotekniker IA Siv. ing./senior geotekniker MW Fig. 1: Oversikt over reguleringsområdet, utdrag fra tegning V1. Sammendrag: I forbindelse med regulering av eiendom med g.nr./b.nr. 1/13 i Eidsvoll kommune til boligformål har det blitt utført geotekniske grunnundersøkelser. Reguleringsplanen er generelt gjennomførbart ift. geoteknikk. Grunnforholdene er varierende; fra fjell i dagen til ca. 2m tørrskorpe-silt/leire (evt. fyllmasser) over ca. 4m bløt til fast overkonsolidert siltig leire, derunder sand/morene over fjell (opptil 1m). Det er ikke funnet sprøbrudd- /kvikkleire i reguleringsområdet. Terreng- og områdestabilitet er tilfredsstillende. Evt. fyllmasser rundt borpunkt 3 anbefales masseutskiftet pga. risiko for ukontrollerte setninger dersom det fundamenteres grunt i dette området, se også avsnitt

2 Innholdsfortegnelse Innledning/ orientering... 3 Krav til utredning... 5 Krav til sikkerhet... 5 Generelt... 5 Sikkerhetskrav... 5 Kontroll... 5 Topografi... 5 Tidligere undersøkelser... 5 Grunnundersøkelser... 6 Omfang... 6 Kvalitet... 6 Grunnforhold... 7 Grunnvann/poretrykk... 8 Seismisk grunntype... 8 Jordparametere... 8 Styrkeparametere... 8 Setningsparametere... 8 Stabilitetsforhold... 9 Generelt... 9 Stabilitetsberegninger... 9 Terrengstabilitet... 9 Områdestabilitet... 9 Fyllinger og skjæringer... 1 Fundamenteringsforhold... 1 Generelt... 1 Setninger... 1 Bæreevne... 1 Anbefalt fundamenteringsmetode Konklusjon Referanser Oversikt tegninger og vedlegg

3 Innledning/ orientering ØRP har bistått Omar Wiker med oppfølging av grunnundersøkelser og lab, samt utført geotekniske vurderinger ifm. planlagt regulering på eiendom med g.nr./b.nr. 1/13 i Eidsvoll kommune. Eiendommen skal regulerings til småhusbebyggelse, samt nødvendig infrastruktur for veg og VA. Grunnundersøkelsene ble utført av oppdragsgiver innleide entreprenør, Brødrene Myhre. Undersøkelsene skulle gi grunnlag for vurdering av grunn- og fundamenteringsforhold, samt vurdering av lokal- og områdestabilitet i forhold til kravet fra NVEs retningslinjer «Flom- og skredfare i arealplaner», jfr. ref./5/. NGUs kvartærgeologiske kart indikerer tykke havavsetninger og tynne morene avsetninger i reguleringsområdet. Utførte grunnundersøkelser viser at grunnforholdene er varierende, fra fjell i dagen til tørrskorpelag av leire/silt (stedvis fyllmasse) øverst, etterfulgt av forvitret leire over sand/morene. Dybde til fjell (løsmasse mektighet) er opptil ca. 1m. Nærmeste NVE registrerte kvikkleiresone («Elstad», faregrad «Middels») er ca. 1.4km nord for reguleringsområdet. Det er ikke avdekket leire med sprøbruddegenskaper (kvikkleire) i grunnen i reguleringsområdet. Fig. 2: Utkast til reguleringsplan, fra PLAN1. 3

4 Fig. 3: Oversikt over løsmasseavsetninger på og rundt reguleringsområdet (kilde: Fig. 4: Oversikt over kjente faresoner for kvikkleire rundt reguleringsområdet (kilde: 4

5 Krav til utredning For byggesaker må det tas hensyn til kravene i Plan- og bygningsloven (PBL) og byggeteknisk forskrift/byggesaksforskrift til loven (ref./3/ og /4/). Ovennevnte lovverk viser til NVEs retningslinjer «Flaum- og skredfare i arealplaner» (ref. /5/). Her stilles det krav til geotekniske utredninger for planlegging og utbygging i områder under marin grense og ujevnt terreng (veileder til retningslinjene, ref. /6/). Det ble ikke funnet leire med sprøbruddegenskaper (kvikkleire) i grunnen. Utredningskrav ifølge ref. /5/ og /6/ kan dermed utelates. Krav til sikkerhet Generelt Sikkerhetskrav mot skred/terrengbrudd i løsmasser som ikke har sprøbruddegenskaper dekkes av Norsk-Europeisk standard /1/. Sikkerhetskrav Sikkerhetskonseptet i Norsk-Europeisk standard /1/ bygger på partialfaktorer, hvilke er 1.25 for løsmasser med drenerte lastresponsegenskaper, og 1.4 for løsmasser med udrenerte lastresponsegenskaper. For praktisk anvendelse, samt vanlig praksis i Norge hva gjelder stabilitetsanalyser i Geosuite, så er partialfaktor og sikkerhetsfaktor ekvivalente konsepter/krav. Kontroll Det er utført sidemannskontroll av utført arbeid. Topografi Reguleringsområdet (ca. kote +188 til +23 m.o.h.) ligger hovedsakelig under tidligere marin grense som er på ca. +22 m.o.h. i Eidsvoll, og heller på det bratteste med ca. 1:4 mot sørvest. Nivå på tidligere erodert havbunn (og grunnvannstand) er begge estimert til å være på kote +195 m.o.h. ut i fra ødometerforsøk og NGUs kvartærgeologiske kart. Tidligere undersøkelser ØRP er ikke kjent med evt. tidligere utførte grunnundersøkelser av relevans. 5

6 Grunnundersøkelser Omfang De utførte grunnundersøkelsene omfatter 5 stk. totalsonderinger m/ca. 3m innboring i berg, 1 stk. CPTU, 1 stk. piezometermåling (1- nivå) og 4 stk. prøveserier. Totalt ble det tatt opp 6 stk. uforstyrrede jordprøver samt 9 stk. forstyrrede poseprøver. Prøvene ble analysert på geoteknisk laboratorium hos Multiconsult i Oslo. Det har blitt utført 3 stk. ødometerforsøk for bestemmelse av nivå på tidligere havbunn og jordas deformasjonsegenskaper. Borpunktene har ikke blitt målt inn, og er angitt med ca. plassering. De foreliggende opplysningene om grunnforhold anses som tilstrekkelige grunnlag for en generell vurdering av grunn- og stabilitetsforholdene. Det henvises forøvrig til NS-EN /16/ for informasjon om bruk av laboratorie- og feltprøvinger for geotekniske parametere. Ved borpunkt 1 ligger fjell ca. 4.5m under terreng. «Måledataene/sonderingene» fra ca. 6.5m-1m skyldes feilregistreringer ifm. opptrekk av borstengene og er således misledende. Tegning V1 viser oversikt og plassering av feltundersøkelsene. Tegning V2a-f viser selve undersøkelsene. Vedlegg 1 gir en oversikt over (ca.) koordinatene til utførte grunnundersøkelser i UTM32-NN2. Kvalitet Prøvekvalitetene er overordnet vurdert som akseptabelt. Bruddtøyninger fra enaksialforsøkene ligger på ca %, hvilket indikerer moderat prøveforstyrrelse. Uforstyrrede Prøve Pkt. Dybde [m] Prøvenr OCR [-] Utpr. Vann [cm 3 eller g] P c [kpa] Ødometer Δe/e [-] B (6.4*) B (5.7*) B 1.5? 1.2 (6.8*) 12? Fig. 5: Jordprøveparametere etter ref./5/, /7/ og /9/. *gjelder volum tilsvarende prøvestykke for treaks. Prøve nr SVV porevann (Ref./7/) SVV poretall (Ref./7/) Prøvekvalitet NGI (Ref./9/) NVE (Ref./5/) 3-3-B Akseptabelt - Akseptabelt-god Forstyrret B Akseptabelt-god Dårlig-god Akseptabelt-god Akseptabel B Akseptabelt Dårlig? Dårlig Akseptabel? 1 Fig. 6: Jordprøvekvaliteter etter ref./5/, /7/ og /9/ Kvaliteten på CPTU sonderingsdata er instrumentavhengig (temperaturfølsomhet kalibreringsfeil, ikke-linearitet, hysterese, oppløsning) og avhengig av utførelse (nullpunktavvik, poretrykksrespons). ε a [%] M /M L Kvalit. Klasse (NVE) 6

7 Tabell nedenfor gir en oversikt over kvaliteten av foreliggende CPTU data. Klassifiseringen gjelder kun nullpunktsavvik og poretrykksrespons. CPTU sonderingsdata vurderes som godt egnet for jordparametertolkning. Verdiene på avvikene vil være avhengig av målepunktet i dybden. Kvaliteten på CPTU data er ansett som akseptabel. Sondering Anvendelsesklasse (kun nullpunktavvik) Pkt. Dybdeintervall [m] Spissmotstand Friksjon Poretrykk Absolutt: 1-2 %-vis: 2 eller Absolutt: 1 %-vis: 2,4 eller Absolutt: 1 %-vis: 1-4 udefinert/over klasse 5 udefinert/over klasse 5 Kommentar: Poretrykkstallet (B q) ligger mellom -.5 fram til 6.2m, deretter. Stanghelning ca Fig. 7: «Kvalitet CPTU etter ref./12/». Grunnforhold Grunnforhold i reguleringsområdet ble tolket vha. feltdata og laboratorieundersøkelser. Følgende lag i grunnen ble tolket (figuren til høyre gjelder for borpunkt 3, altså dypeste sonderingen): 1) Ca. -2 m mektighet: Fyllmasser, tørrskorpe-leire/silt, materiale, Ca % vanninnhold. Organisk innhold ca %. m 2m Målt grunnvannsspeil, 3.3m 2) Ca. -4 m mektighet: Forvitret leire, siltig. Forvitret silt. Lite til middels sensitiv, bløt til fast, overkonsolidert. Ca % vanninnhold. Organisk innhold ca..4%. 6 m 3) Ca m mektighet: Sand Ca. 15% vanninnhold. 4) Ca m mektighet: Antatt morene 8.5 m Fjelldybde: Ca. -1m. 1m 7

8 Grunnvann/poretrykk Grunnvannsnivå er variabelt. De høyeste nivåene oppstår vanligvis i perioder rundt vårløsning/snøsmelting og etter lange perioder med regn om våren/høsten. Poretrykket i leira i borpunkt 3 ble målt den Spissen på den hydrauliske piezometeren ble installert 5m under terreng (kote +183 m.o.h.). Avlesning ga ca. 1.7m vannsøylehøyde/trykkhøyde, dvs. ca. 17kPa poretrykk i målepunktet. Poretrykksprofil i jordlagene er antatt som hydrostatisk fra et ekvivalent grunnvannsspeil 3.3m under terreng. Seismisk grunntype Ettersom fremtidig bebyggelse ikke skal prosjekteres for seismikk, har grunntype ikke blitt vurdert. Jordparametere Styrkeparametere Tolkning av styrkeparameterne ble utført ved hjelp av lab- og feltdata, samt erfaringsverdier fra ref./7/. Skjærstyrkeparametere i de ulike lagene er gitt under: Lag Friksjonsvinkel «ϕ» [ o ] Attraksjon «a» [kpa] 1-Tørrskorpe Aktiv udrenert skjærfasthet, S ua [kpa] 2-Forvitringslag til 2 kpa (5-7.5kPa/m) 3 og 4-sand/morene Fig. 8: Oversikt over styrkeparametere. Tolkning av styrkeparametere fra forvitrings- og sandlaget er basert på CPTU sonderingen. Det er både tolket friksjonsvinkel og aktiv udrenert skjærfasthet for forvitret leire, se vedlegg 3 og 4. Valgt styrkeparametere for antatt morenelag er svært konservativ. Setningsparametere Det har blitt tolket setningsparametere basert på vanninnholdet i grunnen, CPTU via korrelasjonsfaktorer fra Karlsrud /9/, samt ødometerforsøk fra laboratoriet. Tolkning av setningsparametere er gitt i vedlegg 5 og 6. Lag Overkons. Modul, M [MPa] Normalkons Modultall, m [-] Forkons. Spenning, s c [kpa] Overkons. Konsolidering skoeffisient, Cv,oc [m 2 /år] Normalkons. Konsolidering skoeffisient, Cv,nc [m 2 /år] 1-Tørrskorpe ?,1 2-Forvitr ,1 3 og 4- sand/morene ,1 Fig. 9: Oversikt setningsparametere Stigningstall for konsolide. mcv [m 2 /år/kpa] 8

9 Stabilitetsforhold Generelt Følgende ADP-forholdet mellom aktiv-, direkte- og passiv skjærstyrke ble valgt: Su forhold Initiell ADP forhold Reduksjon for «strain softening» og tøyningskompatibilitet, % s ua/s ua %.88 s ud/s ua %.58 s up/s ua %.34 Fig. 1: Oversikt over ADP-forhold inklusive reduksjonsfaktorer for SuA Effektiv ADP forhold Stabilitetsberegninger Det ble vha. programmet «Beast 29» i Geosuite Stability, jfr. ref./8/, utført stabilitetsberegninger av terrenget i snitt A-A. Tegning V3 viser stabilitetsberegning av snitt A-A etter oppføring av boliger. Stabilitetsberegningene ble utført via både sirkulære og sammensatte glideflater. Det er generelt ikke tatt hensyn til 3D-effekter (konservativt). Bygningslaster fra fremtidig bebyggelse er simulert med 15kPa jevnt fordelt trykk. Stabilitetsberegningene ga følgende resultater: Snitt Beregnet sikkerhet, Beregnet sikkerhet, Krav til sikkerhet Kommentar A-A, Udrenert analyse Dagens situasjon Påført last fra bygg Ingen sidefriksjonsfaktor brukt. Dype glideflater. Kritiske glideflater som kan nå tilbake til reguleringsområdet. A-A, Drenert analyse Ingen sidefriksjonsfaktor brukt. Dype glideflater. Kritiske glideflater som kan nå tilbake til reguleringsområdet. Fig. 11: Oversikt over stabilitetsberegninger. Terrengstabilitet Stabilitetsberegninger ga sikkerhetsfaktorer på minimum 1.69 som følge av belasting av terrenget fra fremtidig bebyggelse, hvilket er større enn minimumskravet på 1.4. Terrengstabilitet er tilfredsstillende. Områdestabilitet Områdestabilitet etter NVE definisjon iht. /6/ er tilfredsstillende pga. fravær av leire med sprøbruddegenskaper i grunnen i reguleringsområdet. 9

10 Fyllinger og skjæringer Fyllinger og skjæringer i terrenget må vurderes nærmere ifm. konkrete utbyggingsplaner. Fundamenteringsforhold Generelt Fundamenteringsgrunnen er svært variabel, fra fjell i dagen til 1m med løsmasser. Geoteknisk laboratorium har satt spørsmål om det er fyllmasser rundt borpunkt 3 ved ca..5m (og evt. ned til 1-1.5m). Det frarådes å fundamentere på evt. fyllmasser da komprimeringsgrad av slike masser er ukjent, og kan gi ukontrollerte setninger. Det anbefales masseutskifting av områder hvor det skal fundamenteres bygg. I «kvalitetsarealer» som f.eks. veg bør det også vurderes masseutskifting. Alternativt kunne det legges ut en forbelastning/kontrollfylling og setningsutvikling måles. Hvis ikke det kan måles setninger kan en anta tilstrekkelig komprimerte masser. Forbelasting/kontrollfylling må detaljprosjekteres av geotekniker. Laboratorieundersøkelser på jordprøver fra borpunkt 2-5 viser organisk innhold på.4-2.9%. Dette er innenfor terskelverdiene på 2-3%. Grunnen består av meget telefarlige masser (telegruppe T4) i relevant fundamenteringsdybde. Dette må tas hensyn til ved prosjektering av nødvendig frost-/markisolasjon av grunnmur/gulv. Setninger Det har blitt utført initielle setningsberegninger i GeoSuite Settlement. Ved å anta.25m brede stripefundamenter med setningsgivende trykk på 3kPa, blir setningene under fundamentet ca. 2-3cm. Medregnet konstruksjonsstivhet forventes setningene grovt å bli i størrelsesorden halvparten av det som er beregnet. Setningene kommer gradvis i takt med utbyggingen, og forventes å være ferdig etter ca. 1 år. Setninger fra fundamentlaster forventes ikke å være problematisk, men bør allikevel verifiseres gjennom senere detaljprosjektering når endelige utbyggingsplaner er klare. Oppfylling av terreng kan gi særlig store setninger. Bæreevne Grunnens (tørrskorpesilt med 5kPa attraksjon) bæreevne for et fundamenteringsnivå på.5m under terreng og.25m fundamentbredde ble beregnet til ca. 19kPa. For fundamentbredde på.5m øker bæreevnen til 2kPa ved samme fundamenteringsnivå. Grunnvannsnivå for bæreevneberegning antas under fundamentet. Det ble derved kun tatt hensyn til vertikale fundamentlaster og kun statiske laster, samt flatt terreng i bæreevneberegningene. 1

11 Anbefalt fundamenteringsmetode Det kan generelt fundamenteres grunt med såler (stripe-/punktfundamenter). I områder med fyllmasser, anbefales det.5m-1.5m masseutskifting før stripe-/punktfundamentering etableres, alternativt kan det utføres kontrollbelasting slik beskrevet i avsnitt 9.1. Peling til fjell er også et alternativ, men antas noe kostbart. Gulvtype (selvbærende/flytende) kan vurderes nærmere avhengig av valgt fundamenteringsmetode, og terrengarrondering. Fundamentene/gulvet må stå på et minst 1cm tykt lag av kapillarbrytende masser. ØRP kan detaljprosjektere fundamenteringsløsningen ved fremtidig tiltak, slik at grunnens bæreevne ikke overskrides, samt at setningene er innenfor toleranseverdiene gitt i Norsk- Europeisk standard /1/. Konklusjon Reguleringsplanen er generelt gjennomførbart ift. geoteknikk. Grunnforholdene er varierende; fra fjell i dagen til ca. 2m tørrskorpe-silt/leire (evt. fyllmasser) over ca. 4m bløt til fast overkonsolidert siltig leire, derunder sand/morene over fjell (opptil 1m). Det er ikke funnet sprøbrudd-/kvikkleire i reguleringsområdet. Terreng- og områdestabilitet er tilfredsstillende. Evt. fyllmasser rundt borpunkt 3 anbefales masseutskiftet pga. risiko for ukontrollerte setninger dersom det fundamenteres grunt i dette området, se også avsnitt 9.1. ØRP kan bistå med videre geotekniske utredninger / detaljprosjektering. Sign. Ismail Aricigil Senior Siv.ing. / M.Sc. Geoteknisk rådgiver 11

12 Referanser /1/ Norsk-/ Europeisk Standard, NS-EN :24+NA:28: «Geoteknisk prosjektering Del1: Allmenne regler», 28. /2/ Norsk-/ Europeisk Standard, NS-EN 199:22+A1:25+NA:216: «Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner», 216. /3/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggteknisk forskrift: SAK 1, 216. /4/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggesaksforskriften: TEK 1, 216. /5/ NVE, retningslinjer: Flom- og skredfare i arealplaner, 211. /6/ NVE, veileder: «Sikkerhet mot kvikkleireskred - Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper», 214. /7/ Statens vegvesen, Veiledning: Håndbok V22 «Geoteknikk i vegbygging», 21. /8/ Vianova GeoSuite AB 214, Geoteknisk programpakke: Novapoint GoeSuite Toolbox /9/ NGI, K. Karslud & F.G. Hernandez-Martinez, «Strength and deformation properties of Norwegian clays from laboratory test on high-quality block samples, 213 /1/ NS-EN :24+A1:213+NA:214, Eurokode 8: «Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning Del 1: Allmenne regler, seismiske laster og regler for bygninger» /11/ NS-EN :24+NA:214, Eurokode 8: Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning - Del 5: Fundamenter, støttekonstruksjoner og geotekniske forhold, 214 /12/ Norsk Geoteknisk Forening, NGF, Melding nr 5 «Veiledning for utførelse av trykksondering», Rev nr 3, 21 /13/ Veiledning ved små inngrep i kvikkleiresoner, NGI/NVE /14/ NIFS Rapport 8-216, Grense mellom lokal- og områdestabilitet /15/ NIFS Rapport , Metode for vurdering av løsne- og utløpsområder for områdeskred /16/ Norsk-/ Europeisk Standard, NS-EN NA:28: «Geoteknisk prosjektering Del2: Prosjektering basert på grunnundersøkelser og laboratorieprøver»,

13 Oversikt tegninger og vedlegg Tegning V1: Oversiktstegning Tegning V2a: Grunnundersøkelser bp 1 Tegning V2b: Grunnundersøkelser bp 2 Tegning V2c: Grunnundersøkelser bp 3 del 1 av 2 Tegning V2d: Grunnundersøkelser bp 3 del 2 av 2 Tegning V2e: Grunnundersøkelser bp 4 Tegning V2f: Grunnundersøkelser bp 5 Tegning V3: Stabilitetsberegning Snitt A-A, etter oppføring av bolig Vedlegg 1: Koordinatliste feltundersøkelser Vedlegg 2: Laboratorieundersøkelser Vedlegg 3: Tolkning av S ua Vedlegg 4: Tolkning av friksjonsvinkel Vedlegg 5: Tolkning av Stivhetsmodul M Vedlegg 6: Tolkning av modultall m Vedlegg 7: Tegnforklaring 13

14 5 1 Meters

15

16

17

18

19

20

21

22 Vedlegg 1, Koordinatliste for feltundersøkelser EUREF89-UTM32. X=Nord-Sør Koordinat Y=Vest-Øst koordinat Z=kote +m.o.h. NN2. NB! Borpunktene har ikke blitt målt inn, det er ca. plassering.

23 RAPPORT Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll OPPDRAGSGIVER Øvre Romerike Prosjektering AS EMNE Laboratorieundersøkelser DATO / REVISJON: 2. oktober 218 / DOKUMENTKODE: RIG-LAB-RAP

24 Denne rapporten er utarbeidet av Multiconsult i egen regi eller på oppdrag fra kunde. Kundens rettigheter til rapporten er regulert i oppdragsavtalen. Hvis kunden i samsvar med oppdragsavtalen gir tredjepart tilgang til rapporten, har ikke tredjepart andre eller større rettigheter enn det han kan utlede fra kunden. Multiconsult har intet ansvar dersom rapporten eller deler av denne brukes til andre formål, på annen måte eller av andre enn det Multiconsult skriftlig har avtalt eller samtykket til. Deler av rapportens innhold er i tillegg beskyttet av opphavsrett. Kopiering, distribusjon, endring, bearbeidelse eller annen bruk av rapporten kan ikke skje uten avtale med Multiconsult eller eventuell annen opphavsrettshaver RIG-LAB-RAP 2. oktober 218 / Side 2 av 8

25 RAPPORT OPPDRAG Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll DOKUMENTKODE RIG-LAB-RAP EMNE Laboratorieundersøkelser TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Øvre Romerike Prosjektering AS OPPDRAGSLEDER Simon O'Rawe KONTAKTPERSON Ismail Aricigil UTARBEIDET AV Simon O'Rawe KOORDINATER SONE: XXX ØST: XXXX NORD: XXXXXX ANSVARLIG ENHET 1117 GeoLab GNR./BNR./SNR. X / X / X / Eidsvoll SAMMENDRAG Multiconsult er engasjert av Øvre Romerike Prosjektering AS til å utføre laboratorieundersøkelser på prøver fra grunnundersøkelser utført av Brødrene Myhre. Foreliggende rapport beskriver utførelse og presenterer resultater fra utførte laboratorieundersøkelser Første utsendelse av rapport SIOR GEO SIOR REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV MULTICONSULT Nedre Skøyen vei 2 Postboks 265 Skøyen, 213 Oslo Tlf multiconsult.no NO MVA

26 Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Laboratorieundersøkelser multiconsult.no INNHOLDSFORTEGNELSE INNHOLDSFORTEGNELSE Bakgrunn... 5 Omfang av laboratorieundersøkelsen... 5 Prosedyrer for gjennomføring... 5 Resultater Borpunkt Borpunkt Borpunkt Borpunkt Borpunkt Tegningsliste... 8 Vedlegg Geotekniske bilag RIG-LAB-RAP 2. oktober 218 / Side 4 av 8

27 multiconsult.no 1 Bakgrunn 1 Bakgrunn Multiconsult AS har på oppdrag fra Øvre Romerike Prosjektering AS utført laboratorieundersøkelser for oppdrag Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll. Omfang av undersøkelsen er i henhold til bestilling mottatt fra oppdragsgiver og er angitt i tabell i pkt. 2. Prøvetakingen er utført av Brødrene Myhre og prøvene ble levert til vårt laboratorium som poseprøver og 54 mm sylinderprøver den Multiconsult AS har ikke vært involvert i bestemmelse av omfang, verken for prøvetaking eller analyse. 2 Omfang av laboratorieundersøkelsen Laboratorieundersøkelsen ble utført i perioden og omfatter følgende undersøkelser: Undersøkelse Type Antall Merknad/avvik Prøveåpning + vanninnhold Poser 9 Prøveåpning (standard undersøkelse) 54mm 6 Kornfordeling Våtsikting og slemming 3 Organisk innhold Gløding 9 Ødometerforsøk CRS 3 3 Prosedyrer for gjennomføring Multiconsult utfører sine laboratorieundersøkelser i henhold til Norsk standard NS 8-serien, samt vår interne laboratoriehåndbok som er basert på denne. En oversikt over gjeldende standarder er vist i vedlegg 2. Gjennomføringen av oppdraget er kvalitetssikret i henhold til Multiconsults styringssystem. Systemet er bygget opp med prosedyrer og beskrivelser som er dekkende for kvalitetsstandard NS-EN ISO 9: RIG-LAB-RAP 2. oktober 218 / Side 5 av 8

28 multiconsult.no 4 Resultater 4 Resultater Laboratorieundersøkelsen er utført i henhold til avtalt omfang og følgende resultater er oppnådd: 4.1 Borpunkt 1 Konus Beskrivelse Del prøve Dybde Vann innhold Ufor- styrret Omrørt Sensitivitet Enaks Brudd tøyning Utrulling Flyte grense Glødetap Humus/ NaOH Korn densitet Tot. densitet Porøsitet Spes.forsøk z w cufc curfc St cuuc ef wp wl O O r s r n TØRRSKORPELEIRE, siltig LEIRE, siltig spor av forvitring m % kn/m 2 kn/m 2 kn/m 2 % % % g/cm 3 g/cm 3 % A 1,2 32,6 123, 3, 4 B 1, ,7 1,94 47 C 1,6 33,8 123, 19, 6 A 3,2 31,5 28, 2,5 11 B 3,4 3,2 25,1 8,1 1,94 46 C 3,6 29,3 19, 1, Borpunkt 2 Konus Beskrivelse Del prøve Dybde Vann innhold Ufor- styrret Omrørt Sensitivitet Enaks Brudd tøyning Utrulling Flyte grense Glødetap Humus/ NaOH Korn densitet Tot. densitet Porøsitet Spes.forsøk z w cufc curfc St cuuc ef wp wl O O r s r n SILT, forvitret spor av planterester m % kn/m 2 kn/m 2 kn/m 2 % % % g/cm 3 g/cm 3 % A,5 16,6 2,2 B C RIG-LAB-RAP 2. oktober 218 / Side 6 av 8

29 multiconsult.no 4 Resultater 4.3 Borpunkt 3 Konus Beskrivelse Del prøve Dybde Vann innhold Ufor- styrret Omrørt Sensitivitet Enaks Brudd tøyning Utrulling Flyte grense Glødetap Humus/ NaOH Korn densitet Tot. densitet Porøsitet Spes.forsøk TØRRSKORPESILT planterester, mulig fyllmasse TØRRSKORPELEIRE spor av planterester LEIRE, siltig forvitrede flekker LEIRE, siltig siltsjikt LEIRE, siltig LEIRE, siltig Nedre 25 cm: SILT, sandig m/grus, syl. z w cufc curfc St cuuc ef wp wl O O r s r n m % kn/m 2 kn/m 2 kn/m 2 % % % g/cm 3 g/cm 3 % A,5 18,4 2,9 C D A 1,5 28,4 2,5 K C A 2,2 37,5 36, 11, 3 B 2,4 38, 46,4 6 1,87 49 Ø C 2,6 27,2 62, 11, 6 A 4,2 36, 28, 4,4 6 B 4,4 31,1 3,2 6 1,95 46 Ø C 4,6 28,5 3, 3,6 8 A 5,2 26,7 25, 3,6 7 B 5,4 24,6 3,5 7,4 2,2 41 Ø C 5,6 25,1 21, 2,3 9 A 6,1 22,4 24, 7,7 3 B 6,25 21, 3,7 6,6 1,93 41 C 6,4 21,3 21, 2,5 8 D 6,55 13,5 4.4 Borpunkt 4 Konus Beskrivelse Del prøve Dybde Vann innhold Ufor- styrret Omrørt Sensitivitet Enaks Brudd tøyning Utrulling Flyte grense Glødetap Humus/ NaOH Korn densitet Tot. densitet Porøsitet Spes.forsøk LEIRE, siltig spor av fin sand, forvitret LEIRE, siltig forvitret SILT forvitret z w cufc curfc St cuuc ef wp wl O O r s r n m % kn/m 2 kn/m 2 kn/m 2 % % % g/cm 3 g/cm 3 % A,5 2,3 2, C D A 1,5 18,8,8 C A 2,5 14,9,4 C RIG-LAB-RAP 2. oktober 218 / Side 7 av 8

30 multiconsult.no 5 Tegningsliste 4.5 Borpunkt 5 Konus Beskrivelse Del prøve Dybde Vann innhold Ufor- styrret Omrørt Sensitivitet Enaks Brudd tøyning Utrulling Flyte grense Glødetap Humus/ NaOH Korn densitet Tot. densitet Porøsitet Spes.forsøk SILT, sandig forvitret, trebit, planterester, rothår MATERIALE, sandig, siltig forvitret, enkelte gruskorn SAND, siltig enkelte gruskorn, forvitret z w cufc curfc St cuuc ef wp wl O O r s r n m % kn/m 2 kn/m 2 kn/m 2 % % % g/cm 3 g/cm 3 % A,5 18,8 1,2 K B 16,8 C D A 1,5 12,8,7 K B 12,9 C D A 2,5 15,1,5 C D 5 Tegningsliste RIG-TEG-2 Geotekniske data, borpunkt RIG-TEG-21 Geotekniske data, borpunkt RIG-TEG-22 Geotekniske data, borpunkt RIG-TEG-23 Geotekniske data, borpunkt RIG-TEG-24 Geotekniske data, borpunkt RIG-TEG Enaksialforsøk, borpunkt RIG-TEG Enaksialforsøk, borpunkt RIG-TEG-3 Kornfordelingskurver, borpunkt 3 & RIG-TEG Kontinuerlig ødometerforsøk, borpunkt 3, dybde 2,45 m RIG-TEG Kontinuerlig ødometerforsøk, borpunkt 3, dybde 4,5 m RIG-TEG Kontinuerlig ødometerforsøk, borpunkt 3, dybde 5,5 m 6 Vedlegg 6.1 Geotekniske bilag 1. Laboratorieforsøk 2. Oversikt over metodestandarder og retningslinjer RIG-LAB-RAP 2. oktober 218 / Side 8 av 8

31 Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) St (-) 1 TØRRSKORPELEIRE, siltig 1, LEIRE, siltig spor av forvitring 1, , Symboler: PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 1 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: Br. Myhre Lab-bok: Digital ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Dato: Konstr./Tegnet: CHPS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR Oppdragsnummer: Tegningsnr.: RIG-TEG-2 Rev. nr.:

32 Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) St (-) SILT forvitret, spor av planterester 2, Symboler: PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 2 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: Br. Myhre Lab-bok: Digital ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Dato: Konstr./Tegnet: CHPS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR Oppdragsnummer: Tegningsnr.: RIG-TEG-21 Rev. nr.:

33 Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) St (-) 1 TØRRSKORPESILT planterester, mulig fyllmasse 2,9 TØRRSKORPELEIRE spor av planterester K 2,5 2 LEIRE, siltig forvitrede flekker Ø 1, LEIRE, siltig siltsjikt Ø 1, LEIRE, siltig Ø 2, LEIRE, siltig Nedre 25 cm: SILT, sandig m/grus, syl. stuket 1, Symboler: PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 3 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: Br. Myhre Lab-bok: Digital ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Dato: Konstr./Tegnet: CHPS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR Oppdragsnummer: Tegningsnr.: RIG-TEG-22 Rev. nr.:

34 Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) St (-) LEIRE, siltig spor av fin sand, forvitret 2, 1 LEIRE, siltig forvitret,8 2 SILT forvitret, Symboler: PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 4 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: Br. Myhre Lab-bok: Digital ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Dato: Konstr./Tegnet: CHPS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR Oppdragsnummer: Tegningsnr.: RIG-TEG-23 Rev. nr.:

35 Dybde (m) 1 Beskrivelse kt. + SILT, sandig forvitret, trebit, planterester, rothår MATERIALE: sandig, siltig forvitret enkelte gruskorn Prøve KTest K Vanninnhold (%) og konsistensgrenser (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) 1,2,7 Udrenert skjærfasthet (kpa) St (-) 2 SAND, siltig enkelte gruskorn, forvitret, Symboler: PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 5 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: Br. Myhre Lab-bok: Digital ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Dato: Konstr./Tegnet: CHPS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR Oppdragsnummer: Tegningsnr.: RIG-TEG-24 Rev. nr.:

36 Aksial kraft, F [kn],,2,4,6,8 1, Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 54, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,25 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS CHPS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-25.1 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

37 Aksial kraft, F [kn],,1,1,2 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 54, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,4 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS CHPS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-25.2 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

38 Aksial kraft, F [kn],,1,1,2,2,3 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 54, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,3 3 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS CHPS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

39 Aksial kraft, F [kn],,1,1,2,2 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 54, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,4 3 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS CHPS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

40 Aksial kraft, F [kn],,1,1,2,2 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 54, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,5 3 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS CHPS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

41 Aksial kraft, F [kn],,2,4,6,8 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 54, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,2 3 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS CHPS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

42 SYMB SERIE DYBDE METODE OL NR. (m) JORDARTS BETEGNELSE Anmerkninger TS VS HYD A 3 1,-2, LEIRE X X B 5,-1, SILT, sandig X X C 5 1,-2, MATERIALE, sandig, siltig X X D E 1 LEIRE SILT SAND GRUS FIN MIDDELS GROV FIN MIDDELS GROV FIN MIDDELS GROV STEIN MASSEPROSENT AV KORN MINDRE ENN d KORNDIAMETER,1,1, A B C D E SYMBOL: METODE: Ogl. = Glødetap ( %) TS = Tørr sikt 2 D 3 D Ona. = Humusinnhold (%) C Cu = 6 z = VS = Våt sikt ( D6)( D1) D1 Perm. = Permeabilitet (m/s) HYD = Hydrometer SYM Tele W Su Su r Plastisitet Glødetap <,2 mm Tot. densitet D 1 D 3 D 5 D 6 gruppe BOL % kn/m2 kn/m2 Wf Wp Ogl % % kn/m3 mm mm mm mm A,2,54,131 B,129,335,749,1223 C,16,67,1846,2418 D E KORNGRADERING ØRP Konstr./Tegnet CHPS Kontrollert SIOR Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Godkjent Dato SIOR OPPDRAG NR. TEGN.NR REV RIG-TEG-3

43 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Deformasjonsmodul, M [MPa] 15 Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,95 Vanninnhold w (%): 31,19 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,45 3 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 EIVSO SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-4.1 CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

44 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Permeabilitet, k [m/år], 1, 2, 3, 4, Aksiell tøyning, a [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,95 Vanninnhold w (%): 31,19 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,45 3 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 EIVSO SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-4.2 CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

45 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Deformasjonsmodul, M [MPa] Aksiell tøyning, a [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,93 Vanninnhold w (%): 27,37 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,5 3 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 EIVSO SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-41.1 CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

46 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa], 1, 2, 3, 4, 5, Permeabilitet, k [m/år] Aksiell tøyning, a [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,93 Vanninnhold w (%): 27,37 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,5 3 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 EIVSO SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-41.2 CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

47 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Deformasjonsmodul, M [MPa] 15 Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 2,4 Vanninnhold w (%): 23,34 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,5 3 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 EIVSO SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-42.1 CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

48 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa],,1,2,3, Permeabilitet, k [m/år] Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 2,4 Vanninnhold w (%): 23,34 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): ØRP Fosswik Boliger 1/13, Eidsvoll Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,5 3 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 EIVSO SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: RIG-TEG-42.2 CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

49

50 s d s d

51 d

52

53 1 1

54 Styrivegen, Eidsvoll CPTU borhull 3 Aktiv udrenert skjærstyrke sua (kn/m2) Tørrskorpeleire ϕ=32 o a=5kpa 2 3 Målt GV Dybde (m) 4 Forvitret leire B q = Sand ϕ=3 o a=5kpa B q = Treaksilaforsøk Konusforsøk sua-profil (NGI), avhengig av "St", "Ip" 9 Design-suA Enaksialforsøk sua-profil (Bq), avhengig av Bq Prosjekt: Styrivegen Sted: Kommune: 1/13 Eidsvoll Oppdragsnr.: eidsvoll Dato sondering: Borfirma: Brødrene Myhre CPTU-/hull nr.: Bp3 Sonde nr.: 4838 Oppdragsgiver: Omar Wiker Tegnet: IA Dato: 4.okt.18 Temperatur: Kontrollert: MW Bilgagsnr.: Kote: 188, Versjon: Titel: Tolkning aktiv udrenert skjærstyrke Revisjon: Filplassering:

55 Styrivegen, Eidsvoll, CPTU borpunkt 3 Friksjonsvinkel ϕ ( ), tolket fra Bq, Nm, β Tørrskorpeleire, ϕ=32 o a=5kpa 2 3 Målt GV Dybde z (m) 4 Forvitret leire, ϕ=2 o a=5kpa B q = Sand ϕ=3 o a=5kpa B q = Design-phi NTH-modell, aphi2, sand, beta=grader, a=5kpa NTH-modell, aphi1, leire, beta=-2grader, a=5kpa Prosjekt: Sted: Kommune: Oppdragsnr.: eidsvoll Dato sondering: Borfirma: CPTU-/hull nr.: Bp3 Sonde nr.: 4838 Oppdragsgiver: Tegnet: Ismail Aricigil Dato: Temperatur: Kontrollert: MW Bilgagsnr.: Kote: 188, Versjon: Revisjon: Styrivegen Titel: Filplassering: Tolkning friksjonsvinkel 1/13 Eidsvoll Brødrene Myhre Omar Wiker

56 Stivhetsmodulus M [MPa], 2, 4, 6, 8, 1, 12, 14, 16, 18, 2, 1 Tørrskorpeleire Leire Dybde z (m) Design-M Sand NGI, nederste grense blokkprøver (2 x p'c) 8 NGI, øverste grense bløkkprøver (5 x p'c) NGI (2,75 x m x p'c, m=7/w) Ødometer Karlsrud, Martinez et.al. 213, mid 9 Karlsrud, Martinez et.al. 213, min. Karlsrud, Martinez et.al. 213, max Prosjekt: Styrivegen Sted: 13/1 Kommune: Eidsvoll Oppdragsnr.: eidsvoll Dato sondering: Borfirma: Brødrene Myhre CPTU-/hull nr.: Bp3 Sonde nr.: 4838 Oppdragsgiver: Omar Wiker Tegnet: IA Dato: 4.okt.18 Kommentarer: Kontrollert: MW Bilgagsnr.: Versjon: Titel: Stivhetsmodulus M Revisjon: Filplassering:

57 Modultall m [-] 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 1 Tørrskorpeleire 2 Målg GV Dybde z (m) 4 Leire Sand 8 Design-m NGI (m=7/w) NGI mid (319 x w ^-,76) Ødometer NGI min (25 x w ^-,76) NGI max (41 x w ^-,76) 9 Prosjekt: Styrivegen Sted: 13/1 Kommune: Eidsvoll Oppdragsnr.: eidsvoll Dato sondering: Borfirma: Brødrene Myhre CPTU-/hull nr.: Bp3 Sonde nr.: 4838 Oppdragsgiver: Omar Wiker Tegnet: IA Dato: 4.okt.18 Kommentarer: Kontrollert: MW Bilgagsnr.: Versjon: Titel: Modultall m Revisjon: Filplassering:

58

59

60

61