Rapport nr.: 1 Vår ref.: z/mw Dato: Rev. nr.:

Transkript

1 GEOTEKNISK RAPPORT Rapport nr.: 1 Vår ref.: 39.17z/mw Dato: Rev. nr.: Til: Solon Eiendom AS Langhus Boligutvikling v/tom Andrè Svenning AS Gultvedt Oppdrag: Regulering Parkveien 2c, 123/91, Ski kommune Emne: Geotekniske undersøkelser Tiltaksklasse (ref./3/): Ikke relevant Sign. Oppdragsgiver: Langhus Boligutvikling AS Utarbeidet av: Marco Wendt v/ ØRP Siv. ing./ geotekniker Kontrollert av: Ismail Aricigil Siv. ing./m.sc. geotekniker Fig.1: Fasade planlagt bebyggelse sett fra nord, arkitekttegning/skisseprosjekt mai 217 Sammendrag: I forbindelse med detaljregulering av området «Parkveien 2c/4», på Langhus i Ski kommune, ble den utført grunnundersøkelser på eiendom 123/91 «Parkveien 2c» som supplement til i okt. 214 utførte grunnundersøkelser på eiendom 122/32 «Parkveien 4», jfr. ref./1 /. Løsmasser i området er klassifisert som tykk havavsetning. Tiltaksområdet ligger under marin grense og utenfor av NVE registrerte kvikkleiresoner. Formålet med undersøkelsene var verifisering av evt. kvikkleireforekomster, terrengstabilitet samt grunn og fundamenteringsforhold som supplement til 214 undersøkelsene. Områdestabilitet ble utredet i 214 og funnet tilstrekkelig, jfr. ref./1/. Massene i grunnen består stort sett av 2 til 4 m tørrskorpeleire, over middels faste, lite til middels sensitiv leire/siltig leire samt noe morene nederst. Løsmassemektighet i undersøkt området ligger ca. mellom 2 og 12 m. Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbrudd leire etter definisjon fra ref.//. Rådgivende arkitekt og ingeniørfirma Planlegging, prosjektering, oppmåling og prosjektledelse Storgata 11A Pb 26, 21 Jessheim Tlf Org.nr no mva Bank

2 Innholdsfortegnelse 1 Innledning/ orientering Krav til utredning... 3 Pbl, SAK1, retningslinjer NVE... 3 NS-EN Krav til sikkerhet... 4 Generelt... 4 Sikkerhetsnivå... 4 Kontroll... 4 Topografi... 4 Tidligere undersøkelser... Grunnundersøkelser... Omfang... Kvalitet... Grunnforhold... Grunnvann... 6 Jordparametere... 6 Styrkeparametere... 6 Setningsparametere... 6 Stabilitetsforhold... 6 Generelt... 6 Områdestabilitet... 6 Terrengstabilitet... 7 Utgravinger... 7 Fundamenteringsforhold... 7 Generelt... 7 Setningsforhold... 7 Anbefalinger fundamentering... 7 Bæreevne... 8 Konklusjon, videre arbeid... 8 Referanser... 9 Oversikt over vedlegg og tegninger

3 1 Innledning/ orientering Etter oppdrag fra Langhus Boligutvikling AS ble det den utført grunnundersøkelser på eiendom 132/91 «Parkvn. 2c», i forbindelse med detaljregulering av området «Parkvn. 2c/4». Det ble i 213 utført grunnundersøkelser på arealer i umiddelbart nærhet til undersøkelsesområdet, jfr. ref. /1/. Parkvn. 2c Parkvn. 4 Fig. 2: «Topografi på og rundt tiltaksområde» NGUs kvartærgeologisk kart indikerer bart fjell, stedvis dekket med et tynt løsmasselag på mesteparten av eiendom 123/91, samt noe tykk marin havavsetning, dvs. havavsatt leire med mektighet mer enn, m i øst. Området ligger utenfor av NVE kartlagte kvikkleiresoner. Det ble hverken funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale etter definisjon fra ref.//. Massene i grunnen nedenfor fjellskråningen i nord består av 1 til 2m tørrskorpeleire, over blandingsmasser av silt, sand, leire, stedvis fast morenelag over fjell. Øst på eiendom, ved borpunkt 1, ble det oppdaget ca. m bløte leirmasser med høy organisk innhold, tilsvarende forholdene på naboeiendommene, jfr. ref./1/. Løsmassemektighet i undersøkt område ligger ca. mellom 2 og 1 m. Undersøkelsene ble utført for å innfri kommunens krav om supplerende grunnundersøkelser pga. utvidelse av opprinnelig reguleringsområdet. Ifølge ref./4/ må terreng og områdestabilitet utredes. Undersøkelsene skulle også gi grunnlag for vurdering av fundamenteringsforhold ifm. senere prosjektering av bebyggelse Krav til utredning Pbl, SAK1, retningslinjer NVE I forbindelse med arealplanlegging og planlegging av byggetiltak må det tas hensyn til kravene i planog bygningsloven (Pbl) og byggesaksforskrift til loven (SAK1). Oven nevnte lovverk viser til NVEs retningslinjer «Flaum og skredfare i arealplaner» (ref. /4/). Her stilles det krav til geotekniske utredninger for planlegging og utbygging i områder under marin grense 3

4 og ujevnt terreng (veileder til retningslinjene, ref. //), og generelt for områder med potensiell fare for bl.a. jordskred (vedlegg 2 i ref. /4/). Det ble ikke funnet kvikkleire i grunnen i og rundt reguleringsområdet. Sikkerhets og utredningskrav ifølge ref. /4/ og // trenger dermed ikke hensyntas. 2.2 NS EN 1997 Norsk /Europeisk Standard (NS EN) gir generelle regler for geoteknisk prosjektering. Her stilles det bl.a. krav til terrengstabilitet. Sikkerhetsprinsippene er knyttet til tilstrekkelig fasthet i jordmassene mot «skreddrivende» krefter. Geotekniske beregninger i senere prosjekteringsfase må baseres på NS EN Krav til sikkerhet Generelt Krav til sikkerhet hva gjelder terrengstabilitet i områder med jordmasser utenfor kvikkleire / sprøbruddoppførsel fremkommer av NS EN Sikkerhetsnivå Det ble ikke utført beregninger av stabilitet i løsmasseterreng pga. at det terreng er tilnærmet flatt samt fjellskråning i nord. 3.2 Kontroll Kontrollkrav for utredninger på areal og regueringsplannivå er i lite grad definert. Ref./4/ opplyser i kap. 6.3 om at «Vurderingane må underleggjast fagleg kontroll, enten av ein sidemann eller ein uavhengig part (avhengig av faregraden) med tilstrekkeleg kompetanse». Dette betyr at vanlig sidemannskontroll på foreliggende rapport tilfredsstiller kontrollkravet. 4 Topografi Terrenghøyder i undersøkelsesområdet ligger mellom koter +1 og +17 m.o.h.. Det ligger en fjellskråning langs med nordsiden av eiendommen, skråningshelning ca. 1:1 til 1:3. Sydgrense på eiendommen ligger mot en mindre fyllingsskråning p ca. 3 4 m høyde. Nivå på tidligere, erodert havbunn vurderes til ca. kote +12 m.o.h. ut i fra de høyeste toppene i nærområdet (ca. 3m omkrets). Tolkning av forkonsolideringsspenning fra ødometerforsøk på leirprøvene indikerer noe lavere tidligere havbunnsnivå. Nivå på tidligere havbunn har relevans for fasthet/stabilitet i leirmassene. 4

5 Tidligere undersøkelser Det ble foretatt grunnundersøkelser i regi av undertegnende i reguleringsområdet (eiendom 122/32) i 214, jfr. ref./ / og vedlagte tegninger. Det ble dessuten tatt grunnundersøkelser på en nabotomt i nord av NGI i 21. Resultatene fra disse undersøkelsene er tatt med i forliggende vurderingene Grunnundersøkelser Omfang De på eiendom 123/91 utførte grunnundersøkelsene omfatter 4 stk. totalsonderinger og prøvetaking i 1 punkt. Det ble tatt opp 3 stk. 4mm sylinderprøver samt stk. poseprøver av jordmateriale i borpkt. 1. Det ble bl.a. utført 2 stk. ødometerforsøk på jordprøvene. De foreliggende opplysningene anses som tilstrekkelig grunnlag for vurdering av fundamenteringsog setningsforholdene i reguleringsområdet. Borpunktene ble målt inn med GPS (jfr. vedlegg 1). En samlet oversikt over plassering, bordybder og data for identifisering av utførte boringer framgår av tegning V Kvalitet Det ble tatt opp 3 stk. 4mm sylinderprøve i borpkt. 1. Prøvene viste seg å bestå av bløt til middels fast, lite til middels sensitiv siltig leire. I nedenfor stående tabell ble det foretatt en kvalitetsvurdering av sylinderprøvene. Prøvekvalitet bedømmes vha. parametere fra utførte ødometerforsøk. Uforstyrrede Prøve Pkt. Dybde [m] OCR [ ] M /M L [ ] Ødometer forsøk Δe/e [ ] ε a [%] NVE (Ref.//) Prøve /forsøkskvalitet SVV (Ref./6/) NGI (Ref./7/, /8/) Kval. klasse (NVE) 1 3,7 ca. 2, 3,7,3 2, Akseptabel Akseptabel God til bra 1 1 4,7 ca. 2, 2,62 3,2 Akseptabel Akseptabel God til bra 1 Fig. 3: Kvalitet jordprøver etter ref.// til /8/ 6.3 Grunnforhold Følgende generelle grunnforhold tolkes midt og øst på eiendom 123/91 (rundt borpkt. 1): 1) Ca. 1, m mektighet: Tørrskorpeleire. 2) Ca. 4 m mektighet: Bløt til middels fast siltig leire, lite til middels sensitiv, vanninnhold fra ca. 3 % til 4 %. Høy organisk innhold, sandsjikt, sand og gruskorn. 3) Ca. 4 m mektighet: Morenelag, ca. 8 9 % sand. Silt, leire, grus. m 1, m m Fjelldybde: ca m 9-11 m

6 Grunnprofilet anses å være representativt for de lavest liggende områder midt/øst på eiendommen. Målt fjeldybde i de øvrige borpunktene varierer mellom ca. 2 og 9 m, samt fjell i dagen i skråningen i nord. 6.4 Grunnvann Grunnvannsnivå er variabelt. De høyeste nivåene oppstår vanligvis i perioder rundt vårløsning/ snøsmelting og etter lange perioder med regn om våren/høsten. Grunnvannsnivå ble ikke. Ut ifra sonderingene og prøvetaking antas dagens grunnvannsnivå på rundt koter +13 m.o.h.. For senere tiltaksprosjektering bør det tas høyde for at grunnvannsnivå kan stige opp til like under nivå med dagens terreng. 7 Jordparametere 7.1 Styrkeparametere Følgende parametere tolkes for lagene som vist i kap. 6.3: 1) ϕ = 32 o, a = 1 1 kpa 2) sud = 1 3 kpa 3) ϕ = 38 o, a = kpa 7.2 Setningsparametere Følgende parametere tolkes for lagene som vist i kap. 6.3: Lag Modultall «m» [/] Aksial stivhet «M» [kpa] Forkons.trykk «P c» [kpa] Kons.koeffisient «Cv» [m2/år] 1) 4 > «vanlig» 1 2 fundamentlast* 2) ) > 1 Fig. 4: Oversikt setningsparametere *tørrskorpe, overkonsolidering pga. uttørkingseffekter Stabilitetsforhold Generelt Vurderingene og anbefalingene i kap. 8 gjelder hele reguleringsområde, dvs. både eiendom 122/32 og 123/ Områdestabilitet Områdestabilitet er ivaretatt med tilstrekkelig sikkerhet, jfr. ref./1/. 6

7 8.3 Terrengstabilitet Det er ingen løsmasseskråninger på eller rundt eiendommen/reguleringsområdet av betydning. Omkringliggende løsmasseterreng fremstår som jevnt og flatt, dvs. terrenghelninger over de kritiske verdiene som ville kreve nærmere beregninger. Lokal terrengstabiliteten er dermed ivaretatt med tilstrekkelig sikkerhet. 8.4 Utgravinger Stabilitet av lokale utgravinger, grøfter e.l. opp til ca. 2 m dybde kan ivaretas med graveskråning på 1:,7 eller vertikal avstivning, f.eks. grøftekasser. Det bemerkes at det delvis foreligger bløte leirmasser allerede f.o.m. ca. 1, m under dagens terreng. Dette kan innebære behov for forsterkning av traubunn på utgravinger/grøfter og slakere graveskråninger. Dypere utgravinger bør detaljprosjekters av geotekniker. Byggegrop for blokkbebyggelse kan sikres vha. graveskråning eller vertikal avstivning, f.eks. spunt. Prosjektering av graveskråninger over 2 m eller vertikal avstivning bør prosjekteres av geotekniker Fundamenteringsforhold Generelt Vurderingene og anbefalingene i kap. 9 gjelder hele reguleringsområde, dvs. både eiendom 122/32 og 123/91. Jordmassene i grunnen tilordnes telegruppe T4 (meget telefarlig). Dette må tas hensyn til i senere prosjekteringsarbeid. Pga. høyt stående grunnvannsnivåer bør evt. kjelleretasjer bygges med vanntett betong eller med drenasje. Dypt liggende drenasje vil senke grunnvannsnivå i et større område og kan føre til setninger på eksisterende omkring liggende bebyggelse. Dette bør utredes ifm. senere tiltaksprosjektering når endelig nivå på kjelleretasje er fastlagt. 9.2 Setningsforhold Grunnen på mesteparten av reguleringsområde er setningsømfintlig, både pga. høy vanninnhold i leirmassene og høy organisk innhold i jordmassene. Det er planlagt terrengfylling i nordre del av reguleringsområde på opp til 2, m over dagens terrengnivå. En overslagsberegning vha. ref./1/ viser at forventete setninger midt under en slik oppfylling ligger på ca. 7 til 1 cm. Ca. halvparten av disse vil oppstå umiddelbart, resten vil oppstå gradvis over en tidsperiode på ca. 3 år. Setninger ifølge omdanning av organisk materiale i grunnen kommer i tillegg. Terrengsetninger vil ikke berøre konstruksjoner som er fundamentert på peler, men infrastruktur som veier og ledninger i grunnen under oppfyllingen. Dette bør tas hensyn til ifm. senere tiltaksprosjektering. 9.3 Anbefalinger fundamentering Planlagte bygg på eiendommene 123/91 og 122/23 anbefales fundamentert på peler til fjell der det er større fjelldybder, og direkte på undersprengt fjell eller på utskiftingsmasser der fjell ligger grunt. I de områdene med veldig grunt liggende fjell, f.eks. rundt borpkt. 1_214, må det påregnes sprengning/fjellpigging. 7

8 Ifm. prosjektering av fundamentering for lokale vei og ledningsanlegg bør det tas hensyn til at det kan/vil oppstå lastuavhengige terrengsetninger over tid pga. høy organisk innhold i jordmassene. 9.4 Bæreevne Det forutsettes at planlagte konstruksjoner fundamenteres på peler til fjell. Løsmassenes bæreevne er dermed ikke relevant. 1 Konklusjon, videre arbeid Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale på reguleringsområdet. Terreng og områdestabilitet på og i omkringliggende terreng rundt reguleringsområdet er tilfredsstillende. Fundamenteringsgrunn er setningsømfintlig. Leira f.o.m. ca. 2 m under terreng er delvis bløt og viser høy organisk innhold. Planlagt bebyggelse bør derfor fundamenteres på peler til fjell. Vi kan gjerne være behjelpelig med videre geoteknisk prosjekteringsarbeid i senere prosjekteringsfasen hvis ønskelig. Sign. Marco Wendt 8

9 11 Referanser /1/ Norsk / Europeisk Standard, NS EN :24+A1:213+NA:216: «Geoteknisk prosjektering Del1: Allmenne regler». /2/ Norsk / Europeisk Standard, NS EN 199:22+A1:2+NA:216: «Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner» (216). /3/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggesaksforskriften: SAK 1 (21). /4/ NVE, retningslinjer: Flom og skredfare i arealplaner (211, rev. mai 214). // NVE, veileder: «Sikkerhet mot kvikkleireskred Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper» (214). /6/ Statens vegvesen, Veiledning: Håndbok V22 «Geoteknikk i vegbygging» (21). /7/ T.Lunne et. al, Publikasjon: «Sample disturbance effects in soft low plastic norwegian clay» (Rio de Janeiro,1997). /8/ NGF, Laurits Bjerrums Minnefond, Bjerrums foredrag nr. 23: «Strength and deformation properties of Norwegian clays from laboratory tests on high quality block samples» (K.Karlsrud, 214). /9/ Vianova Systems AS, Geoteknisk programpakke: Novapoint GoeSuite Toolbox /1/ ØRP AS, geoteknisk rapport 4.14e: «Regulering Parkveien 4, 122/32 Ski kommune Geotekniske undersøkelser», datert

10 12 Oversikt over vedlegg og tegninger Tegning V1: Oversikt grunnundersøkelser 214 og 216 Tegning V2a: Grunnundersøkelser borpkt. Tegning V2b: Grunnundersøkelser borpkt. Tegning V3: Terrengsnitt A A, B B med sonderinger Vedlegg 1: Koordinater borpunkter Vedlegg 2: Labanalyser jordprøver Vedlegg 3: Oversikt og snitt over planlagt bebyggelse Vedlegg 4: Tegnforklaring 1

11

12

13

14

15 Vedlegg 1 Koordinater borpunkter i EUREF sone 89 NN2 Y X

16 Dybde (m) Beskrivelse kt. + ORG. MATR., leirig, siltig planterester LEIRE, siltig planterester, sandsjikt- og -lag LEIRE, siltig LEIRE, siltig planterester, trerester enk. sandkorn MATERIALE, sandig, siltig enk. gruskorn, organisk LEIRE, sandig, siltig MATERIALE, sandig, siltig enk. gruskorn Prøve KTest Ø Ø K K Vanninnhold (%) og konsistensgrenser (g/cm 3 ) 1,79 1,8 1,49 1,89 2, 1,9 1,9 1,8 1,9 1,87 1,84 Porøsitet (%) Organisk innhold (%) 9,7 7,6 2,4, 1,1 1,2 1,3 1,2 Udrenert skjærfasthet (kpa) St (-) Symboler: 1 1 PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 1 s: 2,7 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: RGB Lab-bok: Digital Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Dato: Konstr./Tegnet: FCD Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR Oppdragsnummer: 1338 Tegningsnr.: 1 Rev. nr.:

17 Aksial kraft, F [kn],,1,1,2,2 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: , 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: A Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

18 Aksial kraft, F [kn],,,,1,1 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,4 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: B-1 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

19 Aksial kraft, F [kn],,,,1,1 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: B-2 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

20 Aksial kraft, F [kn],,1,1,2 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,3 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: C-1 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

21 Aksial kraft, F [kn],,,,1,1,1 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,8 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: C-2 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

22 Aksial kraft, F [kn],,,,1,1,1,1 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,4 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: D-1 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

23 Aksial kraft, F [kn],,,,1,1,1,1 Aksial deformation, a [mm] strain v av stress Maksimal skjærspenning, max = a /2 [kpa] Aksial tøyning, a [%] Tegningens filnavn: Prøvediameter Prøvehøyde 4, 1, MULTICONSULT AS Nedre Skøyen vei 2, 213 OSLO Tlf.: Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,6 1 Forsøk nr.: Tegnet: Kontrollert: 1 AAS FCD Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: D-2 Enaks Godkjent: SIOR Programrevisjon:

24 SYMB SERIE DYBDE METODE OL NR. (m) JORDARTS BETEGNELSE Anmerkninger TS VS HYD A 1,-6, MATERIALE, sandig, siltig X X B 1 6,-7, LEIRE, sandig, siltig X X C 1 7,-7, MATERIALE, sandig, siltig X X D E 1 LEIRE SILT SAND GRUS FIN MIDDELS GROV FIN MIDDELS GROV FIN MIDDELS GROV STEIN MASSEPROSENT AV KORN MINDRE ENN d KORNDIAMETER,1,1, A B C D E SYMBOL: METODE: Ogl. = Glødetap ( %) TS = Tørr sikt 2 D 3 D Ona. = Humusinnhold (%) C Cu = 6 z = VS = Våt sikt ( D6)( D1) D1 Perm. = Permeabilitet (m/s) HYD = Hydrometer SYM Tele W Su Su r Plastisitet Glødetap <,2 mm Tot. densitet D 1 D 3 D D 6 gruppe BOL % kn/m2 kn/m2 Wf Wp Ogl % % kn/m3 mm mm mm mm A,79,671,218,3112 B,169,913,1676 C,63,432,1412,26 D E KORNGRADERING Øvre Romerike Prosjektering AS Konstr./Tegnet FCD Kontrollert SIOR Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Godkjent Dato SIOR OPPDRAG NR. TEGN.NR REV

25 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Aksiell tøyning, a [%] Deformasjonsmodul, M [MPa] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 1 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 2 2 Densitet (g/cm 3 ): 1,88 Vanninnhold w (%): 34,83 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

26 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Aksiell tøyning, a [%] Permeabilitet, k [m/år],,1,2,3,4, 1 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1, Vanninnhold w (%): 34,83 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

27 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Deformasjonsmodul, M [MPa] Aksiell tøyning, a [%] 1 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 4 Densitet (g/cm 3 ): 1,88 Vanninnhold w (%): 34,83 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

28 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Permeabilitet, k [m/år],,1,2,3,4, Aksiell tøyning, a [%] 1 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,88 4 Vanninnhold w (%): 34,83 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

29 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Aksiell tøyning, a [%] Deformasjonsmodul, M [MPa] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 Densitet (g/cm 3 ): 1,8 Vanninnhold w (%): 36,36 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

30 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Aksiell tøyning, a [%] Permeabilitet, k [m/år],,2,4,6,8,1 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,8 2 Vanninnhold w (%): 36,36 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

31 Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Deformasjonsmodul, M [MPa] Aksiell tøyning, a [%] 1 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 4 Densitet (g/cm 3 ): 1,8 Vanninnhold w (%): 36,36 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

32 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Permeabilitet, k [m/år],,1,2,3,4, Aksiell tøyning, a [%] 1 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Poretrykksforhold, u b / [%] Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,8 4 Vanninnhold w (%): 36,36 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Parkvn. 2c, 123/91 Ski kommune Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 26 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 8 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: ,7 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: CRS Rapportdato: Godkjent: SIOR Programrevisjon:

33 3 L 3, m 2 3, m 2 3, m 2 A M B C C+ 11 N C+ 114 C+ 113 C+ 112 C+ 111 C+ 11 C+ 19 C+ 18 C+ 17 Snitt kulvert C+ 16 C+ 1 D Eks ledningstrase 4, m 2 FORELØPIG ILLUSTRAJSONSPROSJEKT E Eks kum trapp/heis 18,7 m 2 sluse 11,8 m 2,8 m 2 44,2 m 2 C x 176 = 3 2 2, m 2, m2 6,6 m ,9 m 2 Eks kulvert (ca plassering) Boder 369,2 m 2 trapp/heis 18,7 m 2 sluse 11,8 m 2 Teknisk rom 97,2 m 2 trapp/heis 18,7 m 2 sluse 23,1 m 2 sluse 11,8 m 2 H D Boder 276, m 2 sluse 11,8 m 2 Sykkelrom 118, m 2 trapp/heis 18,7 m 2 F Tegn. nr Tittel Rev. A-2 PLAN UNDERETASJE A N kl kl M L kl 1.1 kl 9.32 trapp/heis 18,7 m 2 Parkeringskjeller 2 947,7 m 2 Boder 14, m 2 sluse 11,8 m 2 G (ca 1 p-plasser) C+ 16 Innkjøring parkeringskjeller Tiltakshaver SOLON EIENDOM AS ca C Arkitekt JARMUND/VIGSNÆS AS ARKITEKTER MNAL G Henrik Ibsens gate 1 / 2 Oslo / Norway / Phone: / jva@jva.no / / Org. no.: trapp/heis 18,7 m 2 Sykkelrom 81, m 2 sluse 11,8 m 2 C Boder 1,7 m 2 N C+ 112 Rev. / Dato / Beskrivelse / Sign / Kont. A C+ 11 C+ 114 C+ 113 Prosjektnr Prosjekt 91_17 PARKVEIEN LANGHUS GNR/BNR: 122/32 123/91 Status Adresse: SKISSEPROSJEKT Parkveien 2C / 4, 14 Langhus B C+ 116 E Tegningsdato Tegningsskala 1: (A3) C+ 117 H Tegn. nr Tittel Rev. A-2 PLAN UNDERETASJE

34 Langhus gård (reguleringsforslag) 13, 126,4 126,4 123,7 123,8 117, 112, Vei Fortau 11, 16, FORELØPIG ILLUSTRAJSONSPROSJEKT Fordrøyningssdam 1: Snitt A Langhus gård (reguleringsforslag) 136, 133, 126,4 126,4 123,8 123,7 117, Tegn. nr Tittel Rev. A-31 Snitt A / B / C A Landhandler 17, 11, 16, Fortau Vei Tiltakshaver Fordrøyningsdam SOLON EIENDOM AS 1: Snitt B Arkitekt JARMUND/VIGSNÆS AS ARKITEKTER MNAL Henrik Ibsens gate 1 / 2 Oslo / Norway / Phone: / jva@jva.no / / Org. no.: ,4 126,4 126,4 123, 122, OK 1.etasje 119,2 OK 1.etasje 116, 123, Rev. / Dato / Beskrivelse / Sign / Kont. 11, Prosjektnr 91_17 Prosjekt PARKVEIEN LANGHUS 17, 16, GNR/BNR: 122/32 123/91 Adresse: Parkveien 2C / 4, 14 Langhus Status SKISSEPROSJEKT Ca plassering eks ledningstrase for vann /spillvann / overvann Tegningsdato Tegningsskala 1: (A3) 1: Snitt C Tegn. nr Tittel Rev. A-31 Snitt A / B / C

35 Langhus stasjon jernbane Parkveien 4 Parkveien 2C 126,4 126,4 123, FORELØPIG ILLUSTRAJSONSPROSJEKT , 11, 16, 17, 16, senter jernbanespor Eiendomsgrense Bygningsliv 1: Snitt D Tegn. nr Tittel Rev. A-32 Snitt D / E A Parkveien 4 Parkveien 2C Tiltakshaver SOLON EIENDOM AS 126,4 126,4 Arkitekt JARMUND/VIGSNÆS AS ARKITEKTER MNAL Henrik Ibsens gate 1 / 2 Oslo / Norway / Phone: / jva@jva.no / / Org. no.: ,7 123, 112,1 11, 11, 11, 16, 16, 16, Antatt høyde kulvert 12,48 (OK kulvert) Rev. / Dato / Beskrivelse / Sign / Kont. Prosjektnr Prosjekt 91_17 PARKVEIEN LANGHUS GNR/BNR: 122/32 123/91 Adresse: Parkveien 2C / 4, 14 Langhus 1: Snitt E Status SKISSEPROSJEKT Tegningsdato Tegningsskala 1: (A3) Tegn. nr Tittel Rev. A-32 Snitt D / E

36 Ny byggegrense Opprinnelig byggegrense Tomtegrense FORELØPIG ILLUSTRAJSONSPROSJEKT , O.K. Gulv 117, Fossveien 11 Uteopphold Grønnstruktur Tegn. nr Tittel Rev. A311 Snitt M A Tiltakshaver SOLON EIENDOM AS Antatt høyde kulvert 12,77 (OK kulvert) Arkitekt JARMUND/VIGSNÆS AS ARKITEKTER MNAL Henrik Ibsens gate 1 / 2 Oslo / Norway / Phone: / jva@jva.no / / Org. no.: Rev. / Dato / Beskrivelse / Sign / Kont. Prosjektnr 91_17 Prosjekt PARKVEIEN LANGHUS GNR/BNR: 122/32 123/91 Adresse: Parkveien 2C / 4, 14 Langhus Status SKISSEPROSJEKT Tegningsdato Tegningsskala 1:2 (A3) Tegn. nr Tittel Rev. A311 Snitt M

37

38

39

40