KOIGEN STUPEANLEGG HAMAR
|
|
- Grete Nilsen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Byggherre: Hamar Kommune KOIGEN STUPEANLEGG HAMAR
2 RAPPORT Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: Kunde: Hamar kommune Koigen Stupeanlegg Konstruksjonsberegning Sammendrag: Flytelegemet på Koigen stupetårn består av to flytebrygger med mål LxBxH = 12x3,5x1,6. Stupetårnet er fastholdt i horisontal retning ved hjelp av 3 utstøpte stålrørspeler innspent i fjell. Stålrørene har en lengde på 10m fra fjell til fastholdingsklave ved høyeste regulerte vannstand og har en innboringslengde på kun 1500 mm. Komplett stupetårn veier nærmere 90 tonn. Ved kraftig vind og store bølger på Mjøsa gir dette store krefter på forankringer fra peler til flytebrygge. På grunn av konstruksjonens store vekt er det viktig at forankringene ikke henger seg opp på pelene og gir vertikale krefter. Det er derfor valgt å bruke klaver med stålruller for minimal friksjon og dermed små vertikale krefter. Det er lagt inn PUR dempere mellom klave og bærearmer for å dempe slagvirkning av trykk/strekk krefter. Bølgelaster bør baseres på en bølgehøyde på 2,7m og bølgelengde 26m. Dette gir en horisontalkraft på 80 kn pr pel. Nye klaver, bærearmer og dekkfester er dimensjonert for å ha tilstrekkelig sikkerhet mot disse laster Til kontroll OAa Rev. Dato Revisjonen gjelder Sign. Utarbeidet av: Sign.: Olav Aakre / Halvor Lindalen Kontrollert av: Torbjørn Valnes Oppdragsansvarlig / avd.: Torstein Evensen/ Bygg og konstruksjoner Sign.: Oppdragsleder / avd.: Olav Aakre/ Bygg og konstruksjoner RAPPORT
3 Innhold 1. Orientering Konstruksjon Historikk og designfilosofi Kontroll og kvalitet Konsekvensklasse Pålitelighetsklasse Kvalitetssikring Stålkvalitet Referanser Standarder og rapporter Laster Egenvekter Nyttelaster Snølast Vannstand i Mjøsa Dybder Bølgelaster Islaster Laster fra bru Beregninger Bølger og stabilitet Flytehøyde/oppdrift Stabilitet/krengning Flyter og stålrørspeler Stålrørspeler Flytebrygge Dimensjonering av stål Klaver Ribber for hjul Stiver-ringer Avstivning i horisontalplanet Boltelager Ø Kontroll av innvendig stålrør for torsjonsledd Kontroll av stålrør for avstivning i horisontalplanet Feste til dekket med HEA160 og stålplater Avstivning i vertikalplanet
4 6. Vedlegg Vedlegg A Beregning av laster Vedlegg B Beregning av flyteevne og stabilitet Vedlegg C Beregning av peler og flytebrygger Vedlegg D Dimensjonering av stål
5 Side: Orientering Prosjekt: Byggherre: Koigen stupeanlegg, Hamar Hamar kommune 1.1. Konstruksjon Flytebrygger Flytelegemet på Koigen stupetårn består av to flytebrygger med mål LxBxH = 12x3,5x1,6. Bryggene er skrudd sammen med 6 stålstag med diameter Ø30, slik at total bredde blir 2x3,5 = 7m. Areal flytelegeme er 71,4m 2. For å skape en oval form er alle hjørner avtrappet. Flytebryggene er produsert på tradisjonelt vis uten bunnplate og med isopor innvendig. Det finnes tre tverrvegger i betong med tykkelse 80 mm der de 6 stålstagene er montert. Ytterveggene har en tykkelse 80 mm og topp-platen er 100 mm tykk. Samlet sett blir dette en lite robust flytekonstruksjon sett i sammenheng med hvilke laster den skal oppta. For videre detaljer på flytebryggene vises til tegninger fra Rixø-Bryggan.
6 Side: 1.2 Stålrørspeler Stupetårnet er fastholdt i horisontal retning ved hjelp av 3 utstøpte stålrørspeler innspent i fjell. Stålrørene har en lengde på 10m fra fjell til fastholdingsklave ved høyeste regulerte vannstand. Stålrørene har diameter Ø508, tykkelse 14,2 mm og er armert med 12 stk Ø25. Stålrørspelene har en innboringslenge på kun 1500 mm. Klaver og bærearmer Opprinnelig var det prosjektert med stålrammer i UNP240 profiler for feste av flyter til stålrørspeler. Disse var montert uten distanseklosser og gli-lett foringer. Dette medførte en del vandring og slag inne i gaffelfestene når bølgene kom og senere brudd i konstruksjonen. For å få en mer robust løsning er det valgt å bruke klaver med 6 massive stålhjul, momentfri forbindelse om to akser og innfesting via tre bærearmer til dekket på flytebryggen. Stålbru til badebrygge Brua er beregnet i en egen rapport. Spennvidden er 18 m og nyttelast på brua er 5 kn/m 2. Stupetårnet vil bevege seg horisontalt, vertikalt og krengning. Brua må derfor kunne rotere fritt horisontalt, vertikalt og torsjonsmessig på landsiden. Ute på flyteren må en kunne ta opp bevegelse i lengderetning Historikk og designfilosofi Historikk Opprinnelig forslag til forankring av flytepontonger, dersom vi ser bort fra den aller første løsningen med 3 stk. søyler gjennom flytebryggen hvor det følgelig ikke var forankring med kjetting/tau, bestod av kjetting-/tauforankring ut fra bryggens fire hjørner. Dette ble i samråd med Hamar kommune forlatt grunnet fare for at de badende kunne komme i skade for å hoppe på forankringskjettingen/-tauene. Videre gikk heller ikke Rixø-bryggan god for denne løsningen når de fikk opplyst at det er hele 3,61m forskjell mellom høyeste og laveste regulerte vannstand i Mjøsa. Badeanlegget var først tenkt utstyrt med bobleanlegg men denne løsningen ble også forkastet grunnen sikkerhet da det går skiløype tett inntil anlegget og at bryggen også skal
7 Side: 1.3 kunne brukes til arrangementer vinterstid. Det var derfor ikke forenelig med åpent vann rundt bryggen. Løsningen med bobleanlegg er også omstridt da det er vanskelig å holde det isfritt i ferskvann og på så grunt vann. Designfilosofi Komplett stupetårn veier nærmere 90 tonn. Ved kraftig vind og store bølger på Mjøsa gir dette store krefter på forankringer fra peler til flytebrygge. M36 forankringshylser fra Rixø bryggan plassert i sideveggene på bryggene ble brukt som feste på opprinnelig konstruksjon. Ved nærmere kontroll av plassering på disse ble det klart at flere av hylsene bare var innstøpt i isopor. I tillegg vil det være slik at innerhjørner (på grunn av avtrapping) vil være svake mot horisontale krefter når konstruksjonen er uten bunnplate. På grunn av konstruksjonens store vekt er det viktig at forankringene ikke henger seg opp på pelene og gir vertikale krefter. Det er derfor valgt å bruke klaver med stålruller for minimal friksjon og dermed små vertikale krefter. Klavene er lagt i høyde med betongdekket på flyteren (for å unngå eksentrisitet og moment) som er det beste stedet å oppta horisontale bølgekrefter. Det er lagt inn PUR dempere mellom klave og bærearmer for å dempe slagvirkning av trykk/strekk krefter. Stupetårnet vil kunne bevege seg vertikalt, horisontalt og kunne rotere om horisontale akser. For å unngå tvangskrefter på klavene er det lagt inn et horisontalt boltelager og et torsjonslager, se figur under.
8 Side: Kontroll og kvalitet Konsekvensklasse Valgt klasse: CC Pålitelighetsklasse Valgt klasse: RC Kvalitetssikring Det utføres uavhengig 3. partsverifikasjon av prosjekteringen. Prosjektering og sidemannskontroll av stupetårn utføres av Sweco Stålkvalitet HEA160: S 355 J2 UNP 120: S 355 J2 Plater: S 355 J2 Rør Ø101,6 x 8mm S355 J2H
9 Side: 1.5 Rør Ø139,7 x 8mm Rør Ø323,9 x 14mm Rør Ø355,6 x 14mm Rør Ø610 x 10mm S355 J2H S355 J2H S355 J2H S355 J2H
10 Side: Referanser 2.1. Standarder og rapporter [1] Statens vegvesen. Håndbok185, Prosjekteringsregler for bruer. Vegdirektoratet mars 1996 inkludert Rettelser, endringer og tillegg til 1. utgaven (1995) Versjon [2] NS-EN 1990:2002+NA:2008, Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner. [3] NS-EN :2002+NA:2008, Laster på konstruksjoner. [4] NS-EN :2004+NA:2008, Prosjektering av betongkonstruksjoner. [5] NS-EN :2005+NA:2008, Prosjektering av stålkonstruksjoner. [6] rapport1 Geoteknisk rapport grunnundersøkelser. [7] Beregning av stålbru, Sweco. [8] Beregning av pir, Sweco.
11 Side: Laster 3.1. Egenvekter Flytepontonger 2stk a 31000kg= Stålskjellet Stupetårn Gangbru 2727x0,5= Galvanisering stålskjelett 6-10% 7950x0,8= Isopor vannopptak Stålforankringer Treverk flytebrygge Ballastering flytebrygge Totalt uten nyttelast kg 6613 kg 1607 kg 1870 kg 636 kg 5500 kg 4454 kg 6000 kg 4200 kg kg 3.2. Nyttelaster Flytepontonger/Badebrygge: Det er forutsatt 300mm fribord til betongkant for egenlast av badebrygge inkl. last fra innfestingsklaver og gangbru i stål. Nyttelast på badebrygge er 2,0kN/m². Det er forutsatt at 100 personer kan oppholde seg på amfiet, samtidig som broen er full av personer. På nedre trinn amfi kan det være totalt 50 personer før topp pontong kommer ned til vannflate Snølast Snølast på mark på Hamar er 3,5 kn/m². For bruk på konstruksjonene ved badeanlegget gjelder formfaktor 0,8 som gir lasten 2,8 kn/m² Vannstand i Mjøsa Laveste regulerte vannstand LRV: +119,33 Høyesteregulerte vannstand HRV: +122,94 Normalvannstand sommer: +122,8 Dimensjonerende flomvannstand: 100 års flom +125,78
12 Side: Dybder Fjellnivå, kotehøyde: +113,5 Sjøbunnivå, kotehøyde: +117,5 (det vil si 4m med dynn) 3.6. Bølgelaster Det finnes lite meteorologiske data, bølgehøyden er vurdert ut i fra ulike forhold, data og erfaringer. I utgangspunktet ble det satt opp en beregning av laster basert på en bølgehøyde på 3,6m og bølgelengde 10m. Dette ga en horisontalkraft på 186 kn pr pel, se side A-1 til A- 11. Dette ble senere revidert til 3,0m bølgehøyde, 10 m bølgelengde og en horisontalkraft på 151 kn, se side A-12 til A-14. Det er denne opplagerkraften (uten lastfaktor) som er brukt ved dimensjonering av peler og fjellfeste. Ved dimensjonering av klaver og bærearmer i kapittel 5 er det valgt å bruke en horisontalkraft pr. pel på 300 kn. Bølgelasten er verifisert av firmaet Tesaker Vann, se side A-15. Konklusjonen herfra er at vi har regnet for kort bølgelengde og for stor bølgehøyde. Laster baseres på «Forskrift for dammer». Effektivt strøk fra sør er regnet til 8,3 km. Dette gir en signifikant bølgehøyde på 1,3 m, periode på 4,1 sek og bølgelengde 26 m ved en vindbelastning på 20 m/s. Maksimal
13 Side: 3.3 bølgehøyde blir dermed: H m = 2,7 m. Dette gir en horisontalkraft på ca 80 kn pr pel, se side A-16 til A-18. Strøk fra vest er betydelig kortere enn fra sør, slik at belastningen blir mindre, se side A-20, Islaster Det var opprinnelig tenkt bobleanlegg rundt ovalen slik at trekledning ikke fryser fast i isen. Dette reduserer lastene fra is betraktelig, dvs. kun drivis/flak kan gi last, men dette er ikke problematisk i bukta ved Koigen. Flytebrygga ligger langt nok fra land slik at isen her ikke vil bryte når Mjøsa tappes og vannstanden synker. Her er isflaten horisontal og følger vannstanden og brygga. Bobleanlegg blir nå ikke benyttet pga. sikkerhet. Statens vegvesens håndbok angir en tidligere brukt islast for Mjøsa på 700 kn/m 2. Slike laster er ikke mulig å oppta med denne flytekonstruksjonen. Vi mener at slike laster ikke er aktuelt på dette stedet Laster fra bru Vertikal opplagerkraft i bruksgrense: Egenlast: 18,7 kn Nyttelast: 78,5 kn Se egen beregning for stålbru og notat side A-19.
14 Side: Beregninger 4.1. Bølger og stabilitet Flytehøyde/oppdrift Det er laget en beregning som illustrerer situasjonen slik stupetårnet ligger i opplag i øyeblikket. Gangbroen, ballast og stålforsterkning er ikke tatt med. I vedlegg side B-1 går det fram at ved å sette summen opptatt vann i isoporen til 6,3% eller 5,5 tonn blir dypgang i senterpunktet T=0,445m. Dette er lik oppmålt dypgang. Vekter av stupetårn, stålskjelett og treverk m.m er plassert i korrekte koordinater, og til slutt viser vi at tårnet vil krenge 151mm mot sørøst (tverrskips). I langskipsretning vil trimmen være ca 11mm. Oppmålinger bekrefter at beregningen stemmer, og vi kan dermed slutte at vårt regneark er korrekt Stabilitet/krengning Når stupetårn ballasteres i water uten nyttelast men med de planlagte forsterkninger og gangbro montert er fribord til overkant betongbrygge beregnet til 298mm. Tilhørende tverrskips krengevinkel er da 4,9 grader og langskips trim 2,8 grader. Dette er vinkler som indikerer når hjørnet av betongbrygga tangerer vannflaten. Se side B-2. Når vi så påfører personlast forandres fribordet og stabilitetsegenskapene. Vi har tatt høyde for dette og tenker oss at all nyttelast plasseres mest mulig ugunstig tverrskips eller langskips. Vedlegg side B-3 viser vi at fullt belastet vil stupetårnet veie 97tonn og fribordet bli 240mm til hjørnet av betongen. Stabiliteten er fortsatt god og 54 personer kan plasseres på langsidene 4,2m fra midtlinjen uten at betonghjørnet går under vann. Vi har ikke tatt hensyn til at innfestingen i stålpelene vil motvirke krengningen. Tilhørende tverrskips krengevinkel er da 3,9 grader og langskips trim 2,3 grader Flyter og stålrørspeler Stålrørspeler Fordeling av bølgekrefter stivhet av peler Stupetårnet er fastholdt i horisontalplanet av tre peler, en på syd-siden og to på nord-siden.
15 Side: 4.2 Den effektive stivheten av pelen er regnet til: EI eff = 1,52E5 knm 2. Dette gir en horisontal forskyvning på 0,38 m ved normalvannstand, se side C-8. Det er da ikke tatt hensyn til slakk i innspenning på grunn av hulrom mellom fjell og pel, se side C-9 og C-10. Fleksibiliteten i pelene gjør det riktig å fordele bølgekreftene med en tredel på hver for vind fra syd, men den søndre pelen må ta halvparten av bølgelastene fra vest. Strøklengden fra vest er så mye mindre enn fra syd at lastene beskrevet i kapittel 3.6 beholdes. Dimensjonering av stålrørspeler Ø508x14,2 stålrørspel er armert med 12 stk Ø25 armeringsjern. Ved dimensjonering for moment ved innspenning er det tatt hensyn til 4mm korrosjonsmonn, se side C-1 til C-8. De ulike delenes bidrag til kapasiteten er: Stålrør: Betong: Armering: Totalt: 999 knm 190 knm 310 knm 1499 knm
16 Side: 4.3 Ved en horisontallast pr pel på 151 kn er pelene helt utnyttet (uten lastfaktor). Dette er likevel OK siden det er lite sannsynlig med mye rust på 10 meters dybde under 4m dynn. I tillegg vil bølgelasten etter Tesaker kunne settes til 80 kn pr. pel. Kontroll av fjellfeste Konseptet med fastholding av stupetårnet bygger på en innspenning i fjell. En Ø508 stålrørspel burde vært boret adskillig lenger inn i fjell for å oppnå dette, særlig siden fjellet ikke er det beste. Hulrommet i sidene mellom pel og fjell burde vært utstøpt. Pelene er allerede installert og ligger under 4 meter dynn, så det vil være vanskelig å forsterke festet. Vi har regnet på dette med en horisontalkraft på 151 kn og fått dette verifisert av ingeniørgeolog, se side C-9 og C-10. Vi mener dermed at fjellfeste holder Flytebrygge Stupetårnet har et flytelegeme av to flytebrygger som nevnt i kapittel 1.1. Rixø-bryggan har leveransen og ansvaret for disse. Vi har likevel gjort noen grove overslag for å kontrollere kapasiteten. Ved kort bølgelengde og store bølger vil en kunne få en momentpåkjenning over skjøten i størrelsesorden 580 knm. De nedre tre koblings-stag Ø30 vil dermed få en spenning på over 200 N/mm 2, se side C-11. Disse bør forspennes. Moment med strekk i overkant vil ikke være noe problem fordi det her ligger mange HEA120 bjelker. I lengderetning ligger det 3 ekstra Ø16 armeringsjern i fire langvegger: As = 4x3x201 = 2412 mm 2 som vil være tilstrekkelig.
17 Side: Dimensjonering av stål 5.1. Klaver Øvre ring Midtre stiver-ringer Ribber for hjul Nedre ring PE-rør mot is Ribber for hjul Regner med at all horisontallast (300 kn) kan belaste ett hjulpar. Opptredende spenninger blir 248 N/mm 2 i bøyespenning og 47 N/mm 2 for skjær. Hullkant-trykk og avskjæring for bolt Ø30 er også OK, se side D Stiver-ringer Øvre og nedre ring Opptredende spenninger blir 140 N/mm 2 i bøyespenning og 34 N/mm 2 for skjær. Trykkspenning mellom hjul og stålrør er også OK, se side D-5. Midtre stiver-ring Denne ringen er regnet ved hjelp av elementprogrammet Ansys. Model og påsatte laster side D-8, resultater for normalkraft og moment er vist på side D-10,11. Opptredende spenninger blir 31 N/mm 2 for normalkraft (strekk), 129/308 N/mm 2 (strekk/trykk) i bøyespenning og 75 N/mm 2 for skjær. Dette godtas i og med at påsatt last er 300 kn.
18 Side: 5.2 PE-rør for beskyttelse mot is PE-rør festet til nedre ring virker på to måter. Røret er isolert på innsiden med materiale som har liten fasthet. Isolasjonen vil flytte frysepunktet oppover langs stålrøret fra flytende vann under. Isen vil også få et glatt sjikt mot PE-røret slik at isen slipper lettere ved tapping av Mjøsa Avstivning i horisontalplanet Boltelager Ø60 Torsjonsledd
19 Side: 5.3 Rustfri Ø60 bolt må kunne oppta et kraftpar på 480 kn. Hullkant-trykk og avskjæring for bolt Ø60 er OK, se side D-15, Kontroll av innvendig stålrør for torsjonsledd Kontroll for moment og skjærkraft av innvendig stålrør er gjort på side D-16. Kapasiteten er god. Det er satt inn fire smørenipler for å sikre liten friksjon i torsjonsleddet. Det er satt inn to PUR dempere med stivhet shore 95 for å dempe slag i lengderetning av røret, se side D-17. Dempere har diameter 150mm og tykkelse 75mm. E-modul er 55 N/mm 2. Dersom vi antar en kraft på 180 kn gir dette en spenning på ca. 10,2 N/mm 2. Deformasjon i demper blir dermed = (σ/e) H = (10,2/55) 75 = 14 mm. Dette vil virke gunstig på konstruksjonens holdbarhet Kontroll av stålrør for avstivning i horisontalplanet Rørene med dimensjon Ø140x8 er regnet for knekklengde 2m og en trykk-kraft på 355 kn, se side D-19. Bolteforbindelse Ø40 mellom stålrør og dekkfeste har en utnyttelse på 73 % Feste til dekket med HEA160 og stålplater
20 Side: 5.4 Her er det lagt spesielt vekt på å unngå eksentrisitet og dermed moment/løftekraft inn på betongdekket. Bolteleddet med innføring av horisontalkrefter ligger i flukt med overkant dekke slik at eksentrisiteten bare blir halve dekketykkelsen: e = 50mm. Vertikalt kraftpar for å ta opp denne er 355 knx0,05m/2m = 8,9 kn. Momentet som oppstår ved opptak av skjærkraft i bakre plate tas som moment i bjelken slik at vi slipper å belaste limfugen med dette, se side D-20. All skjærkraft og normalkraft som skal overføres fra bakre plate til dekket regnes overført via limfugen, se side D-21, Ø12 limankre regnes ikke med Avstivning i vertikalplanet M20 Kvalitet 4.6 Maksimalt 70 kn Maksimal kapasitet i vertikalplanet er begrenset av tilgjengelig vertikalkraft som kan etableres inne på flyteren. Tilgjengelig vekt er regnet til 70 kn, se side D-26.
21 Side: 5.5 Det er satt inn en brytebolt M20 i kvalitet 4.6 som skal hindre for store skader inne på flyteren dersom vertikallast fra klaven bli mer enn 70 kn. Nye bølgeberegninger med 2m bølgehøyde og 18m bølgelengde gir maks horisontalkraft pr. pel på 80 kn så dette burde holde.
22 Vedlegg 6.1. Vedlegg A Beregning av laster Beregning av bølgelaster H = 3,6m s 1-11 Beregning av bølgelaster H = 3,0m s Notat fra Tesaker Vann s 15 Beregning av bølgelaster H = 2,0m s Belastning fra stålbru s 19 Oversiktsbilder s 20-22
23 Vedlegg B Beregning av flyteevne og stabilitet Fribord s 1 Flytehøyde og stabilitet uten nyttelast s 2 Flytehøyde og stabilitet med nyttelast s 3 Vekter og tyngdepunkt s 4
24 Vedlegg C Beregning av peler og flytebrygger Kapasitet og stivhet av stålrørspeler s 1-8 Innspenning av stålrørspeler s 9 fra ingeniørgeolog s 10 Kontroll av tverrstag s 11
25 Vedlegg D Dimensjonering av stål Ribber for hjul s 1-3 Dimensjonering av øvre og nedre ring s 3-5 Dimensjonering av midtre stiver-ringer s 6-14 Boltelager s PUR-demper s 17 Stålrør for avstivning i horisontalplanet s Feste til dekket med HEA160 og stålplater s Avstivning i vertikalplanet s 26-28
BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerKontroller utrigger etter montering for løse skruer og bolter. Maks 3 mnd etter overlevering.
FDV Dokumentasjon; Forvaltning, drift og vedlikehold Produkt: Flytebrygger og utriggere fra Wee Marine as Produkt beskrivelse: Wee Marines nykonstruerte utriggere er bygget i varmgalvanisert stål og satt
DetaljerBarduneringskonsept system 20, 25 og 35
Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerTEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 741 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-741 Sign.: Kontr.: sss nb TEKNISKE SPESIFIKASJONER
DetaljerTrekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerEurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerTSS/RVK - EN KORT INNFØRING
MEMO 63 Dato: 22.01.2015 Sign.: sss TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss PROSJEKTERING Dok. nr.: K3-10/63 Kontr.: ps TSS/RVK - EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi
DetaljerBEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerSkogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet.
Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Innhold 1 Bakgrunn... 1 2 Forutsetninger... 2 2.1 Bru
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
DetaljerMEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerHva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerOppgave for Haram Videregående Skole
Oppgave for Haram Videregående Skole I denne oppgaven er det gitt noen problemstillinger knyttet til et skip benyttet til ankerhåndtering og noen av verktøyene, hekkrull og tauepinne, som benyttes om bord
DetaljerByggherre: Trondheim Kommune Prosjekt: Ingeborg Ofstads veg Dokument: Bygningsteknisk beskrivelse RIB
2.20 GENERELT GENERELT Det skal gis pris på komplette byggetekniske arbeider. Gjeldende lover, forskrifter og standarder skal overholdes. Det forutsettes at entreprenør orienterer seg om forholdene på
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerKP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerProsjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerB18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER
B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:
DetaljerBetongstøttevegger. Produktark og vedlegg
Produktark og vedlegg Støttevegger i betong VEDLEGG 1 Beregninger iht. Eurokode 1 for last på konst. Eurokode 2 for betong konstruksjoner. Standard løsning for intilfylling av bakre yttervegg med forsterkning
DetaljerDette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside.
6.4.3 Eksempel 3 Spenningsanalyse av dobbeltbunn i tankskip (eksamen 07) Dette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside.
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
Detaljer4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT- SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 22.10.2019 K5-10/2b Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING ENHET DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
DetaljerBruksanvisning. Slik skal fremtiden bygges. Nå også NBI-godkjent for fiberarmert betong. Kan lastes ned på www.bewi.com
Bruksanvisning Slik skal fremtiden bygges Nå også NBI-godkjent for fiberarmert betong Kan lastes ned på www.bewi.com Grunnarbeidet Grunnarbeidet Side 2 Fleksibel bredde Side 3 Fleksibel høyde Side 4 Bankett/såle
DetaljerForprosjektrapport side 1 av 11
Forprosjektrapport side 1 av 11 Forprosjektrapport side 2 av 11 INNHOLD 1 INNLEDNING... 3 1.1 OPPDRAGET... 3 1.2 BESKRIVELSE AV BRUSTEDET... 3 1.3 ESTETISK UTTRYKK... 4 2 BESKRIVELSE AV BRULØSNINGEN...
Detaljer1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
Detaljer7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.
DetaljerManger kirke RAPPORT. Radøy sokneråd. Vurdering av forsterkningsløsning 615689-RIB-RAP-001 OPPDRAGSGIVER EMNE
RAPPORT Manger kirke OPPDRAGSGIVER Radøy sokneråd EMNE DATO / REVISJON: 18. desember 2014 / 0 DOKUMENTKODE: 615689-RIB-RAP-001 Denne rapporten er utarbeidet av Multiconsult i egen regi eller på oppdrag
DetaljerProsjektteam: Utarbeidet av Kontrollert av Godkjent av SH AH AH
SKALA RÅDGIVENDE INGENIØRER www.skalarib.no Damsgårdsveien 131, 5160 Laksevåg Telefon: 482 34 921 e-post: post@skalarib.no Org nummer: 913 630 475 Rapportnr R-17040-1 Oppdrag Bæreevne av eksisterende bro
DetaljerDet skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5
Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement
Detaljerb) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste
328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater
DetaljerPostnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
Prosjekt: 10913 Hasvik kommune - Breivikbotn havn Side 72-1 72 KONSTRUKSJONER Stålarbeider Bestemmelsene i NS 3420, 3. utgave og NS 3472 gjelder som generelle krav for stålarbeidene. Generelle bestemmelser:
DetaljerBeskrivende del Verdal fengsel, Nytt Lagerbygg K201 Generalentreprise
2558 Verdal fengsel, 12352 Nytt Lagerbygg Beskrivende del Utarbeidet av COWI AS Okkenhaugveien 4, 7600 Levanger ENTREPRISE BYGG. 1 Innhold KAP 2B BYGNING - BYGGETEKNIKK... 3 20 Generelt... 3 21 Grunn og
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 701a Dato: 31.08.2012 Sign.: sss BWC 55 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE Siste rev.: Dok. nr.: 19.01.2013 K5-10/2a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerC13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
DetaljerMEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
DetaljerSteni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens
FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...
DetaljerProsjekt: Lillestrøm VGS Side Postnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
Prosjekt: Lillestrøm VGS Side 07-1 07 Stålkonstruksjoner 07.1 DETTE KAPITTEL - stålarbeider for bæresystem søyler bjelker avstivende fagverk tilhørende detaljer. 07.2 PRISGRUNNLAG, beskrivelser 0.0: Konkurransegrunnlag
DetaljerEkstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
DetaljerBrandangersundbrua utfordrende design og montering
Brandangersundbrua utfordrende design og montering av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2010 28. oktober 2010 Hva? Brukryssing med nettverksbue Hovedspenn
DetaljerProsjekt: Ekeberg skole - Flerbrukshall Side 19-1
Prosjekt: Ekeberg skole - Flerbrukshall Side 19-1 19. METALLARBEIDER Kapittelet omfatter følgende: - Hjørnebeslag - Rekkverk - Tak over inngangsparti - Trappenese i utvendig amfi Spesifikasjon PRISGRUNNLAG
Detaljerultralam Taleon Terra Furnierschichtholz
ultralam Taleon Terra Furnierschichtholz LVL Finérbjelker ULTRALAM MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 Kvalitet og effektivitet HUNTON ultralam HUNTON ultralam produseres av
DetaljerOppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerMARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER
Beregnet til MARIDALSVEIN 205 Dokument type Rapport Dato 10.juni 2014 MARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER MARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER Revisjon 01 Dato 10.juni 2014 Jørgen Stene
Detaljer07 Stålkonstruksjoner (bærende)
43(555) 07 Stålkonstruksjoner (bærende) 00.07.1 Stålkonstruksjoner Posten gjelder generelt og overordnet for alle øvrige poster for arbeider med stålkonstruksjoner. Enhetsprisene skal inkludere utarbeidelse
DetaljerBjelkelag- og sperretabeller S-bjelken
Bygg med imtre Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Desember 2014 Ferdig kappet og tilpasset, klart til montering Hvorfor velge S-bjelken? Flere dimensjoner/lengder på lager fastlengder i 5, 6 og 15
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerKonstruksjoner Side: 1 av 10
Konstruksjoner Side: 1 av 10 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 LASTBILDE...3 3 GENERELT OM STÅLMASTER...4 3.1.1 B-mast...4 3.1.2 H-mast...4 4 KREFTER VED FOTEN AV MAST (TOPP AV FUNDAMENT)...5 4.1 Kl-fund program...5
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerHUNTON FINERBJELKEN. Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN
HUNTON FINERBJELKEN Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN Kvalitet og effektivitet HUNTON FINERBJELKEN Hunton Finerbjelken produseres av MLT Ltd i Torzhok i Russland. Produktet er et konstruksjonsprodukt
DetaljerHåndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.3 Betongkonstruksjoner Foredragsholder: Thomas Reed Thomas Reed Født i 1982 Utdannet sivilingeniør Begynte i Svv i 2007 Bruseksjonen
DetaljerRIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge
NOTAT om statiske forhold i høyblokk NHH rehabilitering 1963-byggene, skisseprosjekt Prosjektnr 24165001 Notat nr.: Dato RIB 01 22.11.2016 Rev. 23.11.2016 Firma Fork Anmerkning Navn Til: Prosjektleder
Detaljer05 Betong. Prosjektnummer 344013003 Prosjektnavn GE20 Lillestrøm hensetting Prosjektfil GE20 Lillestrøm hensetting Beskrivelse
25(555) 05 Betong 02.05.23.1.1 under terreng (grubevegger) Tykkelse vegg: 250 mm 42,3 m2 02.05.23.1.2 under terreng (grubevegger) Tykkelse vegg: 450 mm 19 m2 02.05.23.1.3 under terreng (grubevegger) Tykkelse
DetaljerDimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 733 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/33 Sign.: Kontr.: sss jb STANDARD SVEISER
DetaljerE K S A M E N. MEKANIKK 1 Fagkode: ITE studiepoeng
HiN TE 73 8. juni 0 Side av 8 HØGSKOLEN NRVK Teknologisk avdeling Studieretning: ndustriteknikk Studieretning: llmenn ygg Studieretning: Prosessteknologi E K S M E N MEKNKK Fagkode: TE 73 5 studiepoeng
DetaljerProsjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009.
Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt 6.2.3 Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13
Detaljer190 cm. 158 cm. Bredde av laftaplank 7cm
190 cm 158 cm Bredde av laftaplank 7cm 255 67 71 225 66 73 190 cm 158 cm Bredde av laftaplank 7cm 3 fase strømledning fra stolpe 25 mm i ytre diameter kapasitet skal stå på ledningen Stuevindu 3x6 ruter
DetaljerKVINESDAL KOMMUNE PELE BÆREEVNE NOTAT
KVINESDAL KOMMUNE NY SVØMMEHALL PELE BÆREEVNE NOTAT OPPDRAGSNUMMER: 3.901.022 Peles bæreevne 0 16.12.2014 NOTAT PBEN VK JH HR REV REV. DATO (DD-MM-YYYY) REVISJONEN GJELDER UTARB. AV KONTROLL. AV OPPDRAGS-LEDER
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
DetaljerSpenninger i bjelker
N Teknologisk avd. R 1.0.1 Side 1 av 6 Rev Spenninger i bjelker rgens kap 18.1. ibbeler Sec. 1.1-1. En bjelke er et avlangt stkke materiale som utsettes for bøebelastning. Ren bøning bjelke b N 0 0 0 0
Detaljer