GkIN~ 14-cAy_bro, 3,2. y)- Dc tric!._ ift>rwl 11.12:1=N. (5v,,re-i<>t- be)reg mnelk-e_ : 12S. rkskn) 2-ct,0%,2.Åk,
|
|
- Ulrik Hermansen
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 GkIN~ 14-cAy_bro, 1 3,2 : y)- Dc tric!._ ift>rwl 11.12:1=N (5v,,re-i<>t- be)reg mnelk-e_ : 12S rkskn) 2-ct,0%,2.Åk,
2 'X'. Cpt ri3tt ''-'k--pra c4{)l).5 CM.,Ktk ce-tk yst, ob:6',l,tt' r 5'44,(4.ss 0 (., i, _. - 1 i 1 7{-- '`g-- 3(r.-.1 I ' L1,as) ' hc,j" nov. : yrsj 11-2.»4 2 sq; k 4/26 OK 1.1)
3 Håndbok016 Geoteknikk i vegby 'n, Ka ittel 5 Jo kk Side Ep 1 15 * _ PASSIV - - II i ,8 0,6 0,4 t I I -0 2 Kp 3 -I - -.,, i.k " ; i-' i : «--- tan pd 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 1 -: _1 "..i. i.. I ,8.... i.._ i r I.,. 7,r 'Y''' 1 -.-: 1, _-_: t -_- p. i,,,'' 0,5,---ff- -- : -- -1,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 Jk710,4 i., t ,,.. i ' tan Tld -->" -0,8,3-0,6-1"1- ' i ": ' ( -I 1-0,4 - i ,2 t -0, " T.- 1E ';'--.-:.-A1 (I" I 0,5 _ i _, 1.0,, - -I+TA' /i KA - T----- AKTIV 0,1-0,8 Figur 5.4 Effektivspenningsanalyse jordttykkskoefftsienter ved horisontalt terreng (etter Statens vegvesen, Vegdirektoratet Trafikksikkerhet, miljø- og teknologiavdelingen
4 Håndbok 016 Geoteknikk i vegbygging, Kapittel 9 Støtternurer og landkar Side 9-18 For en nærmere beskrivelse av metoden henvises til håndbok 274: "Grunnforsterkning, fyllinger og skråninger " (Ref. 3). 9.5 LANDKAR MED FRIKSJONSPLATE Horisontallaster på landkar kan tas opp med friksjonsplate. Friksjonsplate kan brukes på pelefundamentert landkar eller direkte fundamentert landkar. I Figur 6.11 (kapittel 6) er det vist bruk av friksjonsplate for landkar på steinfylling. / * p, Priksjolnplae 45' p/2 313g Figur 9.11 Landkar medfriksjonsplate (prinsippskisse). Friksjonsplaten plasstøpes eller prefabrikkeres i betong og forankres til landkaret med stag. Dette kan være økonomisk ved at fundamentdimensjonene kan reduseres betraktelig ved store horisontallaster. For friksjonsplater som ligger med liten dybde må det kontrolleres at platen ligger tilstrekkelig langt bak landkaret, slik at den aktive jordtrykksonen bak landkaret ikke overlapper den passive jordtrykksonen foran friksjonsplaten. Nødvendig avstand fra bakkant av landkaret til friksjonsplaten, se Figur 9.10, fmnes fra følgende uttrykk: kun = H tan( 45 yod / 2) + (Z + t 1 2) tan( 45 + / 2) der H = landkarets høyde tan <pd = tan / ym Dersom friksjonsplaten ligger nærmere eller bygges som kontinuerlig plate bakover fra landkaret, regnes det kun med friksjon langs undersiden av platen. Det regnes ikke med bidrag fra den del av platen som eventuelt ligger innenfor den aktive jordtrykksonen. Nødvendig deformasjon for mobilisering av friksjonsbidraget kan anslås til 5 15 mm med bakgrunn i modellforsøk (Døssland, 1980, Ref. 7). Kapasitetsberegning for friksjonsplaten kan i prinsippet for L > Lopt gjøres ved å regne friksjon under platen samt mobilisert passivt jordtrykk i et vertikalsnitt i forkant av platen med fradrag av aktivt trykk i bakkant Statens vegvesen, Vegdirektoratet Trafikksikkerhet, og teknologiavdelingen
5 7111ri bo Geoteknikk i vegbygging, Kapittel 9 Støtternurer og landkar Side enie inodellen kontrolleres mot en bruddrnodell med uttrekk, dvs. frilcsjon over og under pixon,,g jordtrykk bare mot endefiaten av platen, L < Lopt. Den laveste kapasiteten av de to er c!imelisjonerende. Beregningsmodellen nedenfor ivaretar disse hensyn. For like jordmasser over og under platen kan kapasiteten Rdpå en friksjonsplate beregnes av følgende formel: d = (NF.L+NE.t)(p,'+a).B der. ArF + r )tan (Pd når L < L, Z I V F (A: p K ) + r tany;,, når L Lop, Rd 2L ra r fhet over friksjonsplata L = rthet under friksjonsplata KP-K < z Kp og KA for r 0 fra Fig 5.4 " 2r tan pd L I B = bredde Figur 9-12 Prinsippskisse for horisontal forankringsplate. Ruheten settes i området ru - 0,9 Friksjonsfaktoren, NF kan finnes fra Figur Det foreligger også et formelverk for beregning av NE (Døssland 1980, Ref. 7), men verdier for NE kan enkelt tas ut fra diagram Figur Merk NE = 0 for L > Lopi. Ved forspente forankringer av denne typen vil krypeffekter i jorda gi reduksjon i forspenningskraft de første månedene. Stagene bør derfor prøveoppspennes til % av tilsiktet kraft. Statens vegvesen, Vegdirektoratet - Trafikksikkerhet. miljø- og teknologiavdelingen
6 si;hrtcrl Ij Skek I I II 5k,itACO'fk:(: k k5v;k,, 251k.2-cM
7 strekkstag ftmdament Tacel Side Pro4dd 1719, Ordre Dataprogram: BTSNTIT versjon Laget av sivilingeniør Ove Sletten Beregningene er basert på NS-EN og NS-EN 1990: NA: Tverrsnitt 400 mm 400 mm Zt 0 mm Yt 0 mm Areal 1,60E+05 mm2 Iy 2,13E+09 mm4 Iz 2,13E+09 mm4 bøylearmering d10 Armeringsdata, slaldmrmering D (mm) Y (nun) Z (mm) Krav til bøyler eller annen tverrarmering: se NS-EN NA Materialdata Korreksjonsfakt. for Emodul pga tilslag Materialfaktor betong Materialfaktor stål Betongkvalitet Densitet kg/m3 Sement i fasthetsklasse Annering flytegrense Skjararmering flytegrense Relativ fuktighet Betongens alder ved pålastning (døgn) Effektiv høyde, h0 (NS-EN (B.6)) 1,00 1,50 1,15 B35 (C 35145) % Eksponeringsklasse Lite korrosjonsømfmtlig armering Dimensjonerende levetid 50 år Mini overdekning Min. krav Toleranse Min. nominell overdekning XC NA.6.2.2(1)Følgende krav til tilslag er oppfyllt (1.Stguste taslag etter NS-EN D>=161nri. 2.D«grove tilslaget>=50% av total tilslagsmengde. 3,Grovt tilslag skal ikke vrere av kalkstem eller stein mod tilsvarende lav fasthet) Korttids Emodul, Ecm Trykkfasthet, fcd Middelverdi av strekkfasthet, felm Strekkfasthet, fctd ,8 3,21 1,27 Kryptall, FI 0_28 Kryptall, F1 28_5000 Svinntøyning, 0_28 Svinntøyning, 28_ ,71 2,20 -, ,00035
8 Prajkt 1'er9 *.' Ordrt Sign sk V., - _,`="477 =!=.2'L sid» 2 Da Knekningsdata Knekklengde i Z-retning 0 mm Knekklengde i Y-retning 0 mm Geometrisk avvik i Z-retning 0 mm Geometrisk avvik i Y-retning 0 mm N-langtid/ N-total ( for beregning av MN-diagram ) 0,500 Største tillatte utbøyning i brukstilstand: Knekklengde / 300 Pilitelighetsklasse: 2 Lastfaktorer Bruksgrense Permanent last (G) 1,00 Variabelast (P) 1,00 Risskontroll 1,00 0,30 Bruddgrense B1 Bruddgrense B2 PSI-Faktor: 1,35 1,20 1,05 1,50 N ' IrcrtlIskad& Kategon B - Kontor Krav ntake.aadbayning: Snittkrefter. Lasttilfelle nr 1 Bruddgrensetilstand: totalt moment og utboyning Permanent last Variabel last Totalt moment Utboyning Mg_Y 0,0 knm Mp Y 0,0 knm MY-total knm Zretning: 0 mm Mg_Z 0,0 knm Mp_Z 0,0 knm MZ-totai 0,9 knm Yretning: 0 mm Ng -160,0 kn N 0,0 kn Positiv moment-og krafivektorer i Y og Z-retning. Positiv Mg_Y,Mp_Y gir strekk i ok Dimensjonerende snittkrefter Momentkontroll og risskontroll: Bidrag fra minste eksentrisitet medtas i MY og MZ. Momentkonlroll. LastdIfelle nr 1 Risskontroll. Lasttilfelle nr 1-216,0-160,0 MY inld. geom.avvik 0,9 MY inld. geom.avvik 0,0 MZ inkl. geom.avvik 0,9 MZ inkl. geom.avvik 0,0 MY_tillegg (utbøyning) 0,0 MY tillegg (utbøyning) 0,0 MZ_fillegg (uthøyning) 0,0 MZ_tillegg (utbøyning) 0,0 MY,MZ/ MYd,MZd 0,01 senteravstand 140 SigmaC min -0,68 SigmaS maks 0 SigmaS maks 0,00 SigmaS/ Sigma-tillatt 0,00 Utbøyning (bruksgrense) y-retning. 0 mm Utbøyning i z-retning. 0 mm
9 Lty::;r1 1"ftørtr."5,ker "."11.4 Fot brki 1.< e4,2a- e441-rig: cu s) t nples-) 13 fu ckk ) -k-,nryc...rv hia), 4,-; ck:,,,,,,,,,, Qj,. 1 1i 'i 061,^4sak kk11.1^1q-tf,' i 0,4-e,? \.zr Kfc-k-.k--42f!i.5),r dtr c, 5t;ls< 4eFY4t) -17aNkf,,:rf\ b. 2tS! etk.5)l.,* 4\ 0 \I tr -; a o.10d 4\) 2mOK, 7 Si5e4-49 1, "~e,
10 Gren en -hen ebru Tittel 1r9 Ordre Siç Side 1 Deto sk Dataprogram: K-Bjclke versjon Laget av sivilingeniør Ove Sletten Beregningener basert på NS-EN : NA:2008 og NS-EN 1990:2002 INNHOLD 1.0 Figur med feltnummer og oppleggsnummer 1.1 Spennvidder og tverrsnittdata 1.2 Søyler og oppleggspunkt 1.3 Lastdata og Lastfaktorer 1.4 Materialdata 2.1 Momentdiagrammer 2.2 Skjærkrafidiagrammer 3.1 Armering i felt og ved opplegg 3.2 Forankringslengde 3,3 Forankringsarmering i underkant ved endeopplegg 3.4 Minimumsarmering 4.1 Momentkapasitetskurver (anneringens utnyttelsesgrad) 4.2 Slcjierannering 4.3 Risskontroll 4.4 Nedbøyning 5.1 Oppleggsbefter i bruksgrensetilstand 5.2 Oppleggskrefter i bruddgrensetilstand 1.0 BJELKE MED 2 OPPLEGGSPUNICTER 1.1 SPENNV1DDER [mm], OG TVERRSNITTYPER Felt nr v.utkr. 1 h.utkr. S ennvidde Tverrsni Tverrsni e I Yfi b 600 b 1000 Zt 0 Areal 6,00E+05 Iy 5,00E+10 mm mm mm mm2 mm4
11 Tittd Side ' 2 D SØYLER OG OPPLEGGSPUNKT Imm] Opplegg Sø ler.elkens underside nr kode lengde h/diameter b(tverretn 1 Rektangel R el LASTBILDE S ler kode å b'elkens overside len de b/diameter b(tverretn) Lastfaktorer Nedb in Risskontroll Brudd se Pennanent last 1,00 1,00 1,20 Variabel last ,30 1,50 Påliteligbetsklasse: 2 Jevnt fordelt Felt nr envekt v. utkrag. 15, ,00 h. ut 15, MATERIALDATA Korreksjonsfaktor for Emodul pga tilslag Materialkoeffisient betong Materialkoeffisient stål Betongkvalitet Tilslagets spesifikke tyngde (kg/m3) Sement i fasthetsklasse ( R / N / S) Armering flytegrense Beyler flytegrense Relativ fuktighet % Betongens alder ved pålastning (døgn) Effektiv h2yde, h0 (EN (5)) største tilslagsstørrelse, dg(mm) Korttids Emodul, Ecm Trykkfasthet, fcd Middel verdi av strekkfasthet, fctm Strekkfasthet, fctd B'elkens romvekt: 2500 k Permanent last Variabel last 0,00 160,00 0,00 100, ,5 1,15 B35 (C35/45) ,8 3,21 1,27 PSI-Faktor Kategori B kontorer Krav maka.nedbeyabig Koestruksjoner der nedboyning fiarer til skader Min. overdekning Min krav Toleransekrav +/- Min. nominell overdekning Kryptall, Fl 28_5000 Svinntøyning, FI 0_28 Svinntøyning, FI 28_5000 NA.6.2.2(1) Følgende krav til tilslag i betongen er oppfylt: Største tilslag etter NS-EN 12620: D>=16 mm Det grove tilslaget >=50% av total tilslagsmengde Grovt tilslag skalikke være av kalkstein eller stein med tilsvarende lav fasthet m3 6vENdir 3tefgztli<1( 106Wy ---Lv) /.1 28o 9`Y, Eksponeringsklasse XC2 XC2 Lite korrosjonsømfintlig armering Dimensjonerende levetid 50 uk ok ,98-0, ,00033
12 sido 3 Dat MOMENTDIAGRAMMER FOR MAKS GG MIN MOMENT I BRUDDGRENSET1LSTAND, MED NYTTELAST I UGUNSTIGE FELT Diagram med sti let linje: egenvekt og nyttelast i alle felt samtidi 62,7-91 B Starste n ative feltmomenter strekk i uk m Sterste sitive momenter ved kant av o I (knm Bruks Brudd rense Bolks se Brudd nse Felt Mg M M M M M I M M +M 1-3,0-61,8-3,6-91,8 1 4,2 42,5 5,0 62,7 Mg: permanent last Mp: variabel last 2 4,2 42,5 5,1 62,7 2.2 SKJÆRE=DIAGRAM I BRUDDGRENSET1LSTAND MED NYTTELAST I UGUNSTIGSTE FELT. REDUSERT SKJÆRKRAFT MOT OPPLEGG ,4 Sterste sk'serkraft i brud enseffistand Venstre side av 1 Hø side av le plegg Vgamma Vredusert V amma Vredusert 1-125,8-25,1 186,6 94, ,0 25,1 3.1 ARMER1NG I FELT OG VED OPPLEGG Kantavstand er avstandfra senter av armering til underkant eller overkant Toleranseavvik for overdekning: +/- 10 mm Feltarmerin 1 underkant o overkant Felt La Kantavstand Antall Diameter Overdeknin uk ok
13 Ti/tei Piff4 skk 4 Dato Overkantarmeri ved o 1 le Kantavstand Antall Diameter Overdeknin FORANKRINGSLENGDE OG AVKORTING AV ARMERING Forutsetning vedr. forankringslengde: Maks. halvparten av armeringcn i felt eller over opplegg kan bli avkortet D: anneringsdiameter Forankringslengde i underkant: 27 x D Forankringslengde i overkant: 38 x D Kapasitetskurvene for moment,(m/md), kan benyttes til å avkorte annering. Det er tatt hensyn til skjterkraftbidrag Forskyv endepunktene minst 3xD forbi teoretisk punkt (toleranseavvik) M/Md for uk viser statisk nøvendig andel av beregnet feltarmering i uk M/Md for ok viser statisk nøvendig andel av beregnet overkantarmering ved opplegg M/Md for ok midt i felt kan eventuelt vise nøvendig andel av berc et feltarmerin i ok 3.3 FORANKRINGSARMERING (bøyler) I UNDERKANT VED ENDEOPPLEGG Det forutsettes at feltarmeringen i underkant av endefelt avsluttes som rcttc stenger, 50 mm fra bjelkeende Opplegg nr 1 Det trengs ikke forankringsbøyler. pplegg nr 2 Dct tren ikke forankrin s ler. 3.4 MINIMUMSARMERING mm2 Det er r et med minst 2 sten er inn over o le Felt nr Uk-venstre o le Uk-ha le Underkant i felt Overkant i felt MOMENTKONTROLL M/Md (strekk i ok) 1.0 M/Md-maks = 0, r J V M/Md (strekk i uk) M/Md-rnaks = 0,57 Momentkontroll for felt nr 1 Avstand mellom venikalstreker = 0.5 m
14 Tatel PrI'M Ordre Sidt 5 Duin SKJÆRARMERING Krav om langsgående overflatearmering på bjelkestegetsider EN NA.9.7 (1). Gjelder for følgende felt:1 Skigerarmering I felt nr 0 (mlnimum skjæratmering) = 710 min2/m Maks bøyleavstand = 530mm Maks. statisk nødvendig skjærarmering =0 mm2/m Skjaerarmering i felt nr 1 (minimum skigerarmering) = 710 mm2/m Maks bøyleavstand = 530mm Maks. statisk nødvendig skjærarmering = 0 nun2/m Skjærarmering I felt ar 2 (minimunt skiterarmering) = 710 mm2/m Maks bøyleavstand = 530mm Maks. statisk nødvendig skjærarmering = 0 mm2/m 4.3 RISSKONTROLL W/Nstrekk i ok) V W/Wd (strekk i uk) W/Wd-maks = 0,00 Wd = 0,00 mm 4.4 NEDBØYN1NGER I BRUKSGRENSETILSTAND (mm) Permanent last Permanent + variabelast an tid Felt Kort tid Lan tid N last i alle feltn elast i betraktet felt V. utkrager H. utkra er OPPLEGGSKREFTER I BRUKSGRENSETILSTAND (kn og knm) (alle lastfaktorer = 1) N M : fra e envekt. N,M :fran last elast ctt felt ved siden av o I unkt Oppleggs- Permanent last i alle felt Variabelast i alle fe1t last i venstre felt last i høyre felt punkt N Mg (knm) N (kn) M m kn Mp (knm) , , , , OPPLEGGSKREFTER I BRUDDGRENSETILSTAND (kn og knm) N : fra c vekt. N : fra n elast Nyttelast i ett felt ved siden av o le s unkt Oppleggs- Permanent last i alle felt Variabelast i alle felt N elast i venstre felt elast i e felt unkt N M knm M m M (knm) Np (kn) M m ,00-3 V -0, , , , , ,74
15 71ftel Side 1 0 Ordre Deto Innhold 1 Modulnett 0 2 Geometri (Onniss) 3 3 Plate på mark 3 4 Dekketykkelse 3 5 Materialdata 3 6 Lastdata Feltlaster Punktlaster Gjennomlokkingskontroll for punktlaster 4 7 Armeringsdata 4 8 Armeringsbehov 5 9 Nedbeyning 8 10 Trykk mot mark (bruddgrense) Ko«krbx -kvi, t6kfric.a vt. 5 mok -41."1""c4b twter
16 Fundamenteringav stag Tittel Side 0 Ontre Sign DiS Dataprogram: Flatedekke Versjon Laget av sivilingeniør Ove Sletten Beregningener basert på NS-EN og NS-EN 1990: NA: Modulnett Alle akser i x-retnin Hoved-Akse nr akse) Alle akser i -retni Hoved-Akser aksenr i Y-Verdi Stripe- X-verdi Stripebredde (mm) bredde mm 1 1i , i i L Utkragere (modulnett) Utkramm Øvre kant 100 Nedre kant 100 Venstre kant 100 Hekant 100
17 OrdreS ign Sids Figur: Modulnett 7
18 Tittel r hosjekt i 1719 Side 2 Dato Figur: Offiriss og opplegg 7
19 Tittel Side 3 Sign Dato PM).9Onire Geometri (0mriss) Grenselinje nr J Aksa nr Grenselinje nr J-1 Grenselinje nr i-1grenselinje nr i Akse n r Punktene i geometrien er plassert i grensene mellom dekkestriper. Eks: Dekkestri e for aksenr i=l har renselin'e 0 venstre side o selinje I (høyre side) PunktKoordinatGrenselin'e X (mm)y (mm) Plate på mark Setning i mm, forårsaket av et grunntykk på 100 kn/rn2 (10 tonn/m2) Setningstall: Dekketykkelse Dekketykkelse (mm) Materialdata Korreksjonsfaktor for Emodul pga tilslag1 Eksponcringsklasser XC2 XC2 Materialkoeffisient betong1,5 Lite korrosjonsømfmtlig armering Materialkoeffisient stål1,15 Dimensjonerende levetid 50 BetongkvalitetB35 (C35/45) Densitet (kg/m3)2400 Min. overdekning (mm) uk ok Sernent i fasthetsklasse ( R / N / S) Min. krav Annering flytegrense500 Toleranse Bøyler flytegrense500 Min. nominell overdekning Relativ fuktighet %40 Betongens alder ved pålastning (døgn)28 Effektiv høyde, h0 (EN (5))300 Største tilslagsstørrelse, dg(mm)22 Korttids Emodul (sekantverdi), Ecm34100 Trykkfasthet, fcd19,8 Kryptall, Fl 28_5000 2,05 Middel verdi av strekkfasthet, fctm3,21 Svinntøyning, Fl 0_28-0,00008 Strekkfasthet, fctd1,27 Svinntøynin, FI ,00033 NA.6.2.2(1) Følgende krav til tilslag i betongen er oppfylt: Største tilsiag etter NS-EN 12620: D>=16 mm Det grove tilslaget >=50% av total tilslagsmengde Grovt tilslag skal ikke vtere av kalkstein eller stein med tilsvarende lav fasthet
20 Tin. sidc 4 Sian Dro 1 6. Lastdata Pålitelighetsklasse :2 Nedb "ng Risskontroll Brudd rense Permanent last, G 1,00 1,00 1,20 Variabel last, P 1,00 0,30 1,50 PS1-Fakter Kategori B : kontorer Krav maksasedbeyelag 1Construksjoner der nedberyning ferer til skader 6.1 Feltlaster Permanent last:0 kn/in2 Variabel last:0 kn/m2 Egenvekt I tillegg til angitte laster, beregner programmet i tillegg lastvirkning pga egenvekten til dekke og bjelkc(r). Egenvekten er lagt til under beregningen og er ikke angitt spesielt Dekkets romvekt er: 2500 kg/m3 6.2 Punktlaster Punktlaster Nr Felt Plasseri i felt mm Påført last Lastbredde (mm) 1 2 i i Permanent Variabel Bx B , I 3600 _ Gjennomlokkingskontroll for punktlaster Nærmeste snitt hvor det ikke trengs skjærannering er bestemt i henhold til NS-EN fig 6.22 A. En kan f.eks kombinere opphøyde jern og bøylearmering for å plassere armering langs hele snittet. PunktImt nr: 1 Betta = 1,15 : NS-EN 1992 Figur 6.21N (6) Trykkbrudd (v/vd) 0,08 Skjærkapasitet uten skjærarmering Vrd,c 0,39 N/mm2 Største skjærspenning Ved 0,11 N/mm2 Punkt1ast ar: 2 Betta = 1,4 NS-EN 1992 Figur 6.21N (6) Trykkbrudd (v/vd) 0,04 Skjærkapasitet uten skjærarmering Vrdc 0,39 N/mm2 Største skjærspenning Ved 0,12 N/mm Armerin sdata Armerin sdiameter mm X-retnin Y-retninOverdekn" Ytterste la Overkant X - retnin Underkant X - retnin Toleransekrav: Se pnkt 4.Materialdata Konstruksjonsregler, krav 1EN Punkt (3) Største senteravstand mellom stenger, smaks * I områder med maksimal moment eller punktlaster: Smaks = 2 h <= 250 mm for hovedarmering Smaks = 3 h <= 400 mm for fordelingsarmeringcn * Andre områder: Smaks = 3 h <= 400 mm for hovedarmeringen
21 rtttel 1,19 Ordle Smaks = 3.5 b <= 450 mm for fordelingsarmeringen Sign Side 5 D Se også punkt Armering i plater nær opplegg, og punkt Armering ved frie kanter 8. Armerin sbehov Figur med resultater for armering er tegnet 1 samme målestokk som skissen ovenfor. Skissen er fordreid og kan ha nlik skalering i i-retning og y-retning Total armeringsmengde ca: 353 kg, medregnet 10 % tillegg for skjetannering. Eventuell skjærarincring ikke medregnet.
22 Thed Progjekt Ordre Sign 1719 side 6 D Armering i figur er -tt i Imm2/m]. Mål å fi r er "tt i Inun] X Annering I X-retning, underkant ArmerIng I Y-retning, underkant
23 Tdtel 11r9 Ordre Sige sidc 7 Dmo Armering i X-retning, overkant Armering i Y-retning, overkant
24 Tinel Prilk9 9. Nedboyning Nedbø nin er tt i mm. Mål på figur er gitt i Imm]. sign D Permanent last + Maks. varlabel last Permanent last
25 Tirtcl Prir9 OrdreSignDalo Side Trykk mot mark (bruddgrense) T kk an 1s i Akse nr I '
26 = t I/CKJE TELEFARUGE MASSER OVER FUNDAMDOSPtATE. MIN 1,0M IKKJE TELEFARUGE MASSER MOT FUNDAMENT IKKJE TELEFARUGE MASSER MOT FUNDAMENT I 4 I i I8 i I I I-.7 UTSPARING FOR - r r?, KV-INNHERAD KOMMUNE Ar iv ode iv ekopi: 2SEPT bo beh NN SKL NETT AS GRØNN1NGEN FUNDAMENT1L HENGEBRU FORMTEGN1NG akvator NrånteNz Nr. 9l. Dato A3 Te9N SK : 50» Marator AS T11.: Nattrutekaien 9Fran Poztboks 854tirrnapostOakvator.no 5405 STORDwww.akvator.no Foretakeregieteret NO
27 z g 4+4 ø16 P.10 B. ø10 c c 200 P Stk 812 P ø16 P c c 200 P.5 3 Stk. V.ø16 P B.010 c c 200 Endeavslutting c e P.6 P B.812 c c 200 P.4 ø12 c c 200 P.3 ø12 c c 200 P.1 3 Stk. V.ø16 P.8 ø12 c c 200 P P.10 B. af(y c c P.12 B. 810 c c 200 P.11 c c 1 ved inn estingsgods.12 c c 200 UK + OK P.2 B. 10 c c 200 P ø16 P.10 ø12 c c 200 UK + OK P.1 UTSPARING FOR MERKNADER BETONGKVAIJTET: B35 M40 ARMERING: C OVERDEKNING: 50MM TOLERANSE: 10MM OMFAR: 50.9 SE TEIKNING OG BØYEUSTE :77M v KVINNHERAD KOMMUNE 2 SEPT Ar Is/ko e P nr. s r iv 0 e. beh. Rovlojon Illtkatokk P. Skin. Dato SKL NOT AS GRØNNINGEN FUNDAMENT TIL HENGEBRU ARMERINGSTEIKNING akvator A3 Togn. SK : 50 JS A Almator AS Tlf., Nattrutekoien 9 Fox, Postboks 854 firrnapostookvator.no 5405 STORD Foretaksregisteret NO MVA
3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerVersjon 6.0.1 januar 2010
Flatedekke Versjon 6.0.1 januar 2010 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright 2001-2009 Siv.ing Ove Sletten Flatedekke 2 INNHOLD
DetaljerDimensjonering av betongdekke :50:37 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:50:37 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:50:37 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerFocus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
DetaljerMEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
DetaljerDimensjonering av betongdekke :35:01 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:35:01 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:35:01 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerBrukerhåndbok. Versjon 6.1.1 august 2010. Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim. Tlf.
Brukerhåndbok Versjon 6.1.1 august 2010 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright 1996-2009 Ove Sletten Brukerveiledning for BtSnitt
DetaljerVersjon 3.6.0 april 2008. Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim. Tlf. 73968153 Fax.
Flatedekke Versjon 3.6.0 april 2008 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Fax. 73967874 Copyright 2001 Siv.ing Ove Sletten INNHOLD 1
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerTSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 57 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 102 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/57 Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerBeregningsrapport. Prosjektnummer: Ytre Namdal vgs, ny verkstedhall. Dokument nr.: RIB-01 Dato: Sign: KV
Beregningsrapport Prosjektnummer: 30306 Ytre Namdal vgs, ny verkstedhall Dokument nr.: RIB-01 Dato: 28.03.2017 Sign: KV Innholdsfortegnelse Bakgrunnsinformasjon... 1 Generelt... 1 Pålitelighetsklasse...
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerVersjon 6.2.7 februar 2014. Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Saturnveien 2B 7036 Trondheim. Tlf. 73968153
Versjon 6.2.7 februar 2014 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright Sletten Byggdata AS 2 Beregning med etterspente kabler er utarbeidet
DetaljerTSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerMEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
DetaljerVersjon 4.8.1 april 2008. Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnvegen 2B 7036 Trondheim. Tlf. 73968153 Fax.
2 Innhold 1 FØR DU STARTER...4 1.1 Minimum systemkrav...4 1.2 Installasjon av programmet...4 1.3 Sikkerhetskopi...4 2 PROGRAMOVERSIKT...4 2.1 Hva kan programmet brukes til...4 2.2 Aksesystem og fortegnsregler...5
DetaljerHåndbok 185 Eurokodeutgave
Håndbok 185 Eurokodeutgave Kapittel 5 Generelle konstruksjonskrav Kapittel 5.3 Betongkonstruksjoner Foredragsholder: Thomas Reed Thomas Reed Født i 1982 Utdannet sivilingeniør Begynte i Svv i 2007 Bruseksjonen
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerStatiske beregninger og dimensjonering
Fylke: Vest-Agder Vegnummer: E 39 Brunummer : Statiske beregninger og dimensjonering Dokument dato: 20.07.2012 Utført av: Hilde Solaas Signatur: Kontrollert: Trond Vabo Revidert dato: Kontrollert: Innhold
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
DetaljerTSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerTSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 55c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerVersjon mars 2017
Flatedekke Versjon 6.3.2 mars 2017 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Billingstadsletta 19b 1396 Billingstad Tlf. 66 77 84 00 Copyright Sletten Byggdata AS Flatedekke 2 INNHOLD 1
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerOse Ingeniørkontor AS VARTDAL RINGMUR BEREKNINGSDOKUMENT. Marita Gjerde Ose Ingeniørkontor AS
Ose Ingeniørkontor AS VARTDAL RINGMUR BEREKNINGSDOKUMENT Marita Gjerde 01.02.2017 Ose Ingeniørkontor AS Innhald 1. GENERELL INFORMASJON OM PROSJEKTET:... 3 1.1 Orientering... 3 1.2 Prosjekterende og sidemannskontrollerende
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55d Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 101 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerVersjon 5.3.4 april 2009. Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim. Tlf.
Versjon 5.3.4 april 2009 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright 1996-2000 Ove Sletten 2 Beregning med etterspente kabler er
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
- eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2.
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
DetaljerBrukerhåndbok. Versjon februar Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim. Tlf.
Brukerhåndbok Versjon 6.2.7 februar 2014 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright Ove Sletten Brukerveiledning for BtSnitt 2
Detaljer1 Dimensjoneringsgrunnlag
1 Dimensjoneringsgrunnlag 1.1 Innledning 1.1.1 Generelt Støttemuren ligger langs ny gang- og sykkelvei som skal bygges langs Mastemyrveien. Langs en strekning på ca. 60 m skal det etableres en støttemur
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
Detaljer3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerC12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
DetaljerVedlegg 1.9 NS 3473 PROSJEKTERING AV BETONGKOPNSTRUKSJOENR
Vedlegg 1.9 NS 3473 PROSJEKTERING AV BETONGKOPNSTRUKSJOENR Beregnings- og konstruksjonsregler Siri Fause Høgskolen i Østfold 1 NS 3473 Prosjektering av betongkonstruksjoner 6.utgave september 2003 Revisjonen
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerMEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703a Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55-740 SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4a Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD FORUTSETNINGER...
DetaljerC8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
DetaljerVersjon februar Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Saturnvegen 2B 7036 Trondheim. Tlf
Versjon 6.4.2 februar 2014 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Saturnvegen 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright Ove Sletten 2 Innhold 1 FØR DU STARTER... 4 1.1 Minimum systemkrav...
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 733 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/33 Sign.: Kontr.: sss jb STANDARD SVEISER
DetaljerBruk av HRC-produkter - eksempler
Bruk av HRC-produkter - eksempler HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for forankring av armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle bruddstyrke
DetaljerEkstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 703b Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 22.09.2016 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD
DetaljerVersjon mars Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Billingstadsletta 19b 1396 Billingstad. Tlf.
Versjon 6.5.6 mars 2017 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sletten Byggdata AS Billingstadsletta 19b 1396 Billingstad Tlf. 66 77 84 00 Copyright Sletten Byggdata AS 2 Innhold 1 FØR DU STARTER... 3 1.1
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerDato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerLørenskog Stasjonsby- Formtoppen Felt B1-3
Lørenskog Stasjonsby Formtoppen Felt B13 BEREGNINGSRAPPORT B03 BETONGKONSTRUKSJONER Dekke, Søyler og Vegger. Rev. Dato Beskrivelse av revisjon Prosjekt Nr.: Egenkontroll Sidemannskontroll Postboks 91 Manglerud
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerBrukerhåndbok. Versjon mars Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim. Tlf.
Brukerhåndbok Versjon 5.7.0 mars 2009 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnveien 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright 1996 Ove Sletten Brukerveiledning for BtSnitt
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerSTANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 723b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/12 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD STANDARD
Detaljer168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
DetaljerH12B02 Dimensjonering av pelehoder 18. april 2012
H12B02 Dimensjonering av pelehoder 18. april 2012 Deltakere: Prosjektgruppen: Joakim Sahlstrøm Marte Heen Lei Ruzelle Calumpit Sondre Reiersgaard Sweco: Jørn Inge Kristiansen Dato 16.april 2012 MØTEINNKALLING
Detaljer19.3.3 Strekkforankring av kamstål
242 19.3.2.6 Armert betong Svært ofte vil senteravstander og kantavstander være så små at bruddkjeglene ikke gir nok utrivingskapasitet. Formlene her gir ingen addisjonseffekt av tilleggsarmering, så løsningen
DetaljerDato: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER. Siste rev.: Dok. nr.: BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150
MEMO 830 Dato: 19.09.013 Sign.: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER Siste rev.: 13.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K6-10-30 Kontr.: ps BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD BEREGNING AV ARMERING
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress Rapport eksempel betongplater. 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning
Rapport eksempel betongplater INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerVersjon oktober Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnvegen 2B 7036 Trondheim. Tlf.
Versjon 6.1.2 oktober 2010 Programmet er utarbeidet og eiet av: Sivilingeniør Ove Sletten Saturnvegen 2B 7036 Trondheim Tlf. 73968153 Copyright 1996 Ove Sletten 2 Innhold 1 FØR DU STARTER... 4 1.1 Minimum
DetaljerKapittel 1:Introduksjon - Statikk
1 - Introduksjon - Statikk Kapittel 1:Introduksjon - Statikk Studér: - Emnebeskrivelse - Emneinformasjon - Undervisningsplan 1.1 Oversikt over temaene Skjærkraft-, Moment- og Normalkraft-diagrammer Grunnleggende
DetaljerEmnekode: LO oato august -03 I --- 'Antall oppgaver: I 5 i Ancill-vedl;&i. I ta~eller. Norske sta~darder (NS)-
6 høgskolen i oslo Emne: Dimensjonerin I Gruppe(r): I 2 BA I 2 BB I Eksamensoppgaven I, Antall sider (inkl! består av: I forsiden): 3 Emnekode: LO 222 8 --oato august -03 I --- rfaglig veileder: ilsen
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
Dato: 15.05.2012 Sign.: sss BWC 55 LIGHT - SØYLER I FRONT INNFESTING I DEKKE EKSEMPEL FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 17.06.2019 K5-10/4B Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD EKSEMPEL
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerVedlegg 1 - Prosjektdirektiv
Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv Prosjektnavn: Prosjekttittel: Samvirke hulldekker på stålbjelker Samvirke mellom hulldekker og stålbjelker i bruksgrensetilstand Planlagt startdato: 28.03.2011 Varighet: 50
Detaljer