Geoteknikk FV12-01/02: MO XR12-ALTERN-STRAUMBYGDA. G/S-VEG BÅSMOEN-LILLEALTERN. Ressursavdelingen. Nr Region nord

Transkript

1 Geoteknikk FV12-01/02: MO XR12-ALTERN-STRAUMBYGDA. G/S-VEG BÅSMOEN-LILLEALTERN O Pp Pp Dd Rr aa gg Te R eks ns uo rl os ag vi ad ve dl ien lgi ne gn e n Nr Region nord Ressursavdelingen Geo- og laboratorieseksjonen

2 Oppdragsrapport Nr Labsysnr Region nord Ressursavdelingen Geo- og laboratorieseksjonen Geoteknikk FV12-01/02: MO XR12-ALTERN-STRAUMBYGDA. G/S-VEG BÅSMOEN-LILLEALTERN GRUNNUNDERSØKELSER OG GEOTEKNISKE VURDERINGER REGULERINGSPLAN UTM-sone Euref89 Ø-N Oppdragsgiver: Antall sider: Plan og forvaltning Helgeland v/ Ole Magnus 22 Dato: Antall vedlegg: Kommune nr Kommune RANA Utarbeidet av (navn, sign.) Arild Sleipnes 52 Antall tegninger: Papirarkivnummer Fv12-01/02 Sammendrag Seksjonsleder (navn, sign.) Leif Jenssen Kontrollert Henrik Lissman Etter oppdrag fra Plan og forvaltning Helgeland ved Ole Magnus Paulsen har vi utført grunnundersøkelser og foretatt geotekniske vurderinger for reguleringsplanen Fv12 G/s-veg Båsmoen - Lillealtern i Rana kommune, Nordland fylke. Den planlagte g/s-vegen passerer også en kjent kvikkleiresone, sone 1696 Stor-Altern. Sonen er definert til å ha lav faregrad. Ved våre undersøkelser har vi ikke påvist sprøbruddsmateriale/kvikkleire i den delen av sonen vi passerer. Utførte stabilitetsberegninger viser akseptable materialkoeffisienter for 2 sentrale profil gjennom sonen. På grunn av dette samt at det ikke forusettes noen ytterligere utfyllinger innenfor denne sonen foreslår vi ingen geotekniske tiltak her. Foruten dette foreslås det geotekniske tiltak bestående av utslaking av fyllinger og skjæringer samt lagvis utlegging av fyllinger innenfor de vurderte områdene. Det vil være behov for ytterligere grunnundersøkelser og geotekniske vurderinger i forbindelse med byggeplanarbeidene for denne parsellen. De supplerende geotekniske undersøkelsene vil omfatte totalsonderinger, prøvetakinger samt nedsetting av poretrykksmålere i planlagte fyllingsområder. Poretrykksmålere som settes ned bør plasseres slik at de også kan benyttes til oppfølging av poretrykket under anleggsarbeidene. Emneord: Leire, Silt, Sand, Fylling, Skjæring, Fundamentering Distribusjonsliste Antall Distribusjonsliste Antall Lise Sæther Kampli Ole Magnus Paulsen Hanne Margrethe Alvsing Leif Jenssen Rambøll NVE 1 1

3

4 Geoteknisk rapport nr. 2011/ INNHOLDSFORTEGNELSE INNHOLDSFORTEGNELSE... 3 VEDLEGGSOVERSIKT INNLEDNING/ORIENTERING TIDLIGERE UNDERSØKELSER MARK- OG LABORATORIEUNDERSØKELSER GRUNN- OG FUNDAMENTERINGSFORHOLD Geoteknisk kategori Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Generelt Grunnforhold Valg av geotekniske parametere Stabilitetsforhold Vurderinger Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Generelt Grunnforhold Valg av geotekniske parametere Stabilitetsforhold Vurderinger Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Generelt Grunnforhold Valg av geotekniske parametere Stabilitetsforhold Vurderinger Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Generelt Grunnforhold Valg av geotekniske parametere Stabilitetsforhold Vurderinger VIDERE ARBEIDER HMS - FORHOLD REFERANSER VEDLEGGSOVERSIKT Bilag 1A: Tegningsforklaring (for geotekniske kart og profiler) Bilag 2: Oversiktskart i målestokk 1: i (A4 format) Bilag 3: Borpunktoversikt (4 sider) Bilag 4: Conrad-utskrifter CPTU, hull 19 (2 sider) Bilag 5: Sammenstilling av tolkede skjærstyrkeverdier CPTU, hull 19 Bilag 6: Conrad-utskrifter CPTU, hull 31 (2 sider) Bilag 7: Sammenstilling av tolkede skjærstyrkeverdier CPTU, hull 31 Bilag 8: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 4 Bilag 9: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 16 (2 sider) Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 3 av 22

5 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Bilag 10: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 19 (2 sider) Bilag 11: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 20 Bilag 12: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 27 Bilag 12B: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 29 Bilag 13: Resultater fra laboratorieanalyser, hull 45 Bilag 14: Resultater fra ødometeranalyser, hull 19, dybde 4,35m Bilag 15: Resultater fra treaksialforsøk, hull 15, dybde 8 og 9m (2 sider) Bilag 16: Resultater fra kornfordelingsanalyser Rambøll (2 sider) Bilag 17: Design-styrkeverdier skjærstyrke, hull 19 Bilag 18: Design-styrkeverdier skjærstyrke, hull 31 Bilag 19: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 410 (70001) Bilag 20: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 500 (70001) Bilag 21: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 530 (70001) Bilag 22: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 710 (70001) Bilag 23: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 120 (70002) Bilag 24: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil B Bilag 25: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil C Bilag 26: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 200 (70003) Bilag 27: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 280 (70003) Bilag 28: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 500 (70003) Bilag 29: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 1080 (70003) Bilag 30: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 1110 (70003) Bilag 31: Resultater fra stabilitetsberegninger GS Stability, profil 2730 (70004) Bilag 32: Resultater fra stabilitetsberegninger Plaxis drenert, profil B (8 sider) Bilag 33: Resultater fra stabilitetsberegninger Plaxis, jordmodell NGI-ADP, profil B (11 sider) Bilag 34: Resultater fra stabilitetsberegninger Plaxis, drenert, profil C (8 sider) Bilag 35: Resultater fra stabilitetsberegninger Plaxis, jordmodell NGI-ADP, profil C (11 sider) Målestokk Format Tegn. V01: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V02: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V03: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V04: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V05: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V06: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V07: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V08: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V09: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V10: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V11: Oversiktskart, profil vm :1000 A4 V12: Tverrprofil, profil 260 vm :200 A3 V13: Tverrprofil, profil 280 vm :200 A3 V14: Tverrprofil, profil 290 vm :200 A3 V15: Tverrprofil, profil 410 vm :200 A3 V16: Tverrprofil, profil 500 vm :200 A2 V16B: Tverrprofil, profil 530 vm :200 A2 V17: Tverrprofil, profil 710 vm :200 A2 V18: Tverrprofil, profil 790 vm :200 A3 Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 4 av 22

6 Geoteknisk rapport nr. 2011/ V19: Tverrprofil, profil 850 vm :200 A3 V20: Tverrprofil, profil 900 vm :200 A3 V21: Tverrprofil, profil 940 vm :200 A3 V22: Tverrprofil, profil 1070 vm :200 A3 V23: Tverrprofil, profil 1130 vm :200 A3 V24: Tverrprofil, profil 1150 vm :200 A3 V24B: Tverrprofil, profil 120 vm :200 A2 V24C: Tverrprofil, profil 140 vm :200 A3 V24D: Tverrprofil, profil 450 vm :200 A3 V25: Tverrprofil, profil 810 vm :200 A3 V26: Tverrprofil, profil 980 vm :200 A3 V27: Tverrprofil, profil 1040 vm :200 A3 V28: Tverrprofil, profil 1060 vm :200 A3 V29: Tverrprofil, profil 1100 vm :200 A3 V30: Tverrprofil, profil 1110 vm :200 A3 V31: Tverrprofil, profil 1170 vm :200 A3 V32: Tverrprofil, profil 1230 vm :200 A3 V33: Terrengprofil, profil A 1:200 A3 V34: Terrengprofil, profil B 1:200 A1 V35: Terrengprofil, profil C 1:200 A0 V36: Terrengprofil, profil D 1:200 A3 V37: Tverrprofil, profil 40 vm :200 A2 V38: Tverrprofil, profil 70 vm :200 A3 V39: Tverrprofil, profil 110 vm :200 A3 V40: Tverrprofil, profil 200 vm :200 A3 V41: Tverrprofil, profil 280 vm :200 A2 V42: Tverrprofil, profil 500 vm :200 A3 V43: Tverrprofil, profil 1080 vm :200 A3 V44: Tverrprofil, profil 1110 vm :200 A3 V45: Tverrprofil, profil 1550 vm :200 A3 V46: Tverrprofil, profil 2500 vm :200 A0 V47: Tverrprofil, profil 2730 vm :200 A0 V48: Tverrprofil, profil 3110 vm :200 A3 1 INNLEDNING/ORIENTERING Etter oppdrag fra Plan og forvaltning Helgeland ved Ole Magnus Paulsen har Geo- og laboratorieseksjonen i region Nord utført grunnundersøkelser og foretatt geotekniske vurderinger for reguleringsplanen Fv12 G/s-veg Båsmoen Lillealtern i Rana kommune, Nordland fylke. Den planlagte g/s-vegen passerer også en kjent kvikkleiresone, sone 1696 Stor-Altern. Sonen er definert til å ha lav faregrad. Bilag 2 viser er oversiktskart i målestokk 1: for området. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 5 av 22

7 Geoteknisk rapport nr. 2011/ TIDLIGERE UNDERSØKELSER Det er fra tidligere utført noen grunnundersøkelser for denne reguleringsplanen. Disse grunnundersøkelsene er framlagt i geoteknisk datarapport , nr. 1A av fra Rambøll. Resultatene fra alle disse undersøkelsene er også medtatt i vår nye rapport. I tillegg er det fra tidligere utført en rekke grunnundersøkelser i forbindelse med bygging av hovedvegen i dette området. Disse undersøkelsene/vurderingene er alle utført i perioden mellom 1976 og I den grad disse undersøkelsene har betydning for våre nye vurderinger er de også tatt med i vår nye rapport. Det henvises ellers til disse tidligere rapportene for en detaljert gjennomgang av resultatene fra disse undersøkelsene. 3 MARK- OG LABORATORIEUNDERSØKELSER Grunnundersøkelsene utført i 2012 omfatter i alt 41 totalsonderinger, 1 fjellkontrollboring (registrering av bart berg), 2 trykksonderinger (CPTU) samt opptak av 6 representative og 7 uforstyrrede prøveserier. Undersøkelsene er utført i 3 omganger perioden mellom 7.2 og Boringene utført i februar (hull 1 til 38) og august (sjøboringer, hull 39 og 40) er utført av boremannskaper fra Rambøll mens boringene fra november (hull 41 til 47) er utført av boremannskaper fra Statens vegvesen. Fra tidligere har vi tatt med i alt 49 dreiesonderinger, 2 vingelboringer samt 5 uforstyrrede prøveserier. I tillegg har vi også tatt med 1 dreietrykksondering utført av NGI i forbindelse med kvikkleirekartleggingen for sone 1696 Stor-Altern. Alle nye boringer med noen få unntak er innmålt med DGPS-utstyr som normalt gir nøyaktigheter for xyz-koordinatene innenfor ±2 til 3 cm. Når det gjelder hull 11, 31, 32, 39 og 40 er de innmålt kun med håndholdt GPS som normalt gir nøyaktigheter for xy-koordinatene innenfor 3 til 5 meter. For disse punktene er de angitte terrenghøydene enten beregnet ut fra den digitale terrengmodellen (landboringer) eller ved innmåling av vanndybder og vannstandsnivå (sjøboringene). Plasseringene av de tidligere boringene er betydelig mer usikre da disse punktene er overført fra tidligere oversiktskart med vekslene målestokker og kvalitet. En samlet oversikt over plassering, bordybder og data for identifisering av de forskjellige boringene framgår av bilag 3. Plasseringen av alle borpunkt er vist på oversiktskartene, tegn. V01 til V11. De opptatte prøveseriene er analyserte ved vårt laboratorium i Bodø samt med Rambøll sitt laboratorium i Trondheim med hensyn til korngradering og vanninnhold for alle samt i tillegg også styrkeegenskaper for de uforstyrrede prøvene. Resultatene fra totalsonderingene og laboratorieanalysene av prøveseriene framgår av de aktuelle tverrprofilene i tegn. V12 til V48. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 6 av 22

8 Geoteknisk rapport nr. 2011/ I tillegg er også resultatene fra de rutinemessige laboratorieanalysene av prøveseriene vist i tabellformat i bilag 8 til 13. Resultatene fra kornfordelingsanalyser utført hos Rambøll er vist i bilag 16. Det er også utført ødometer- og treaksialforsøk på en prøveserie ved Rambøll sitt laboratorium i Trondheim. Disse analysene er utført for å framskaffe mer detaljerte parametere for henholdsvis setnings- og styrkeegenskapene til de aktuelle leirmassene. Resultatene fra disse analysene er vist i bilag 14 og 15. I tillegg til de utførte grunnundersøkelsene er det registrert bart berg i eksisterende skjæringer i hele det aktuelle området. Områdene med bart berg er inntegnet på de aktuelle oversiktskartene. Når det gjelder trykksonderingene (CPTU) er disse tolket både ved hjelp av dataprogrammet CONRAD versjon 3.0 utviklet av SGI i Sverige samt et eget regnearkprogram der aktivt s u er tolket ut fra NGI s metoder og praksis (se vedleggsliste). Det er benyttet følgende formler i våre tolkninger av skjærstyrker ut fra trykksonderingene: Direkte skjærstyrke ut fra spisstrykket blir i Conrad tolket ved hjelp ut fra formel: τ FU qt σv 0 = k9 + k10 w OCR 1,3 0.2 der q T = korrigert spisstrykk og σ V0 = totalspenning N KT = spissmotstandfaktor w L = flytegrense OCR= overkonsolideringsgrad L I disse beregningene er det ved tolkningen av skjærstyrkeverdiene ut fra spissmotstanden benyttet en N KT tilsvarende w L. Dersom flytegrensen ikke angis er N KT = 16.3 for leire. Tilsvarende er N KT = 14.5 for siltmasser. qt σ v0 Aktiv skjærstyrke ut fra spisstrykket tolkes ut fra formel: sua = Nkt N kt = logOCR+0.08I p for S t >15 = logOCR for S t <15 der I p = plastisiteten og S t = sensitiviteten Aktiv skjærstyrke ut fra poreovertrykk tolkes ut fra formel: der u 2 = målt poretrykk og u 0 = insitu poretrykk s ua u2 u N = 0 u N U = logOCR+0.07I p for S t <15 = logOCR for S t >15 Aktiv skjærstyrke ut fra poretrykksparameter, B q tolkes ut fra formel: = q u t 2 sua Nke Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 7 av 22

9 Geoteknisk rapport nr. 2011/ N ke = B q for S t <15 = B q for S t >15 der B q = (u 2 u 0 )/ (q t -σ vo ) Tolkning av OCR gjøres helst ut fra spisstrykket etter formelene: OCR = (Q t /3) 1.2 for S t <=15 = (Q t /2) 1.11 for S t >15 der Q t =(q t -σ vo )/σ v0 og σ v0 = effektivspenning Det kan også utføres tolkninger av OCR ut fra poreovertrykket, u samt poretrykksparameteren, B q. Resultatene fra disse tolkningene av skjærstyrkeverdier ut fra spissmotstand og poreovertrykk er framlagt i bilag 4 til 7. Vi har oppnådd følgende nullpunktsvariasjoner ved de supplerende trykksonderingene: Nullpunktsvariasjon før / etter Anvend- Hull Dato Spisstrykk Poretrykk Sidefriksjon elses Merknad nr utført kpa kpa kpa klasse ,2 0,98 0,23 1 Maks helning 3, ,0 0,03 0,01 2 Maks. helning 2,8 Sonderingen i hull 31 klassifiseres i anvendelsesklasse 2 på grunn av en litt for høy nullpunktsvariasjon for spisstrykket (38 kpa i forhold til krav på maksimalt 35 kpa for klasse 1). Nullpunktsvariasjonene for poretrykk og sidefriksjon tilsier anvendelsesklasse 1. 4 GRUNN- OG FUNDAMENTERINGSFORHOLD 4.1 Geoteknisk kategori I henhold til NS-EN :2004+NA:2008 Eurocode 7: Geoteknisk prosjektering, Del 1: Allmenne regler og NS-EN :2008 Eurocode 7: Geoteknisk prosjektering, Del 2: Regler basert på grunnundersøkelser og laboratorieprøver er konsekvens-/pålitelighetsklasse (CC/RC) satt til klasse 2. Dette medfører at det skal benyttes kategori 2 som geoteknisk kategori for dette prosjektet. Kontrollklasse er satt til normal (N) kontroll. Det er valgt geoteknisk kategori 2 og ikke 3 for hele parsellen selv om den passerer i utkanten av en kvikkleiresone (1996 Stor-Altern). Denne sonen er tidligere kun identifisert ved hjelp en noe usikker tolkning av 1 stk. dreietrykksondering (NGI57). Våre nye undersøkelser viser ikke tegn til kvikkleire eller sprøbruddsmateriale i den delen av sonen vi passerer. I tillegg viser utførte stabilitetsberegninger (se senere i rapporten) akseptable materialkoeffisienter for 2 sentrale profil (profil B og C) gjennom hele denne sonen. Ut fra disse forholdene har vi derfor valgt å benytte geoteknisk kategori 2 for hele parsellen. Dette er også avklart med Einar Lyche, NVE i telefon av 4. januar Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 8 av 22

10 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Ut fra geoteknisk prosjektklasse samt en vurdering av konsekvensklasse (CC2 middels konsekvens) og bruddmekanisme (sprøtt/nøytralt brudd) er nødvendig materialkoeffisient, γ m satt til 1,50 for de delene av parsellen hvor det er påvist bløte leirmasser. I øvrige deler av parsellen er nødvendig materialkoeffisient, γ m satt til 1,40. Skjema for valg av geoteknisk kategori/konsekvensklasse/pålitelighetsklasse er vist på side 2 i rapporten. Omfang av kontroll i de forskjellige fasene er i utgangspunktet definert etter valgt geoteknisk kategori og følgende tabell: Kontroll av Utførelse Grunnforhold Inspeksjon, enkle kvalitetskontroller, kvalitativ bedømmelse Befaring, registrering av jord og berg som avdekkes ved graving Geoteknisk kategori Grunnens egenskaper, arbeidsrekkefølge, konstruksjonens oppførsel Kontroll av egenskap til jord og berg i fundamentnivå Tilleggsmålinger der det er aktuelt: - av grunn og grunnvann, - arbeidsrekkefølgen, - materialenes kvalitet, - tegninger, - avvik fra prosjektering - resultat av målinger, - observasj. av miljøforh. - uforutsette hendelser Ekstra undersøkelser av jord og berg som kan være viktige for konstruksjonen Grunnvann Dokumentert erfaring Observasjoner/målinger Byggeplass Ikke krav til tidsplan Utførelsesrekkefølge angis i prosjekteringsrapport Overvåkning Enkel, kvalitativ kontroll Måling av bevegelser på utvalgte Måling av bevegelser og analyser av punkter konstruksjon 4.2 Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Oversiktskart: tegn. V01 til V03 Tverrprofil: tegn. V12 til V Generelt I dette området planlegges den nye g/s-vegen på oversiden av eksisterende fv12. For å unngå skjæringer inn mot eksisterende bygninger er fylkesvegen flyttet noe ut mellom ca. profil 360 og 850. Største fyllingshøyde for denne utflyttede fylkesvegen er ca. 5 meter i profil Grunnforhold Innenfor dette området er det i alt utført 30 dreiesonderinger, 12 totalsonderinger samt tatt opp 3 representative og 2 uforstyrrede prøveserier. De utførte undersøkelsene viser løsmassemektigheter på mellom 0,3 og 7,5 meter. Beliggenheten av bergoverflaten er registret ved 4 av de 12 totalsonderingene i dybder på mellom 1,4 og 5,3 meter under terrenget. Som en kontroll på at berget virkelig er påtruffet er det i tillegg boret videre mellom 2,1 og 3,5 meter ned i berget. For en sikker bergbestemmelse er det vanlig å bore minst 3 meter ned i berget. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 9 av 22

11 Geoteknisk rapport nr. 2011/ I tillegg er antatt berg registrert ved ytterligere 31 av total- og dreiesonderingene. Beskrivelse av uforstyrrede prøveserier Den uforstyrrede prøveserien i hull 4 (profil 708,9/10,8 mh bilag 8) viser at løsmassene i dybde fra 0 til 2 meter antas å bestå av oppfylt sandig, siltig leire med et vanninnhold mellom 22,8 og 24,8 %. I dybde fra 1,3 til 2,0 er humusinnholdet målt til 1,1 %. I dybde fra 3 til 4 meter består løsmassene av tørrskorpeleire med et vanninnhold på mellom 25,5 og 31,3 %. De registrerte skjærstyrkeverdiene i disse massene er til dels svært høye og ligger mellom 78 og 305 kpa. I dybde fra 4 til 4,5 meter, hvor prøveserien er avsluttet består løsmassene av fast leire med vanninnhold på mellom 25,8 og 30,2. De registrerte skjærstyrkeverdiene i disse massene ligger mellom 60 og 74 kpa. Den uforstyrrede prøveserien i hull 4770PR (profil 1145,3/8,2 mv) er tatt i 1976 og viser at løsmassene fra terrengoverflaten og ned til 5 meter, hvor prøveserien er avsluttet, består av leire/siltig leire. Vanninnholdet i disse massene ligger i hovedsak mellom 40 og 50 %. Leirmassene er i hovedsak middels sensitive med skjærstyrkeverdier mellom 20 og 30 kpa. De utførte grunnundersøkelsene viser at løsmassene i dette området for en stor del består av middels fast til fast lagrede leirmasser. I området mellom nåværende profil 1125 til 1155 skjedde en utglidning av den nylig utlagte vegfyllingen i en kraftig nedbørsperiode i begynnelsen av november Området ble i ettertid reparert ved en kombinasjon av senkning og innflytting av den daværende linjen Valg av geotekniske parametere I våre stabilitetsberegninger for dette området har vi valgt å benytte følgende parametere: Lag Densitet, γ Udrenert skjærstyrke s ua kpa Attraksjon, a Friksjonsvinkel, φ kn/m 3 kpa Nye vegfyllinger Eksisterende fyllinger Sand Leirig silt Siltig leire Faste bunnmasser/ morene Merknad Grunnvannstanden er antatt å ligge anslagsvis 1 til 2 meter under terrengoverflaten. Det benyttes følgende anisotropifaktorer for ADP-beregninger (leirmasser) i dette området: A a =1,0 A d =0,67 A p =0,33 Det er benyttet trafikklaster inkl. materialfaktor på 13 kpa både for fylkesvegen og den nye g/svegen. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 10 av 22

12 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Stabilitetsforhold Ved våre beregninger for profil 410 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,63 Skråningshelning 1:2 ADP 3,06 Bilag 19 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 410. Ved våre beregninger for profil 500 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 2,04 Fyllingsstabilitet 1,72 Skjæringsstabilitet Bilag 20 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 500. Ved våre beregninger for profil 530 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,37 Skråningshelning 1:2 ADP 2,42 GS Stability aφ 1,59 Skråningshelning 1:2,5 Bilag 21 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 530 med skråningshelning 1:2,5. Ved våre beregninger for profil 710 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,37 Skråningshelning 1:2 ADP 2,46 GS Stability aφ 1,60 Skråningshelning 1:2,5 Bilag 22 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 710 med skråningshelning 1:2, Vurderinger Av stabilitetshensyn er det nødvendig å benyttes skråningshelninger på 1:2,5 eller slakere i området mellom profil 510 og 720. Utenom dette området er det ikke behov for spesielle geotekniske tiltak innenfor dette delområdet. Det forutsettes at de planlagte fyllingene bygges opp av sprengtstein og at de legges ut lagvis i maksimalt 1 meter tykke lag. Det forutsettes også at alle torv- og matjordmasser direkte under de planlagte fyllingene først fjernes før de legges ut. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 11 av 22

13 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Skjæringer inn mot eksisterende terreng må ikke anlegges med brattere helning enn 1: Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Oversiktskart: tegn. V03 til V06 Tverrprofil: tegn. V24B til V32 Terrengprofil: tegn. V33 til V Generelt I dette området planlegges g/s-vegen på nedsiden av eksisterende fv. 12. I området fra ca. profil 950 er det allerede bygget g/s-veg slik at det ikke er behov for ytterligere tiltak her. Dette omfatter også hele området hvor en passer kvikkleiresonen 1696 Stor-Altern. I tillegg er hovedvegen flyttet noe inn i området mellom ca. profil 400 og Grunnforhold Innenfor dette området er det i alt utført 10 dreiesonderinger, 1 dreietryksondering, 14 totalsonderinger, 1 fjellkontrollboring (registrering av bart berg), 1 trykksondering (CPTU) samt tatt opp 6 uforstyrrede prøveserier. De utførte undersøkelsene viser løsmassemektigheter på mellom 0,0 og 19,4 meter. Beliggenheten av bergoverflaten er registret ved kun 3 av de 14 totalsonderingene i dybder på mellom 1,8 og 10,8 meter under terrenget. Som en kontroll på at berget virkelig er påtruffet er det i tillegg boret videre mellom 2,6 og 3,6 meter ned i berget. For en sikker bergbestemmelse er det vanlig å bore minst 3 meter ned i berget. I tillegg er antatt berg registrert ved ytterligere 18 av total-, dreie- og dreietrykksonderingene. Beskrivelse av uforstyrrede prøveserier og trykksondering (CPTU) Den uforstyrrede prøveserien i hull 45PR (profil 120,9/25,3 mv bilag 13) viser at løsmassene fra terrengoverflaten og ned til 2 meters dybde består av sandig grusig materiale/grusig sand med et vanninnhold på henholdsvis26,1 og 29,2 %. I dybde fra 2 til 3 meter består løsmassene av siltig leire med et vanninnhold på 32,4 %. I dybde fra 3 til 6,8 meter, hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av leire med et vanninnhold på mellom 37,8 og 41,7 %. Disse leirmassene er middel plastiske, lite til middels sensitive og med skjærstyrkeverdier på mellom 16,5 og 28,3 kpa. Den uforstyrrede prøveserien i hull 5770PR (profil 1064,8/1,4 mh) er tatt i 1977 og viser at løsmassene i all hovedsak består av siltig leire/leire fra terrengoverflaten og ned til 6 meter hvor prøveserien er avsluttet. Disse leirmassene er lite til middels sensitive med vanninnhold i hovedsak mellom 30 og 40 % og skjærstyrke mellom 20 og 30 kpa. I dybde ned til ca. 2 meter er skjærstyrken noe høye (tørrskorpe) ca. 40 til 60 kpa. Den uforstyrrede prøveserien i hull 16 (profil 1099,4/23,1 mv bilag 9) viser at løsmassene fra terrengoverflaten og ned til 0,5 meter består av siltig sand med et vanninnhold på ca. 16 %. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 12 av 22

14 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Videre nedover til 2 meter består løsmassene av leirig silt med et vanninnhold på mellom ca. 18 og 21 %. I dybde fra 2 til 4 meter består løsmassene av middels sensitiv leire som er meget lagdelt med silt og sandlag. Vanninnholdet ligger i hovedsak mellom 20 og 25 % og skjærstyrken tilsvarende mellom 15 og 35 kpa. I dybde fra 4 til 5 meter består løsmassene av siltig leirig sand med et vanninnhold på omkring 20 %. Skjærstyrken i disse massene ligger omkring 15 kpa. I dybde fra 5 til 5,9 meter hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av sand med tynne leirlag. Vanninnholdet ligger omkring 20 % og skjærstyrken (i leirlagene) mellom 17 og 37 kpa. Den uforstyrrede prøveserien i hull 5820PR (profil 1114,8/2,3 mh) er tatt i 1977 og viser at løsmassene fra terrengoverflaten og ned til 2 meters dybde består av leirig sandig silt med et vanninnhold på mellom 20 og 30 %. I dybde fra 2 til 4 meter, hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av leirig siltig sand med et vanninnhold på omkring 20 til 25 %. Den uforstyrrede prøveserien i hull 5880PR (profil 1174,8/13,1 mh) er tatt i 1977 og viser at løsmassene fra 1 til 2 meter under terrengoverflaten består av lite sensitiv leire med et vanninnhold på omkring 30 %. Registrert skjærstyrke ligger på 75 kpa. I dybde fra 2 til 4 meter består løsmassene av middels sensitiv leirig silt med et vanninnhold på mellom 25 og 35 %. Skjærstyrken i disse massene ligger mellom 15 og 40 kpa. I dybde fra 4 til 5 meter, hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av siltig sand med et vanninnhold på mellom 25 og 30 %. Den uforstyrrede prøveserien i hull 19 (profil 1459,7/12,4 mv bilag 10) viser at løsmassene fra terrengoverflaten og ned til 1 meters dybde består av humusholdig siltig sand med et vanninnhold på omkring 20 %. I dybde ned til 3 meter består løsmassene av tørrskorpeleire med et vanninnhold på mellom 25 og 35 % og skjærstyrkeverdier på mellom 40 og 305 kpa. Videre ned til 9,9 meter hvor prøveserien er avsluttet består løsmassene av lite til middels sensitiv leire med tynne siltlag. Vanninnholdet ligger i hovedsak mellom 30 og 35 % og tilsvarende skjærstyrken mellom 20 og 30 kpa. I prøvehullet ble det i ettertid målt et fritt vannspeil 2,0 meter under terrengoverflaten. Ødometerforsøket fra dybde 4,35 meter under terrenget (bilag 14) viser følgende, tolkede data: M oc =4,5 MPa P c = 130 kpa, OCR=2,1 P r = 23 kpa m=15 C voc =10 m 2 /år C vnc =4 m 2 /år med en økning på 0,02 m 2 /år pr. kpa økt effektivspenning Treaksialforsøkene fra dybde 3,65 og 7,6 meter under terrenget (bilag 15) viser følgende, tolkede data: S ua = 28 kpa ved 2 % deformasjon i 3,65 meters dybde S ua = 48 kpa ved 3 % deformasjon i 6,70 meters dybde Attraksjon, a= 0 kpa og friksjonsvinkel, φ = 23,5 Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 13 av 22

15 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Trykksonderingen (CPTU) i hull 19 (profil 1459,7/12,4 mv bilag 4 og 5) er tatt i dybde fra 2,0 til 10,94 meter under terrenget. Sonderingen er tolket ut fra data fra prøveserien i samme hull. I tolkningen er det benyttet et hydrostatisk fordelt poretrykk med en antatt grunnvannstand 2 meter under terrenget. I tillegg er plastisiteten, I p satt til å være mellom 9 og 11,4 % og det er ut fra ødometerforsøket benyttet en forkonsolidering tilsvarende en terrenglast på 62 kpa. Tolkningen er ut fra prøve-serien utført i sin helhet for sensitivitet, S t mindre enn 15. Ut fra disse forutsettingene er aktiv skjærstyrke tolket til å ligge mellom 35 og 50 kpa Valg av geotekniske parametere I våre stabilitetsberegninger for dette området har vi valgt å benytte følgende parametere: Lag Densitet, γ Udrenert skjærstyrke s ua kpa Attraksjon, a Friksjonsvinkel, φ Merknad kn/m 3 kpa Nye vegfyllinger Tidligere fyllinger Grusig sand Sand Tørrskorpeleire Leire 18, ,5 Design-styrkeverdier skjærstyrke i bilag 17 Faster bunnmasser/ morene Grunnvannstanden er antatt å ligge anslagsvis 1 til 2 meter under terrengoverflaten. Det benyttes følgende anisotropifaktorer for ADP-beregninger i dette området: A a =1,0 A d =0,67 A p =0,33 For eventuelt sprøbruddsmateriale i den angitte kvikkleiresonden benyttes det også følgende anisotropifaktorer (i forhold til tolket aktiv skjærstyrke fra CPTU-sonderinger) for ADPberegninger: A a =0,85 A d =0,65 A p =0,30 Det er benyttet trafikklaster inkl. materialfaktor på 13 kpa både for fylkesvegen og den nye g/svegen Stabilitetsforhold Ved våre beregninger for profil 120 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,83 Skråningshelning 1:1,5 ADP 1,43 GS Stability aφ 2,20 Skråningshelning 1:2 ADP 1,69 Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 14 av 22

16 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Bilag 23 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 120 med skråningshelning 1:2. Ved våre beregninger for profil B har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 2,51 Naturlig skråning ADP 1,71 Plaxis aφ 2,20 NGI-ADP 1,57 1) GS Stability ADP 1,59 Med anisotropifaktorer som for sprøbruddsmateriale 1) Det er på grunn av profilgeometrien regnet med en gjennomgående noe lavere aktiv skjærstyrke i Plaxis i forhold til GS Stability Bilag 24 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil B. Bilag 32 og 33 viser resultatene og parametere benyttet for stabilitetsberegninger med Plaxis for henholdsvis aφ (drenert) og NGI-ADP (udrenert). Ved våre beregninger for profil C har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 2,20 Naturlig skråning ADP 1,60 Plaxis aφ 1,78 Lokal utglidning NGI-ADP 1,37 1) GS Stability ADP 1,47 2) Med anisotropifaktorer som for sprøbruddsmateriale 2) Det er på grunn av profilgeometrien regnet med en gjennomgående noe lavere aktiv skjærstyrke i Plaxis i forhold til GS Stability 3) Noe lavere en våre krav til ønsket materialfaktor (1,50), men innenfor NVE s krav til absolutt materialfaktor (1,40). Bilag 25 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil C. Bilag 34 og 35 viser resultatene og parametere benyttet for stabilitetsberegninger med Plaxis for henholdsvis aφ (drenert) og NGI-ADP (udrenert) Vurderinger Av stabilitetshensyn er det nødvendig å benyttes skråningshelninger på 1:2 eller slakere i området mellom profil 90 og 150. Utenom dette området er det ikke behov for spesielle geotekniske tiltak innenfor dette delområdet. Det forutsettes at de planlagte fyllingene bygges opp av sprengtstein og at de legges ut lagvis i maksimalt 1 meter tykke lag. Det forutsettes også at alle torv- og matjordmasser direkte under de planlagte fyllingene først fjernes før de legges ut. Skjæringer inn mot eksisterende terreng må ikke anlegges med brattere helning enn 1:2. Som tidligere nevnt er det ved våre undersøkelser ikke påtruffet kvikkleire eller sprøbruddsmateriale i den angitte kvikkleiresonen, 1996 Stor-Altern. I tillegg er både hovedvegen og g/s- Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 15 av 22

17 Geoteknisk rapport nr. 2011/ vegen allerede er etablert i dette området og den beregningsmessige sikkerheten for de 2 profilene gjennom sonen er godt innenfor det akseptable, i henhold til NVE s regelverk. Vi foreslår derfor ingen geotekniske tiltak i dette området. 4.4 Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Oversiktskart: tegn. V06 til 10 Tverrprofil: tegn. V37 til V Generelt I dette området planlegges den nye g/s-vegen på oversiden av eksisterende fv12. I tillegg er det av plasshensyn behov for en liten utflytting av hovedvegen mellom profil 1720 og Grunnforhold Innenfor dette området er det i alt utført 9 dreiesonderinger, 10 totalsonderinger, 2 vingeboringer samt tatt opp 1 representativ og 4 uforstyrrede prøveserier. De utførte undersøkelsene viser løsmassemektigheter på mellom 0,5 og 33,7 meter. Antatt berg registrert ved 14 av de 19 total- og dreiesonderingene i dybder på mellom 1,9 og 11.7 meter under terrenget. Beskrivelse av uforstyrrede prøveserier og vingeboringer Den uforstyrrede prøveserien i hull 20 (profil 39,1/10,9 mh bilag 11) viser at løsmassene består av antatte oppfylte siltige, grusige leirmassene med et vanninnhold på 30,1 % i dybder mellom 1,3 og 2 meter under terrenget. I dybde fra 1,2 til 2,0 er humusinnholdet målt til 1,5 %. I dybder på mellom 3,2 og 3,5 meter består løsmassene av sand og grus med et vanninnhold på mellom 9,9 og 12,8 %. Videre nedover fra 5 til 6,9 meter, hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av siltig sand med et vanninnhold på mellom 12,5 og 14,9 %. Vingeboringen i hull V (profil 40,5/15,5 mv) er tatt i 1975 og viser at leirmassene er lite sensitive med til dels svært lave skjærstyrkeverdier på mellom 4,5 og 7,5 kpa (på grunn av sand-/siltlag?). I ved start og stopp for vingeboringer i dybder på 2 og 9 meter under terrenget er det registret noe høyere skjærstyrkeverdier på henholdsvis 30 og 26 kpa. Den uforstyrrede prøveserien i hull 6330PR (profil 41,0/3,1 mv) er tatt i 1975 og viser at løsmassene består av torvmasser fra terrengoverflaten (daværende) og ned til ca. 0,3 meters dybde. Videre ned til ca. 5 meter består løsmassene av siltig grusig sand med et vanninnhold på mellom 10 og 17 %. I dybde fra 5 til 8,5, hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av sandig silt med et vanninnhold på mellom 10 og 18 %. Vingeboringen i hull V (profil 71,5/15,5 mv) er tatt i 1975 og viser at leirmassene er lite sensitive med lave skjærstyrkeverdier på mellom 8,5 og 13,5 kpa (på grunn av sand-/siltlag?). Vingeboringen er tatt mellom 2 og 6 meter under terrenget. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 16 av 22

18 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Den uforstyrrede prøveserien i hull 27 (profil 1078,6/11,9 mh bilag 12) viser at løsmassene fra terrengoverflaten og ned til 0,4 meter består av antatte oppfylte siltige leirmasser med et vanninnhold på 31,3 %. I dybde fra 0,5 til 2,9 meter hvor prøveserien er avsluttet, består løsmassene av lite sensitiv siltig leire med et vanninnhold på mellom 25,4 og 36,7 %. Skjærstyrkeverdiene i disse leirmassene ligger mellom 20 og 80 kpa. I prøvehullet ble det i ettertid målt et fritt vannspeil 2,1 meter under terrengoverflaten. Den uforstyrrede prøveserien i hull 29 (profil 1547,2/9,2 mh bilag 12B) viser at løsmassene i dybde fra 1,3 til 5,9 meter, hvor prøveserien er avsluttet, består av lite til middels sensitiv leire med et vanninnhold på mellom 20,8 og 42,4 %. I dybde ned til ca. 1,9 meter ligger skjærstyrken mellom ca. 50 og 90 kpa og leirmassene har klare karakterer av tørrskorpe. Videre ned ligger skjærstyrken mellom 12 og 27 kpa. I prøvehullet ble det i ettertid målt et fritt vannspeil 0,4 meter under terrengoverflaten Valg av geotekniske parametere I våre stabilitetsberegninger for dette området har vi valgt å benytte følgende parametere: Lag Densitet, γ Udrenert skjærstyrke s ua kpa Attraksjon, a Friksjonsvinkel, φ kn/m 3 kpa Nye vegfyllinger Eksisterende fyllinger Grusmasser Sandmasser Siltmasser Leirmasser 19, Merknad Grunnvannstanden er antatt å ligge anslagsvis 1 til 2 meter under terrengoverflaten. Det benyttes følgende anisotropifaktorer for ADP-beregninger (leirmasser) i dette området: A a =1,0 A d =0,67 A p =0,33 Det er benyttet trafikklaster inkl. materialfaktor på 13 kpa både for fylkesvegen og den nye g/svegen Stabilitetsforhold Ved våre beregninger for profil 200 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,43 Skjæringshelning 1:2 Bilag 26 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 200. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 17 av 22

19 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Ved våre beregninger for profil 280 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,40 Skjæringshelning 1:2 Bilag 27 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 280. Ved våre beregninger for profil 500 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,49 Skjæringshelning 1:2 Bilag 28 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil 500. Ved våre beregninger for profil 1080 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,79 Skjæringshelning 1:2 ADP 4,45 Bilag 29 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil Ved våre beregninger for profil 1110 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,39 1) Skjæringshelning 1:2 ADP 8,75 1) Aksepterer en noe lavere materialfaktor enn ønsket (1,40) for dette tilfellet. Bilag 30 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil Vurderinger I dette området må alle skjæringer ikke anlegges med brattere helning enn 1:2. Dette gjelder særlig områdene mellom henholdsvis ca. profil 100 og samt mellom ca. profil 1050 og Det bør vurderes å erosjonssikre disse skjæringene med et inntil 1 meter tykt lag av sprengtstein i utsatte områder. Særlig gjelder dette de områdene der det er bolighus og andre bygninger på oversiden av den planlagte skjæringstoppen. Dersom dette er ønskelig er det mulig å etablere natursteinsmurer eller andre murløsninger i alle eller noen av disse skjæringsområdene. I så fall vil det måtte utføres en prosjektering av slike løsninger både med hensyn til den permanente løsningen samt den midlertidige utgravingsfasen. Fyllinger i dette området må bygges opp av sprengtstein. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 18 av 22

20 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Fyllinger og skjæringer, profil , vegmodell Oversiktskart: tegn. V10 og V11 Tverrprofil: tegn. V47 og V Generelt I dette området skal g/s-vegen anlegges på utsiden av fv. 12 og det planlegges også med en relativt omfattende omlegging av hovedvegen gjennom store deler av området. Største fyllingshøyde er ca. 5 meter innenfor dette området Grunnforhold Innenfor dette området er det i alt utført 4 totalsonderinger, 1 trykksondering (CPTU) samt tatt opp 2 representative prøveserier. De utførte undersøkelsene viser løsmassemektigheter på mellom 2,2 og 31,8 meter. Beliggenheten av bergoverflaten er registret ved 2 av de 4 totalsonderingene i dybder på mellom 17,3 og 20,6 meter under terrenget. Som en kontroll på at berget virkelig er påtruffet er det i tillegg boret videre henholdsvis 1,8 og 3,1 meter ned i berget. For en sikker bergbestemmelse er det vanlig å bore minst 3 meter ned i berget. I tillegg er antatt berg registrert ved ytterligere 1 totalsonderingene. Beskrivelse av trykksondering (CPTU): Trykksonderingen (CPTU) i hull 31 (profil 2730,6/25,2 mh bilag 6 og 7) er tatt i dybde fra 5,5 til 18,86 meter under terrenget. Ut fra tolkningen utført ved hjelp av Conrad er det kun leirmasser i dybde mellom ca. 14 og 15,5 samt mellom 16,5 og 16,7 meter under terrenget. Øvrige masser tolkes til å være silt- og sandmasser. For tolkningen av leirmassene er det benyttet i hydrostatisk fordelt poretrykk med en antatt grunnvannstand 4 meter under terrenget. I tillegg er plastisiteten, I p satt til 10 % og det er benyttet en forkonsolidering, OCR på 2. Tolkningen er utført i sin helhet for sensitivitet, S t mindre enn 15. Ut fra disse forutsettingene er aktiv skjærstyrke i dybde mellom 14 og 16,7 meter tolket til å ligge mellom 95 og 110 kpa. I silt- og leirmassene er friksjonsvinkel tolket til å ligge mellom 31 og 34. De utførte grunnundersøkelsene viser at løsmassene i dette området for en stor del synes å bestå av silt- og sandmasser. Det er også i dybden registrert et ca. 2-3 meter mektig lag som ut fra trykksonderingen er tolket til å være leire. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 19 av 22

21 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Valg av geotekniske parametere I våre stabilitetsberegninger for dette området har vi valgt å benytte følgende parametere: Lag Densitet, γ Udrenert skjærstyrke s ua kpa Attraksjon, a Friksjonsvinkel, φ Merknad kn/m 3 kpa Nye vegfyllinger Tidligere vegfyllinger Sandig silt Leirmasser Design-styrkeverdier skjærstyrke i bilag 18 Grunnvannstanden er antatt å ligge anslagsvis 0 til 4 meter under terrengoverflaten. I tillegg er det der det er aktuelt benyttet en ytre vannstand på kote -1,6 (LLV). Det benyttes følgende anisotropifaktorer for ADP-beregninger (leirmasser) i dette området: A a =1,0 A d =0,67 A p =0,33 Det er benyttet trafikklaster inkl. materialfaktor på 13 kpa både for fylkesvegen og den nye g/svegen Stabilitetsforhold Ved våre beregninger for profil 2730 har vi oppnådd følgende materialfaktorer, γ m : Beregningsprogram Beregningsmetode Materialfaktor, γ m Merknad GS Stability aφ 1,82 Uten tiltak ADP 2,53 Bilag 31 viser stabilitetsberegninger utført med GS Stability for profil Vurderinger Fyllingen i strandsonen mellom profil 2690 og 2880 kan legges ut som planlagt dersom det bygges opp av sprengtstein og legges ut lagvis i maksimalt 1 meter tykke lag. Første lag kan legges ut med topp på kote I forbindelse med byggeplanleggingen må det også dimensjoneres en erosjonssikring mot bølgeerosjon for hele sjøfyllingen. Ut fra det som er registret ved befaring kan brua mellom ca. profil 3135 og 3150 fundamenteres på bart berg. I forbindelse med byggeplanen bør det gjøres grunnundersøkelser for fyllingsområdet mellom profil 2950 og 3050 samt eventuelt mellom profil 3200 og 3040 dersom det ikke er bart berg i dette området også. Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 20 av 22

22 Geoteknisk rapport nr. 2011/ VIDERE ARBEIDER Det vil være behov for ytterligere grunnundersøkelser og geotekniske vurderinger i forbindelse med byggeplanarbeidene for denne parsellen. De supplerende geotekniske undersøkelsene vil omfatte totalsonderinger, prøvetakinger samt nedsetting av poretrykksmålere i planlagte fyllingsområder. Poretrykksmålere som settes ned bør plasseres slik at de også kan benyttes til oppfølging av poretrykket under anleggsarbeidene. 6 HMS - FORHOLD I henhold til byggeherreforskriftene skal det for dette arbeidet lages byggherrens HMS-plan. Dette kapittelet gjelder risiko i forbindelse geotekniske arbeider ved bygging av ny g/s-veg på fv.12 mellom Båsmoen og Lillealtern i Rana kommune. Prosjektet omfatter også noe omlegging av hovedvegen. Ved utførelse av arbeidet må en ta hensyn til fare utglidninger og ras. Det er derfor et krav at beskrevne geotekniske tiltak følges i detalj. Det må heller ikke verken midlertidig eller permanent lagres overskuddsmasser i eller inntil parsellen uten at dette på forhånd er geoteknisk klarert. I byggefasen skal entreprenøren, for de kritiske arbeidsoperasjonene som utlegging av fyllinger og utgraving av skjæringer lage risikovurdering (sikker jobbanalyse). Krav om dette skal fremgå av byggherrens SHA-plan. 7 REFERANSER Rambøll (2012): G/s-veg Båsmo Altern. Grunnundersøkelser, datarapport. Geoteknisk rapport , nr. 1A av 29. mai Statens vegvesen (1981): Rv805-02: Båsmo Altern. Profil Vurdering av stabilitet i forbindelse med planlagt heving av gang-/sykkelveg. Geoteknisk rapport Wh-10, nr. 3 av 6. oktober Statens vegvesen (1978): Grunnundersøkelser på Rv805 Mo Nesna, parsell Båsmo-Altern. Geoteknisk notat Wh-10, nr. 2 av 11. mars Statens vegvesen (1978): Stabilitetsvurdering av rasområde på Rv805, parsell Båsmoen Altern, profil Geoteknisk notat Wh-10, nr. 3 av 28. november Statens vegvesen (1977): Grunnundersøkelser på Rv805 Mo - Nesna. Profil , parsell Båsmo Alteren. Geoteknisk rapport Wh-10, nr. 2 av 1.juni Statens vegvesen (1977): Stabilitetsundersøkelser på Rv805 Mo - Nesna. Geoteknisk notat Wh-10, nr. 1 av 27. mars Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 21 av 22

23 Geoteknisk rapport nr. 2011/ Statens vegvesen (1976): Grunnundersøkelser på Rv805, parsell Alten Straumbygda, profil 6330 og Geoteknisk rapport Wh-10, nr. 1 av 30. januar Norsk Standard (2008): NS-EN NA:2008: Eurocode 7: Geoteknisk prosjektering. Del 1: Allmenne regler. Norsk Standard (2008): NS-EN NA:2008: Eurocode 7: Geoteknisk prosjektering. Del 2: Regler basert på grunnundersøkelser og laboratorieprøver. Statens vegvesen (1997): Laboratorieundersøkelser. Håndbok 014 Statens vegvesen (1997): Feltundersøkelser. Håndbok 015 Statens vegvesen (2009): Geoteknikk i vegbygging. Håndbok 016, utgave av mai 2010 Statens vegvesen (2005): Vegbygging. Håndbok 018 Statens vegvesen (1992): Geoteknisk opptegning. Håndbok 154 Statens vegvesen (2008): Grunnforsterkning, fyllinger og skråninger. Håndbok 274 Norges vassdrags- og energidirektorat (2011): Flaum- og skredfare i arealplaner. Retningslinjer nr Norges vassdrags- og energidirektorat (2009): Vurdering av områdestabilitet ved utbygging på kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper. Veileder. Statens geotekniske institut - SGI (2007): Brukermanual for dataprogrammet CONRAD versjon 3.0. Tolking og dokumentasjon av trykksonderinger (CPTU). Nordic Industrial Fund (2002): NorGeoSpec 2002, A Nordic system for specification and control of geotextiles in roads and other trafficked areas. Frimann Clausen, Carl J (1990): Beast. A Computer Program for Limit Equilibrium Analysis by the Metod of Slices. Report , revision 1, 24. April Vianova GeoSuite AB (2007): Manualer for NovaPoint GeoSuite beregningsprogrammer GS Stability og GS Settlement NGI (2010): En kort oppsummering av NGI s bruk av CPTU i praktisk prosjektering. CPTUseminar Vegdirektoratet 26. april Utarbeidet av Kjell Karlsrud. 12 th Panamerican Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering (2003): Recommended Practice for Soft Ground Site Characterization (SHANSEP). Av Charles C. Ladd og Don, J. DeGroot, 10. april Region nord - Ressursavdelingen - Geo- og laboratorieseksjonen Side 22 av 22

24

25

26

27

28 Y BILAG 2 Y X X X X X X Y OVERSIKTSKART Fv12 g/s-veg Båsmoen - Lillealtern Målestokk 1:50000 Statens vegvesen Region nord Y

29 Side 1 av 4 BORPUNKTER Fv12 G/s-veg Båsmoen -Lillealtern Hullnr. x-koordinat y- koordinat z- koordinat Bormetode Stoppkote Løsmasse Fjell Profil Avsett Tidligere rapport Merknad , ,11 27,00 Dreiesondering 93 4,7 261,0-4,3 Wh-10-2 (1977) Vm , ,69 24,30 Dreiesondering 93 5,1 276,3-13,9 Wh-10-2 (1977) Vm , ,40 22,60 Dreiesondering 91 6,9 276,6-23,9 Wh-10-2 (1977) Vm , ,16 25,30 Dreiesondering 93 0,6 285,9-3,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,17 22,00 Dreiesondering 93 5,1 286,3-20,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,64 25,14 Totalsondering 94 1,4 2,1 405,8-12,6 Vm , ,17 31,52 Totalsondering 93 2,0 406,9 5, (2012) Vm , ,34 33,73 Rep. prøveserie 90 4,0 500,7 13, (2012) Vm , ,34 33,73 Totalsondering 93 4,2 500,7 13, (2012) Vm , ,06 28,71 Totalsondering 94 5,3 3,5 503,8-6,3 Vm PR , ,79 22,60 Rep. prøveserie 90 3,0 527,0-24,2 Vm , ,79 22,60 Totalsondering 94 3,1 3,2 527,0-24,2 Vm , ,57 27,32 Totalsondering 94 2,0 3,0 527,0-14,5 Vm , ,96 40,01 54mm prøveserie 90 4,5 708,9 20, (2012) Vm , ,96 40,01 Totalsondering 93 6,8 708,9 20, (2012) Vm , ,16 33,58 Totalsondering 93 4,8 710,6 7, (2012) Vm , ,77 34,97 Totalsondering 93 2,3 784,8 10, (2012) Vm , ,25 31,60 Dreiesondering 93 0,3 845,4-2,0 Wh-10-2 (1977) Vm , ,59 33,66 Totalsondering 93 6,9 851,3 11, (2012) Vm , ,43 28,00 Dreiesondering 93 0,7 860,2-15,7 Wh-10-2 (1977) Vm , ,59 30,80 Dreiesondering 93 1,8 860,3-2,7 Wh-10-2 (1977) Vm , ,64 28,70 Dreiesondering 93 2,5 865,2-12,8 Wh-10-2 (1977) Vm , ,60 31,90 Dreiesondering 93 2,4 865,3-2,8 Wh-10-2 (1977) Vm , ,57 26,80 Dreiesondering 93 1,0 880,3-18,0 Wh-10-2 (1977) Vm , ,62 30,60 Dreiesondering 91 2,5 880,3-3,0 Wh-10-2 (1977) Vm , ,59 29,60 Dreiesondering 91 3,6 890,3-3,0 Wh-10-2 (1977) Vm , ,97 25,30 Dreiesondering 93 0,5 895,2-17,1 Wh-10-2 (1977) Vm , ,80 33,89 Rep. prøveserie 90 5,0 896,9 9, (2012) Vm , ,80 33,89 Totalsondering 93 6,9 896,9 9, (2012) Vm , ,28 30,00 Dreiesondering 91 6,3 925,3-2,9 Wh-10-2 (1977) Vm , ,67 34,49 Totalsondering 93 7,5 934,2 9, (2012) Vm , ,07 32,00 Dreiesondering 91 6,3 935,3-2,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,96 28,20 Dreiesondering 91 3,5 945,3-12,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,02 30,30 Dreiesondering 93 4,4 945,3-2,6 Wh-10-2 (1977) Vm BILAG 3 Euref89, sone 33 VEGLINJE: 70001/70002/70003/ Borpunktoversikt sortert.xlsx

30 Side 2 av 4 Hullnr. x-koordinat y- koordinat z- koordinat Bormetode Stoppkote Løsmasse Fjell Profil Avsett Tidligere rapport Merknad , ,91 28,40 Dreiesondering 91 4,8 955,3-12,7 Wh-10-2 (1977) Vm , ,37 37,96 Totalsondering 93 1,2 1070,3 12, (2012) Vm , ,67 35,40 Dreiesondering 93 0,9 1074,9 4,9 Wh-10-2 (1977) Vm , ,09 33,40 Dreiesondering 93 1,1 1074,9-2,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,66 31,20 Dreiesondering 93 2,4 1075,0-12,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,03 35,10 Dreiesondering 93 3,5 1105,1-2,8 Wh-10-2 (1977) Vm , ,73 32,80 Dreiesondering 93 2,7 1125,0-18,1 Wh-10-2 (1977) Vm , ,26 34,90 Dreiesondering 93 1,9 1125,2-3,1 Wh-10-2 (1977) Vm , ,03 38,00 Dreiesondering 93 1,9 1125,3 4,4 Wh-10-2 (1977) Vm , ,75 33,76 Dreiesondering 91 5,3 1145,3-18,2 Wh-10-2 (1977) Vm PR , ,86 37,20 54mm prøveserie 90 5,0 1145,3-8,2 Wh-10-2 (1977) Vm , ,86 37,20 Dreiesondering 93 5,8 1145,3-8,2 Wh-10-2 (1977) Vm , ,49 39,12 Dreiesondering 93 3,1 1145,4 4,3 Wh-10-2 (1977) Vm , ,15 38,20 Dreiesondering 93 4,4 1165,5-9,0 Wh-10-2 (1977) Vm PR , ,53 40,93 54mm prøveserie 90 6,8 120,9-25,3 Vm , ,53 40,93 Totalsondering 94 10,8 2,6 120,9-25,3 Vm , ,89 37,61 Totalsondering 94 4,7 3,1 135,9-11,0 Vm z-verdi beregnet , ,05 36,66 Totalsondering 94 1,8 3,6 445,0-15,7 Vm z-verdi beregnet , ,00 23,19 Fjellkontrollboring 93 0,0 745,7-12, (2012) Vm Bart berg/z bere , ,29 19,41 Totalsondering 93 1,4 807,5-13, (2012) Vm , ,35 15,80 Dreiesondering 93 1,5 964,8-0,8 Wh-10-2 (1977) Vm Kun bordybe , ,24 13,60 Dreiesondering 91 1,9 965,0-10,8 Wh-10-2 (1977) Vm Kun bordybe , ,50 9,31 Totalsondering 93 2,9 982,1-27, (2012) Vm , ,86 15,00 Dreiesondering 91 3,7 989,8-0,3 Wh-10-2 (1977) Vm Kun bordybe , ,44 14,18 Totalsondering 93 9,8 1036,5-10, (2012) Vm , ,04 9,19 Totalsondering 93 5,4 1037,6-25, (2012) Vm , ,57 12,90 Dreiesondering 93 5,8 1044,8 0,9 Wh-10-2 (1977) Vm Kun bordybe 5770PR , ,38 12,10 54mm prøveserie 91 6,0 1064,8 1,4 Wh-10-2 (1977) Vm , ,38 12,10 Dreiesondering 93 12,1 1064,8 1,4 Wh-10-2 (1977) Vm , ,72 9,80 Dreiesondering 91 5,7 1065,1-13,6 Wh-10-2 (1977) Vm , ,20 7,13 54mm prøveserie 90 5,9 1099,4-23, (2012) Vm , ,20 7,13 Totalsondering 93 10,2 1099,4-23, (2012) Vm , ,12 7,70 Dreiesondering 91 5,0 1114,7-12,7 Wh-10-2 (1977) Vm Kun bordybe 5820PR , ,25 10,20 54mm prøveserie 90 4,0 1114,8 2,3 Wh-10-2 (1977) Vm , ,25 10,20 Dreiesondering 93 5,8 1114,8 2,3 Wh-10-2 (1977) Vm Kun bordybe , ,22 16,20 Dreiesondering 93 5,9 1174,7 3,1 Wh-10-N1 (1977) Vm Euref89, sone 33 VEGLINJE: 70001/70002/70003/ Borpunktoversikt sortert.xlsx

31 Side 3 av 4 Hullnr. x-koordinat y- koordinat z- koordinat Bormetode Stoppkote Løsmasse Fjell Profil Avsett Tidligere rapport Merknad 5880PR , ,54 17,30 54mm prøveserie 90 5,0 1174,8 13,1 Wh-10-N1 (1977) Vm , ,62 17,80 Dreiesondering 91 7,8 1174,8 15,6 Wh-10-N1 (1977) Vm , ,77 12,31 Totalsondering 93 3,7 1233,9-13, (2012) Vm , ,79 9,52 Totalsondering 93 4,8 1344,3-20, (2012) Vm , ,23 9,93 Totalsondering 93 10,7 1401,9-13, (2012) Vm , ,66 21,17 Totalsondering 93 11,4 1425,0 110, (2012) Vm NGI , ,00 20,50 Dreietrykksondering 93 22,0 1447,8 75,3 NGI Vm , ,68 11,09 54mm prøveserie 90 9,9 1459,7-12, (2012) Vm , ,68 11,09 Totalsondering 93 17,3 1459,7-12, (2012) Vm , ,68 11,09 Trykksondering(CPTU) 91 10,9 1459,7-12, (2012) Vm , ,69 12,02 Totalsondering 93 19,4 1491,6 11, (2012) Vm , ,67 11,65 Dreiesondering 93 11,7 11,1-3,8 Wh-10-1 (1976) Vm Kun bordybe , ,50 10,24 54mm prøveserie 90 6,9 39,1 10, (2012) Vm , ,50 10,24 Totalsondering 93 11,0 39,1 10, (2012) Vm V , ,37 5,17 Vingeboring 90 9,0 40,5-15,5 Wh-10-1 (1976) Vm Kun omtr verdier , ,37 5,17 Dreiesondering 91 11,5 40,5-15,5 Wh-10-1 (1976) Vm PR , ,71 6,37 54mm prøveserie 90 8,0 41,0-3,1 Wh-10-1 (1976) Vm , ,71 6,37 Dreiesondering 91 11,7 41,0-3,1 Wh-10-1 (1976) Vm , ,92 9,75 Dreiesondering 91 11,3 41,7 11,9 Wh-10-1 (1976) Vm , ,03 2,86 Dreiesondering 93 8,1 71,5-15,5 Wh-10-1 (1976) Vm V , ,03 2,86 Vingeboring 90 6,0 71,5-15,5 Wh-10-1 (1976) Vm Kun omtr verdier , ,92 3,70 Dreiesondering 93 4,9 71,6-3,5 Wh-10-1 (1976) Vm , ,80 4,27 Dreiesondering 93 5,7 71,6 8,5 Wh-10-1 (1976) Vm , ,36 7,65 Dreiesondering 93 5,2 112,1-3,0 Wh-10-1 (1976) Vm Kun bordybe , ,93 4,00 Dreiesondering 91 0,5 112,6-18,0 Wh-10-1 (1976) Vm Kun bordybe , ,79 11,02 Totalsondering 93 5,4 115,4 7, (2012) Vm , ,77 14,94 Totalsondering 93 4,7 193,9 9, (2012) Vm , ,94 17,90 Totalsondering 93 3,3 275,8 8, (2012) Vm , ,56 22,16 Rep. prøveserie 90 2,0 276,4 26, (2012) Vm , ,56 22,16 Totalsondering 93 3,6 276,4 26, (2012) Vm , ,00 15,22 Totalsondering 93 1,9 500,1 8, (2012) Vm , ,95 12,68 54mm prøveserie 90 2,9 1078,6 11, (2012) Vm , ,95 12,68 Totalsondering 93 4,0 1078,6 11, (2012) Vm , ,51 14,37 Totalsondering 93 2,2 1108,1 14, (2012) Vm , ,64 24,68 54mm prøveserie 90 5,9 1547,2 9, (2012) Vm , ,64 24,68 Totalsondering 93 7,6 1547,2 9, (2012) Vm Euref89, sone 33 VEGLINJE: 70001/70002/70003/ Borpunktoversikt sortert.xlsx

32 Side 4 av 4 Hullnr. x-koordinat y- koordinat z- koordinat Bormetode Stoppkote Løsmasse Fjell Profil Avsett Tidligere rapport Merknad , ,83 5,39 Totalsondering 90 33,7 2502,1 10, (2012) Vm , ,00 5,40 Rep. prøveserie 90 4,0 2730,6 25, (2012) Vm z-verdi beregn , ,00 5,40 Totalsondering 91 31,8 2730,6 25, (2012) Vm z-verdi beregn , ,00 5,40 Trykksondering(CPTU) 91 18,9 2730,6 25, (2012) Vm z.verdi beregn. 39PR , ,00-0,67 Rep. prøveserie 90 11,5 2736,1-6,3 Vm , ,00-0,67 Totalsondering 94 17,3 3,1 2736,1-6,3 Vm , ,00-1,92 Totalsondering 94 20,6 1,8 2737,3-63,0 Vm , ,00 3,30 Totalsondering 93 2,2 3108,8 16, (2012) Vm z-verdi beregn. TOTALT 706,2 25,9 Euref89, sone 33 VEGLINJE: 70001/70002/70003/ Borpunktoversikt sortert.xlsx

33 BILAG 4

34

35 BILAG Beregnet aktiv s u fra trykksondering (CPTU) Hull nr. 19 S u (kpa) Dybde (m) CPTU H19 - Spissmotstand Conrad (OBS! direkte skjærstyrke) 0.28 po' OCR po' OCR0.9 Ndu St<15 Nkt St<15 Nke St<15 Hull 19 Konus Hull 19 Enaks Aktiv treaks Passiv treaks

36 BILAG 6

37

38 BILAG Beregnet aktiv s u fra trykksondering (CPTU) Hull nr. 31 S u (kpa) Dybde (m) CPTU H31 - Spissmotstand Conrad (OBS! direkte skjærstyrke) 0.28 po' OCR po' OCR0.9 Ndu St<15 Nkt St<15 Nke St<15

39 BILAG 8 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 4 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) γ Jordart 05 0, , ,50 LEIRE,siltig,sandig 05 0,60 22,8 05 0, ,80 gruskorn 05 0, ,00 TX 1,10 ant.oppfyllt 06 1, , , ,60 24,8 06 1, , , , ,30 29,7 305,0 07 2,40 26,4 19,8 07 2,50 enk.tynne sandlag 07 2,60 29,7 105,0 9,0 07 2,70 19,6 07 2,80 25,5 275,0 07 2,90 TX 3,00 TØRRSKORPELEIRE 08 3,30 26,4 103,0 08 3,40 28,5 20,1 08 3,50 m.gruskorn 08 3,60 25,8 78,0 12,0 08 3,70 27,4 18,9 08 3,80 31,3 08 3,90 175,0 TX 4, ,30 30,2 74,0 30,0 2,5 LEIRE,siltig 09 4,40 25,8 09 4,50 26,4 60,0 20,0 20,3 Side 1 av 1 Prøvetaker: NGI 54mm

40 BILAG 9 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 16 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) γ Jordart 15 0, ,30 16,3 SAND,siltig,gruskorn 15 0, , , , ,80 20,9 16 0, , , , ,30 SILT,leirig 17 1, ,50 17,9 17 1, , , , , ,30 23,3 18 2,40 23,1 36,0 2,1 17,1 20,4 18 2,50 29,0 LEIRE, Silt og Sand 18 2,60 22,0 9,0 18 2,70 21,5 20,5 18 2,80 23,8 34,0 3,3 10,3 meget lagdelt 18 2, ,30 20,1 19 3,40 20,2 34,0 4,5 7,6 20,2 19 3,50 26,5 19 3,60 15,0 8,0 19 3,70 19,8 20,9 19 3,80 20,1 27,0 19 3,90 TX 4, ,30 21,1 20 4,40 22,5 27,0 12,0 2,3 19,9 siltig,leirig 20 4,50 23,2 20 4,60 26,0 3,0 enk.gruskorn 20 4,70 21,1 20,1 20 4,80 21,8 30,0 20 4,90 TX 5,00 SAND 21 5,30 18,6 21 5,40 20,6 37,0 8,4 4,4 20,1 m.tynne leirlag 21 5, ,60 22,0 17,0 4,0 enk.gruskorn 21 5,70 21,0 20,3 21 5,80 21,6 Side 1 av 2 Prøvetaker: NGI 54mm

41 BILAG 9 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 16 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) 21 5,90 21,6 γ Jordart Side 2 av 2 Prøvetaker: NGI 54mm

42 BILAG 10 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 19 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) γ Jordart 22 0, ,40 SAND,siltig,humus 22 0, ,60 19,4 22 0,70 ant.matjord 22 0, , , ,30 24,0 305,0 23 1,40 24,4 19,9 23 1,50 27,6 23 1,60 65,0 5,0 23 1,70 29,7 19,7 23 1,80 32,1 23 1,90 130,0 TX 2,00 tørrskorpeflekker 24 2,30 29,6 24 2,40 28,1 97,0 19,0 5,1 19,3 24 2,50 24,1 33,4 9,3 24 2,60 32,8 37,0 8,0 24 2,70 33,7 19,3 24 2,80 35,7 44,0 7,7 5,7 24 2,90 TX 3,00 LEIRE, 25 3,30 37,0 m.tynne siltlag 25 3,40 35,5 17,0 2,8 6,1 18,7 25 3,50 35,7 25 3,60 34,4 20,0 6,0 25 3,70 38,3 18,7 25 3,80 37,2 24,0 3,3 7,3 25 3, ,30 36,1 23,0 2,5 9,2 26 4,40 29,5 18,4 26 4,50 35,0 22,4 33,8 11,4 22,0 5,0 26 4,60 35,7 26 4,70 0,0 32,0 2,7 11,9 18,8 27 6,30 31,8 27 6,40 34,3 25,0 18,8 27 6,50 0,0 27 6,60 30,6 23,0 6,0 27 6,70 33,4 19,3 27 6, ,90 33,5 28 7,30 34,1 28 7,40 36,7 19,0 2,8 6,8 18,7 28 7,50 21,0 32,3 11,3 28 7,60 29,6 22,0 4,0 28 7,70 33,5 19,0 Side 1 av 2 Prøvetaker: NGI 54mm

43 BILAG 10 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 19 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) 28 7,80 34,1 30,0 2,9 10,3 28 7, ,30 33,6 29 9,40 33,2 32,0 2,9 11,0 18,6 29 9, ,60 32,2 31,0 4,0 0,0 29 9,70 33,3 19,0 29 9,80 36,0 37,0 3,2 11,6 29 9,90 γ Jordart Side 2 av 2 Prøvetaker: NGI 54mm

44 BILAG 11 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 20 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) γ Jordart 30 1,30 LEIRE,siltig,grusig 30 1, , ,60 30,1 ant.oppfyllt 30 1, , , , ,30 12,8 SAND og Grus 31 3,40 11,3 21,2 31 3,50 9,9 TX 5,00 SAND,siltig, 32 5,30 14,9 endel gruskorn 32 5,40 22,1 32 5,50 14,4 32 5,60 13,5 32 5, ,80 12,5 32 5, ,30 13,8 33 6,40 21,2 33 6,50 13,5 33 6, ,70 13,5 33 6,80 12,5 33 6,90 Side 1 av 1 Prøvetaker: NGI 54mm

45 BILAG 12 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 27 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) γ Jordart 36 0, ,20 31,3 LEIRE,siltig,trebit 36 0, , , , ,70 26,0 37 0, , ,00 LEIRE,siltig 38 1,30 29,4 38 1,40 33,5 71,0 20,0 3,6 19,1 38 1, ,60 36,7 56,0 8,0 38 1,70 19,4 38 1,80 29,9 80,0 22,0 3,6 38 1, ,30 30,1 39 2,40 28,3 68,0 18,0 3,8 19,5 enk.finsandlag 39 2, ,60 29,2 22,0 12,0 enk.små gruskorn 39 2,70 30,5 19,8 39 2,80 25,4 44,0 7,7 5,7 39 2,90 Side 1 av 1 Prøvetaker: NGI 54mm

46 BILAG 12B RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 29 Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) Jordart 40 1,30 26,7 40 1,40 29,5 68,0 19,0 3,6 19,0 40 1,50 enk.tørrskorpeflekker 40 1,60 35,1 53,0 6,0 40 1,70 42,4 19,9 40 1,80 27,9 89,0 6,6 13,5 40 1,90 TX 2,50 LEIRE,m.siltlag 41 3,30 32,1 41 3,40 33,1 27,0 2,8 9,6 20,0 41 3,50 24,4 enk.gruskorn 41 3,60 20,0 12,0 41 3,70 24,8 19,8 41 3,80 24,7 21,0 3,3 6,4 41 3, ,30 21,7 42 5,40 23,2 22,0 4,5 4,9 20,0 m.silt og finsandlag 42 5, ,60 23,8 12,0 8,0 endel gruskorn 42 5,70 20,8 19,6 42 5,80 22,0 19,0 3,7 5,1 42 5,90 Side 1 av 1 Prøvetaker: NGI 54mm

47 BILAG 13 RESULTATER FRA LABORATORIEANALYSER HULL 45PR Prø ve Dybde w w p w L I P su u su o S t su e Brudddef [m] [%] [%] [%] (kpa) (kpa) (kpa) [%] (kn/m 3 ) Jordart 1 0,10 1 0,50 26,1 Sandig grusig matriale 1 1,00 2 1,10 2 1,50 29,2 Grusig sand 2 2,00 3 2,10 3 2,50 32,4 Siltig leire 3 3,00 4 3,10 4 3,25 42,5 16,5 15,0 4 3,35 38,1 24,0 39,0 15,0 28,3 2,8 10,1 Leire 4 3,45 41,6 17,5 15,0 4 3,55 41,0 18,0 15,0 4 3,80 5 4,10 5 4,25 37,8 18,5 15,0 5 4,35 40,0 26,0 42,0 16,0 24,5 3,1 7,9 18,5 5 4,45 41,6 19,0 15,0 5 4,55 40,3 20,5 15,0 5 4,80 6 5,10 6 5,25 43,7 19,0 15,0 6 5,35 41,6 25,0 45,0 20,0 24,0 3,7 6,5 18,4 6 5,45 40,4 19,5 11,0 6 5,55 41,1 24,5 15,0 6 5,80 7 6,10 7 6,25 39,7 24,5 15,0 7 6,35 39,6 25,0 43,0 18,0 26,9 4,0 6,7 18,3 Leire 7 6,45 41,7 20,5 14,0 7 6,55 38,8 25,0 15,0 7 6,80 Side 1 av 1 Prøvetaker: NGI 54mm

48 BILAG 14

49 BILAG 15

50

51 BILAG 16

52

53 BILAG Beregnet aktiv s u fra trykksondering (CPTU) Hull nr. 19 S u (kpa) ,0; 1, ,0; 2,8 40,0; 2, ,0; 5,0 Dybde (m) ,0; 7, ,0; 11,0 CPTU H19 - Spissmotstand Conrad (OBS! direkte skjærstyrke) 0.28 po' OCR po' OCR0.9 Ndu St<15 Nkt St<15 Nke St<15 Hull 19 Konus Hull 19 Enaks Aktiv treaks Passiv treaks Tolket SuA Design SuA Design SuD Design SuP

54 BILAG Beregnet aktiv s u fra trykksondering (CPTU) Hull nr. 31 S u (kpa) Dybde (m) 10 95,0; 14, ,0; 16,7 20 CPTU H31 - Spissmotstand Conrad (OBS! direkte skjærstyrke) 0.28 po' OCR po' OCR0.9 Ndu St<15 Nkt St<15 Nke St<15 Tolket SuA Design SuA Design SuD Design SuP

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68 PLAXIS Report BILAG 32

69 Materials - Soil and interfaces - Mohr-Coulomb Identification Sand Tørrskorpeleire Leire Identification number Drainage type Drained Drained Drained Colour Comments γ unsat kn/m 3 8,000 9,000 9,000 γ sat kn/m 3 18,00 19,00 19,00 Dilatancy cut-off No No No e init 0,5000 0,5000 0,5000 e min 0,000 0,000 0,000 e max 999,0 999,0 999,0 Rayleigh α 0,000 0,000 0,000 Rayleigh β 0,000 0,000 0,000 E kn/m 2 30,00E3 20,00E3 10,00E3 ν (nu) 0,3300 0,3300 0,3300 G kn/m 2 11,28E E oed kn/m 2 44,45E3 29,63E3 14,82E3 2

70 Identification Sand Tørrskorpeleire Leire c ref kn/m 2 0,2500 0,2500 0,2500 φ (phi) 33,00 28,00 26,00 ψ (psi) 0,000 0,000 0,000 V s m/s 117,5 90,48 63,98 V p m/s 233,3 179,6 127,0 Set to default values Yes Yes Yes E inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 0,000 y ref m 0,000 0,000 0,000 c inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 0,000 y ref m 0,000 0,000 0,000 Tension cut-off Yes Yes Yes Tensile strength kn/m 2 0,000 0,000 0,000 Strength Rigid Rigid Rigid R inter 1,000 1,000 1,000 δ inter 0,000 0,000 0,000 K 0 determination Automatic Automatic Automatic K 0,x 0,4554 0,5305 0,5616 Data set Standard Standard Standard Type Coarse Coarse Coarse 3

71 Identification Sand Tørrskorpeleire Leire < 2 μm % 10,00 10,00 10,00 2 μm - 50 μm % 13,00 13,00 13,00 50 μm - 2 mm % 77,00 77,00 77,00 Set to default values No No No k x m/day 0,000 0,000 0,000 k y m/day 0,000 0,000 0,000 -ψ unsat m 10,00E3 10,00E3 10,00E3 e init 0,5000 0,5000 0,5000 c k 1,000E15 1,000E15 1,000E15 4

72 Calculation results, Initial phase (0/21), Incremental displacements Δu 5

73 Calculation results, <Phase 1> (1/27), Incremental displacements Δu 6

74 Calculation results, <Phase 2> (2/227), Incremental displacements Δu 7

75 5.1 Chart 1 8

76 PLAXIS Report BILAG 33

77 Materials - Soil and interfaces - Mohr-Coulomb Identification Sand Tørrskorpeleire Identification number 1 2 Drainage type Drained Drained Colour Comments γ unsat kn/m 3 8,000 9,000 γ sat kn/m 3 18,00 19,00 Dilatancy cut-off No No e init 0,5000 0,5000 e min 0,000 0,000 e max 999,0 999,0 Rayleigh α 0,000 0,000 Rayleigh β 0,000 0,000 E kn/m 2 30,00E3 20,00E3 ν (nu) 0,3300 0,3300 G kn/m 2 11,28E E oed kn/m 2 44,45E3 29,63E3 2

78 Identification Sand Tørrskorpeleire c ref kn/m 2 0,2500 0,2500 φ (phi) 33,00 28,00 ψ (psi) 0,000 0,000 V s m/s 117,5 90,48 V p m/s 233,3 179,6 Set to default values Yes Yes E inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 y ref m 0,000 0,000 c inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 y ref m 0,000 0,000 Tension cut-off Yes Yes Tensile strength kn/m 2 0,000 0,000 Strength Rigid Rigid R inter 1,000 1,000 δ inter 0,000 0,000 K 0 determination Automatic Automatic K 0,x 0,4554 0,5305 Data set Standard Standard Type Coarse Coarse 3

79 Identification Sand Tørrskorpeleire < 2 μm % 10,00 10,00 2 μm - 50 μm % 13,00 13,00 50 μm - 2 mm % 77,00 77,00 Set to default values No No k x m/day 0,000 0,000 k y m/day 0,000 0,000 -ψ unsat m 10,00E3 10,00E3 e init 0,5000 0,5000 c k 1,000E15 1,000E15 4

80 Materials - Soil and interfaces - NGI-ADP Identification Leire Identification number 3 Drainage type Undrained (B) Colour Comments γ unsat kn/m 3 9,000 γ sat kn/m 3 19,00 Dilatancy cut-off No e init 0,5000 e min 0,000 e max 999,0 Rayleigh α 0,000 Rayleigh β 0,000 G ur /s u ^A 500,0 γ f^c % 2,000 γ f^e % 4,000 γ f^dss % 3,000 5

81 Identification Leire s u A ref kn/m 2 30,00 s u C,TX /S u ^A 0,9900 y ref m 10,00 s u A inc kn/m 2 /m 3,333 s u P /s u ^A 0,3500 τ 0 /s u ^A 0,7000 s u DSS /s u ^A 0,6750 ν (nu) 0,3000 ν u 0,4950 Strength Rigid R inter 1,000 δ inter 0,000 K 0 determination Manual K 0,x 0,5616 Data set Standard Type Coarse < 2 μm % 10,00 2 μm - 50 μm % 13,00 50 μm - 2 mm % 77,00 6

82 Identification Leire Set to default values No k x m/day 0,000 k y m/day 0,000 -ψ unsat m 10,00E3 e init 0,5000 c k 1,000E15 7

83 Calculation results, Initial phase (0/14), Incremental displacements Δu 8

84 Calculation results, <Phase 1> (1/221), Incremental displacements Δu 9

85 Calculation results, <Phase 2> (2/721), Incremental displacements Δu 10

86 5.1 Chart 1 11

87 PLAXIS Report BILAG 34

88 Materials - Soil and interfaces - Mohr-Coulomb Identification Sand Tørrskorpeleire Leire Identification number Drainage type Drained Drained Drained Colour Comments γ unsat kn/m 3 9,000 9,000 9,000 γ sat kn/m 3 19,00 19,00 19,00 Dilatancy cut-off No No No e init 0,5000 0,5000 0,5000 e min 0,000 0,000 0,000 e max 999,0 999,0 999,0 Rayleigh α 0,000 0,000 0,000 Rayleigh β 0,000 0,000 0,000 E kn/m 2 30,00E3 20,00E3 10,00E3 ν (nu) 0,3300 0,3300 0,3300 G kn/m 2 11,28E E oed kn/m 2 44,45E3 29,63E3 14,82E3 2

89 Identification Sand Tørrskorpeleire Leire c ref kn/m 2 0,2500 0,2500 0,2500 φ (phi) 33,00 28,00 23,50 ψ (psi) 0,000 0,000 0,000 V s m/s 110,8 90,48 63,98 V p m/s 220,0 179,6 127,0 Set to default values Yes Yes No E inc kn/m 2 /m 0,000 0, y ref m 0,000 0,000 7,470 c inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 3,333 y ref m 0,000 0,000 7,470 Tension cut-off Yes Yes Yes Tensile strength kn/m 2 0,000 0,000 0,000 Strength Rigid Rigid Rigid R inter 1,000 1,000 1,000 δ inter 0,000 0,000 0,000 K 0 determination Automatic Automatic Automatic K 0,x 0,4554 0,5305 0,6013 Data set Standard Standard Standard Type Coarse Coarse Coarse 3

90 Identification Sand Tørrskorpeleire Leire < 2 μm % 10,00 10,00 10,00 2 μm - 50 μm % 13,00 13,00 13,00 50 μm - 2 mm % 77,00 77,00 77,00 Set to default values No No No k x m/day 0,000 0,000 0,000 k y m/day 0,000 0,000 0,000 -ψ unsat m 10,00E3 10,00E3 10,00E3 e init 0,5000 0,5000 0,5000 c k 1,000E15 1,000E15 1,000E15 4

91 Calculation results, Initial phase (0/41), Incremental displacements Δu 5

92 Calculation results, <Phase 1> (1/48), Incremental displacements Δu 6

93 Calculation results, <Phase 2> (2/298), Incremental displacements Δu 7

94 5.1 Chart 1 8

95 PLAXIS Report BILAG 35

96 Materials - Soil and interfaces - Mohr-Coulomb Identification Sand Tørrskorpeleire Identification number 1 2 Drainage type Drained Drained Colour Comments γ unsat kn/m 3 9,000 9,000 γ sat kn/m 3 19,00 19,00 Dilatancy cut-off No No e init 0,5000 0,5000 e min 0,000 0,000 e max 999,0 999,0 Rayleigh α 0,000 0,000 Rayleigh β 0,000 0,000 E kn/m 2 30,00E3 20,00E3 ν (nu) 0,3300 0,3300 G kn/m 2 11,28E E oed kn/m 2 44,45E3 29,63E3 2

97 Identification Sand Tørrskorpeleire c ref kn/m 2 0,2500 0,2500 φ (phi) 33,00 28,00 ψ (psi) 0,000 0,000 V s m/s 110,8 90,48 V p m/s 220,0 179,6 Set to default values Yes Yes E inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 y ref m 0,000 0,000 c inc kn/m 2 /m 0,000 0,000 y ref m 0,000 0,000 Tension cut-off Yes Yes Tensile strength kn/m 2 0,000 0,000 Strength Rigid Rigid R inter 1,000 1,000 δ inter 0,000 0,000 K 0 determination Automatic Automatic K 0,x 0,4554 0,5305 Data set Standard Standard Type Coarse Coarse 3

98 Identification Sand Tørrskorpeleire < 2 μm % 10,00 10,00 2 μm - 50 μm % 13,00 13,00 50 μm - 2 mm % 77,00 77,00 Set to default values No No k x m/day 0,000 0,000 k y m/day 0,000 0,000 -ψ unsat m 10,00E3 10,00E3 e init 0,5000 0,5000 c k 1,000E15 1,000E15 4

99 Materials - Soil and interfaces - NGI-ADP Identification Leire Identification number 3 Drainage type Drained Colour Comments γ unsat kn/m 3 9,000 γ sat kn/m 3 19,00 Dilatancy cut-off No e init 0,5000 e min 0,000 e max 999,0 Rayleigh α 0,000 Rayleigh β 0,000 G ur /s u ^A 500,0 γ f^c % 2,000 γ f^e % 4,000 γ f^dss % 3,000 5

100 Identification Leire s u A ref kn/m 2 35,00 s u C,TX /S u ^A 0,9900 y ref m 8,000 s u A inc kn/m 2 /m 3,333 s u P /s u ^A 0,3500 τ 0 /s u ^A 0,7000 s u DSS /s u ^A 0,6750 ν (nu) 0,3000 Strength Rigid R inter 1,000 δ inter 0,000 K 0 determination Manual K 0,x 0,6013 Data set Standard Type Coarse < 2 μm % 10,00 2 μm - 50 μm % 13,00 50 μm - 2 mm % 77,00 Set to default values No 6

101 Identification Leire k x m/day 0,000 k y m/day 0,000 -ψ unsat m 10,00E3 e init 0,5000 c k 1,000E15 7

102 Calculation results, Initial phase (0/41), Incremental displacements Δu 8

103 Calculation results, <Phase 1> (1/308), Incremental displacements Δu 9

104 Calculation results, <Phase 2> (2/808), Incremental displacements Δu 10

105 5.1 Chart 1 11

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115

116

117

118

119

120

121

122

123

124

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142

143

144

145

146