Dato: Siste rev.: Dok. nr.: sss sss ps DIMENSJONERING

Like dokumenter
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: sss sss ps Dimensjonering

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

MEMO 702a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Beregning av dekke og balkongarmering

SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING

BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT

BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING

Dato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101

BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING

Dimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41

Dato: ps DIMENSJONERING

ARMERING AV TSS 20 FA

DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL

SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER

Dimensjonering MEMO 65 Armering av TSS 20 FA

MEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

STANDARD SVEISER OG ARMERING

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL

sss BSF HOVEDDIMENSJONER OG Dato: sss MATERIALPARAMETRE Siste rev.: Dok. nr.: ps PROSJEKTERING

STANDARD SVEISER OG ARMERING

MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel

MEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering

BWC MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel

MEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

TSS/RVK - EN KORT INNFØRING

Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL

TEKNISKE SPESIFIKASJONER

BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER

KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 102

Spenningsforsterkningen til JFET kretsen er gitt ved A = g

MEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering

Dato: Siste rev.: Dok. nr.:

EKSAMEN I FAG SIF8052 VISUALISERING ONSDAG 11. DESEMBER 2002 KL LØSNINGSFORSLAG

Dato: sss DTF/DTS EKSEMPELBEREGNINGER. Siste rev.: Dok. nr.: BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150

Forelesning nr.3 INF 1410

STANDARD SVEISER OG ARMERING

KAPASITETER OG DIMENSJONER RVK101

BSF EN KORT INNFØRING

KAPASITETER OG DIMENSJONER TSS 41 / TSS 101

Dato: sss BSF BEREGNING AV ARMERING, Siste rev.: sss T-FORBINDELSE BJELKE-BJELKE. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.:

TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER

Dato: ps DIMENSJONERING

TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER

Forelesning nr.2 INF 1410

TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER

Bevegelse i én dimensjon (2)

Simpleksmetoden. Initiell basistabell Fase I for å skaffe initiell, brukbar løsning. Fase II: Iterativ prosess for å finne optimal løsning Pivotering

TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER

Bevegelse i én dimensjon (2)

TMA4240/4245 Statistikk Eksamen august 2016

EKSAMEN Ny og utsatt Løsningsforslag

5. Bevegelsesmengde. Fysikk for ingeniører. 5. Bevegelsesmengde og massesenter. Side 5-1

UNIVERSITETET I OSLO

BSF ENHETER BEREGNING AV ARMERING

Oppgaver. Multiple regresjon. Forelesning 3 MET3592 Økonometri ved David Kreiberg Vår 2011

løsningsforslag sveiseforbindelser statisk

Statiske Beregninger for BCC 250

Forelesning nr.3 IN 1080 Mekatronikk. Parallelle og parallell-serielle kretser Kirchhoffs strømlov

Forelesning nr.3 INF 1411 Elektroniske systemer. Parallelle og parallell-serielle kretser Kirchhoffs strømlov

Eksamen i emne SIB8005 TRAFIKKREGULERING GRUNNKURS

B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.

Statiske Beregninger for BCC 800

Prosjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)

X ijk = µ+α i +β j +γ ij +ǫ ijk ; k = 1,2; j = 1,2,3; i = 1,2,3; i=1 γ ij = 3. i=1 α i = 3. j=1 β j = 3. j=1 γ ij = 0.

3.6 U-VERDI FOR YTTERVEGGER (SANDWICHELEMENTER)

Appendiks 1: Organisering av Riksdagsdata i SPSS. Sannerstedt- og Sjölins data er klargjort for logitanalyse i SPSS filen på følgende måte:

TMA4265 Stokastiske prosesser

a) For å finne den minste nødvendige flytegrensen for akselmaterialet vil vi bruke von = =

Kinematikk i to og tre dimensjoner

Forelesning 4 og 5 MET3592 Økonometri ved David Kreiberg Vår 2011

Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING

EKSAMEN Løsningsforslag

Tema for forelesningen var Carnot-sykel (Carnot-maskin) og entropibegrepet.

Forelesning nr.3 INF 1411 Elektroniske systemer

EKSAMEN I FAG SIF5040 NUMERISKE METODER Tirsdag 15. mai 2001 Tid: 09:00 14:00

4 Energibalanse. TKT4124 Mekanikk 3, høst Energibalanse

Dimensjonerende flom for Mjøsa

Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl

Prosjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN :2005+NA:2009.

\ ;' STIKKORD: FILTER~ VEIEFEIL YRKESHYGIENISK INSTITUTT REGISTRERI~G AV FEILKILDER AVDELING: TEKNISK AVDELING RØNNAUG BRUUN HD 839/80820

7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt

UNIVERSITETET I OSLO.

Løsning øving 9 ( ) ( ) sin ( )

Oblig1.nb 1. Et glassfiberlaminat består av følgende materialer og oppbygging:

C8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering

Årsplan: Matematikk 4.trinn Uke Tema

NOEN SANNSYNLIGHETER I BRIDGE Av Hans-Wilhelm Mørch.

Kap. 3 Dimensjonering av aksler. Kap. 3 Dimensjonering av aksler. Begreper. Innhold. Bæreaksel ( Axle )

Løsningsforslag øving 10 TMA4110 høsten 2018

EKSAMEN ny og utsatt løsningsforslag

ØVINGER 2017 Løsninger til oppgaver

Transkript:

BWC 55 LIGHT - SØYLE I ONT INNESTING I PLASSTØPT DEKKE BEEGNING AV OANKINGSAMEING Dato: Sste re.: Dok. nr.: 5.05.0 04.06.09 K5-0/3 Sgn.: Sgn.: Kontr.: sss sss ps DIMENSJONEING INNHOLD GUNNLEGGENDE OUTSETNINGE OG ANTAGELSE... 3 GENEELT... 3 STANDADE... 3 KVALITETE... 4 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 4 LIKEVEKT - KOMPLETT ENHET... 5 LASTE... 5 OUTSETNINGE... 5 LIKEVEKT - INNEØ... 6 LIKEVEKT - YTTEØ... 8 LIKEVEKT UTSPAINGSKASSE I BALKONG... 0 LIKEVEKT STANDAD YTTEØ TSS I BALKONG... LASTE... OUTSETNINGE... LIKEVEKT - YTTEØ... LIKEVEKT ENHET BUKT MED INNEØET UTTEKT 370MM... 3 LASTE... 3 OUTSETNINGE... 3 LIKEVEKT - YTTEØ... 3 LIKEVEKT STANDAD YTTEØ INNEØ MED STÅLVINKEL... 4 LASTE... 4 OUTSETNINGE... 4 LIKEVEKT - INNEØ M/STÅLVINKEL... 4 LIKEVEKT - YTTEØ... 4 LIKEVEKT STANDAD YTTEØ INNEØ MED STÅLVINKEL O OPPADETTET LAST... 6 LASTE... 6 OUTSETNINGE... 6 Sde a 8

LIKEVEKT - INNEØ M/STÅLVINKEL O NEGATIV LAST... 6 LIKEVEKT - YTTEØ... 7 Sde a 8

GUNNLEGGENDE OUTSETNINGE OG ANTAGELSE GENEELT De følgende eregnnger a forankrng a enhetene og den tlhørende armerng er å etrakte som et eksempel som llustrerer dmensjonerngsmodellen. Endelg armerngsførng og omkrng enheten skal alle tlfeller utføres a ansarlg konstruktør med nødendg kompetanse på etong og ståleregnnger. STANDADE Beregnngene er utført henhold tl: Eurocode : Prosjekterng a etongkonstruksjoner. Del -: Allmenne regler og regler for ygnnger. Eurocode 3: Prosjekterng a stålkonstruksjoner. Del -: Allmenne regler og regler for ygnnger. EN 0080: Steel for the renforcement of concrete. Weldale renforcng steel. General. or alle NDP-er (Natonally Determned Parameter Eurocodene er Norske erder enyttet. NDP-ene er som følger: Parameter γ c γ s α cc α ct Anefalt erd.5.5.0.0 NDP Norge.5.5 0.85 0.85 Benyttet.5.5 0.85 0.85 Taell : NDP-er EC-. Parameter γ M0 γ M γ M Anefalt erd.0.0.5 NDP Norge.05.05.5 Benyttet.05.05.5 Taell : NDP-er EC-3. Sde 3 a 8

KVALITETE Betong B30: fck 300 MPa EC Taell 3. fcd αcc fck/γc 085 30/5 70 MPa fctd αct fctk005/γc 085 00/5 3 MPa fd 5 η η fctd 5 07 0 3 78 MPa Armerng 500C (EN 99-- App. C: EC Pkt.3.5 EC Pkt.3.6 EC Pkt.8.4. fyd fyk/γs 500/5 435 MPa EC Pkt 3..7 Merk: Armerng a annen duktltetsklasse kan enyttes såfremt øyarheten er slk at armerngen kan tlpasses rundt halrundstålene fremme på enheten. Stål S355: Strekk: fyd fy/ γm0 355/05 338 MPa Trykk: fyd fy/ γm0 355/05 338 MPa Skjær: fsd fy/(γm0 3 355/(05 3 95 MPa f u / 3 Ses: f EC3-Del -8 pkt 4.5.3.3 w d β w γ M 50 f u EC3-Del - Taell 3. β 0.90 EC3-Del -8 Taell 4. w γ M.5 EC3-Del - pkt 6. 50 / 3 f w d 6MPa 0.9.5 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE Standard ytterrør: HUP 0x80x5xL740mm Kaldformet S355 Standard nnerrør: HUP 00x50x6xL740mm Kaldformet S355 Innerrør m/stålnkel: HUP 00x50x6 L595mm Kaldformet S355 Innerrør m/stålnkel for oppadrettet last: HUP 00x50x6 L595mm Kaldformet S355 Sde 4 a 8

LIKEVEKT - KOMPLETT ENHET LASTE Bruddgrenselast ertkalt: V 55kN. Bruddgrenselast horsontalt: H0kN. OUTSETNINGE Se også llustrasjoner memo 70. Last fra alkong påføres ed nnerrørets ende og oerføres fra nnerrøret tl ytterrøret a gummmellomlegg pålmt nnerrøret. Dette er llustrert gur som kreftene og. orankrngsarmerng forutsettes plassert som st. Horsontalkraft forankres med M0 olt gjennom nner/ytterør og nn etongen. På grunn a relatt tynneggede terrsntt l tykket fra gummmellomlegget kunne medføre hh. en lokal utøyng a ytterrørets flens og en nnøyng a nnerrørets flens. Sden ektarmene endres med lengdene e og f l samtdg de ndre resultantkreftene og s størrelse ære ahengg a hor stort dette kontakttrykket kan tllates å ære. Den ndre kontaktsonens utredelse og dermed de ndre kreftenes størrelse aseres det dere på at største tllatte kontaktspennng mellom nner og ytterrør er 5.6MPa. Enhetens lkeekt aseres på følgende geometr: gur : Krefter på enhet. V Ytre ertkal last på nnerrør H Ytre horsontal last på nnerrør Indre krefter fra nnerrør på ytterrør. 3 4 5 6 Ytre reaksjonskrefter mot ytterrør. (Ved plasserng a forankrngsøyler. Sde 5 a 8

Sde 6 a 8 LIKEVEKT - INNEØ gur : Lkeekt a nnerrør. Setter opp lkeektslgnngene for nnerrøret (ertkalt: : M0: (74050-f-e (05f : y0: 3: e 4: f ( ekt redde kontaktflaten 8mm (05 50 (740 ( (05 ( 50 740 05 50 740 0 05 50 (740 ( Dette er en andregradslgnng a type ax xc0 med løsnng: a ac x 4 ±

Sde 7 a 8 Hor: 0.00777 8 5.6 8 5.6 ( ( a 470.3 8 5.6 55000 50 740 50 (740 6 0 9.068 8 5.6 55000 55000 05 05 c Dette gr: kn.4. 0.0043554 377 470.3 0.00777 0 9.068 0.00777 4 470.3 470.3 6 ± ± Når er kjent fnnes ørge parametere: kn kn kn 4 76..4 55 mm e 3 3. 8 5.6 400 mm f 83. 8 5.6 76400

LIKEVEKT - YTTEØ gur 3: Lkeekt a ytterrør. Horsontalkraft forankres med M0 olt gjennom nner/ytterør og nn etongen. Hordan reaksjonskreftene 34 og 5 fordeles er ahengng a ytterrøret sthet for øyng åde på langs og på ters lokalt terrsnttet. or å redusere faren for rss pga øyng a ytterrøret rukes flere øyler langs enheten. Her a øylene regnes som opplegg for enheten. em oppleggspunkt gjør lkeekten statsk uestemt. or å fnne krefter armerngen og foreta terrsnttskontroll lages en modell OKUS hor øylene modelleres som fjærer. jærsthet for en enkeltøyle Ø ( sntt antar en lengde på ertkaldelen a øylen L75mm: N 0000 π 6 mm EA k mm 7kN / mm L 75mm To ytterpunkter urderes: Modell : Utøyng a ytterrørets oerflens neglsjeres ed punktet for kraften. Ds. hele kraften tenkes å l oerført fra nnerrør tl ytterrøret. Modell : Kraften går rett etongen (myk oerflens ytterrør og tl Ø øylen. Ø øylen må tllegg ta lasten forårsaket a ytterrørets ørge øyng. Sde 8 a 8

esultater modell fra OKUS: 803kN. 43kN. 3 5kN. 4 6kN. 5 88kN. esultater modell fra OKUS: 80kN. 43kN. 3 98kN. 4 0kN. 4TOTAL 0kN4kN46kN. 5 69kN. Nødendg armerng for 3 4 og 5: Armerer hert punkt for den største kraften fra modell eller. Armerng for opplagerkraften : As /fsd80300/43585mm Bruker Ø 3mm 6mm Armerng for opplagerkraften : As /fsd4300/43500mm Bruker Ø 3mm 6mm Armerng for opplagerkraften 3: As 3 /fsd500/4355mm Bruker Ø 3mm 6mm Armerng for opplagerkraften 4: As 4 /fsd4600/43596mm Bruker Ø 3mm 6mm Armerng for opplagerkraften 5: As 5 /fsd8800/435mm Bruker Ø 3mm 6mm Sde 9 a 8

LIKEVEKT UTSPAINGSKASSE I BALKONG gur 4: Krefter på alkongenhet eaksjonskraft armerng: 55kN Nødendg armerngsareal: As /fsd55000n/435mpa6mm Bruker Ø0øyler 78mm 3mm Sde 0 a 8

LIKEVEKT STANDAD YTTEØ TSS I BALKONG LASTE Bruddgrenselast ertkalt: V 75kN med TSS0 og 0. (orutsetnnger se Memo 70 Bruddgrenselast ertkalt: V 40kN med TSS4. Bruddgrenselast horsontalt: H0-0kN. Kapastet for horsontallast l ære ahengg a algt løsnng for oerførng a kraften fra TSS tl BWC. Ved eho for å oerføre horsontalkraft må denne detalj utaredes hert enkelt tlfelle ahengg a tlkomstmulghet. OUTSETNINGE Last fra TSS alkong påføres 5mm nn ytterrøret. Se også llustrasjoner memo 70. LIKEVEKT - YTTEØ Sden ytterrøret kke har uendelg øyestet ør det kke ære for lang astand mellom forankrngsarmerngen fremkant og akkant. Dersom røret regnes opplagret som st gur 5 er eregnngsmessg deformasjon ca 0.5mm. Sden røret er nnstøpt er denne deformasjonen forhndret så lenge etongen kke rsser opp. Dermed er røret mer nnspent etongen enn denne modellen tlser. Det anefales derfor å ruke samme armerngsmønster som ed ruk a komplett enhet se gur 6. gur 5: Krefter på enhet - modell. Ikke anefalt (fare for rss. Sde a 8

gur 6: Krefter på enhet - modell 75kN: esultater fra OKUS: 803kN. 43kN. 3 5kN. 4 6kN. 5 88kN. Armerng: Bruker ø øyle alle possjoner. Spennng frontarmerng: Tøynng: 80300N 355 MPa 6mm 355MPa ε 0.007mm / mm E 0000MPa orlengelse a armerng front for ruddlast antar øylehøyde 75mm: L ε L 0.007 75mm 0. 96mm Sde a 8

LIKEVEKT ENHET BUKT MED INNEØET UTTEKT 370MM LASTE Bruddgrenselast ertkalt: V 60kN. Bruddgrenselast horsontalt: H0kN. OUTSETNINGE Se llustrasjoner memo 70. LIKEVEKT - YTTEØ gur 7: Lkeekt a ytterrør. Ytterrøret l denne stuasjonen ha mndre elastnng enn ed ruk a TSS eller alkongkasse. Det gjøres ngen nærmere eregnng på krefter de ulke armerngspossjoner. Konklusjon armerng: ø øyle alle possjoner er tlstrekkelg. (Identsk armerng som for komplett enhet Sde 3 a 8

LIKEVEKT STANDAD YTTEØ INNEØ MED STÅLVINKEL LASTE Innerrør med stålnkel rett eg: Bruddgrenselast ertkalt V 60kN. Bruddgrenselast horsontalt H 0kN. Innerrør med stålnkel opp-ned: Bruddgrenselast ertkalt V 45kN med to astere på nkel. Bruddgrenselast ertkalt V 0kN uten astere på nkel. Bruddgrenselast horsontalt H 0kN. Både med og uten astere OUTSETNINGE Se llustrasjoner memo 70. LIKEVEKT - INNEØ M/STÅLVINKEL Lkeekt a nnerrøret er eregnet etter samme prnspp som st for komplett enhet men denne eregnng gjengs kke her. LIKEVEKT - YTTEØ gur 8 ser største laster på ytterrør fra nnerrør m/stålnkel. gur 8: Lkeekt a ytterrør. Sde 4 a 8

Beregnng OKUS med samme forutsetnnger på armerng som for komplett enhet. Kreftene lr: MODELL : esultater fra OKUS: 769kN. 446kN. 3 55kN. 4 8kN. 5 64kN. MODELL : esultater fra OKUS: 76kN. 446kN. 3 4kN. 4 53kN. 4TOTAL 53kN 4kN394kN 5 6kN. Konklusjon armerng: ø øyle alle possjoner er tlstrekkelg. (Identsk armerng som for komplett enhet Sde 5 a 8

LIKEVEKT STANDAD YTTEØ INNEØ MED STÅLVINKEL O OPPADETTET LAST LASTE Innerrør med stålnkel for negat last: Bruddgrenselast ertkalt (løft oppoer V 35kN. Bruddgrenselast horsontalt H 0kN. OUTSETNINGE Se llustrasjoner memo 70. LIKEVEKT - INNEØ M/STÅLVINKEL O NEGATIV LAST gur 9: Lkeekt a nnerrør. Lkeekt nnerrør gr: 68mmmm HH 47mmmm 540mmmm 35kkkk 09kkkk 459kN 35 03 68mmmm0 0 3 47mm 540mmmm 09kkkk Jent fordelte krefter: rr 0900NN 50mmmm 8NN/mmmm rr 45900NN 50mmmm 98NN/mmmm Sde 6 a 8

LIKEVEKT - YTTEØ gur 8 ser største laster på ytterrør fra nnerrør m/stålnkel. gur 0: Lkeekt a ytterrør. Beregnng OKUS med samme forutsetnnger på armerng som for komplett enhet. Kreftene lr: MODELL : esultater fra OKUS: 504kN. 66kN. 3 49kN. 4 85kN. 5 86kN. MODELL : esultater fra OKUS: 500kN. 65kN. 3 3kN. 4 3kN. 4TOTAL 3kN 09kN40kN 5 43kN. Konklusjon armerng: ø øyle alle possjoner er tlstrekkelg. (Identsk armerng som for komplett enhet Sde 7 a 8

EVISJON Dato: Beskrelse: 5.05.0 ørste utgae. 09.07.04 Inkludert løsnng med stålnkel på nnerrør. Justert lengde pålmt gumm alle enheter..0.05 oredret oppløsnng på fgurer. 08.0.06 Inkludert merknad om duktltetsklasse armerng. Endret taell 5.04.06 Endret enenelse på BWC-55-740-lght tl BWC 55 lght. 8.05.06 Ny mal.09.06 Korrgert tttelfelt 04.06.09 Inkludert enhet for oppadrettet last. Sde 8 a 8