NOTAT RIG-N02-A01

Transkript

1 NOTAT RIG-N02-A01 OPPDRAG Høgskoleringen Byggeplan kollektivtiltak OPPDRAGSNUMMER GÅR TIL Petter Fuglaas, Trondheim kommune OPPDRAGSLEDER Helge Johansen OPPRETTET AV Anuj Thapa Magar/Åsmund Elgvasslien KONTROLLERT AV Maj Gøril Bæverfjord DATO Rev SIGN SIGN HØGSKOLERINGEN - DIMENSJONERING AV MIDLERTIDIG SPUNT BAK MUR Bakgrunn Langs Høgskoleringen ved varmeteknisk institutt er det prosjektert støttemur i profil , se figur 1. Det er opphold i muren i ca. profil der kulvert går inn til varmeteknisk. Dagens støttemur langs Høgskoleringen må flyttes lenger inn i skråningen for å få plass til prosjektert gs-veg langs Høgskoleringen. I forbindelse med etablering av ny støttemur må det graves ut i bakkant slik at vegen parallellt med Høgskoleringen mellom Øvre Allé og Kolbjørn Heyes veg blir utgravd. Det er ønskelig at vegen på oversiden av muren beholder minst ett kjørefelt i byggeperioden. Det er nødvendig med byggegropssikring i form av spunt. Sweco er engasjert for å dimensjonere denne spunten. Mur Figur 1: Plassering av støttemur med behov for spunt i bakkant. memo01.docx Sweco Professor Brochs gate 2 NO-7030 Trondheim, Norge Telefonnummer Sweco Norge AS Org.nr: Hovedkontor: Oslo A nuj Thapa Magar Geotekniker Mobil Anuj.magar@sweco.no EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx 1 (10)

2 2. Vurdering av mulig spuntplassering I ca. profil går det 8 høyspentkabler, se figur 2, fra Høgskoleringen inn mot varmeteknisk. Det går også andre kabeltraseer mellom profil Det vil ikke være aktuelt å plassere spunt over høyspentkabeltraseene. I profil må derfor utgravingen for muren utføres med graveskråninger. Graveskråninger kan ikke graves ut brattere enn helning 1:1,5. Høyspentkabler Figur 2: Høyspentkabler inn mot varmeteknisk i profil Siden det uansett blir nødvendig med graveskråninger mellom profil ser vi liten eller ingen hensikt å plassere spunt i profil Graveskråningene for utgravingene i profil kommer så nærme varmeteknisk institutt at det ikke blir mulig å opprettholde noen form for veg mellom varmeteknisk og utgravingen i byggefasen. Figur 3 under viser at ledig plass for evt. veg er ca. 2,6 m, som ikke er nok til å opprettholde en veg med tilstrekkelig sikkerhetsavstand til bygg og graveskråning. 2 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

3 Figur 3: Avstand fra graveskråning til vareteknisk institutt. Det anbefales at vegen stenges midlertidig mens muren i profil bygges. I profil vil det være mulig å etablere spunt for opprettholdelse av veg i byggeperioden. Spunten dimensjoneres for profil med en utgraving på 3,5 4,4 m. 3. Grunnforhold Grunnforholdene består hovedsakelig av et ca. 10 m mektig siltig sandlag over middels fast leire. Grunnforholdene er nærmere omtalt i geoteknisk datarapport R.1677, ref. /1/, og RIG-R01, ref. /2/ Grunnvannstand Grunnvannstanden antas ut fra eksisterende grunnundersøkelser å ligge ca. 10 m under terreng ved overgang mellom silt/sandlag og leirelag. 4. Forutsetninger 4.1. Beregningsprogram Det er valgt å benytte programmet Supported Excavation versjon (GS Spunt) fra Novapoint GeoSuite til spuntberegningene Jordparametere Det antas 10 m siltig sand over 10 m leire i beregningen. Geotekniske parametere er valgt fra utførte grunnundersøkelser samt anbefalte jordparametere i Håndbok V220 figur , samt godt faglig skjønn. 3 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

4 Tabell 1 og 2 viser valgte materialparametere. Tabell 1: Materialparametere for siltig sand Lag Jordmodell Dybde (m) Tyngdetetthet [kn/m 3 ] φ ( ) a [kpa] Ko_eff mo n Siltig sand ESA , ,5 Tabell 2: Materialparametere for leire Lag Jordmodell Dybde (m) Tyngdetetthet [kn/m 3 ] Cu_bak [kpa] Cu_foran [kpa] Ko_eff G [kpa] G/Cu ratio Leire TSA , Materialfaktorer Valg av materialfaktor er omtalt i vedlegg 1 i rapport RIG-R01, ref. /2/. Spunten er kontrollert mot brudd med følgende materialfaktorer: - For udrenerte materialer (Leire): m = 1,4, - For drenerte materialer (siltig sand): m = 1, Laster Last er valgt iht. SVV håndbok V220, kap Det benyttes en jevnt fordelt last fra vegtrafikk på Frep = 20 kpa, med lastfaktor γq = 1,3. Jevnt fordelt last er da i beregningene satt til F = 26 kpa. 5. Spuntdimensjonering Spunten dimensjoneres for en utgraving mellom 3,5-4,4 m dybde med trafikklast på terrenget ovenfor. Deler av spunten må dimensjoneres med avstivning, mens de minste utgravingene kan utføres med uavstivet spunt. Figur 4 viser beregning for avstivet spunt. 4 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

5 Figur 4: Spuntberegning 5.1. Uavstivet spunt Profil I profil er utgraving foran spunten begrenset til 3,5 m. Det er her valgt å benytte uavstivet spunt. Beregningene er utført med AZ 26 Z-seksjon spunt med 11 m lengde. Det prosjekteres med 1 m oppstikk som hinder mot veg, dvs. total spuntlengde blir 12 m. Det graves ut til 3,5 m dybde. Det er brukt 0.2 ruhet bak og foran spunten med ruhetsretning hhv. nedoverrettet og oppoverrettet. Resultatene viser at spunten har tilfredsstillende kapasitet for bruksgrensetilstand og bruddgrensetilstand. Den uavstivede spunten får en horisontal deformasjon på toppen på 3,5 cm i bruksgrensetilstand. Resultatene er vist detaljert i vedlegg 1. 5 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

6 Profil I profil er utgravingen foran spunten begrenset til 4,4m. Det er beregnet en løsning med uavstivet spunt for dette, som forutsetter graving til 3,5 m med seksjonsvis masseutskifting ned til 4,4 m inntil spunten. Beregningene er utført med AZ 26 Z-seksjon spunt med 11 m lengde. Først plasseres det spunt før løsmasser graves ut til 3,5 m dybde. Det er kontrollert deformasjoner ved en utgraving til 4,4 m også. Resultatene viser at spunten har tilfredsstillende kapasitet for bruksgrensetilstand og bruddgrensetilstand. Den uavstivede spunten får en horisontal deformasjon på toppen på 7,2 cm i bruksgrensetilstand ved utgraving til 4,4 m. Det er forventet at det vil forekomme mer deformasjoner ved seksjonsvis masseutskifting til 4,4 m enn ved kun utgraving til 3,5 m. I verste tilfelle kan det forekomme opp mot 7,2 cm horisontale deformasjoner. Resultatene er vist detaljert i vedlegg Spunt med stagforankring I profil , sør for kulverten inn til varmeteknisk bygg er utgravingen i inntil 4,4 m dybde. Det er beregnet stagforankret spunt i dette området for å unngå store deformasjoner i spunt og vegbane bak spunten. Beregningene er utført i 3 faser med AZ 12 spunt til 11 m dybde. Det prosjekteres med 1 m oppstikk som hinder mot veg, dvs. total spuntlengde blir 12 m. TITAN 40/20 stag er plassert på 1,5 meters dybde med 45 vinkel. Senteravstand er satt til 2 spuntsystembredder, dvs. 2,68 m. De tre fasene omfatter: Fase 1 - Utgraving til 2 m Fase 2 - Innsetting av Ischebeck TITAN 40/20 stag på 1,5 m ved vinkel 45 Fase 3 - Utgraving til prosjektert dybde, 4,4 m Det er valgt 0.2 ruhet på både bak og foran side av spunt med oppover ruhetsretning på begge sidene. Resultatene viser nok kapasitet på spunt i alle faser med minimal horisontal deformasjon på ca. 15 mm. Resultatene er vist detaljert i vedlegg 2. Dimensjonering av stag Dimensjonering er utført iht. «Dimensjoneringsguide 3 Ischebeck TITAN och påle», ref. /3/ Last på stag i bruksgrense: 237 kn Last på stag i bruddgrense: 290 kn. Stagene dimensjoneres i bruddgrensetilstand for en belastning på 290 kn, tilsvarende oppnådd belastning ved innføring av materialfaktor i beregningsprogrammet. 6 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

7 Ved bruk av Ischebeck TITAN stag, må det benyttes stagdimensjon 40/20 ved denne belastningen. TITAN 40/20-stag har en tillatt lastkapasitet på Ftill = 298 kn. Stagets lengde er avhengig av lengde på forankringssonen og lengden staget har i aktiv sone. Forankringssonen skal ligge 2 m utenfor aktiv sone. Iht. ref. /3/ er følgende dimensjoneringskriterier valgt: - Grensemantelfriksjon: 100 kpa (Valgt ut fra tabell 6, ref. /3/) - Sementkroppens diameter: 200 mm - Karakteristisk mantelmotstand: 62 kn/m - Dimensjonerende mantelmotstand: 41,3 kn/m Forankringslengde blir da 289 kn / 41 kn/m ~ 7,1 m Stagets lengde i aktiv sone er ca. 1,5 m. Med 2 m avstand fra aktiv sone til forankring blir total staglengde 10,6 m. Dimensjonering av pute Dimensjonering av pute er beregnet ut fra SVVs håndbok V220 kap , ref. /4/. Bruddgrensetilstand: Dimensjonerende momentkapasitet regnes ut fra en antagelse om jevnt fordelt last på kontinuerlige puter uten vipping. Jevnt fordelt last tilsvarer lasten i stagene fordelt på senteravstand mellom stagene, 290 kn/2,68m ~ 108 kn/m. Dimensjonerende momentkapasitet blir da:, 12 1, , ,57 Installert momentkapasitet Mi, for putene skal være større enn dimensjonerende moment Md,brudd. Beregner nødvendig motstandsmoment fra formel:,, å 1,2 77,57 262,2 355 Ved valg av puter skal motstandsmoment være over 262,2 cm 3. Ulykkestilstand I ulykkestilstand dimensjoneres det for stagbrudd, iht. ref. /4/. Det tas utgangspunkt i staglast i bruksgrensetilstand, 237 kn, som jevnt fordelt tilsvarer 88,4 kn/m.,, 0,8 88,4 / 70,7 /,, 2,68 70, , (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

8 der L er 2 ganger prosjektert senteravstand mellom stagene. Det brukes plastisk motstandsmoment for å beregne installert momentkapasitet. Installert kapasitet skal være større enn dimensjonerende kapasitet.,,,, 126, ,6 Ved valg av puter skal plastisk motstandsmoment være over 357,6 cm Hensyn ved utførelse av spuntkonstruksjon - Vibrasjoner skal ikke forekomme over grenseverdi for vertikal svingehastighet, beregnet til 50,4 mm/s. se vedlegg 4 - Dimensjoner og plassering av fundamenter for eksisterende bygg (varmeteknisk) er ikke avklart. Det er nødvendig å vite nøyaktig plassering av fundamentene før det installeres løsmassestag innunder fundamentene. - Etablering av løsmassestag innunder fundamenter må utføres med varsomhet. Lavere injiseringstrykk kan være nødvendig når stagene bores under fundamenter. - Poretrykket må overvåkes under spunting og staging for å kontrollere at poretrykket ikke øker nevneverdig under staging. Poretrykk og grunnvannsnivå i beregninger må også verifiseres. - Løsmassestag skal prøvetrekkes for kontroll av dimensjonerende lastkapasitet. Det skal lastes til dimensjonerende last evt. til brudd. 8 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

9 7. Konklusjon Det er mulig å utføre byggegropssikring for muren langs Høgskoleringen med både uavstivet spunt og avstivet spunt. En uavstivet spunt vil medføre store deformasjoner med fare for oppsprekking av vegbane ovenfor spunten. Det anbefales derfor å bruke spunt med stag for den dypeste utgravingen. Oppsummert: - Profil : uavstivet spunt - Profil : avstivet spunt - Profil : Eksisterende kulvert. Ingen tiltak utenom lokal avstiving av masser mot mellom spunt og kulvert (ca. profil ) - Profil Graveskråning med helning 1:1,5. Den avstivede spuntkonstruksjonen kan utføres med følgende dimensjoner: Spunt: 11 m AZ12-spunt eller tilsvarende Stag: Ischebeck TITAN 40/20 eller tilsvarende. 10,6 m lange stag med 7,1 m forankringssone der sementkroppens diameter er større enn 200 mm. Puter: W 262,2 cm 3 og Wp,last 357,6 cm 3. Eksempelvis kan det benyttes 2 stk. UPE200 eller UNE200 til formålet. Det vises til spunttegninger, V101 og V (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

10 Vedlegg 1. «GeoSuite Supported Excavation Report» Spunt uten stag med utgraving til 3,5 m. 2. «GeoSuite Supported Excavation Report» Spunt uten stag med utgraving til 4,4 m. 3. «GeoSuite Supported Excavation Report» GS Supported Excavation Spunt med stag 4,4 m 4. Beregning av grenseverdi for vertikal svingehastighet. Tegninger Se tegningshefte: V101 Spunt for støttemur Plan V102 Spunt for støttemur Snitt A-A og B-B Referanser /1/ Trondheim kommune (2016): R.1677 Høgskoleringen Strindvegen. Datarapport fra grunnundersøkelse, datert /2/ Sweco (2017): RIG-R01 Høgskoleringen, Byggeplan kollektivtiltak geoteknisk prosjektering. /3/ DeNeef (2004): Dimensjoneringsguide 3 for Ischebeck TATAN-stag och påle, reviderad /4/ Statens vegvesen (SVV), Håndbok V220 Geoteknikk i vegbygging. 10 (10) memo01.docx NOTAT RIG-N02-A01 REV EÅ p:\171\ høgskoleringen. byggeplan kollektivtiltak\08 rapporter\02 notater\rig\ _rig_n02 spuntdimensjonering\ _ri_n02_a01 spuntdimensjonering mur høgskoleringen.docx

11 GeoSuite Supported Excavation Report Project data VEDLEGG 1 - spunt uten stag :52 Project name: Project number: Høgskoleringen Contractor: Comment: Calculation name: Description: File name: spunt uten stag Siltig sand over leire N:\Avdeling\171\05 Faglig\11 Geoteknikk\arkiv geosuite\ Høgskoleringen\POSTGRAF.DBF\spunt uten stag.exml Date modified: :51 Page 1 (9)

12 spunt uten stag :52 Soil layers Layer 1, ESA - Effective stress automatic Depth [m] Soil Weight [kn/m³] Atr [kpa] Phi [deg] K0_eff [-] mo [-] n [-] 0,00 10,00 19,00 19,00 5,00 5,00 31,00 31,00 0,50 0,50 100,00 100,00 0,50 0,50 Layer 2, TSA - Total stress automatic Depth [m] Soil Weight [kn/m³] Cu_behind [kpa] Cu_front [kpa] K0_eff [-] G [kpa] G/Cu-ratio [-] 10,00 20,00 19,00 19,00 50,00 50,00 50,00 50,00 0,55 0, , ,00 100,00 100,00 Page 2 (9)

13 spunt uten stag :52 Sheet pile Sheet pile tip System width Section data : Free : 1,26 m : Section from database Database Type Section : GeoSuite : Z sections : AZ 26 Depth [m] 0,00 11,00 E-modulus [kn/m²] 2,10E8 2,10E8 Moment of inertia [m⁴] 5,55E-4 5,55E-4 Page 3 (9)

14 spunt uten stag :52 Phases Phase no: 1 Type : Excavation/Water pressure Depth : 3,50 m Depth to water level, front Depth to water level, behind Pore pressure at tip, front Pore pressure at tip, behind : 7,50 m : 7,50 m : 35,00 kpa : 35,00 kpa Page 4 (9)

15 spunt uten stag :52 Wall details Phase no: 1 Excavation depth: Water depth, front: Water depth, behind: 3,50 m 7,50 m 7,50 m Value at depth Max displacement: Min displacement: Max moment: Min moment: Max shear force: Min shear force: Tip bolt shear force: 0,0350 m 0,00 m -0,0005 m 11,00 m 137,94 knm/m 5,70 m 0,00 knm/m 11,00 m 52,00 kn/m 3,70 m -38,67 kn/m 8,00 m 0,00 kn/m 11,00 m Page 5 (9)

16 spunt uten stag :52 Rougness details Phase no: 1 Equilibrium roughness: Specified condition: Rbeh. + Rfrt * 1,01 = 0,00-0,20 + 0,20 * 1,01 = 0,00 Vertical status: There is 1 kn/m extra capacity against self penetration.status: OK. Page 6 (9)

17 spunt uten stag :52 Displacement graph Phase no: 1 Page 7 (9)

18 spunt uten stag :52 Moment graph Phase no: 1 Page 8 (9)

19 spunt uten stag :52 Shear force graph Phase no: 1 Page 9 (9)

20 GeoSuite Supported Excavation Report Project data VEDLEGG 2 - spunt uten stag 4,5 m :30 Project name: Project number: Høgskoleringen Contractor: Comment: Calculation name: Description: File name: spunt uten stag 4,4 m siltig sand over leire N:\Avdeling\171\05 Faglig\11 Geoteknikk\arkiv geosuite\ Høgskoleringen\POSTGRAF.DBF\spunt uten stag 4,5 m.exml Date modified: :30 Page 1 (10)

21 spunt uten stag 4,5 m :30 Soil layers Layer 1, ESA - Effective stress automatic Depth [m] Soil Weight [kn/m³] Atr [kpa] Phi [deg] K0_eff [-] mo [-] n [-] 0,00 10,00 19,00 19,00 5,00 5,00 31,00 31,00 0,50 0,50 100,00 100,00 0,50 0,50 Layer 2, TSA - Total stress automatic Depth [m] Soil Weight [kn/m³] Cu_behind [kpa] Cu_front [kpa] K0_eff [-] G [kpa] G/Cu-ratio [-] 10,00 20,00 19,00 19,00 50,00 50,00 50,00 50,00 0,55 0, , ,00 100,00 100,00 Page 2 (10)

22 spunt uten stag 4,5 m :30 Sheet pile Sheet pile tip System width Section data : Free : 1,26 m : Section from database Database Type Section : GeoSuite : Z sections : AZ 26 Depth [m] 0,00 11,00 E-modulus [kn/m²] 2,10E8 2,10E8 Moment of inertia [m⁴] 5,55E-4 5,55E-4 Page 3 (10)

23 spunt uten stag 4,5 m :30 Phases Phase no: 1 Type : Excavation/Water pressure Depth : 3,50 m Depth to water level, front Depth to water level, behind Pore pressure at tip, front Pore pressure at tip, behind : 7,50 m : 7,50 m : 35,00 kpa : 35,00 kpa Phase no: 2 Type : Excavation/Water pressure Depth : 4,40 m Depth to water level, front Depth to water level, behind Pore pressure at tip, front Pore pressure at tip, behind : 7,50 m : 7,50 m : 35,00 kpa : 35,00 kpa Page 4 (10)

24 spunt uten stag 4,5 m :30 Wall details Phase no: 1 Excavation depth: Water depth, front: Water depth, behind: 3,50 m 7,50 m 7,50 m Value at depth Max displacement: Min displacement: Max moment: Min moment: Max shear force: Min shear force: Tip bolt shear force: 0,0352 m 0,00 m -0,0004 m 11,00 m 137,80 knm/m 5,70 m 0,00 knm/m 11,00 m 51,94 kn/m 3,70 m -38,78 kn/m 8,00 m 0,00 kn/m 11,00 m Page 5 (10)

25 spunt uten stag 4,5 m :30 Phase no: 2 Excavation depth: Water depth, front: Water depth, behind: 4,40 m 7,50 m 7,50 m Value at depth Max displacement: Min displacement: Max moment: Min moment: Max shear force: Min shear force: Tip bolt shear force: 0,0717 m 0,00 m -0,0020 m 11,00 m 227,62 knm/m 6,50 m 0,00 knm/m 11,00 m 75,83 kn/m 4,60 m -74,50 kn/m 9,00 m 0,00 kn/m 11,00 m Page 6 (10)

26 spunt uten stag 4,5 m :30 Rougness details Phase no: 1 Equilibrium roughness: Specified condition: Rbeh. + Rfrt * 1,01 = 0,00-0,20 + 0,20 * 1,01 = 0,00 Vertical status: There is 1 kn/m extra capacity against self penetration.status: OK. Phase no: 2 Equilibrium roughness: Specified condition: Rbeh. + Rfrt * 1,07 = 0,00-0,20 + 0,20 * 1,07 = 0,01 Vertical status: There is 5 kn/m extra capacity against self penetration.status: OK. Page 7 (10)

27 spunt uten stag 4,5 m :30 Displacement graph Phase no: 1 Phase no: 2 Page 8 (10)

28 spunt uten stag 4,5 m :30 Moment graph Phase no: 1 Phase no: 2 Page 9 (10)

29 spunt uten stag 4,5 m :30 Shear force graph Phase no: 1 Phase no: 2 Page 10 (10)

30 GeoSuite Supported Excavation Report Project data VEDLEGG 3 - spunt med stag 45 grader :37 Project name: Project number: Høgskoleringen Contractor: Comment: Calculation name: Description: File name: spunt med stag 45 grader siltig sand over leire N:\Avdeling\171\05 Faglig\11 Geoteknikk\arkiv geosuite\ Høgskoleringen\POSTGRAF.DBF\spunt med stag 45 grader.exml Date modified: :37 Page 1 (14)

31 spunt med stag 45 grader :37 Soil layers Layer 1, ESA - Effective stress automatic Depth [m] Soil Weight [kn/m³] Atr [kpa] Phi [deg] K0_eff [-] mo [-] n [-] 0,00 10,00 19,00 19,00 5,00 5,00 31,00 31,00 0,50 0,50 100,00 100,00 0,50 0,50 Layer 2, TSA - Total stress automatic Depth [m] Soil Weight [kn/m³] Cu_behind [kpa] Cu_front [kpa] K0_eff [-] G [kpa] G/Cu-ratio [-] 10,00 20,00 19,00 19,00 50,00 50,00 50,00 50,00 0,55 0, , ,00 100,00 100,00 Page 2 (14)

32 spunt med stag 45 grader :37 Sheet pile Sheet pile tip System width Section data : Free : 1,34 m : Section from database Database Type Section : GeoSuite : Z sections : AZ 14 Depth [m] 0,00 11,00 E-modulus [kn/m²] 2,10E8 2,10E8 Moment of inertia [m⁴] 2,13E-4 2,13E-4 Page 3 (14)

33 spunt med stag 45 grader :37 Phases Phase no: 1 Type : Excavation/Water pressure Depth : 2,00 m Depth to water level, front Depth to water level, behind Pore pressure at tip, front Pore pressure at tip, behind : 7,50 m : 7,50 m : 35,00 kpa : 35,00 kpa Phase no: 2 Type : Strut/Anchor Anchor no Type Depth Spacing Stiffness Pre-stressing : 1 : Anchor : 1,50 m : 2,52 m : 17936,47 kn/m : 200,00 kn Angle : 45,00 Database Type of anchor : GeoSuite : Ischebeck TITAN Anchor : TITAN 40/20 Number of strands : 1 Phase no: 3 Type : Excavation/Water pressure Depth : 4,50 m Depth to water level, front Depth to water level, behind Pore pressure at tip, front Pore pressure at tip, behind : 7,50 m : 7,50 m : 35,00 kpa : 35,00 kpa Page 4 (14)

34 spunt med stag 45 grader :37 Wall details Phase no: 1 Excavation depth: Water depth, front: Water depth, behind: 2,00 m 7,50 m 7,50 m Value at depth Max displacement: Min displacement: Max moment: Min moment: Max shear force: Min shear force: Tip bolt shear force: 0,0162 m 0,00 m 0,0001 m 7,20 m 46,75 knm/m 3,70 m -0,99 knm/m 9,40 m 25,23 kn/m 2,10 m -14,89 kn/m 5,50 m 0,00 kn/m 11,00 m Page 5 (14)

35 spunt med stag 45 grader :37 Phase no: 2 Excavation depth: Water depth, front: Water depth, behind: 2,00 m 7,50 m 7,50 m Value at depth Max displacement: Min displacement: Max moment: Min moment: Max shear force: Min shear force: Tip bolt shear force: 0,0115 m 0,00 m 0,0002 m 7,60 m 28,71 knm/m 3,80 m -0,62 knm/m 9,40 m 38,59 kn/m 1,50 m -17,53 kn/m 1,50 m 0,00 kn/m 11,00 m Anchors No Depth [m] Spacing [m] Stiffness [kn/m] Pre-stressing [kn] Angle [ ] Axial anchor force [kn] Hor. anchor force [kn] 1 1,50 2, ,5 200,0 45,0 200,0 141,4 Page 6 (14)

36 spunt med stag 45 grader :37 Phase no: 3 Excavation depth: Water depth, front: Water depth, behind: 4,50 m 7,50 m 7,50 m Value at depth Max displacement: Min displacement: Max moment: Min moment: Max shear force: Min shear force: Tip bolt shear force: 0,0134 m 0,00 m 0,0001 m 11,00 m 31,53 knm/m 7,20 m -41,98 knm/m 3,60 m 36,73 kn/m 4,90 m -51,85 kn/m 1,50 m 0,00 kn/m 11,00 m Anchors No Depth [m] Spacing [m] Stiffness [kn/m] Pre-stressing [kn] Angle [ ] Axial anchor force [kn] Hor. anchor force [kn] 1 1,50 2, ,5 200,0 45,0 267,7 189,3 Page 7 (14)

37 spunt med stag 45 grader :37 Rougness details Phase no: 1 Equilibrium roughness: Specified condition: Rbeh. + Rfrt * 0,98 = 0,00 0,20 + 0,20 * 0,98 = 0,40 Vertical status: There is 159 kn/m extra capacity against self penetration.status: OK. Phase no: 2 Equilibrium roughness: Specified condition: Rbeh. + Rfrt * 0,91 = 0,13 0,20 + 0,20 * 0,91 = 0,38 Vertical status: There is 106 kn/m extra capacity against self penetration.status: OK. Phase no: 3 Equilibrium roughness: Specified condition: Rbeh. + Rfrt * 0,85 = 0,20 0,20 + 0,20 * 0,85 = 0,37 Vertical status: There is 61 kn/m extra capacity against self penetration.status: OK. Page 8 (14)

38 spunt med stag 45 grader :37 Displacement graph Phase no: 1 Phase no: 2 Page 9 (14)

39 spunt med stag 45 grader :37 Phase no: 3 Page 10 (14)

40 spunt med stag 45 grader :37 Moment graph Phase no: 1 Phase no: 2 Page 11 (14)

41 spunt med stag 45 grader :37 Phase no: 3 Page 12 (14)

42 spunt med stag 45 grader :37 Shear force graph Phase no: 1 Phase no: 2 Page 13 (14)

43 spunt med stag 45 grader :37 Phase no: 3 Page 14 (14)

44 VEDLEGG 4 Grenseverdi for vertikal svingehastighet etter NS 8141 (1:2012+A1:2013) Prosjektnr.: Dato : Prosjekt: Høgskoleringen - gs-veg og kollektivtiltak Init.: noasel Kommentar: Side.: 1 Beregning etter NS 8141 "Vibrasjoner og støt. Veiledende grenseverider for bygge- og anleggsvirksomhet, bergverk og trafikk". Kan redigeres av bruker Beregningsformel for grenseverdien, v f v f = v 0 F b F m F t F v Hvor: v 0 35 mm/s F b - Byggverksfaktor som tar hensyn til byggverkets type og utforming F m - Byggematerialfaktor som tar hensyn til hovedmaterialene i byggverket F t - Byggetilstandsfaktor som tar hensyn til tilstanden på byggverket F v - Varighetsfaktor som tar hensyn til varigheten av sprengningsaktiviteten som forårsaket vibrasjonene og ulempene ved langvarige vibrasjonspåkjenninger F b - Byggverksfaktor Type byggverk Industri- og kontorbygg F b = 1,2 F m - Byggematerialfaktor Hovedmateriale Armert betong, stål og tre F m = 1,2 F t - Byggetilstandsfaktor Byggverkets tilstand Normal F t = 1,0 F v - Varighetsfaktor Type sprengningsvirksomhet Midlertidig (mindre enn 12 mnd) F v = 1,0 v f Grenseverdi for rystelser [mm/s] v f = 50,4 Mal oppdatert: Navn: Martin Flåten Dato: