OPPDRAGSRAPPORT 12-88

Transkript

1

2 OPPDRAGSRAPPORT Rapportens tittel: Dato: FLOMBEREGNING HOLSVASSDRAGET Rapporten er: ÅPEN Opplag: 25 SaksbehandlerForfatter: Ansvarlig: Lars-Evan Pettersson K Hegge Kontoret for overflatehydrologi Oppdragsgiver: OSLO LYSVERKER Sammendrag: Flomberegning etter bestemmelsene i "Forskrifter for dammer" er utført for tre dammer i Holsvassdraget, Dramselv Alternative avløpskurver er lagt til grunn ved beregning av avløpsflommer og flomvannstander Resultatene av beregningene ble: STRANDEVATN Q1000 PMF m3s m oh m3s m oh Flomløp Åpne luker, ubegrenset tunnelkapasitet , ,77 Åpne luker, tunnelkapasitet 240 m3s , ,18 Lukkete luker, ubegrenset tunnelkapasitet , ,47 Lukkete luker, tunnelkapasitet 240 m3s , ,68 Lukkete luker, tunnelkapasitet 190 m3s , ,09 HØVSFJORD Flomløp Valse nede Valse oppe Q1000PMF m3s m ohm3s m oh , , , ,32 HOLSFJORD Q1000 PMF m3s m oh m3s m oh Flomløp Effektiv lengde 30 m , ,82 Effektiv lengde 40 m , ,63 Effektiv lengde 50 m , ,85 NORGES VASSDRAGS- OG ENERGIDIREKTORAT BIBLIOTEKET

3 FORORD "Forskrifter for dammer" ble fastsatt ved kongelig resolusjon av 14 november 1980 og gjort gjeldende fra 1 januar 1981 Kapittel 7 i forskriftene beskriver de flomberegninger som skal utføres i forbindelse med dammer Det er Hydrologisk avdeling som utfører de fleste slike flomberegninger Hydrologisk avdeling vil også kontrollere og godkjenne flomberegninger som er utført av andre Foreliggende rapport beskriver fremgangsmåten og gir resultatene av en flomberegning bestilt av Oslo Lysverker for dammer i Holsvassdraget, Dramselv Oslo, november 1988 Arne Tollan avdelingsdirektør

4 INNHOLD Side INNLEDNING 3 DIMENSJONERENDE TILLØPSFLOM 3 21 Flomfrekvensanalyser 4 22 Hydrologisk modell MAGASIN, AVLØPSKURVER OG OVERFØRINGER 8 Magasin 8 Avløpskurver 9 Overføringer DIMENSJONERENDE AVLØPSFLOM 11 Strandevatn 11 Høvsfjord 12 Holsfjord 12 PAREGNELIG MAKSIMAL FLOM 13 Påregnelig maksimal tilløpsflom 13 Påregnelig maksimal avløpsflom 14 LITTERATUR 16

5 3 INNLEDNING Dimensjonerende og påregnelig maksimal avløpsflom med tilhørende vannstander skal beregnes for tre dammer i Holsvassdraget i øvre del av Drammensvassdraget De tre dammene er ved Strandevatn, Høvsfjord og Holsfjord Det er tidligere (brev til Oslo Lysverker datert ) utført tilsvarende beregninger for Stolsvatndammen i samme vassdrag Kartet i vedlegg 1 gir en oversikt over vassdraget og de enkelte felt I tabell 1 er dammenefeltene i vassdraget listet med aktuelle feltparametre Ettersom det er tilløpsflom som i første omgang skal beregnes, er det ved beregning av effektiv sjøprosent ikke regnet med magasinenes sjøarealer Feltareal A (km2) Normalavløp QN (1skm2) Effsjøpr Snaufjell pr ASE ASF (%) (%) Feltlengde LF (km) Makshøydeforskj Hovedelvas gradient 4H ST (m) (mkm) Relieff forhold HL (mkm) Strandevatn , , ,8 Stolsvatn Høvsfjord , , ,2 Holsfjord Tabell 1 Dammerfelt i Holsvassdraget med feltparametrer DIMENSJONERENDE TILLØPSFLOM Tilløpsflom er flom til magasinet fra et felt, når det er tatt hensyn til flomdempningen i ovenforliggende magasiner og eventuelle overføringer Dimensjonerende tilløpsflom er den tilløpsflom som har et gjentaksintervall på 1000 år, Q1000 Denne beregnes i hovedsak ut fra frekvensanalyser av observerte flommer Den kan også beregnes ut fra nedbør-snøsmeltedata ved bruk av en nedbør-avløpsmodell For Strandevatn beregnes tilløpsflommen fra lokalfeltet, med tillegg fra en overføring, se avsnitt 33 For Høvsfjord beregnes tilløpsflommen fra hele feltet som om ovenforliggende magasiner, Strandevatn og Stolsvatn, ikke fantes Denne tilløpsflom fordeles deretter på de tre lokalfeltene etter feltareal og spesifikk normalvannføring, og rutes gjennom magasinene for å ta hensyn til flomdempningen Dimensjonerende tilløpsflom til Høvsfjord består da av avløpsflommene fra Strandevatn og Stolsvatn og av tilløpsflommen fra Høvsfjords lokalfelt I tillegg kommer en overføring fra nabovassdraget, se avsnitt 33 Det regnes ikke med noen overføringer innenfor Høvsfjords felt

6 4 Dimensjonerende tilløpsflom til Holsfjord beregnes som summen av dimensjonerende avløpsflom fra Høvsfjord og tilløpsflom fra lokalfeltet, som i sin tur beregnes ved skalering av tilløpsflommen til Høvsfjord ut fra feltareal og spesifikk normalvannføring i Holsfjord lokalfelt 21 Flomfrekvensanal ser Aktuelle hydrologiske målestasjoner i området er vist på kartet i vedlegg 2 Målestasjonen 460 Strandevatn (kalt Strandefjord i VH's arkiv) registrerte vannstander i vatnet og avløpet ut fra vatnet i perioden Det er derfor mulig å gjøre tilsigsberegning, dvs å beregne tilløpet til vatnet som avløpet tillagtfratrukket den vannføring som magasinforandringen i det uregulerte vatnet tilsvarer Tilsvarende tilsigsberegning ble gjort for 461 Høvsfjord, hvor avløpet ble registrert ved Høvsfjord i perioden og ved Slåtta i perioden Ved tilsigsberegningen for Høvsfjord er det kun tatt hensyn til magasinforandringene i Strandevatn Det foreligger ikke noen vannstandsobservasjoner for den aktuelle perioden i noen av de uregulerte sjøene, som nå er oppdemt av Stolsvatndammen Videre er det ikke tatt hensyn til magasinforandringene i Høvsfjord, dels pga at magasinarealet er lite og altså ikke har særlig innvirkning på flommen, dels pga at det etter 1930 ikke finnes observasjoner av magasininvannstandene ettersom Slåtta sto nedenfor dammen Den regulering av Høvsfjord som ble foretatt i 1930 antas ha liten betydning for flomforholdene Det er foretatt flomfrekvensanalyser på tilsigsdataene for Strandevatn og Høvsfjord for forskjellige varigheter Detsamme er gjort for 455 Ustedalsvatn i nabovassdraget og for 462 Bry bru i Urunda, nedenfor Stolsvatn Resultatene av disse flomfrekvensanalyser vises i tabell 2 Det er kun vist resultatene for vårflommer i sesongen januar - juli Høstflommer i sesongen august - desember, dvs vesentligst regnflommer, er betydelig mindre i det aktuelle området og behandles ikke videre Resultatene for den lange serien ved 455 Ustedalsvatn viser en klart mindre spesifikk middelflom over ett døgn, enn ved de øvrige stasjonene Dette skyldes den store sjøprosenten i dette felt For lengre varigheter synes flomdempningen å ikke ha samme store betydning, da avviket minker med økende varighet

7 5 Feltareal (km2) Antall obs år Middelflom QM (m3s)(1skm 2) Q1000QM Varighet (døgn) 460 Strandevatn, tilløp , ,96 i 74, , , , Høvsfjord, tilløp , ,82 i 192, , , , Ustedalsvatn , ,29 i 129, , , , Brybru , , , , , ,48 5 Tabell 2 Flomfrekvensanalyser for sesongen januar - juli Feltarealet for Høvsfjord gjelder før Stolsvatnreguleringen når det ble en permanent overføring av et felt i Votna Middelflomverdiene for Høvsfjord er som nevnt ikke helt representative for tilløpet til Høvsfjord Midlere avløpsflom i perioden er 261 1skm2 Når det ble tatt hensyn til flomdempningen i Strandevatn ble middelflommen beregnet til 283 1skm2 Sjøsystemet ved Stolsvatn hadde omtrent samme areal som Strandevatn i uregulert tilstand, slik at en kan anta at middelflommen vil øke til ca 305 1s-km2 hvis det også tas hensyn til flomdempningen der Middelflomverdiene for Bry bru ligger i samme størrelsesorden som de for Strandevatn og Høvsfjord, og vil sannsynligvis ligge meget nært Strandevatnverdien, hvis det tas hensyn til flomdempningen i sjøsystemet ved Stolsvatn I "Regional flomfrekvensanalyse for norske vassdrag" finnes formler for å beregne middelflom ut fra feltparametrer Formelen for VIområde, som er den aktuelle for Strandevatn og Høvsfjord, er: 0,351,,"11,1105 igt o 0113 Oti* 4, sir x(aseo01) (AsF+ i) x x De aktuelle feltparametrene for tilløpsforhold for Strandevatn og Høvsfjord settes inn i formelen og midlere tilløpsflom beregnes For Strandevatn blir den 340 1skm2 og for Høvsfjord 316 1s-km2 Resultatet for Strandevatn overensstemmer helt med hva de "observerte" dataene gir For Høvsfjord er overensstemmelsen også bra, ut fra den nevnte justering av "observert" verdi Faktoren Q1000QM er lavere for den lange serien ved 455 Ustedalsvatn, mens den for de år lange seriene i Holsvassdraget ligger i samme størrelsesorden For 462 Bry bru avviker faktoren for varighetene 3 og 5 døgn noe fra de øvrige Områdekurven i "Re-

8 gional flomfrekvensanalyse" for VI-område gir verdien 3,15 for Q1000QM for varighet 1 døgn Det legges allikevel mer vekt på hva de forholdsvis korte "observerte" seriene gir Ut fra ovennevnte grunnlag anslås Q1000-verdier for tilløpsflommer til Strandevatn og Høvsfjord De blir: Strandevatn Q1000, 1 døgn = 2, = skm2 Q1000, 3 døgn = 2, = 664 1s-km2 Q1000, 5 døgn = 2, = 529 1skm2 Høvsf jord Q1000, 1 døgn = 2, = 874 1s-km2 Q1000, 3 døgn = 2, = 641 1s-km2 Q1000, 5 døgn = 2, = 527 1s km2 Flommen i et så forholdsvis stort vatn som det regulerte Strandevatn vil dempes mye Dempningen avhenger delvis av flomavledningskapasiteten Stor flomavledningskapasitet medfører mindre dempning og raskere kulminasjon av avløpsflommen enn liten flomavledningskapasitet, da isteden flomstigningen blir større En langvarig, mindre intens tilløpsflom kan ved store magasinarealer gi en større avløpsflom enn hva en kortvarig, mer intens tillløpsflom gir Det er derfor viktig å ikke regne med for kortvarig tilløpsflom For Strandevatn viste en grov undersøkelse at en varighet på tilløpsflommen på 5 døgn vil være tilstrekkelig Også for Høvsfjord er denne varighet tilstrekkelig ettersom magasinarealet er forholdsvis lite og vil medføre liten flomdempning Størrelsen av tilløpsflommen med gjentaksintervall 1000 år over forskjellige varigheter er anslått tidligere i spesifikke verdier De regnes om til m3s ved skalering med felt arealene, som er 267 km2 for Strandevatn og 813 km2 for Høvsfjord, etter Stolsvatnreguleringen Tabell 3 viser flomverdiene for forskjellige varigheter Varighet Strandevatn Høvsfjord m3s m3s 1 døgn døgn døgn Tabell 3 Q1000, tilløpsflom

9 7 22 H drolo isk modell Q1000 er også beregnet ved bruk av en nedbør-avløpsmodell, nærmere beskrevet i "Hydrologisk modell for flombergninger" Det antas at Q1000 forårsakes av nedbør med gjentaksintervall 1000 år om våren tillagt et bidrag fra snøsmelting Modellparametrene ble beregnet ut fra formler basert på feltparametrene ASE, HL og QN Resultatene vises i tabell 4 Strandevatn Høvsfjord Øvre tømmekonstant K1 Nedre tømmekonstant K2 Terskelverdi T Tabell 4 Modellparametrer Det Norske Meteorologiske Institutt har tidligere beregnet ekstreme nedbørverdier for Stolsvatnfeltet (brev til Hydrologisk avdeling ) Disse verdier antas være representative også for Strandevatnfeltet For å være representative for Høvsfjordfeltet er de justert ned noe pga lavere normalnedbør i dette felt Disse nedbørverdier med gjentaksintervall 1000 år vises i tabell 5 Varighet Strandevatn Høvsfjord 12 timer 81 mm 70 mm 24 " 101 " 89 " 48 " 127 " 112 " 72 " 147,, 126 " 96 " 168 " 141 " 120 " 182 " 157 " Tabell 5 Areal redusert nedbør med gjentaksintervall 1000 år Sesong mai - juni Snøsmeltingen kan beregnes ut fra en grad-dagmodell, hvor middeltemperaturen skaleres med en grad-dagfaktor For de aktuelle feltene, som til største del består av snaufjell, benyttes en graddagfaktor på 2,5 mm snøsmelting Cdøgn under perioder uten nedbør og en grad-dagfaktor på 5,0 mm snøsmelting0c-døgn under perioder med nedbør Snøsmeltingen blir uttrykt som mm vanntidsenhet Det vil alltid være vanskelig å riktig kombinere nedbør og snøsmelting for å bestemme en situasjon med gjentaksintervall 1000 år Ut fra middeltemperaturen i feltene i juni, ca 4-5 C, anslås snøsmeltingen i en periode før nedbøren kommer å være hhv 10 mm vann døgn for Strandevatn og 12 mm vanndøgn for Høvsfjord Høvsfjordfeltets middelhøyde er noe lavere og temperaturen kan antas være høyere Etter en ren snøsmelteperiode, når feltene mettes med vann, antas nedbøren komme Nedbøren, basert på verdiene i tabell 5, fordeles symmetrisk over 5 døgn Temperaturen antas synke noe under nedbøren, men med en høyere grad-dagfaktor blir snøsmeltingen

10 8 hhv 16 og 20 mmdøgn, noe lavere under døgnet med størst nedbør Disse to nedbørsnøsmelteforløp ble benyttet for å simulere en flom med gjentaksintervall 1000 år for Strandevatn og for Høvsfjord ved bruk av den hydrologiske modellen Resultatene av simuleringene er vist i vedlegg 3 og i tabell 6 Varighet Strandevatn Høvsfjord Hydrmodell Flomfranal Hydrmodell Flomfranal m3s m3s m3s m3s 1 døgn 3 døgn 5 døgn Tabell 6 Middelverdi av Q1000 over forskjellige varigheter etter hydrologisk modell og ut fra flomfrekvensanalyser Beregning av Q1000, tilløpsflom i de to feltene etter to forskjellige metoder overensstemmer meget bra For videre beregning av avløpsflommer benyttes tilløpsflommene funnet ved simulering ved den hydrologiske modellen Tilløpsflommene beskrives av vannføring hver 6 time 3 MAGASIN, AVLØPSKURVER OG OVERFØRINGER For å beregne avløpsflommene rutes tilløpsflommene, tillagt eventuelle overføringer, gjennom magasinene Flomdempingen avhenger bla av magasinets størrelse og flomavledningsorganenes kapasiteter, dvs avløpskurvene Ved rutingen, som utføres ved bruk av et dataprogram ved Hydrologisk avdeling, forutsettes magasinvannstanden ligge på HRV ved flommens begynnelse 31 Magasin Den magasinstørrelse som er interessant ved flomberegning er volumet over HRV Magasinet beskrives av volumet ved forskjellige vannstander Verdien kan tas ut fra en magasinkurve eller beregnes ut fra sjøarealet ved HRV For Strandevatn beregnes magasinet ut fra sjøarealet ved HRV= 978 m oh, som er 24,3 km2 Følgende verdier benyttes for å beskrive magasinvolumet: 975 m oh = 0 * 106 m3 978 m oh = 72,9 * 106 m3 979 m oh = 97,2 * 106 m3

11 9 For Stolsvatn beregnes magasinet ut fra sjøarealet ved HRV= 1091 m oh, oppgitt til 289 km2 Følgende verdier benyttes for å beskrive magasin volumet: 1091 m oh = 0 * 106 m m oh = 28,9 * 106 m3 For Høvsfjord beregnes magasinet ut fra sjøarealet 0,86 km2 Følgende verdier benyttes for å beskrive magasinvolumet: 588 m oh = 0 * 106 m3 590 m oh = 1,72 * 106 m3 592 m oh = 3,44 * 106 m3 For Holsfjord beregnes magasinet ut fra sjøarealet 1,27 km2 Følgende verdier benyttes for å beskrive magasinvolumet: 542 m oh = 0 * 106 m3 544 m oh = 2,54 * 106 m3 32 Avløpskurver Flomløpet ved Strandevatn består av et fast overløp med terskel på 978 m oh og av to luker med terskel på 975 m oh Flomvann over overløp og gjennom lukeåpningene har avløp gjennom en felles sjakt ned til en 260m lang tunnel, som fører vannet forbi dammen og munner ut av fjellet nedenfor dammen Norsk Hydroteknisk Laboratorium har ut fra modellforsøk skissert alternative avløpskurver for det kombinerte flomløpet (Notat 4, Flomløp Strandevatn, datert ) Se vedlegg 4 Ut fra dette grunnlag er det beregnet fem alternative avløpskurver, som benyttes ved beregninger av avløpsflommer 1 Åpne luker, ingen opp stuving fra tunnel (alt c i NHL-notat) Q = 17,7 Q = 1,7929 Q = 293,5985 = 364,0921 (H - 975,00) ,00 <H< 978,00 (H - 975,00) ,00 <H< 978,75 (H - 978,42) ,75 <H< 980,00 (H - 979,45) ,00 <H Åpne luker, eksisterende utforming, maksimal kapasitet ca 240 m3s (alt b i NHL-notat) =17,7 =1,7929 Q = 235,7701 (H - 975,00) ,00 <H< 978,00 (H - 975,00) ,00 <H< 978,75 (H - 978,69) ,75 <1f Lukkete luker, ingen oppstuving fra tunnel (alt c) Q = 131,0 (H - 978,00) 1 5 Q = 222,4652 (H - 978,65) ,00 <H< 979,25 979,25 <H< 981,00 Q = 349,0588 (H - 980,75) <H

12 10 4 Lukkete luker, eksisterende utforming, maksimal kapasitet ca 240 m3s (alt b) Q = 131,0 (H - 978,00) ,00 <H< 979,25 Q = 222,4652 (H - 978,65)04378 Q = 239,7346 (H - 979,73) 979,25<H< 979, ,75 <H 5 Lukkete luker, eksisterende utforming, maksimal kapasitet ca 190 m3s Q131,0 (H - 978,00) ,00 <H< 979,21 Q = 188,5656 (H - 979,20) ,21 <H Dammen ved Stolsvatn har et fast overløp med terskel på m oh Lengden er 80 m og overløpskoeffisienten er 2,1 Ved flomstigning 1,3 m vil vann gå over damkronen Damlengden ved Stolsvatn er 625 m, ved Olsendvatn 390 m og ved Mjåvatn 109 m Det regnes med overløpskoeffisient 1,42 for damkronen Det vann som renner over ved Mjåvatn går ned i Votna og trekkes fra tilløpet til Høvsfjord Avløpskurven for Stolsvatnmagasinet blir: Q = 168 (H ) <H< 1092,3 Q = 81,0140 (H ) ,3 <1 Dammen ved Høvsfjord er en valsedam Med valsen nede virker flomløpet som et fast overløp med terskel på 589,7 m oh, hvilket tilsvarer HRV i sesongen oktober - april Lengden er 46,4m og overløpskoeffisienten anslås til 1,9 Ved flomstigning 2 m vil områder utenom valsen oversvømmes i en lengde anslått til drøyt 11 m Her regnes med overløpskoeffisient 1,5 Avløpskurven i dette tilfelle blir: Q = 88,16 (H - 589,7) ,7 <H< 591,7 Q = 79,7729(H - 589,67) ,7 <11 Med valsen oppe har flomløpet terskelen 588,9 m oh, lengden 46,4 m og overløpskoeffisienten 2,0 Ved flomvannstander over drøyt 591 m oh vil valsen virke oppstuende og kapasiteten beregnes etter formelen for dykket løp Ved ytterligere flomstigning vil vannet gå først over områder utenom valsen i 10 m's lengde og deretter også over den 48 m lange valsen, hvor overløpskoeffisienten 1,9 benyttes Avløpskurven i dette tilfelle blir: Q = 92,8 (H - 588,9) ,9 <H< 591,2 Q = 0,4486 (11-584,0) ,2<11 Denne avløpskurve er beheftet med en stor grad av usikkerhet pga usikkerhet om ved hvilke vannstander valsen virker oppstuende Dette beror på at vannflaten får et fall fra selve magsinet til

13 11 den møter den oppheisede valsen Ved begge avløpskurver for Høvsfjord er det også usikkert hvor stor den effektive lengden er for avløp utenom selve valsen HRV for Høvsfjord i sesongen mai - september er 589,45 m oh Dammen ved Holsfjord har et fast overløp med total lengde 65,60 m og overløpskoeffisient 2,0 Terskelen antas tilsvare HRV, her anslått til 542,0 m oh Avløpskurven for Holsfjord er imidlertid ikke gitt ut fra disse data, ettersom trange partier i magasinet oppstrøms dammen vil virke oppstuende og det vil bli et fall fra magasinet til dammen Videre kan ikke lengden 65,6 m legges til grunn for kapasitetsberegning ettersom dette er lengden langs den buede dammen Effektiv lengde må anslås mye kortere En god avløpskurve kan derfor ikke bestemmes annet enn på grunnlag av vannføringsmålinger, modellforsøk eller kanskje dybdeprofileringer av magasinets nedre deler For å se konsekvensene av usikkerheten ved avløpskurven er avløpsflommer og flomvannstander beregnet ut fra forskjellige effektive overløpslengder, som da antas oppveie oppstuingseffektene Med en effektiv lengde på overløpet på 30 m blir avløpskurven: Q = 60 (H - 542) <H Med en effektiv overløpslengde på 40 m blir avløpskurven: = 80 (H - 542) <H Med en effektiv overløpslengde på 50 m blir avløpskurven: Q = 100 (H - 542) <H 33 Overføringer Ved flom i Strandevatn regnes det med en overføring fra Urunda til Strandevatn på 30 m3s Ved flom i Høvsfjord og Holsfjord antas Hol I å være i drift med kapasitet på 26 m3s, som overført vann fra Varaldsetvatn i Votna 4 DIMENSJONERENDE AVLØPSFLOM 41 Strandevatn Den i avsnitt 22 beregnede dimensjonerende tilløpsflommen til Strandevatn, tillagt overføringen fra Urunda, rutes gjennom magasinet med forskjellige avløpskurver Resultatene er vist i vedlegg 5 og 6 og i tabell 7 Det viser seg at tunnelkapasiteten 240 m3s

14 12 ikke vil vere begrensende ved åpne luker eller ved lukkete luker, slik at avløpsflommer og flomvannstander blir like ved avløpskurver 1 og 2 og ved avløpskurver3 og 4 Se avsnitt 32 for beskrivelse av avløpskurvene Ved avløpskurve5, maksimal tunnelkapasitet ca 190 m3s vil dimensjonerende avløpsflom såvitt påvirkes av tunnelkapasiteten Avløpskurve Dimavløpsflom m3s Dimflomvst m oh Flomstigning ,70 0,70 978,70 0,70 979,27 1,27 979,27 1,27 979,29 1,29 Tabell 7 Dimensjonerende flom ved Strandevatn ved forskjellige avløpskurver 42 Høvsfjord Den i avsnitt 2,2 beregnede tilløpsflommen for Høvfjordfeltet fordeles på delfeltene etter feltareal og spesifikk normalvannføring 35,6% av flommen kommer fra Strandevatn feltet, 37,2% fra Stolsvatnfeltet og 27,2% fra lokalfeltet til Høvsfjord Flommen i Strandevatnfeltet rutes gjennom Strandevatn under forutsetning at ikke noen tapping gjennom tunnelen mot Hol I foregår og med vannføringskurve 2, dvs åpne luker og maskimal tunnelkapasitet 240 m3s Flommen i Stolsvatnfeltet rutes gjennom Stolsvatn Disse avløpsflommer, fra Strandevatn og Stolsvatn, tillagt flommen i Høvsfjord lokalfelt og overføringen fra Varaldsetvatn utgjører dimensjonerende tilløpsflom til Høvsfjord I vedlegg 7 er tilløpsflommen i Høvsfjordfeltet før og etter ruting gjennom Strandevatn og Stolsvatn vist I samme vedlegg vises bidragene til dimensjonerende tilløpsflom fra de forskjellige delfeltene Dimensjonerende tilløpsflom rutes gjennom magasinet under forutsetning at kraftstasjonen Hol II står Hvis valsen er nede og vannstanden er 589,7m oh før flommer begynner, blir dimensjonerende avløpsflom 518 m3s og dimensjonerende flomvannstand 592,87 m oh, dvs flomstigningen blir 3,17 m Hvis valsen er oppe og vannstanden er 589,45 m oh før flommen begynner, blir dimensjonerende avløpsflom 518 m3s, dimensjonerende flomvannstand 592,36 m oh og flomstigningen 2,91 m Rutingene er vist i vedlegg 8 43 Holsfjord Dimensjonerende tilløpsflom til Holsfjord består av dimensjonerende avløpsflom fra Høvsfjord forutsatt at valsen er oppe, tillagt tilløpsflommen fra Holsfjord lokalfelt, 34 km2 Tilløpsflommen fra lokalfeltet beregnes ved skalering av tilløpsflommen til Høvsfjord

15 før ruting gjennom ovenforliggende magasiner med forholdet mellom de to feltenes arealer og spesifikke normalvannføringer Tilløpsflommen fra Holsfjord lokalfelt er da 3,7%av tilløpsflommen til Høvsfjord Dimensjonerende tilløpsflom rutes gjennom magasinet med forskjellige avløpskurver Kraftstasjonen Hol III forutsettes være ute av drift Resultatene av rutingen er vist i vedlegg 9 og 10 og i tabell 8 Avløpskurve Dimavløpsflom Dimflomvst Flomstigning m3s m oh ni Effektiv lengde 30 m ,30 4,30 Effektiv lengde 40 m ,56 3,56 Effektiv lengde 50 m ,07 3,07 Tabell 8 Dimensjonerende flom ved Holsfjord ved forskjellige avløpskurver Resulterende vannstandsverdier er usikre pga usikkerheten ved avløpskurvene, som nevnt i avsnitt 3,2 5 PÅREGNELIG MAKSIMAL FLOM 51 Påre eli maksimal tillø sflom Påregnelig maksimal tilløpsflom kan ikke knyttes til noe bestemt gjentaksintervall Den fastsettes på grunnlag av en analyse av ugunstige kombinasjoner av meteorologiske og hydrologiske forhold Nedbør- avløpsmodellen, som er beskrevet i avsnitt 2,2 benyttes Verdier for påregnelig maksimal nedbør i de aktuelle feltene er vist i tabell 9 Varighet Strandevatn Høvsfjord 12 timer 153 mm 141 mm 24 fl 193 " 177 " 48 " 244 " 223 " 72 n 280 " 251 " " 281 " 120,, 350 " 313 " Tabell 9 Arealredusert påregnelig maksimal nedbør Sesong mai - juni Snøsmeltingen beregnes på samme måte som beskrevet i avsnitt 2,2 for dimensjonerende flom I en periode før nedbøren kommer, anslås den å være 10 mm vanndøgn i Strandevatns felt og 12 mm vanndøgn i

16 14 Høvsfjords felt Under nedbøren antas temperaturen å være rundt 6 C og snøsmeltingen blir hhv 30 mm vanndøgn og 32 mm vanndøgn Nedbøren, basert på verdiene i tabell 9, fordeles symmetrisk over 5 døgn Ut fra de kombinerte nedbør-snøsmelteforløpene simuleres påregnelig maksimal tilløpsflom i de to feltene,,ved bruk av nedbøravløpsmodellen Simuleringene er vist i vedlegg 11 Påregnelig maksimal tilløpsflom er da cirka dobbelt så stor som dimensjonerende tilløpsflom Tilløpsflommene beskrives av vannføring hver 6 time 52 Påre eli maksimal avlø sflom Påregnelig maksimal tilløpsflom til Strandevatn, tillagt overføringen fra Urunda på 30 m3s, rutes gjennom magasinet med forskjellige avløpskurver Se avsnitt 32 Resultatene er vist i vedlegg og i tabell 10 Avløpskurve PMF, avløpsflom PMF, flomvst Flomstigning m3s m oh i ,77 1, ,18 2, ,47 2, ,68 2, ,09 3,09 Tabell 10 Påregnelig maksimal flom ved Strandevatn ved forskjelige avløpskurver Tilløpsflom men i Høvsfjordfeltet fordeles på delfeltene på samme måte som beskrevet i avsnitt 42 for dimensjonerende flom Flommen i Strandevatnfeltet rutes gjennom Strandevatn under forutsetning at ikke noen tapping gjennom tunnelen mot Hol I foregår og med vannføringskurve 2, dvs åpne luker og maksimal tunnelkapasitet 240 m3s Flommen i Stolsvatnfeltet rutes gjennom Stolsvatn Disse avløpsflommer, fra Strandevatn og Stolsvatn, tillagt flommen i Høvsfjord lokalfelt og overføringen fra Varaldsetvatn på 26 m3s utgjør påregnelig maksimal tilløpsflom til Høvsfjord I vedlegg 15 er tilløpsflommen i Høvsfjordfeltet før og etter ruting gjennom Strandevatn og Stolsvatn vist I samme vedlegg vises også bidragene til påregnelig maksimal tilløpsflom fra de forskjellige delfeltene Påregnelig maksimal tilløpsflom til Høvsfjord rutes gjennom magasinet under forutsetning at kraftstasjonen Hol II står Hvis valsen er nede og vannstanden er 589,7 m oh før flommen begynner, blir påregnelig maksimal avløpsflom m3s og maksimal flomvannstand 594,60 m oh, dvs flomstigningen blir 4,90 m Hvis valsen er oppe og vannstanden er 589,45 m oh før flommen begynner, blir påregnelig maksimal avløpsflom også m3s, mens maksimal flomvannstand blir 594,32 m oh og flomstigningen 4,87 m Rutingene er vist i vedlegg 16

17 15 Påregnelig maksimal till øpsflom til Holsfjord består av påregnelig maksimal avløpsflom fra Høvsfjord forutsatt at valsen er oppe, tillagt tilløpsflommen fra Holsfjord lokalfelt Flommen fra lokalfeltet er beregnet på tilsvarende måte som ved dimensjonerende flom, beskrevet i avsnitt 43 Påregnelig maksimal tilløpsflom til Holsfjord rutes gjennom magasinet med forskjellige avløpskurver Kraftstasjonen Hol IIIforutsettes være ute av drift Resultatene av rutingene er vist i vedlegg 17 og 18 og i tabell 11 Avløpskurve PMF avløpsflom PMF flomvst Flomstigning m3s m oh Effektiv lengde 30 m Effektiv lengde 40 m Effektiv lengde 50 m ,82 6,82 547,63 5,63 546,85 4,85 Tabell 11 Påregnelig maksimal flom ved Holsfjord ved forskjellige avløpskurver Resulterende vannstandsverdier er usikre pga usikkerheten ved avløpskurvene, som nevnt i avsnitt 32

18 16 6 LITTERATUR OEDNVE: 1981: Forskrifter for dammer Universitetsforlaget DNMI: 1984: Påregnelige ekstreme nedbørverdier Fagrapport nr 3 KLIMA NVE: 1978: Regional flomfrekvensanalyse for norske vassdrag Rapport nr 2, Hydrologisk avdeling NVE: 1983: Hydrologisk modell for flomberegninger Rapport nr 2, Hydrologisk avdeling NVE: 1986: Beregning av dimensjonerende og påregnelig maksimal flom Retningslinjer V-informasjon nr 1, Vassdragsdirektoratet

19 Vedlecy3 10km stolsvatn*, -33 V AR ALDSE1V ATN JZ:Z 'HOL I HØVSFJORD ots vosscirct5e+ Dra~selv

20 Veci ten -OPPLÅNO - ry å :%, -, %,---,i, `-_,-,,\,,,-85_: r, r _ 4 ' \, i,, (, HUS -, 5 LD, \ : X-X 1\ 4 's t i er N 4, '1 ' 1,,- 1 k, --, _,,--N < 1 \\ 1_ -, - 4) _, 1 I ' k'-k\ 461Pk\- \%:r GOL 455 r Htdro1oosLe

21 Vecl le(5 (M35l AVLØP ocl 3 STRANDE AREAL26l0 KM2 TERSKEL 215 MM TiOSSKRITT 6 TIMER TØMMEKONST TIME NEDBKORR 100 TOMMEKONST TIME 008S OSIM $ T1OTIMER ivv,taler;v15 0 Q S4i d vo Nie,cibsr 4 SY,"fflC4;,k -,0Pc'005' ' ) :=00 40Q VCA,A1 1114,i,N,5, HOvSFJO AREAL8180 KM2 TERSKEL 224 MM TIOSSKRITT 6 TIMER TØMMEKONST TIME NEDBKORR100 TeMMEKONST TIME 00BS OSIM (M515) AVLØP TIOT1MER Q1000, Hitiv54i'oroi H 0)0 it; ! l' u

22 :,p '! ' 1 1 li :9!r! '!!-: lipi lri 1, ;!ii 1 1!!! ': II 1 -, '"1111 rii] TI]!, :::,!!!! 11j! [ 11 :ii!'! 11!: 41! Iti t 11 [ it I'"?7ri :1' i Il I li 111 il II! :11! 1 :'' I I : 1 ; fl '1: ; 111 'i:: :''' 1" :::: '-;e:' ' :,:' :, :!:: 8 :1 :1 :i ' ': : 144 $ 4- -!! 4i!II 11 ; i : «1 : "::: ' 11 ii;:,, 1 :' ":! 11 i1 ;:: 111 ' hi" '''' :! : " - : : I 1 Ii! i '11 I i li 1,1 iiii_ - I ir i ' :, I li 1!II! : I1II 1Iii11 i i :t ' I,tt:: : 1 1, -tr- tit ii i: :" tt:' 11 rt: iiii l!! ill I: :::!fltjfli til ::: ṭ, :" 1 :, i 1 :: 1,11111, ::,, :::, :": :: : 1) ---: e ":!! 1"! I Ii!!: 1, ; -,, : i,:,: 1 I 1" ;' ', :::: 1II ;:1 '11 :Il: Ill i i! 1 I i 111 II 1111 II; III: '!!:11; 1 ' I I 1 ': I I : : :, 1;: - _ ti i!i 1::!'l 11! ;": 1:: ;* ' :" '' ' ":! li::!;i r,::: ;:: :11: Iii i' i ii til ; I 1- il 1 siii 1 II 111!ii T1 '1 r ri I i Tli :! I! 1 1 i :t1 ii I ; Il 1! i 111 ii", IIII lill!ill 1:iii;, Fil! '-! i! i i I '! i!!! iii!! i!,!!,! i 1!! 11 I 1, 1 11 ' =1 i :!! ;: d: i,:: : l!"i:!!: 1;!! 11!!!!!til,,: ;! 1 :1 : ::;: "' ' I" 111 I : :! 1:!:111 1: H :: I g 114 : : : 1f;1 j!:: 1;; :! : 1 Lj 411!1 " 4 FLOMLAP 51eANP6-1AKIM JOTAT NORSK HYDROTEKNISK LABORATORIUM NOAWEGIAN HYDA011ECHNICAL LA8OMAY d g3-6,1-11) rn! G" a-

23 ! I 'W3W11'011 'Ol1 ; T Z ig \ 98 'ipt 0, b 661'511 4,TWEIL 000'0'S h "' Of»"ZZI OLZI3L 000'SS C9 '0 1 88L ai B8-81 OW #1 El»'ElL 00T'SL C5 i '9ST 90S'OL 009'16 8 Self:'%-9I ZWEIL b 1r ILVOLI L8S BL 003'6Z1 Z96'51 OZ9'8( 00T'UT \\, 1 '1131 1S9'8L 00T'S% I,,_ I EiL9'8i 005'9S1 at \\, --- i 4Z!,'60I 969'BC OWSLI \ b IL8' L 00 '0SZ i ILS'ElL 0061 \ ZIZ'r II413L 00t,'99 't 4FLR'61I OSZ'Eit 00Z'sp6Z \ s, IW9OT 006'LLT st 4 \ : COS'IOI 01'8L 00Z'S 1 1!I \ 08S'S6 LLO'OL 0099Z1, SS0'8L 001'0ZT'I i \, 98' 6 SE0'8L 001'Ll1 ' ZtErT6 910'8L 00Z'ZIT ii : ', I SO0'13L ', i IVIkftZ Tk:1144Z 44IDZ 3 d ø i t v r,9,, 1\ 4,,w 1 derlav 1 V wi : -- g b '-»* ONVISNNVA ivim +13, 313 wo j tn 0 S vk," a I AATIvi t 41 1

24 Vecitecy) Q3' TI TILLEIP H1S VANNSTAND " A1S AVLOP \ICAtnv 5 (13,4 J A,Afdp 17) gi 8, *, -" - * -- ' N, -, 2Y IDT I MER H ); t^n ev 5i o eyr c1" e S4ro,+" citval't", PhA ArpsLweve 9 H1S vannstand " A 15 T1 TILLIEP 7IP -, T;11$fp Vavo"siatijAvtill? to P g 21 24H ,,, r 1 Z `,8 il ; i > ii 1 % il > g : ei o 0 0 r 1,' ' " f' ', " ', '",' ' "*"" " SS ,?: ''''', g R ! T 10 7 I MER S b T;,,tsdA,9;it D;bevNev 5i ove_vtvicie S "01 ev alil

25 Ved tege- (::: 0 TMOV efkr r 0 t \! o i 0 r- I k 8 0 I N Z i \ % \ i 1 \ s I, 9 i \ i % :, ' ----' ' \ 1 ' : \ i "" 1«-) i r" e " s i o ti er e 14 ci c, "filbsps{10w1, H it$v54 jut-ci, 4(2s<- cbc) e44er rta1',,,b bit,,,,,, Stolsvav, 05 Sfr«,,,cleva1% THov thov OvFvAR A T Høvs4jofå vc(k Sfolf, (cik lokat4c14,j<åk " cat v gi, 1 % Cl I " I, %N _ 16,,,, 6,- ; -"Ire -,,,_, - q, :-1- --',,,,, 0 ', _ - _ 2,"- - " 9 s*» ''- --"'" _,øwal, ' ' ' «"- *: ' MINIm11~ c;,, -1 be o 24 4 a IIII ?to T(mER bi~e-v's joviertt^ d +dlispsfkow,, 4-1,«vs4forc4, eå +ro cicl<e Ret,%e

26 e cl 1 e cy) I441 TIOTIMER 1,1110r, J4IK3V ) , , '393 _ ', Y t HOVI Fv lp 24A4CV ',549 ' t = tmev%5 0 vexc1e -(10 4r6vs4 ÇorcÅ \101 Se "ecle THOV TILLOP " R HHOV2 VANNSTAND ", AHOVg,, AVL8P " Vobv,sbonJ A4,,,, iini,12, \sir p v; ',, M) 24HH 0 V2 34AHOV , 589 :'66 N, 1 k! 1),;, ' 39 8v \ , I g _ I; > k Rpt 1:, ,,,,, < : : i il Ei : " : ' ''' 512; i , #' I o TIDTIMER - r-olss14r; H : fow, foyci valse oppe

27 Vedlen 9 ii THOL T1LLOP " HHOLSO VANNSTANO AHOLSO AvliP,, TAep Vav bioht i A v1 9p l 2 o 0' -, r, KiL30 24AH THOL 4H,, , '''':-;:36:42: i, I 1 I( ",,, ,! , " I ?, * q "' ' fr f' '' El '' ' q,,! , i, : I V o T10TIMER rssttv,'h : G 4,, DItmeKs'\014eireA,ae flo f elt-iiiv oveirtbloste~yie 10154ivrei R THOL TILLØP H1OL40 vannstano,-' AHOLIO AVLIMP,, 2 ri; o 8 Tilifp V«iam1 Av1(,p 24THOL :,11,h)140 :4A1W1 4,J '-'4:S2'; 4025 ' s 1, 542--, ln: V61;',A,,, !3(, go,li,,,,,,\ Y(J I 1 " , ,63354 '-4 3oS :42' ,44' ' , '' S ''''' C: : 4d i,,' :" TIOTIMER El N TicksitrH ' Q, 4 ;ve O'il""~SiOvteftr%Gke 'PlOtan -iots4jorol -geu;v ove,rtipslecle

28 Vecliec303 1O NOL TILIAP Va, 54a4 A v tv 24THOL :4W0)L MUL50 542u ? " :: : , o ,, o , TIOTIMER D trvne-v, s jo,e,,, Q,k,ok t -HotAA \--101+(orei EHeL 4;v oveirtrepsle5cie Ti

29 VeGile 5` II tabrf 0 r- kr) pr) 0 0 8LO 4000 STRANDE AREAL2570 KM2 TiDSSKRITT 6 TIMER NEDBKORR 100 OOBS TERSKEL215 MM TOMMEKONST I TIME TOMMEKONST VTIME OSIM o TIDTIMER S vv1 (#k ev,^ cv PMFI S eja4èi I\ % f1 f II I I t 1 I , MN 5 40PMPS 40PMF T")14:" ' H " ?; , ', HOvSFJO AREAL8160 KM2 TIOSSKRITT6 TIMER NEDBKORR100 GOBS TERSKEL224 MM TOMMEKONST I 0072ITIME TOMMEKONST TImE OSIM lebffilwlenhim N e blif SWNC 11 ;''n irm Mr 40 11?Sh VOInipJlibt;% vinss,k)pw,:m 300C,0 (M551 8 LO AVLØP 8 360G JJ 3 3w,» 30uu 16J1),, 1530,j o "5?Ju ss TIOTIMER 00;,-) ev, PM F Her vs 4jo,r

30 Ve 8 PMF11A TILLOP 141IA1 VANNSTANO ", AliAl AVL8P, 0, "", *",~, ' ' -T 1\(of, '''''''' 24= : 1,,,, 5! \ \ % \ \ \ i \ \\ , l, ',, '' , k00 q 1ag ' g " D 444 TIDTiMER '-f-;0551,tr'm : Nv ip 24H=07 24A11A % P&recpc,\ :3 NNatt 1111"Cilfio,, fcityck41 Avlseps LAArve, I HI1A2 VANNSTANO "' PMFliA :L:L8 "' AllA2 AVL8P '"% -V i110 p, '' `? 2 (), 5%24PMF11A : ',, 98100,, Ii % 11: > I P t < > ? P i C: i,"" E, i, ' 2212 : ,' '" R El o TIDTiMER " P ValANA 11 A i Iro p 24H11A2 24A11A t Ti 01 sslar;} i : P 6-re-u3vNe-k; ""ckits;vp,a1 f 10,,1 A vloptituyve

31 V ecte c R H113 _ pq as r*", z 24F811, A113 (),, , s 7 8? \\ å > t, 5! >, : P : q Il r -- =:4%) , r ' ' '''' r ' I' : r' ,"' ' Cl E! PMF11 TILLOP VANNSTAND A118 ANUI A I P TIOTIMER Lassl4 : f;,,,,e, Pcire5v e;(5 INna 145; "Ctl fiovvt Strb "Cle v4,4fri Avisspiturve 3 PMF I I 1111LW wi14 vannstano '- A114 AVLUP, :il 4pi :p Vo-`mask,,,A A v rop -T: ul 2 2: -'''' -, ' crti, 11 1 MF 24H A $ Il -, = li :,, * ti > ! < > g i ? )i P :1, r'' P " r ,' ' 8800:g '''---"''''' e TIDT1MER g 1-,c,issLy G 4 ze,- P&re bv,e,k; 54-raKcieva4vi Avleips Lurve

32 ILt H I IS VANNSTA ND PMFII T1119P " A IS AVUIP Ti Vcit4v %ka vvi A lirp a -7, 1 i 3, 8 ;, ;1i 24PMw 5 )0 11 (M )%00 `J6760C ",-_ m,--,---- -,'0---- q P TIOTIMER 257 6(W 242S00 22i `, A ; PcZtrecrei vvicktksv"0,1 no v, S4r F4Ipl4urit S

33 Vedk 15 TPMF Ptir 4Arr fv k ;"(,) 8 ø \ 8 af '1a PC;-rebv t \Z3 tiv%calsi 14" cd 4;llsrpsflo, +feroce4 1tef rm5 Si-olskfc4 05 TPMFMOV LPPirmov Vr VAII1 RPtiFSlo RPPIF T0461{e t kievsjorci t olkalft14 Vtrcitekse4 vo, S4 oi svcfw, -'14% _ " - :a"" 01, 1611a «1111 :* & M f 4 111M 010 1» * 1 11 ffilin 1111M 11 11M 4Mi alffil = GI O Pc")rebyle ; ci ro stc#1 +;11r6psf Nøvs-i-j;;;:l bic, rc"ceve ro, ({e (4 144

34 Vecileyi 1c:;, HPMFI41 VANNSTAND TPMFHON TILLAP APMFI4 AVLoP,, i --,,,, -, 8!, 1,, '', 8 1, \ P I '', -, N, TIDTIMER 8 1- T;U Vainin% Avtirp 24TPWNOV 24HPMFH1 24APW ':, TicissI4r;H Piyfecy"e,\ wnatts;v"ekt, i-ispv s4 jorel CL $e VN e HPMFI42 VANNSTAND N TIDTIMER Tit1flp VaLrlS4cc1 A vtp :4TPM, 1-M 24~ APhFH : ;' Q Tiolsihr;H 6 * ; " e,, Vliøk CA 1 CA (0%4 k"ife rs 4 forel Vatst Oppe,

35 Ve out , TPMFHOL TILLOP HPMFH60 VAWSTAND " APMFM60 AVL2P," " - tn i -,_ 1,,, l' -,,, i i 1 i, i ir r, r Tillsp V,siahd A v 19 p es - 4f1',!,K 4HPI:3C '44WrWH30 '$1+)-', 5,,,,1 ': `, \\ %,, 1e81),-", 5431u7 699'14,!! \ 1,:,5:- :,-, ' N ' \,? 's,, N_ ' ` ia 2976i 9 -, , i N I ' El ' , % I J! ', s Ei ', s , ,56671 sr El : ' !,, t i TIOTIMER P;:irer e\ 5 wo145 i" o, l i o,,,,, -4 O k 4 joy 1 Ef f e, L k ;v ov c41 is ps 1eA Cøk t 3 O -rc),ssitr il' HPMFH40 VANNSTAIM TPMFHOL TILLOP APMFH40 AVL9P, - r;tløp R4,13 4,, \ \ r N ' :, i \, *, I % i I r 1 r : I ' #» ##,##' '# I " # ' i 1, ;''' TIOTIMER rey,tk:5 s o w Effelt4;, ove)11,ps1e13elt Lt-CD 1 N 131sfjorcl 24f7MiE121 24HMEH40 244PMFH : iCi ? ,56: , T1cl141 :,ef

36 Vedie% i 3 HPMF H50 V ANNST AND TPMFHOL T I LLØP " APMFH50 AVLØP '''''' -s T,t, y) Va+N% s k tts 4 Nv tio P li 24 i ["=»ifmcl 2,,lit'mi,'450 ::'4, 4;,1fi,':::4 s i"; l' \,, 81 10f N, N \ ,i) :5S'47, \,,,* -, L'I , ,,,, ' : ' ,? ,,, ,,,,, :, '5544 :: : : :3: [ '7: ''' '?, 9642a kfl " , ,,#'''! :,-; " 7050[ : % ;';''"'" N tAEi- TIDTIMER - 1--;c1W,4,! ; ) P'Ci r e5%1e1 5 ve,lsimcd (' loi,, -kols-41'0rcl E- 'elk ;v c vetlisplencie 50,,