Fv7 Nes-Norheimsund. Statens Vegvesen Region Vest. Tidligvurdering av støttekonstruksjoner P

Transkript

1 Statens Vegvesen Region Vest Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner P Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B

2 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Oppdragsgiver: Statens Vegvesen Region Vest Oppdragsgivers kontaktperson: Rolf Harkestad Rådgiver: Norconsult AS, Eitrheim, NO-5750 Odda Oppdragsleder: Geir J. Westerlund Fagansvarlig: Geir J. Westerlund Andre nøkkelpersoner: Stephanie L. Gjelseth B For kommentarer fra oppdragsgiver StLGj GJWes GJWes Versjon Dato Beskrivelse Utarbeidet Fagkontrollert Godkjent Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som dokumentet omhandler. Opphavsretten tilhører Norconsult. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 2 av 20

3 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Sammendrag Geoteknisk prosjektering av utvidelse av Fv7 gjennom Øystese mot Norheimsund for bygging av gang- og sykkelvei. Rapport RIG11 omfatter dimensjonering av tørrmurer/støttemurer og vurderinger av midlertidig graveskråninger fra Profil 1900 til ca Grunnforholdene på hele strekningen varierer. Løsning for å etablere skjæringer og fyllinger med tilhørende støttekonstruksjoner påvirkes av de lokalt antatte grunnforhold og gir ulike løsninger for etablering. Det kan derfor ikke gis én generell dimensjon for murer på strekningen. Dimensjonene for murene gjelder i de spesifikke områdene. Hvis det er murer som ikke er omtalt i dette dokumentet som det ønskes dimensjon på kan SVV ta kontakt for supplerende beregninger. Strekning fikk Entreprenør GBS som opsjon o Norconsult har vurdert mur og skjæring fra P (se RIG09 Del 1 og 2) o Norconsult har ikke vurdert noe fra P For strekning er støttemurer som er vurdert, omtalt i denne rapporten. o P2000 ikke gjennomførbar med tørrmur og fyllmasser. Det anbefales løsning med betongmur og lettklinker. o P2065 ikke gjennomførbart med tradisjonell tørrmur uten spesielle tiltak. Det er plassproblem i byggefasen pga. hus på nærmeste tomt (23/137) og bæreevneproblem for permanent konstruksjon pga. lokal lomme med usikkert men med tolket løst/bløtt lag. Norconsult har foreslått løsning med midlertidig rørspunt til berg og masseutskifting. o Tiltaket ved P2120 er gjennomførbar ved bruk av tradisjonell tørrmur på løsmasser. Mur på innsiden av veien gir utfordringer med tanke på midlertidig graveskråning og det vurderes nødvendig med midlertidig avstivning i byggefase. o P2190 er det gjennomførbart ved bruk av tradisjonell tørrmur på løsmasser. Byggefase med midlertidig graveskråning synes akseptabel. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 3 av 20

4 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Innhold Innledning 6 Geoteknisk prosjektering 7 Klassifisering 7 Konstruksjonssikkerhet 7 Geoteknisk kategori og konsekvensklasse/pålitelighetsklasse 7 Krav til kvalitetssystem og prosjekteringskontroll 8 Partialfaktor 8 Laster 8 Lastfaktor 8 Seismiske laster 8 Grunnforhold og tørrmur 9 P2000 Snuhammer 10 Grunnforhold 10 Dimensjoneringsparametere 10 Stabilitetsberegning 11 Bæreevne betongmur 12 P Grunnforhold 14 Alternative løsningsvalg 14 P Grunnforhold 15 Dimensjoneringsparametere 16 Resultat fra tørrmurberegning 16 P Grunnforhold 18 Dimensjoneringsparametere 18 Resultat fra trørrmurberegning 19 HMS og kontrolltiltak 20 n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 4 av 20

5 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Vedlegg Vedlegg 1: 1. V01 Oversikt P Grunnundersøkelser og snitt 2. P2000 Snitt ved P2000 ved Sondering P2065_1 Snitt ved P2065 med leskur i busslomme 4. P2065_2 Snitt ved P2065 uten leskur i busslomme 5. P2120 Snitt ved P2120 ved Sondering P2190 Snitt ved P2190 ved Sondering S16 Vedlegg 2: 1. P2000_1 Stabilitetsberegning P2000 Dagens situasjon 2. P2000_2 Stabilitetsberegning P2000 Tørrmur og fyllmasser 3. P2000_3 Stabilitetsberegning P2000 Betongmur og leca Vedlegg 3: 1. Spissmotstand, sidefriksjon samt pore- og vanntrykk 2. Poretrykksforhold og friksjonsforhold 3. Tolket relativ lagringstetthet 4. Jordartklassifisering etter Robertson (1990) 5. Tolket aktivt udrenert skjærfasthet fra CPTU 6. Tolket friksjonsvinkel fra CPTU Vedlegg 4: 1. Støttevegg. Håndeberegning av antatte ytre laster, 2 sider 2. Støttevegg. Utskrift fra G-PROG Betong, 4 sider Vedlegg 5: 1. Utskrift Profinova tørrmur på nedsiden P2120, høyde 3 meter, 3 sider 2. Utskrift Profinova tørrmur på innsiden P2120, høyde 5 meter, 3 sider 3. Utskrift Profinova tørrmur på nedsiden P2190, høyde 6 meter, 3 sider n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 5 av 20

6 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Innledning I forbindelse med prosjektering av ny GS-veg for Fv 7 mellom Nes og Norheimsund øst, har Norconsult AS fått i oppdrag av Statens Vegvesen å utføre geoteknisk prosjektering. Norconsult utførte grunnundersøkelser høsten Første datarapport (RIG02) ble levert midten av oktober Oppdatert datarapport med supplerende grunnundersøkelser ble levert tidlig i januar Figur 1 Oversiktsbilde, mellom de to røde strekene er parsell Det er i denne omgang utført en innledende geotekniske vurdering av fra Profil 1900 til 2765 for byggefasen og den permanente fase. Dokumentet er ikke en komplett beskrivelse av tiltak. Foreliggende rapport presenterer alternativer med ulike alternativ som justering av veglinje eller plassering av utkjøringer/leskur, ulike støttekonstruksjoner, mulig bruk av byggefaseavstiving o.l. Før mer detaljert beskrivelse av tiltakene ønskes oppdragsgivers valg av alternativt løsningsvalg og ønsket detaljeringsgrad og detaljering. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 6 av 20

7 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Geoteknisk prosjektering For dette prosjektet vurderes hovedsakelig følgende regelverk og veiledninger å påvirke valg av forutsetninger for fundamentering av konstruksjoner: Referanse: 1. Eurokode 0, NS-EN 1990:2002+NA:2008 "Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner" 2. Eurokode 1, NS-EN :2003+NA:2008 "Allmenne laster Tetthet, egenvekt og nyttelaster i bygninger" 3. Eurokode 7-1, NS-EN :2004+NA:2008 "Geoteknisk prosjektering Del 1: Allmenne regler" 4. Eurokode 7-2, NS-EN :2004+NA:2008 "Geoteknisk prosjektering Del 2: Regler basert på grunnundersøkelser og laboratorieprøver" 5. Statens vegvesen Håndbok V220, versjon 2010 "Geoteknikk i veibygging" 6. Statens vegvesen Håndbok V221, versjon 2014 "Grunnforsterkning, fyllinger og skråninger" 7. Statens vegvesen Håndbok N400, versjon 2015 "Bruprosjektering" 8. Statens vegvesen NA-rundskriv 07/2015, "Trafikklast i håndbok N400 Bruprosjektering" 9. NS-EN 1537 "Utførelse av spesielle geotekniske arbeider - Stagforankring" RIG02 «Datarapport Nes-Norheimsund», Norconsult AS, Klassifisering Konstruksjonssikkerhet I henhold til TEK vil forskriftenes minstekrav til personlig og materiell sikkerhet være oppfylt dersom det benyttes metoder og utførelse etter Norsk Standard (Eurokoder). TEK angir følgende: Grunnleggende krav til byggverkets mekaniske motstandsevne og stabilitet, herunder grunnforhold og sikringstiltak under utførelse og i endelig tilstand, kan oppfylles ved prosjektering av konstruksjoner etter Norsk Standard NS-EN 1990 og underliggende standarder i serien NS-EN 1991 til NS-EN 1999, med tilhørende nasjonale tillegg. I veiledningen til TEK10 står det: Forskriftens krav er oppfylt dersom det benyttes metoder og utførelse etter Norsk Standard. Korrekt bruk av prosjekteringsstandardene gir samlet det nivået som tilsvarer det sikkerhetsnivået som er akseptert av myndighetene. Geoteknisk kategori og konsekvensklasse/pålitelighetsklasse Det skal utføres terrenginngrep i form av masseutskifting, skjæringer, utgravingsarbeider og fyllingsarbeider. Videre skal det etableres tørrmurer på løsmasser og på berg. Konstruksjonen er innenfor typen konvensjonelle konstruksjoner og fundamenter uten unormale risikoer eller vanskelige grunn- eller belastningsforhold. Basert på avsnitt 2 i Eurokode 7.1 er tiltaket vurdert og plassert i geoteknisk kategori 2. NS-EN 1990:2002+NA:2008 tabell NA.A1(901) plasserer vegen i konsekvens- og pålitelighetsklasse (CC/RC). Vår vurdering er at Arbeidet og støttemurene kommer inn under CC2/RC2, som gjelder grunn- og fundamenteringsarbeider og undergrunnsanlegg ved enkle og oversiktlige grunnforhold. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 7 av 20

8 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner (Fra profil 1750 er høyde bergskjæring over 10 meter, dvs. at tiltaket beskrives direkte il geoteknisk kategori 3. Bergskjæring er ikke prosjektert av Norconsult.) Krav til kvalitetssystem og prosjekteringskontroll Kravene er definert i Eurokode 0 NA.A1.3.1 (902) og (903). For prosjektering er kravet til kontroll definert i tabell NA.A1 (902), for pålitelighetsklasse 2 skal det være "normal kontroll". Dette medfører at i tillegg til basiskontroll skal det utføres intern systematisk kontroll (kollegakontroll). Partialfaktor Statens Vegvesen Håndbok V220 (2010) gir anbefalte krav til M for generell geoteknisk dimensjonering i bruddgrensetilstanden etter Metode 3 (inklusiv sålefundamentering). Valg av riktig M kan vurderes for hver enkelt konstruksjon eller problemstilling. For graveskråning og tørrmurer for strekningen velges krav til sikkerhet med partialkoeffisient (sikkerhet) M 1,3. Laster For trafikklaster på terreng ved konstruksjoner som støttemurer, landkar og armerte brokonstruksjoner benyttes bl.a. reglene gitt i gjeldende Statens vegvesen Håndbok N400. Lasten består av en jevnt fordelt last. Jevnt fordelt last terrenglast (GS-veg): qk = 5 kn/m 2 Antatt last fra hus og div: qq = 10 kn/m 2 Boggiekvivalentlast: qqk = 25 kn/m 2, over lastfeltbredde på 3 m og 6 m i lengderetning. Jordtrykket fra boggiekvivalentlasten reduseres linært til null i dybde på 5 meter under vegbanen. For trafikklaster ved stabilitetsberegninger benyttes en jevnt fordelt belastning på 10 kpa over hele bredden til vegen hvis ugunstig, jfr. Håndbok V220. Lastfaktor Etter Tabell NA.A2.4(C) i NS-EN 1990:2002/A1:2005/NA:2010 benyttes en lastfaktor Q =1,3 på variable laster og en konstantlast på 5 kpa virkende over hele konstruksjonshøyden, og lastfaktor γq=1,15 for trafikklast på 25 kpa (trekantlast med 25 kpa i topp og 0 i 5 meters dybde). For egenvekt av jord benyttes en lastfaktor lik 1,0. Seismiske laster Praksis fram til nå i Statens vegvesen er at jordskjelvanalyse ikke utføres for veger, herunder vegfyllinger, tørrmurer, støttemurer, armert jord osv. som ikke direkte berører bygninger og installasjoner, eller spesielt sårbare trafikkårer. I dette prosjektet neglisjeres jordskjelv. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 8 av 20

9 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Grunnforhold og tørrmur For generell beskrivelse av grunnforhold på strekningen se rapport RIG02 Datarapport rev01. Under har vi oppsummert relevante grunnforhold på kritiske områder. Figur 2 Utsnitt Vedlegg 1-1 Tegning V01 Oversikt grunnundersøkelser og snitt n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 9 av 20

10 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner P2000 Snuhammer Se Figur 3 for illustrasjon av prosjektert løsning med grunnforhold. Det er planlagt en 4 meter høy støttekonstruksjon i forbindelse med en snuhammer som skal lette tilkomsten fra/til eiendommer. Denne dimensjoneres ifølge Statens vegvesen ikke som en normal kjørevei eller fast oppstilling for tunge kjøretøy. Det benyttes dimensjonerende last tilsvarende gang- og sykkelveg (5 kpa*1,3= 7 kpa). En skal kunne benytte enkle maskiner for å rydde snø, koste og liknende. Se Figur 3 Vedlegg 1-2 Tegning P2000 for prinsippskisse av løsning. Figur 3 Utsnitt Vedlegg 1-2 Tegning P2000, viser Snitt i Profil 2000 inkludert grunnforhold Grunnforhold Relevante sonderinger S23 og S24. I hull 24 er det utført prøvetaking som viser en lagdelt og varierende grunn. Ca. 1 meters lag med vekselvis grusig sand, siltig leire, siltig sand, grusig siltig sand med skjellfragmenter og noe småstein. Dimensjoneringsparametere Det utføres drenert effektivspenningsanalyse. Dimensjoneringsparametere for beregninger er basert på erfaringsparametere og erfaringsverdier hentet fra Håndbok V220. Materiale ɣ [kn/m 3 ] φ [ ] a [kpa] Ny fyllmasse Eks. fyllmasse Siltig leire Morene Lettklinker 1, n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 10 av 20

11 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Stabilitetsberegning Geometrien er importert fra 3D-modell i AutoCAD. 3D-modellen er laget fra eksisterende terreng og geometri fra Asplan Viak. GeoSuite Stability regner grenselikevekt etter lamellemetoden. Metoden som er benyttet er: BEAST Det er utført drenert analyse (effektivspenning). Dagens situasjon viser en god sikkerhet på F=1,58, se Figur 4. Figur 4 Utsnitt Vedlegg 2-1 Stabilitetsberegning Snitt P2000 Dagens situasjon Det er vurdert tørrmur. Bæreevneberegninger ved bruk av programmet «Tørrmur» fra Profinova (programmert veiledning som i Håndbok V220) gir ikke tilfredsstillende bæreevne for bruk av tørrmur. Stabilitetsberegningene gir ikke tilfredstillende stabilitet med slik mur, se Figur 5. Grunnforholdene gjør at det ikke er gjennomførbart med tradisjonell tørrmur. Det er nødvendig med lettere fyllmasser. Figur 5 Utsnitt Vedlegg 2-2 Stabilitetsberegning Snitt P2000 Bruk av tørrmur og fyllmasser n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 11 av 20

12 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Stabilitetsberegninger ved bruk av slank betongkonstruksjon og lettklinker som fyllmasser gir en tilfredsstillende stabilitet F=1,58, se Figur 6. Figur 6 Utsnitt Vedlegg 2-3 Stabilitetsberegning Snitt P2000 Bruk av betongmur og leca Bæreevne betongmur Bæreevne og lokal stabilitet for slank betongmur er beregnet med programmet ISY G_PROG Betong. Ytre laster er vurdert manuelt. Se lastantagelser og utskrift beregningene i Vedlegg 4. En løsning med klassisk betongmur gir tilfredsstillende løsning. Ytre laster Egenlast: N= 43 kn/m (betongvegg) Nyttelast: N = 9 kn/m (lettklinker) Mz = 37 knm/m (fra jordtrykk lettklinker og trafikklast 7 kpa tilsvarende GS-veg) Hx = 14 kn/m (fra jordtrykk lettklinker og trafikklast 7 kpa tilsvarende GS-veg) Geometri Bredde fundament, B = 3,0 m Tykkelse fundament, t = 0,5 m Dybde fundament i front, D = 0,5 m Maks totalhøyde, H = 5,0 m Antatt tykkelse betongvegg T = 0,3 m Senter betongvegg 1/3 inn på fundament. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 12 av 20

13 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Resultat Overført fundamenttrykk, qv = 51,2 kn/m 2 Bæreevne, σv = 86,2 kn/m 2 Utnyttelsesgrad, U = 60% P Ved huset på tomt 32/137 er det planlagt busslomme med leskur inn i eksisterende fylling, se Figur 7. Det er ikke kjent om huset har kjeller under terreng og hvordan huset er fundamentert. Dette kan påvirke løsningsvalg. Høyde på støttekonstruksjonen avhenger av plassering av leskur. På befaring var det antydet å flytte denne lommen. Plassering av leskur i forbindelse med busslommen er ikke avklart. Norconsult vurderer derfor disse to alternativene opp mot hverandre. Figur 7 viser profil 2065 med leskur og Figur 8 viser samme snittet uten leskur. Plassproblem blir det uansett. Tegningene illustrerer problemet med å legge veien, busslomme og leskur inn i fyllingen. - Problem 1: For å etablere en planlagt tørrmur vil graveutslaget med anbefalt (kritisk) helning på skjæring komme ut under huset. - Problem 2: Dårlige grunnforhold rett under planlagt mur. Det er en lomme eller et lag med usikre bløte masser. Å bygge en tradisjonell tørrmur på slikt underlag vurderes ikke å være gjennomførbart. Figur 7 Utsnitt Tegning P2065_1 Snitt P2065 med leskur i busslomme n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 13 av 20

14 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Figur 8 Utsnitt Tegning P2065_2 Snitt P2065 uten leskur i busslomme med liten margin mellom graveskråning samt mur direkte på svakt lag. Grunnforhold Relevante sonderinger S14, 25, 26 og 30. Det er utført prøveserie ved hull 25. Ved planlagt mur og busslomme er det lagdelt grunn. Lagpakke ved S14 og 25: I toppen er det matjord. Deretter et topplag på ca. 2,0 m (+7,8 til +5,8) med antatt grusig, siltig sand. Trykksondering viser at lagringstettheten er ca. 40 %, middels tett lagret. Antatt (tolket) friksjonsvinkel = 32. Fra kote +5,8 til +3,3 er det er et svakt/bløtt lag med antatt siltig leire. Lagringstettheten er ca. 10 %, meget løst lagret. Antatt friksjonsvinkel = 27 eller cua = 30 kpa. Videre nedover mot berget er det antatt fastere morene med varierende mektighet. Se Vedlegg 3 for utfyllende tolkning av trykksondering S14. Alternative løsningsvalg Norconsult ser 4 forskjellige alternativer for løsning. Alternativene er rangert i prioritert/anbefalt rekkefølge. 1. Flytte veien ut, i stedet for inn mot huset. Det er gunstigere grunnforhold for etablering av mur på nedsiden av veien. Sondering 30 viser at den ytre muren sannsynligvis vil fundamenteres på grovere masser. 2. Sette opp midlertidig rørspunt til berg i byggefase (rør framfor vanlig spuntprofil for å unngå rystelser og skader på huset), deretter skifte ut den antatt lokale lomme med bløte masser. Fylle tilbake med gode masser og bygge tradisjonell tørrmur. Topp rørspunt til ca. kote +10 og n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 14 av 20

15 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner masseutskifting til kote +3,3. Denne spunten må stagforankres til berg. Foreløpig overslag tilsier masseutskifting tilnærmet 7 m fra panlagt rørspunt mot veg. 3. Sette opp midlertidig rørspunt i byggefase (for å unngå rystelser og skader på huset), deretter grave ned til ca. kote + 6. I dette nivået kan det rammes peler til berg (ca. 7 meter lange), deretter støpe plate og betongmur. Det vil være nødvendig å bore langs murlinja for å kartlegge de bløte massene. Avhengig av stivheten til rørspunten kan man kanskje finne løsning uten forankring/horisontalavstiving 4. Innløse og rive huset. P Se Figur 9 for illustrasjon av prosjektert løsning med tolkede grunnforhold. Det er planlagt en 5 meter høy støttekonstruksjon i forbindelse med utvidelse av GS-vegen på innsiden av veien. På utsiden er det også planlagt en støttekonstruksjon. Det er utfordring med midlertidig graveskråning for å etablere tørrmuren på innsiden med stor risiko for setningsskader på huset hvis fundamentering nær terrengoverflate. Hvis ikke veien flyttes ut vil det etter vår vurdering være nødvendig med midlertidig rørspunt. Spunten bør settes nærmest mulig tørrmuren. Figur 9 Utsnitt Tegning P2120 Grunnforhold Relevante sonderinger S15, 28 og 29. Det er utført prøveserie ved hull 29 (fra kote +10). I det øvre laget på 1 meter er det klumper av leire, silt og organiske strukturer og småstein. Neste meter er det siltig sand med vanninnhold på 20 %. I dybde 2-4 meter er det silt med noe forvitringsmateriale og småstein. Og fra 4,3-4,5 meter er det sandig silt. Se RIG02 «Datarapport Nes-Norheimsund» for laboratorierapport. Totalsonderinger viser at lagene går relativt parallelt med eksisterende terreng. I murlinjen til prosjektert mur (mellom sondering S15 og 29) er det antatt berg i ca. kote +4 (ca. 2 m under fundamenteringsnivået). Massene er antatt som sandig silt. Sondering 28 (bak huset) viser et svakere lag fra kote +10 til +9. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 15 av 20

16 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Dimensjoneringsparametere Det utføres drenert effektivspenningsanalyse for tørrmur. Dimensjoneringsparametere for beregninger er basert på resultater fra erfaringsparametere og erfaringsverdier hentet fra håndbok V220. Sandig silt: densitet γ = 19 kn m 3 friksjon φ = 33 attraksjon a = 5 kpa Fyllmasser bak mur: densitet γ = 19 kn m 3 friksjon φ = 42 attraksjon a = 5 kpa Resultat fra tørrmurberegning Tørrmur er beregnet med programmet «Tørrmur» fra Profinova. Se utskrift fra beregningene i Vedlegg 5. For mur på nedsiden er det benyttet dimensjonerende last på 7 kpa (pga GS-vei), for mur på innsiden er det benyttet dimensjonerende last på 7 kpa (terrenglast, snølast og lignende, tilsvarende GS-vei). Beskrivelse Mur på nedsiden Mur på innsiden Bredde bunn mur, Bb 1,5 m 2,0 m Bredde topp mur, Bt 0,8 m 1,0 m Fronthelning på mur 5:1 5:1 Maks høyde mur, H 3,0 m 5,0 m Fundamentdybde, D 1,0 m 0,5 m Helning terreng på nedsiden 1:3 horisontalt Ruhet i bunn, rb 0,43 0,41 Utnyttelsesgrad, bæreevne 0,74 0,57 Dagens helning på terrenget foran muren på nedsiden er 1:2, denne helningen skal justeres til 1:3 (22 ). n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 16 av 20

17 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Figur 10 Utsnitt beregning fra programmet Tørrmur fra Profinova, mur på nedsiden av veien Figur 11 Utsnitt beregning fra Tørrmur fra Profinova n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 17 av 20

18 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner P Se Figur 12 for illustrasjon av prosjektert løsning med grunnforhold. Det er planlagt en 6 meter høy støttekonstruksjon i forbindelse med utvidelse av GS-vegen på innsiden av veien. Det er ikke en utfordring med midlertidig graveskråning for å etablere tørrmuren. Figur 12 Utsnitt Tegning P2190S16 Grunnforhold Relevant sondering S16. I murlinjen til prosjektert mur er det antatt berg i ca. kote +3. Massene er antatt siltig sandig grusig. Dimensjoneringsparametere Det utføres drenert effektivspenningsanalyse. Dimensjoneringsparametere for beregninger er basert på resultater fra erfaringsparametere og erfaringsverdier hentet fra håndbok V220. Det antas tilsvarende dimensjoneringsparametere som ved P2120. Siltig, sandig grusig materiale: densitet γ = 19 kn m 3 friksjon φ = 33 attraksjon a = 5 kpa Fyllmasser bak mur: densitet γ = 19 kn m 3 friksjon φ = 42 attraksjon a = 5 kpa n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 18 av 20

19 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner Resultat fra trørrmurberegning Tørrmur er beregnet med programmet Profinova. Se utskrift beregningene i Vedlegg 5. Det er benyttet dimensjonerende last på 7 kpa (terrenglast, snølast og lignende, tilsvarende GS-vei). Beskrivelse Bredde bunn mur, Bb Bredde topp mur, Bt Mur på innsiden 2,0 m 1,0 m Fronthelning på mur 5:1 Maks høyde mur Fundamentdybde, D Helning terreng på nedsiden 6 m 0,5 m Ruhet i bunn, rb 0,48 Utnyttelsesgrad, bæreevne 0,81 horisontalt Figur 13 Utsnitt beregning fra Tørrmur fra Profinova n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 19 av 20

20 Oppdragsnr.: Dokumentnr.: RIG11 Versjon: B01 Fv7 Nes-Norheimsund Tidligvurdering av støttekonstruksjoner HMS og kontrolltiltak I forhold til planlagte murer og nærhet til hus er detaljeringen i grunnundersøkelsen relativt grov. Løsmassenes egenskaper gir begreninger og påvirker sterkt valg av tiltak. Med forventning om at det ikke utføres supplerende grunnundersøkelser må det i byggefasen etableres en rutine for kontinuerlig vurdering av grunnforholdene i samarbeid med geotekniker for å kontrollere at forholdene ikke er verre enn forutsatt. Evt. registrerte avvik kan føre til behov for å justere f.eks. mur- eller rørspuntdimensjoner. Inngrepene med fri graveskråning byggefasen må observeres fra start graving. De tilfeller hvor dette er vurdert som akseptabelt med helning 1:1 inn mot hus forutsetter at våre antakelser om friksjonsjordarter blir bekreftet. Den endelige dimensjonering av rørspunt omfatter bl.a. valg av tetthet (senteravstand) hvor grunnvann og finhet i massene har en betydning og kan påvirke og evt. gi behov for å vurdere fordyblet og forankret lett ordinær spuntvegg rammet til berg. Støttekonstruksjoner for byggefase eller permanent fase utføres konvensjonelt med ordinære krav til muring og kontroll av evt. stagforankring av rørspunt. Dette inkluderer også drensløsninger og kvalitet på drenerende bakfyllmasser mot tørrmur. n:\515\05\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\rig11 tidlig vurdering av støttekonstruksjoner p \rig11 tidligvurdering av støttekonstruksjoner p _gjwes.docx Side 20 av 20

21 P2190 P2190 P2120 P2120 P2065 P2055 P2065 P2055 P2000 V01 01 P2000 FORELØPIG Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Målestokk (gjelder for A1 format) 1:1000 Fv 7 Nes - Norheimsund øst 1: m Oversikt P Grunnundersøkelser og snitt Vedlegg 1-1 Oppdragsnummer V01 01

22 Leca Topp betongmur Dagens terreng 0,5 m 1:1.5 Grusig sand Siltig leire Siltig sand Grusig, siltig sand m/skjellrester Siltig leire Silt litt grus 3 m 0,5 m P Siltig sand og småstein FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Målestokk (gjelder for A1 format) 1:50 Fv 7 Nes - Norheimsund øst Tørrmurer P Snitt P2000 Sond23 Vedlegg 1-2 Oppdragsnummer P

23 HUS (32/137) 1:1 1:1.5 3 m Siltig leire 2 m 0,5 m P2065_1 00 FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P Med leskur i busslomme Vedlegg 1-3 Oppdragsnummer P2065_1 00

24 1,6 m HUS (32/137) 2 m 0,5 m 2,8 m 1:1 Siltig leire P2065_2 00 FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P Uten leskur i busslomme Vedlegg 1-4 Oppdragsnummer P2065_2 00

25 Hus (32/60) For liten margin til huset, nødvendig å støtte opp med midlertidig rørspunt Dagens terreng 1,2 m 1 m Prosjektert løsning 4,5 m 1:1 1:1.5 0,8 m 1 m 1,2 m 1:1.5 0,5 m 2 m Antatt berg P FORELØPIG : m Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P2120 Vedlegg 1-6 Oppdragsnummer P

26 Prosjektert løsning 6 m inkl. fundamentdybde Hus (32/65) Dagens terreng 1:1.5 P FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P2190 Vedlegg 1-7 Oppdragsnummer P

27 Dagens terreng 4 m + fundamentdybde f Grusig sand Siltig leire Siltig sand Grusig, siltig sand m/skjellrester Siltig leire Silt litt grus Siltig sand og småstein P2000_1 00 FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P Dagens situasjon Vedlegg 2-1 Oppdragsnummer P2000_1 00

28 Dagens terreng f 4 m + fundamentdybde Grusig sand Siltig leire Siltig sand Grusig, siltig sand m/skjellrester Siltig leire Silt litt grus Siltig sand og småstein P2000_2 00 FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P Bruk av tørrmur og fyllmasser Vedlegg 2-2 Oppdragsnummer P2000_2 00

29 f Grusig sand Siltig leire Siltig sand Grusig, siltig sand m/skjellrester Siltig leire Silt litt grus Siltig sand og småstein P2000_3 00 FORELØPIG m 1:100 Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Statens vegvesen Fv 7 Nes - Norheimsund øst Målestokk (gjelder for A1 format) 1:100 Tørrmurer P Snitt P Bruk av lettklink Vedlegg 2-3 Oppdragsnummer P2000_3 00

30 δ[ ](evt. T[ C]) u₂, u 0, u 0T,Δu[kPa] fs, ft[kpa] 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 0,0 1400,0 1200,0 1000,0 800,0 600,0 400,0 200,0 0,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 20,0 10,0 0,0 6000,0 5000,0 Dybde [m] 0 5 qc, qt[kpa] 4000,0 3000,0 2000,0 1000,0 0,0 0 5 Dybde [m] Kunde Statens vegvesen Region Vest Oppdrag Fv7 Nes-Norheimsund GS-veg Beskrivelse Spissmotstand (qc/qt), sidefriksjon (fs/ft) samt pore- og vanntrykk (u₂/u₀) Figur Dato Posisjon S14 Utført Kontrollert Godkjent Rapport Anv. klasse StLGj GJWes GJWes RIG11 1 N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Grunnundersøkelser\CPTU tolkning\cptu2015_4_hull S14_gjwes.xlsm CPTu_2015.3

31 25,0 Dybde [m] ,0 15,0 Rf[%] 10,0 5,0 0,0 2,0 1,5 1,0 Bq[-] 0,5 0,0-0,5-1,0 0 5 Dybde [m] Kunde Statens vegvesen Region Vest Oppdrag Fv7 Nes-Norheimsund GS-veg Beskrivelse Dato Poretrykksforhold (Bq), friksjonsforhold (Rf) Utført Kontrollert Godkjent StLGj GJWes GJWes N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Grunnundersøkelser\CPTU tolkning\cptu2015_4_hull S14_gjwes.xlsm Figur Posisjon 2 S14 Rapport Anv. klasse RIG11 1 CPTu_2015.3

32 Relativ lagringstetthet, Dr [%] Dybde [m] 5 Valgt kurve: Dr 1 Dr 1 - Mayne - Kulhawy (90) Dr 2 - Baldi et al - NC sand (86) Dr 3 - Baldi et al - OC sand (86) Dr 4 - Clausen et al (2005) Dr 5 - Jamiolkowski et al (85) Dr 6 - Lancelotta (83) Kunde Statens vegvesen Region Vest Oppdrag Fv7 Nes-Norheimsund Utført Kontrollert Godkjent Rapport Anv. klasse StLGj GJWes GJWes RIG11 1 Figur Posisjon 3 S14 GS-veg Beskrivelse Dato Tolket relativ lagringstetthet (Dr) N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Grunnundersøkelser\CPTU tolkning\cptu2015_4_hull S14_gjwes.xlsm CPTu_2015.3

33 Robertson 1990 basert på Bq 0 Robertson 1990 basert på Fr 0 Dybde [m] 3. Clays-clay to silty clay 4. Silt mixtures clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures; silty sand to sandy silt 6. Sands; clean sands to silty sands 0. Outside model Dybde [m] 3. Clays-clay to silty clay 4. Silt mixtures clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures; silty sand to sandy silt 1. Sensitive, fine grained 6. Sands; clean sands to silty sands 0. Outside model -1. Predrilling -1. Predrilling Qt [-] Qt [-] ,6-0,4-0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 Bq [-] ,1 1,0 10,0 Fr [-] Kunde Statens vegvesen Region Vest Oppdrag Fv7 Nes-Norheimsund GS-veg Beskrivelse Dato Jordartsklassifisering etter Robertson (1990) Utført Kontrollert Godkjent Rapport Anv. klasse StLGj GJWes GJWes RIG11 1 N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Grunnundersøkelser\CPTU tolkning\cptu2015_4_hull S14_gjwes.xlsm Figur Posisjon 4 S14 CPTu_2015.3

34 0 Aktiv udrenert skjærfasthet c ucptu [kpa] Dybde [m] 5 Nkt (OCR3)- Karlsrud et al (2005) Nke (Bq)- Karlsrud et al (2005) NΔu (OCR3) -Karlsrud et al (2005) NC-linje: 0,25 σ'ᵥₒ Treaks Pos. S14 Enaks Pos. S14 Konus Pos. S14 Ving Pos. S14 Anbefalt Kunde Statens vegvesen Region Vest Oppdrag Fv7 Nes-Norheimsund Tolket aktivt udrenert skjærfasthet (cuc) fra CPTu 5 S14 GS-veg Beskrivelse Dato Utført Kontrollert Godkjent Rapport Anv. klasse StLGj GJWes GJWes RIG11 1 N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Grunnundersøkelser\CPTU tolkning\cptu2015_4_hull S14_gjwes.xlsm Figur Posisjon CPTu_2015.3

35 0 Friksjonsvinkel, φ[ ] Attraksjon, a [kpa] Dybde [m] 5 φ NTNU (a og β lav -NTH'89 Bq) φ NTNU (a og β middels -NTH'89 Bq) φ NTNU (a og β høy -NTH'89 Bq) Schmertmann & Duncan m.m. (1978-Dr 1) Kleven (1986)(Dr 1) φ -Treaks Pos. S14 a - Treaks Pos. S14 Anbefalt a Anbefalt φ Kunde Statens vegvesen Region Vest Oppdrag Figur Posisjon Fv7 Nes-Norheimsund Tolket friksjonsvinkel (φ) og attraksjon (a) - NTNU metoden 6 S14 GS-veg Beskrivelse Dato Utført Kontrollert Godkjent Rapport Anv. klasse StLGj GJWes GJWes RIG11 1 N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Grunnundersøkelser\CPTU tolkning\cptu2015_4_hull S14_gjwes.xlsm CPTu_2015.3

36

37

38 Stripefundament :15:40 Side: 1 Programmodul: Geoteknikk for Eurocode versjon 7.00 Dato: 29. april 2016 Tid: 07:15:40 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Programmodul: Geoteknikk for Eurocode versjon 7.00 Norm: Norsk Standard NS-EN 1997 og NS-EN1992 med nasjonale tillegg NA:2008 Kontroll av stabilitet og armering for støttemur og fundament Programlisensen eies av: Norconsult AS Dokument: N:\515\05\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Beregninger\Bæreevne\P2000\Stripefundament_bruksgrense.gw7p

39 Stripefundament :15:40 Side: 2 Programmodul: Geoteknikk for Eurocode versjon MATERIALDATA 1. MATERIALDATA Betongklasse etter EN1992 C B25 MPa Materialfaktor for betong GammaC 1,50 Største tilslag etter NS-EN D 20 mm Sementklasse Sement N Relativ fuktighet RH 40 % Alder ved pålastning t0 28 døgn Eksponeringsklasse X XC3 Dimensjonerende levetid Lvt 50 år Tillegg / fradrag i nominell verdi for Cdur (6) - (11) DeltaC 0 mm Ståltype Stål C Materialfaktor for stål GammaS 1,15 Strekkarmeringens flytegrense fsk 500 MPa Bøylenes flytegrense fskb 500 MPa Toleranse for plassering av jern vertikalt Toleranse 10,0 mm 2. GEOMETRI 2.1 Figur over geometrien ARMERING 3.1 Armering i underkant bredderetningen Ø cc c X1 X2 X3 F1 F2 mm mm mm mm mm mm 12, ,30 0, Armering i overkant bredderetningen Ø cc c X1 X2 X3 F1 F2 mm mm mm mm mm mm 12, ,30 0,30 Ø : Diameter for jern cc : Senteravstand for jern c : Overdekning for jern X1 : Startpunkt for armeringen X2 : Sluttpunkt for armeringen X3 : Armeringslengde F1 : Forankringsfaktor i startpunkt F2 : Forankringsfaktor i sluttpunkt

40 Stripefundament :15:40 Side: 3 Programmodul: Geoteknikk for Eurocode versjon LASTER 4. LASTER 4.1 Lasttilfeller Egenlast Normalkraft på fundamentet N 43 kn Moment om Z-aksen Mz 0 knm Horisontalkraft i X-retningen Hx 0 kn Nyttelast Normalkraft på fundamentet N 9 kn Moment om Z-aksen Mz 37 knm Horisontalkraft i X-retningen Hx 14 kn 4.2 Lastkombinasjoner Bruksgrense (Grunnbruddsberegning (GEO)) LTnavn Ltype Max gamma Min gamma Psi Egenlast Permanent 1,00 1,00 1,00 Nyttelast Permanent 1,00 1,00 1,00 LTnavn : Navn på lasttilfelle Ltype : Kombinasjonskriterium for lasttilfellet Max gamma : Største lastfaktor for lasttilfellet Min gamma : Minste lastfaktor for lasttilfellet Psi : Reduksjonsfaktor ved kombinasjon av flere variable laster 5. JORDPARAMETRE FOR FUNDAMENT Materiale under fundamentet Mat_u Sand etter Janbu Egenvekt for materiale under gu 19,0 kn/m3 Friksjonsvinkel for materiale under tg(fi)u 0,47 Attraksjon for materiale under au 5,0 kn/m2 Største mobiliserte ruhet for materiale under ru 0,80 Materialkoeffisient for egenvekt GamGam 1,00 Materialkoeffisient for friksjonskoeffisient GamFi 1,30 Materialkoeffisient for kohesjon Gam.c' 1,25 Sikkerhetsfaktor for uderenert skjærfasthet Gam.cud 1,40 Sikkerhetsfaktor for maksimalt grunntrykk Gam.qu 1,40 Sikkerhetsfaktor for attraksjon Gam.a 1,00 6. GRUNNBRUDD Komb B0 EksX qv Svb Sg Sh mm mm kn/m2 kn/m2 Bruksgrense ,2 86,2 0,59 **** Komb : Kombinasjon data gjelder for B0 : Effektiv fundamentbredde EksX : Eksentrisitet langs X-aksen qv : Overført fundamenttrykk Svb : Bæreevne i bredderetningen Sg : Utnyttelsesgrad for grunnbrudd Sh : Utnyttelsesgrad for glidning

41 Stripefundament :15:40 Side: i-1 Programmodul: Geoteknikk for Eurocode versjon 7.00 Innholdsfortegnelse Innholdsfortegnelse 1. MATERIALDATA 2 2. GEOMETRI Figur over geometrien 2 3. ARMERING Armering i underkant bredderetningen Armering i overkant bredderetningen 2 4. LASTER Lasttilfeller Egenlast Nyttelast Lastkombinasjoner Bruksgrense (Grunnbruddsberegning (GEO)) 3 5. JORDPARAMETRE FOR FUNDAMENT 3 6. GRUNNBRUDD 3

42 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.09:15:05 av: SLG (Programversjon 16.01) Inndata Side 1 b t =0,8 m a 1 =5,0 kn/m² φ 1 =42,0 Tyngdetetthet for masser foran mur: γ = 19,0 kn/m³ H=3,0 m d=5,0 1 γ mur Kritisk skjærflate Graveskråning D 1,0 a 2 =5,0 kn/m² φ 2 =33,0 α = 21,8 D=1,0 m b b =1,5 m v 1 0,5 m γ = 19,0 kn/m³ tanφ = 0,65 a = 5,0 kn/m² γ m = 1,3 r bmax = 0,80 (Maks. tillatt ruhet) Tyngdetetthet for mur: γ mur = 22,0 kn/m³ Tyngdetetthet for masser bak mur: γ = 19,0 kn/m³ Konsekvensklasse: CC2 Alvorlig Bruddmekanisme : Seigt, dilatant brudd γ m = 1,3 (iht. Fig. 0.3 i Håndbok V220) Ruhet for bakkant mur: r v = 0,00 Kritisk skjærflate går gjennom bakfyllmassene, dvs.: Midlere friksjonsvinkel: φ m = φ 1 = 42,0 Midlere attraksjon: a m = a 1 = 5,0 kn/m² Helning av kritisk skjærflate settes lik: v = 45 + φ m 2 - β 42,0 = , = 66,0 Bæreevnen beregnes for antatt homogen undergrunn. NB! Programmet beregner totalstabilitet og bæreevne for muren. Det forutsettes at muren utformes slik at den beregningsmessig virker som ett legeme, med teoretisk omriss som vist på figuren ovenfor. Muren kontrolleres ikke for glidning/velting for hvert enkelt skift. Laster i bakkant Lastfaktor (Bruddgrense) q k = 5,0 kn/m² 1,30 q Qk = 0,0 kn/m² 1,00

43 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.09:15:05 av: SLG (Programversjon 16.01) Jordtrykk (mål i mm) A Side 2 q k E A=18 kn c 1 =882 B Jordtrykk p.g.a. jevnt fordelt terrenglast Jordtrykk p.g.a. jordmasser i bakkant Resulterende horisontaltrykk Horisontal resultant r v = 0,00 (ruhet for beregning av jordtrykk) tanφ d = tanφ/γ m = 0,90/1,3 = 0,69, φ d = arctan(0,69) = 34,7 Ved horisontalt terreng er jordtrykket for aktiv tilstand gitt ved: p A ' + a = K A (p v ' + a) ( 1 ) K A = 0,274 (iht. figur 5.4 i V220) Jordtrykket regnes å virke mot vertikal linje i bakkant mur K A,korr = K A = 0,274 Resulterende trykk i bakkant beregnes iht. ligning (1) ovenfor. Ved beregningsmessig negativt trykk (dvs. strekk), neglisjeres dette, og trykket settes lik 0. Nivå A (topp mur) Vertikaltrykk: p' Av = q k γ q1 = 5,0 1,30 = 6,5 kn/m² K A,korr (p' Av +a)-a = 0,274 (6,5+5,0)-5,0 = -1,8 kn/m², dvs. < 0 Horisontaltrykk: Neglisjerer negativt jordtrykk, dvs. p' Ah = 0 Nivå B (bunn mur) Vertikalspenning: p' Bv = 3,0 γ + q k γ q1 = 3,0 19,0 + 5,0 1,30 = 63,5 kn/m² Horisontaltrykk: p' Bh = K A,korr (p' Bv +a)-a = 0,274 (63,5+5,0)-5,0 = 13,8 kn/m²

44 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.09:15:05 av: SLG (Programversjon 16.01) Resultater Bæreevne Vekt av jordkile legges til vekt av muren Side 3 c 3 G v R v c 4 E A 2,69 m p' R h e 0 c 1 Kritisk skjærflate 1,17 m q v b 0 R h = E A = 18 kn Beregning av bæreevne (effektivspenningsanalyse) : G v = 79 kn c 3 = 0,62 m Krav 1 : r b r bmax = 0,80, r b = tanφ d =tanφ/γ m =0,65/1,30 = 0,50 r b = r b = 0,43 < r bmax krav 1 er OK! R h b 0 (q v +a) tanφ d, a = 5 kn/m² 18 1,36 (58+5) 0,50 T A = 0 (Dvs. ingen skjærkraft i bakkant mur) Krav 2 : q v σ v = f sq (N q p'+½n γ γ ' b 0 )+(N q f sa -1) a c 2 = 0 R v = G v +T A = 79+0 = 79 kn Momentlikevekt om pkt. 0: p' = 19,0 1,00 = 19,0 kn/m² α = 21,8 = 0,38 (rad.), tanα = 0,40 N q = 8,2, N γ = 5,3, γ ' = 19,0-10 = 9,0 kn/m³ f sq = (1-0,55 tanα) 5 = (1-0,55 0,40) 5 = 0,29 c 4 = E A c 1 +G v c 3 R v c 4 = 18 0, ,62 79 c 4 = 0,82 m e = c 4-0,5 b b = 0,82-0,5 1,5 = 0,07 m b 0 = b b -2 e = 1,5-2 0,07 = 1,36 m f sa = e -2 α tanφ d = e -2 0,38 0,50 = 0,68 σ v = 78 kn/m² > q v krav 2 er OK! q v / σ v = 0,74 q v = R v /b 0 = 79/1,36 = 58 kn/m²

45 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.09:10:54 av: SLG (Programversjon 16.01) Inndata Side 1 q Qk q k b t =1,0 m a 1 =5,0 kn/m² φ 1 =42,0 H=5,0 m γ mur Kritisk skjærflate 1 Graveskråning Tyngdetetthet for masser foran mur: γ = 19,0 kn/m³ D d=5,0 v 1 1,0 a 2 =5,0 kn/m² φ 2 =33,0 D=0,5 m b b =2,0 m 0,5 m γ = 19,0 kn/m³ tanφ = 0,65 a = 5,0 kn/m² γ m = 1,3 r bmax = 0,80 (Maks. tillatt ruhet) Tyngdetetthet for mur: γ mur = 22,0 kn/m³ Tyngdetetthet for masser bak mur: γ = 19,0 kn/m³ Konsekvensklasse: CC2 Alvorlig Bruddmekanisme : Seigt, dilatant brudd γ m = 1,3 (iht. Fig. 0.3 i Håndbok V220) Ruhet for bakkant mur: r v = 0,50 Kritisk skjærflate går gjennom bakfyllmassene, dvs.: Midlere friksjonsvinkel: φ m = φ 1 = 42,0 Midlere attraksjon: a m = a 1 = 5,0 kn/m² Helning av kritisk skjærflate settes lik: v = 45 + φ m 2 - β 42,0 = , = 66,0 Bæreevnen beregnes for antatt homogen undergrunn. NB! Programmet beregner totalstabilitet og bæreevne for muren. Det forutsettes at muren utformes slik at den beregningsmessig virker som ett legeme, med teoretisk omriss som vist på figuren ovenfor. Muren kontrolleres ikke for glidning/velting for hvert enkelt skift. Laster i bakkant Lastfaktor (Bruddgrense) q k = 5,0 kn/m² 1,30 q Qk = 0,0 kn/m² 1,00

46 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.09:10:54 av: SLG (Programversjon 16.01) Jordtrykk (mål i mm) A Side 2 q k E A=41 kn c 1 =1471 B Jordtrykk p.g.a. jevnt fordelt terrenglast Jordtrykk p.g.a. jordmasser i bakkant Resulterende horisontaltrykk Horisontal resultant r v = 0,50 (ruhet for beregning av jordtrykk) tanφ d = tanφ/γ m = 0,90/1,3 = 0,69, φ d = arctan(0,69) = 34,7 Ved horisontalt terreng er jordtrykket for aktiv tilstand gitt ved: p A ' + a = K A (p v ' + a) ( 1 ) K A = 0,221 (iht. figur 5.4 i V220) Jordtrykket regnes å virke mot vertikal linje i bakkant mur K A,korr = K A = 0,221 Resulterende trykk i bakkant beregnes iht. ligning (1) ovenfor. Ved beregningsmessig negativt trykk (dvs. strekk), neglisjeres dette, og trykket settes lik 0. Nivå A (topp mur) Vertikaltrykk: p' Av = q k γ q1 = 5,0 1,30 = 6,5 kn/m² K A,korr (p' Av +a)-a = 0,221 (6,5+5,0)-5,0 = -2,5 kn/m², dvs. < 0 Horisontaltrykk: Neglisjerer negativt jordtrykk, dvs. p' Ah = 0 Nivå B (bunn mur) Vertikalspenning: p' Bv = 5,0 γ + q k γ q1 = 5,0 19,0 + 5,0 1,30 = 101,5 kn/m² Horisontaltrykk: p' Bh = K A,korr (p' Bv +a)-a = 0,221 (101,5+5,0)-5,0 = 18,5 kn/m²

47 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.09:10:54 av: SLG (Programversjon 16.01) Resultater Bæreevne Side 3 c 3 G v E A 5,23 m R v c 4 e T A c 1 p' R h 0 q v b 0 Kritisk skjærflate 1,76 m R h = E A = 41 kn Beregning av bæreevne (effektivspenningsanalyse) : G v = 165 kn c 3 = 0,78 m T A = r E A 41 v tanφ d ( +a) H = 0,50 0,69 ( +5,0) 5,0 = 23 kn H 5,0 c 2 = 0 (dvs. T A angriper i bakkant mur) R v = G v +T A = = 188 kn Momentlikevekt om pkt. 0: c 4 = E A c 1 +G v c 3 R v Krav 1 : r b r bmax = 0,80, r b = tanφ d =tanφ/γ m =0,65/1,30 = 0,50 r b = r b = 0,41 < r bmax krav 1 er OK! Krav 2 : q v σ v = N q (p'+a)+½n γ γ ' b 0 -a p' = 19,0 0,50 = 9,5 kn/m² R h b 0 (q v +a) tanφ d, a = 5 kn/m² N q = 8,4, N γ = 5,5, γ ' = 19,0-10 = 9,0 kn/m³ σ v = 166 kn/m² > q v krav 2 er OK! q v / σ v = 0, ,99 (94+5) 0,50 c 4 = 41 1, , c 4 = 1,00 m e = c 4-0,5 b b = 1,00-0,5 2,0 = 0,00 m b 0 = b b -2 e = 2,0-2 0,00 = 1,99 m q v = R v /b 0 = 188/1,99 = 94 kn/m²

48 Tørrmur på løsmasser Fv7 Nes-Norheimsund øst Betongmur nedside P2120 Beregnet Kl.10:06:24 av: SLG (Programversjon 16.01) Inndata Side 1 q Qk q k b t =1,0 m a 1 =5,0 kn/m² φ 1 =42,0 H=6,0 m γ mur Kritisk skjærflate 1 Graveskråning Tyngdetetthet for masser foran mur: γ = 19,0 kn/m³ d=5,0 1,0 a 2 =5,0 kn/m² φ 2 =33,0 D v 1 D=0,5 m b b =2,0 m 0,5 m γ = 19,0 kn/m³ tanφ = 0,65 a = 5,0 kn/m² γ m = 1,3 r bmax = 0,80 (Maks. tillatt ruhet) Tyngdetetthet for mur: γ mur = 22,0 kn/m³ Tyngdetetthet for masser bak mur: γ = 19,0 kn/m³ Konsekvensklasse: CC2 Alvorlig Bruddmekanisme : Seigt, dilatant brudd γ m = 1,3 (iht. Fig. 0.3 i Håndbok V220) Ruhet for bakkant mur: r v = 0,50 Kritisk skjærflate går gjennom bakfyllmassene, dvs.: Midlere friksjonsvinkel: φ m = φ 1 = 42,0 Midlere attraksjon: a m = a 1 = 5,0 kn/m² Helning av kritisk skjærflate settes lik: v = 45 + φ m 2 - β 42,0 = , = 66,0 Bæreevnen beregnes for antatt homogen undergrunn. NB! Programmet beregner totalstabilitet og bæreevne for muren. Det forutsettes at muren utformes slik at den beregningsmessig virker som ett legeme, med teoretisk omriss som vist på figuren ovenfor. Muren kontrolleres ikke for glidning/velting for hvert enkelt skift. Laster i bakkant Lastfaktor (Bruddgrense) q k = 5,0 kn/m² 1,30 q Qk = 0,0 kn/m² 1,00