Masteroppgave ved UiS. Analyse & Design. Ole Kristian Rødde Pedersen Tillegg
|
|
|
- Vibeke Olsen
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Analyse & Design Masteroppgave ved UiS Ole Kristian Rødde Pedersen 2014 Tillegg
2 Tillegg ETABS resultater for SYSCO Innholdsfortegnelse TILLEGG A... 1 ETABS resultater for SYSCO Figurer og tabeller Identifisering av elementer... 1 Skjærvegger Hulldekkestaver HD skjærstaver Stringerelementer Strekkstål ved diskontinuitet i armering Horisontale laster Analyseresultater Opplagerreaksjoner i skjærveggene Aksialkrefter i HD staver Aksialkraft i stringere Skjærkraft i skjærstaver Kraft i strekkforbindelser Horisontalskiveelementer: Tabell. 42 TILLEGG B... 1 Bevis av RaSk Metoden Figurer og tabeller Testoppsett Skiveteori Kraft og kraftvirkning Randarmering (randstringer) Skjærforbindelser Forankring av stringer ved gavl Forankring av stringer til HD skive Eksempelbygg: Analytisk løsning Geometri og materiale: Randarmering (Randstringer) Skjærforbindelser Forankring ved gavl Forankring av stringer til HD skive Eksempelbygg: RaSk løsning Geometri og materialer Randarmering (randstringer) Skjærforbindelser Forankring ved gavl Forankring av stringer til HD skive 14 6 Sammenlikning av resultater: Analytisk Vs. RaSk Geometri og materiale Randarmering (Randstringer) Skjærforbindelser Forankring ved gavl Forankring av stringer til HD skive 15 TILLEGG C... 1 Garasjeeffekten Figurer og tabeller Generelt Testoppsett Kjøring 1: Like stivheter V skive RaSk metoden i ETABS Kjøring 1: Resultatbetraktninger Kjøring 2: Stive skiver 1,2 og V skive RaSk metoden i ETABS Kjøring 2: Resultatbetraktninger Konklusjon... 22
3 Tillegg ETABS resultater for SYSCO Tillegg A ETABS-resultater for SYSCO 1 Figurer og tabeller Figurer FIGUR A 1 SKJÆRVEGGER... 1 FIGUR A 2 HD STAVER: DEKKE OVER 1.ETG... 2 FIGUR A 3 HD STAVER: DEKKE OVER 2.ETG... 3 FIGUR A 4 HD STAVER: DEKKE OVER 3.ETG... 3 FIGUR A 5 SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 1.ETG... 9 FIGUR A 6 SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 2.ETG. 10 FIGUR A 7 SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 3.ETG. 11 FIGUR A 8 STRINGERE: DEKKE OVER 1.ETG FIGUR A 9 STRINGERE: DEKKE OVER 2.ETG FIGUR A 10 STRINGERE: DEKKE OVER 3.ETG FIGUR A 11 STREKKSTÅL: DEKKE OVER 1.ETG.. 30 FIGUR A 12 STREKKSTÅL: DEKKE OVER 2.ETG.. 31 FIGUR A 13 STREKKSTÅL: DEKKE OVER 3.ETG.. 32 FIGUR A 14 HORISONTALE LASTER: DEKKE OVER 1. 3.ETG FIGUR A 15 KREFTER PÅ SKJÆRVEGGER MOT FUNDAMENT FIGUR A 16 MOMENTER PÅ SKJÆRVEGGER MOT FUNDAMENT FIGUR A 17 AKSIALKREFTER I HD STAVER: DEKKE OVER 1.ETG FIGUR A 18 AKSIALKREFTER I HD STAVER: DEKKE OVER 2.ETG FIGUR A 19 AKSIALKREFTER I HD STAVER: DEKKE OVER 3.ETG FIGUR A 20 AKSIALKREFTER I STRINGERE: DEKKE OVER 1.ETG FIGUR A 21 AKSIALKREFTER I STRINGERE: DEKKE OVER 2.ETG FIGUR A 22 AKSIALKREFTER I STRINGERE: DEKKE OVER 3.ETG FIGUR A 23 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 1.ETG FIGUR A 24 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 2.ETG FIGUR A 25 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 3.ETG FIGUR A 26 KRAFT I STREKKFORBINDELSER: DEKKE OVER 1.ETG FIGUR A 27 KRAFT I STREKKFORBINDELSER: DEKKE OVER 2.ETG FIGUR A 28 KRAFT I STREKKFORBINDELSER: DEKKE OVER 3.ETG Tabeller TABELL A 1SKJÆRVEGGER... 2 TABELL A 2 HULLDEKKESTAVER... 8 TABELL A 3 SKJÆRSTAVER TABELL A 4 STRINGERELEMENTER TABELL A 5 STREKKSTÅLSTAVER TABELL A 6 SKJÆRVEGGERS KRAFTOVERFØRINGER MOT FUNDAMENT TABELL A 7 KREFTER PÅ ELEMENTER I DEKKE OVER 1.ETG... 50
4 Tillegg A 1 ETABS resultater for SYSCO 2 Identifisering av elementer For å finne fram i analyseresultatene er det nødvendig å vite hvor hver stav befinner seg. Her vises stavene på tegning/illustrasjon og i tilhørende tabell Skjærvegger Modelleres som søyler med tykkelse 200mm (tilsvarer innersjiktet i fasadeveggene) og utstrekning 3m. Hver skjærvegg gis samme lengde på 3m for å få en målbar forskyvning i etasjene. Z Y X FIGUR A 1 SKJÆRVEGGER
5 Tillegg A 2 ETABS resultater for SYSCO TABLE: Column Connectivity TABLE: Column Connectivity Story Label Unique Points Length Story Label Unique Points Length Name mm Name mm Story1 C ; Story2 C ; Story1 C ; Story2 C ; Story1 C ; Story2 C ; Story1 C ; Story2 C ; Story1 C ; Story3 C ; Story1 C ; Story3 C ; Story1 C ; Story3 C ; Story1 C ; Story3 C ; Story2 C ; Story3 C ; Story2 C ; Story3 C ; Story2 C ; Story3 C ; Story2 C ; Story3 C ; Hulldekkestaver TABELL A 1SKJÆRVEGGER Modelleres med korrekt tverrsnitt tilsvarende HD320 for eksakte forskyvningsberegninger I H F E D B Y A X FIGUR A 2 HD STAVER: DEKKE OVER 1.ETG
6 Tillegg A 3 ETABS resultater for SYSCO I H F E D B Y A X FIGUR A 3 HD STAVER: DEKKE OVER 2.ETG I H F E D B Y A X FIGUR A 4 HD STAVER: DEKKE OVER 3.ETG
7 Tillegg A 4 ETABS resultater for SYSCO Story Label TABLE: Beam Connectivity Unique Name Points Length mm Story Label TABLE: Beam Connectivity Unique Name Points Length Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; mm
8 Tillegg A 5 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ;
9 Tillegg A 6 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B2 48 3; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
10 Tillegg A 7 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
11 Tillegg A 8 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; TABELL A 2 HULLDEKKESTAVER
12 Tillegg A 9 ETABS resultater for SYSCO 2.3 HD-skjærstaver Skjærforbindelser i fuger mellom elementene og mot skjærvegger H F E D B A Y X I FIGUR A 5 SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 1.ETG
13 Tillegg A 10 ETABS resultater for SYSCO H F E D B A Y X I FIGUR A 6 SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 2.ETG
14 Tillegg A 11 ETABS resultater for SYSCO H F E D B A Y X I FIGUR A 7 SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 3.ETG
15 Tillegg A 12 ETABS resultater for SYSCO TABLE: Beam Connectivity TABLE: Beam Connectivity Story Label Unique Points Length Story Label Unique Points Length Name mm Name mm Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ;
16 Tillegg A 13 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ;
17 Tillegg A 14 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ;
18 Tillegg A 15 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ;
19 Tillegg A 16 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
20 Tillegg A 17 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
21 Tillegg A 18 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
22 Tillegg A 19 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; TABELL A 3 SKJÆRSTAVER
23 Tillegg A 20 ETABS resultater for SYSCO 2.4 Stringerelementer Tilsvarer skivearmering i strekksituasjon og fugestøp i trykksituasjon H F E D B A I Y X FIGUR A 8 STRINGERE: DEKKE OVER 1.ETG
24 Tillegg A 21 ETABS resultater for SYSCO H F E D B A I Y X FIGUR A 9 STRINGERE: DEKKE OVER 2.ETG
25 Tillegg A 22 ETABS resultater for SYSCO H F E D B A I Y X FIGUR A 10 STRINGERE: DEKKE OVER 3.ETG
26 Tillegg A 23 ETABS resultater for SYSCO Story TABLE: Beam Connectivity Label Unique Name Points Length mm Story TABLE: Beam Connectivity Label Unique Name Points Length mm Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ;
27 Tillegg A 24 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ;
28 Tillegg A 25 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ;
29 Tillegg A 26 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ;
30 Tillegg A 27 ETABS resultater for SYSCO Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
31 Tillegg A 28 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ;
32 Tillegg A 29 ETABS resultater for SYSCO Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; TABELL A 4 STRINGERELEMENTER
33 I Tillegg A 30 ETABS resultater for SYSCO 2.5 Strekkstål ved diskontinuitet i armering Strekkforbindelsene som opptar kreftene der hvor armeringen ikke kan føres, tilordnes egne elementer i ETABS modellen. Stålkvalitet S355J0 og tverrsnitt 8x100mm som et utgangspunkt Y X H F E D B A FIGUR A 11 STREKKSTÅL: DEKKE OVER 1.ETG
34 Tillegg A 31 ETABS resultater for SYSCO H F E D B A Y X I FIGUR A 12 STREKKSTÅL: DEKKE OVER 2.ETG
35 Tillegg A 32 ETABS resultater for SYSCO H F E D B A Y X I FIGUR A 13 STREKKSTÅL: DEKKE OVER 3.ETG
36 Tillegg A 33 ETABS resultater for SYSCO TABLE: Beam Connectivity TABLE: Beam Connectivity Story Label Unique Points Length Story Label Unique Points Length Name mm Name mm Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story2 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story1 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; Story2 B ; Story3 B ; TABELL A 5 STREKKSTÅLSTAVER
37 Tillegg A 34 ETABS resultater for SYSCO 3 Horisontale laster Det kjøres én lastkombinasjon: Vindlast i negativ Y retning. Lastsituasjonen er den samme i alle etasjer: I H 4.14 F E D B Y A X FIGUR A 14 HORISONTALE LASTER: DEKKE OVER 1. 3.ETG 4 Analyseresultater Analyseresultatene presenteres grafisk som vist på skjermen i ETABS. I tillegg vises tabelloversikter over krefter og kraftvirkninger. Etter som at alle elementene er modellert som staver skal det la seg gjøre å lese kreftene som virker på hver stav direkte ut fra skjermbildet/tabellen.
38 Tillegg A 35 ETABS resultater for SYSCO 4.1 Opplagerreaksjoner i skjærveggene I (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 15 KREFTER PÅ SKJÆRVEGGER MOT FUNDAMENT (m) 7 (m) 2.4 (m)2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) I 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m)2.4 (m)2.4 (m) 4.8 (m) H F E D B A Y X FIGUR A 16 MOMENTER PÅ SKJÆRVEGGER MOT FUNDAMENT
39 Tillegg A 36 ETABS resultater for SYSCO TABLE: Joint Reactions Joint Load FX FY FZ MX MY MZ Story Label Case/ kn kn kn kn m kn m kn m Base 499 Vind y Base 182 Vind y Base 7 Vind y Base 10 Vind y Base 12 Vind y Base 13 Vind y Base 15 Vind y Base 11 Vind y TABELL A 6 SKJÆRVEGGERS KRAFTOVERFØRINGER MOT FUNDAMENT 4.2 Aksialkrefter i HD-staver (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) I H F E E D B Y A X FIGUR A 17 AKSIALKREFTER I HD STAVER: DEKKE OVER 1.ETG
40 Tillegg A 37 ETABS resultater for SYSCO (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) I H F E D B 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) Y E A X FIGUR A 18 AKSIALKREFTER I HD STAVER: DEKKE OVER 2.ETG (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) I H F E E D B Y A X FIGUR A 19 AKSIALKREFTER I HD STAVER: DEKKE OVER 3.ETG
41 Tillegg A 38 ETABS resultater for SYSCO 4.3 Aksialkraft i stringere I H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 20 AKSIALKREFTER I STRINGERE: DEKKE OVER 1.ETG (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) FIGUR A 21 AKSIALKREFTER I STRINGERE: DEKKE OVER 2.ETG
42 Tillegg A 39 ETABS resultater for SYSCO I H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 22 AKSIALKREFTER I STRINGERE: DEKKE OVER 3.ETG 4.4 Skjærkraft i skjærstaver I H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 23 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 1.ETG
43 Tillegg A 40 ETABS resultater for SYSCO I H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 24 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 2.ETG I H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 25 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER: DEKKE OVER 3.ETG
44 Tillegg A 41 ETABS resultater for SYSCO 4.5 Kraft i strekkforbindelser I (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 26 KRAFT I STREKKFORBINDELSER: DEKKE OVER 1.ETG (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) I H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 27 KRAFT I STREKKFORBINDELSER: DEKKE OVER 2.ETG
45 Tillegg A 42 ETABS resultater for SYSCO I (m) 7 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) H F E D B A 2.4 (m) 7.2 (m) 7.2 (m) 4.8 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 2.4 (m) 4.8 (m) Y X FIGUR A 28 KRAFT I STREKKFORBINDELSER: DEKKE OVER 3.ETG 4.6 Horisontalskiveelementer: Tabell Under dette punktet samles alle kraftvirkninger som påvirker elementene i hulldekkeskiven. Av hensyn til datamengdene er de representert med resultatene fra dekke over 1.etg. Dette kan forsvares med at etasjene er såpass likt utformet og med identisk last at resultatene vil få svært lite avvik etasjevis. TABLE: Beam Forces, Story 1 for load case Vind y TABLE: Beam Forces, Story 1 for load case Vind y TABLE: Beam Forces, Story 1 for load case Vind y TABLE: Beam Forces, Story 1 for load case Vind y Beam Station P V3 M2 Beam Station P V3 M2 Beam Station P V3 M2 Beam Station P V3 M2 m kn kn kn m m kn kn kn m m kn kn kn m m kn kn kn m B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
46 Tillegg A 43 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
47 Tillegg A 44 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
48 Tillegg A 45 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
49 Tillegg A 46 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
50 Tillegg A 47 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
51 Tillegg A 48 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
52 Tillegg A 49 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B
53 Tillegg A 50 ETABS resultater for SYSCO B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B TABELL A 7 KREFTER PÅ ELEMENTER I DEKKE OVER 1.ETG
54 Tillegg B 1 Bevis av RaSk Metoden Tillegg B Bevis av RaSk-Metoden 1 Figurer og tabeller Figurer FIGUR B 1 KRAFTMODELL FOR HD SKIVE... 2 FIGUR B 2 FUGEFORANKRING... 5 FIGUR B 3 SKJÆRTILLEGG PÅ RANDARMERING. 5 FIGUR B 4 LASTER OG LASTVIRKNING PÅ TESTBYGG... 6 FIGUR B 5 ELEMENTNUMMER I ETABS... 9 FIGUR B 6 KRAFT I RANDSTRINGER ALENE FIGUR B 7 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER ALENE 12 FIGUR B 8 FUGER MED BEHOV FOR FUGEARMERING Tabeller TABELL B 1 HD STAVER I ETABS... 9 TABELL B 2 SKJÆRSTAVER I ETABS TABELL B 3 STRINGERER I ETABS... 11
55 Tillegg B 2 Bevis av RaSk Metoden 2 Testoppsett For å finne ut om skivemodell modellert med rammer av staver (RaSk) blir det gjort en sammenlikning mot analytisk beregning av en testskive. FIGUR B 1 KRAFTMODELL FOR HD SKIVE 3 Skiveteori Vi tar utgangspunkt i generell skiveteori som er presentert i kapittel 5 i Bind 1. Ved hjelp av disse metodene skal det bestemmes randarmering, gjøres skjærkontroll av fuger og forbindelser samt forankring av strekkarmering til elementdekket.
56 Tillegg B 3 Bevis av RaSk Metoden 3.1 Kraft og kraftvirkning Kreftene finnes som for en bjelke: Moment Skjærkraft Med randstrekk Som også gir et bidrag på armeringsmengden for randstrekk (sammenholding av «løse» elementer) Friksjonskraft i fuger Der: µ er friksjonskoeffisient for utstøpingen av fugen Randarmering (randstringer) Armeringsmengde for opptredende moment Randstrekk pga moment Momentvirkning for vilkårlig x 2 Arealtillegg i stål fra skjær som fordeles likt over antall fuger, n. Skjærkraft for vilkårlig x Armeringsmengde pr fuge fra skjærkraft Total armering pr fuge
57 Tillegg B 4 Bevis av RaSk Metoden Største A t finnes ved derivasjon med hensyn på x:, 0; Skjærforbindelser I tillegg til å ha armeringsmengder i randstringerne nok til å oppta skjærkrefter fra fugene, må selve fugens skjærkapasitet kontrolleres. Skjærspenning langs en fuge pga. opptredende skjærkraft V blir Der ø 0.2/ 3.4 Forankring av stringer ved gavl Randarmeringen må forankres til det ytterste hulldekket mot gavlen. Dette holder også elementet igjen mot utglidning. Dette gjøres med 90 graders forankringsbøyle fra randarmering og inn i det ytterste elementet. Kraft i over fugelengden Skjærarmeringsmengde
58 Tillegg B 5 Bevis av RaSk Metoden 3.5 Forankring av stringer til HD-skive Strekkarmeringen må forankres til selve dekket. For HD skiver benyttes bøyler i elementfugene som omfarer randarmeringen. Den midlere skjærspenningen finnes fra enkel skjærteori som ble introdusert innledningsvis i kapittel 5: FIGUR B 2 FUGEFORANKRING Δ Δ Kraftøkningen i randstringer Som gir forholdet skjærkraft i et vilkårlig snitt. Δ = Δ Δ Med hulldekkeelementer som er 1200mm brede får vi horisontal skjærkraft over dekkebredden: / Armeringsmengde I tillegg vil vindsug på gavl gi direkte bidrag på armeringsmengden. FIGUR B 3 SKJÆRTILLEGG PÅ RANDARMERING
59 Tillegg B 6 Bevis av RaSk Metoden 4 Eksempelbygg: Analytisk løsning 4.1 Geometri og materiale: Hulldekke HD320 L=36m B=12m Armering B500NC, f yk =500N/mm² Z=0.8B=9.6m (Walraven) FIGUR B 4 LASTER OG LASTVIRKNING PÅ TESTBYGG Det regnes uten partialfaktorer.
60 Tillegg B 7 Bevis av RaSk Metoden 4.2 Randarmering (Randstringer) Kontrollsnitt for randarmering Armeringsmengde ved x ^ ø Armeringsmengde for M max alene /. /^ Skjærforbindelser Skjær i den første fugen Skjærspenning i fugen Nødvendig randarmering for å holde siste element på plass mot utglidning: / Armering pga gavlsug Total armeringsmengde pr side ø Forankring ved gavl Opptredende skjærkraft ved gavler Kraft som må forankres Sug på gavl, formfaktor Det må forankres for Regnemessig kapasitet pr. forbindelse er 30kN og avstand mellom forbindelser bør være min. 1m. Da har vi 11 forbindelser til rådighet langs dekkekanten og en forbindelse i hver ende av fugen mot naboelementet: 13 forbindelser totalt. Vi trenger kun 10: 8 i sidekant og 2 i fugen !
61 Tillegg B 8 Bevis av RaSk Metoden 4.5 Forankring av stringer til HD-skive Det er nødvendig med forankring av randarmering dersom midlere skjærspenning er større enn 0.5N/mm²: Midlere skjærspenning over HD bredden Nødvendig forankringsarmering ved skjærfriksjonsberegning blir da Armeringsmengde pga vindsug på lagnvegg: Total forankringsarmering ø10 3.
62 Tillegg B 9 Bevis av RaSk Metoden 5 Eksempelbygg: RaSk-løsning 5.1 Geometri og materialer Tilsvarende oppsett som i kapittel 4 ovenfor. 3 A B C D E F G 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) Y X FIGUR B 5 ELEMENTNUMMER I ETABS TABLE: Frame Assignments Summary TABLE: Frame Assignments Summary Length Length Unique Name mm Design Section Unique Name mm Design Section HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD HD32 TABELL B 1 HD STAVER I ETABS
63 Tillegg B 10 Bevis av RaSk Metoden TABLE: Frame Assignments Summary TABLE: Frame Assignments Summary Unique Name Length Design Section Unique Name Length Design Section mm mm HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær HD32Skjær TABELL B 2 SKJÆRSTAVER I ETABS
64 Tillegg B 11 Bevis av RaSk Metoden TABLE: Frame Assignments Summary TABLE: Frame Assignments Summary Unique Design Lengt Design Unique Design Lengt Design Name Type mm Section Name Type mm Section 99 Beam 1200 Stringer 128 Beam 1200 Stringer 98 Beam 1200 Stringer 127 Beam 1200 Stringer 97 Beam 1200 Stringer 126 Beam 1200 Stringer 96 Beam 1200 Stringer 125 Beam 1200 Stringer 95 Beam 1200 Stringer 124 Beam 1200 Stringer 94 Beam 1200 Stringer 123 Beam 1200 Stringer 93 Beam 1200 Stringer 122 Beam 1200 Stringer 92 Beam 1200 Stringer 121 Beam 1200 Stringer 91 Beam 1200 Stringer 120 Beam 1200 Stringer 90 Beam 1200 Stringer 119 Beam 1200 Stringer 89 Beam 1200 Stringer 118 Beam 1200 Stringer 88 Beam 1200 Stringer 117 Beam 1200 Stringer 87 Beam 1200 Stringer 116 Beam 1200 Stringer 86 Beam 1200 Stringer 115 Beam 1200 Stringer 34 Beam 1200 Stringer 114 Beam 1200 Stringer 33 Beam 1200 Stringer 113 Beam 1200 Stringer 150 Beam 1200 Stringer 112 Beam 1200 Stringer 149 Beam 1200 Stringer 111 Beam 1200 Stringer 145 Beam 1200 Stringer 110 Beam 1200 Stringer 144 Beam 1200 Stringer 109 Beam 1200 Stringer 140 Beam 1200 Stringer 108 Beam 1200 Stringer 139 Beam 1200 Stringer 107 Beam 1200 Stringer 135 Beam 1200 Stringer 106 Beam 1200 Stringer 134 Beam 1200 Stringer 105 Beam 1200 Stringer 133 Beam 1200 Stringer 104 Beam 1200 Stringer 132 Beam 1200 Stringer 103 Beam 1200 Stringer 131 Beam 1200 Stringer 102 Beam 1200 Stringer 130 Beam 1200 Stringer 101 Beam 1200 Stringer 129 Beam 1200 Stringer 100 Beam 1200 Stringer TABELL B 3 STRINGERER I ETABS
65 Tillegg B 12 Bevis av RaSk Metoden 5.2 Randarmering (randstringer) Krefter på strekkside i skiven som opptas i randarmering: Akse 1: Kraft i randstringer Akse 2: Skjær som superponeres sammen med randstrekk A B C D E F G 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 3 2 Y 1 X FIGUR B 6 KRAFT I RANDSTRINGER ALENE A B C D E F G 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 3 2 Y 1 X FIGUR B 7 SKJÆRKRAFT I SKJÆRSTAVER ALENE Vi sjekker for x=13.2m som funnet i kapittel 4.2 ovenfor, altså den ellevte HD staven fra akse A:
66 Tillegg B 13 Bevis av RaSk Metoden Fra figurene leser vi av randstrekk = 135kN, skjær = 48kN. Randarmering blir da / 318 2ø Skjærforbindelser Skjær i den første fugen leses av Figur B 7 Skjærkraft i skjærstaver alenefigur B Nødvendig randarmering for å holde siste element på plass mot utglidning: / Armering pga gavlsug Total armeringsmengde pr side ø Forankring ved gavl Opptredende skjærkraft ved gavler avlest 180 Kraft som må forankres 180 Sug på gavl, formfaktor Det må forankres for !
67 Tillegg B 14 Bevis av RaSk Metoden 5.5 Forankring av stringer til HD-skive For å etterkomme kravet om at største skjærspenning uten armering ikke skal være større enn 0.05MPa setter vi opp relasjonen i forhold til skjærkraften: Altså vil det ikke være regnemessig behov for forankringsarmering dersom avlest skjærkraft er mindre enn 139.2kN: Området mellom akse B og F vil ikke ha behov for fugearmering 3 A B C D E F G 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 6 (m) 2 Y 1 X FIGUR B 8 FUGER MED BEHOV FOR FUGEARMERING 6 Sammenlikning av resultater: Analytisk Vs. RaSk 6.1 Geometri og materiale Global geometri er identisk i de to regnemodellene. Den store forskjellen ligger i at den analytiske modellen regnes med ett element: nemlig én bjelke. RammeSkive metoden regnes med 148 elementer som representerer skivevirkning. 6.2 Randarmering (Randstringer) Den analytiske regnemodellen forutsetter bjelkevirkning for skiven. Indre momentarm, z, tilsvarer da samme høyde som i bjelkemekanikk for et betongtverrsnitt, med Walravens foreslåtte forhold; z = 0.8B. RaSk metoden lar kreftene virke i ytterpunktene av stavene, altså blir z = B.
68 Tillegg B 15 Bevis av RaSk Metoden Dersom vi ser på randarmering pga moment alene (V=0) skal denne faktoren finnes igjen:, 337.5, ,....,. 6.3 Skjærforbindelser Her finnes det at resultatene er identiske: skjærkreftene i RaSk metoden fordeler seg over lengden på akkurat samme måte som i analytisk bjelketeori; lineært mellom opplagerreaksjonene. 6.4 Forankring ved gavl I og med at denne beregningen henger direkte sammen med hvordan skjærforløpet er, får vi også her identisk resultat i de to metodene. 6.5 Forankring av stringer til HD-skive Da skjærkreftene leses rett av i ETABS modellen er det unødvendig å gå veien om skjærspenningsberegning pga. friksjon i fugen. Nødvendig bøylearmering kan finnes direkte ved å lese av kreftene i hver fuge (kraften i skjærstaven tilhørende fugen.)
69 Tillegg B 1 Garasjeeffekten Tillegg C Garasjeeffekten 1 Figurer og tabeller Figurer FIGUR C 1 TESTSKIVE FOR STIVHETSBETYDNING 2 FIGUR C 2 MOMENT, RASK METODEN... 9 FIGUR C 3 SKJÆRKREFTER, RASK METODEN FIGUR C 4 STRINGERE, RASK METODEN FIGUR C 5 MOMENT, RASK METODEN FIGUR C 6 SKJÆRKREFTER, RASK METODEN FIGUR C 7 STRINGERE, RASK METODEN Tabeller TABELL C 1 VERTIKALSKIVER, RASK METODEN... 9 TABELL C 2 VERTIKALSKIVER, RASK METODEN Generelt Som nevnt i kapittel 6.2 i Bind 1 har vertikalskivenes stivhet stor innflytelse på kraftfordelingen i globalanalysen. Vi skal her vise med eksempler hvordan dette slår ut ved å bruke program V skive fra Sletten Byggdata kontra RaSk metoden i ETABS. V skive benytter tradisjonell håndregningsmetode med uendelig stiv horisontalskive, mens RaSk metoden med sitt rammebaserte prinsipp danner en deformerbar horisontalskive. Det er derfor forventningen at RaSk metoden skal kunne dra større nytte av skiver som ikke er stive enn hva V skive klarer.
70 Tillegg B 2 Garasjeeffekten 3 Testoppsett Vi benytter samme bygningskropp som ble benyttet i beviset for RaSk metoden i Tillegg B. Vertikalskivene nummereres fra 1 4. FIGUR C 1 TESTSKIVE FOR STIVHETSBETYDNING 4 Kjøring 1: Like stivheter Alle fire vertikalskivene modelleres med lik stivhet. For å oppnå dette velges veggtykkelse 200mm og lengde 3m. 4.1 V-skive Resultater fra V skive følger på de seks neste sidene.
71 Tillegg B 3 Garasjeeffekten
72 Tillegg B 4 Garasjeeffekten
73 Tillegg B 5 Garasjeeffekten
74 Tillegg B 6 Garasjeeffekten
75 Tillegg B 7 Garasjeeffekten
DET TEKNISK-NATURVITENSKAPELIGE FAKULTET
DET TEKNISK-NATURVITENSKAPELIGE FAKULTET MASTEROPPGAVE Studieprogram/spesialisering: Konstruksjoner og materialer Vårsemesteret, 2014 Åpen / Konfidensiell Forfatter: Ole Kristian Rødde Pedersen Fagansvarlig:
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
![0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]](/thumbs/92/109097771.jpg "0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]")
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
C13 SKIVER HORISONTALE SKIVER Generell virkemåte og oversikt over aktuelle elementtyper finnes i bind B, punkt 12.4.
254 C13 SKIER I det følgende behandles typiske knutepunkter for skiver. All generell informasjon finnes i bind B. Beregning av minimumskrefter på forbindelser er spesielt viktig for skiver, og grunnlaget
B12 SKIVESYSTEM 125. Figur B Innføring av horisontalt strekk som bøying i planet av dekkeelementer.
12 KIEYTEM 125 Figur 12.53 viser plan av et stort dekke med tre felt (vindsug på gavl er ikke vist). Kreftene og spenningene som virker på elementene, og C er vist under planen av dekket. Trykkgurten er
5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
MEK Stabilitet og knekning av konstruksjoner. Høst Prosjektoppgave
EK 4530 Stabilitet og knekning av konstruksjoner Høst 2006 Prosjektoppgave Innleveringsfrist: 30.11.2006 Innhold 1. Innledning... 3 2. Symboler... 3 3. Oppgavene... 3 4. Rapportering... 5 5. Forutsetninger
Praktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
Hallingdal Eindomsutvikling Leiligheter, Petterbråten B3 Petterbråten 3550 Gol
17 200 2 500 8 500 2 900 3 300 2 500 8 500 17 200 200 2 500 200 3 300 200 2 300 200 9 500 200 4 600 200 17 200 D-11 401 Plan garasje 19 300 7 000 7 000 5 300 200 6 800 200 1 700 200 2 800 200 1 700 200
5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
Følgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2.
52 B8 STATISK MODELL FOR ASTININGSSYSTEM Hvilke feil er egentlig gjort nå? Er det på den sikre eller usikre siden? Stemmer dette med konstruksjonens virkemåten i praksis? Er den valgte modellen slik at
B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
Schöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
Statiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne
C13 SKIVER 293 V Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 77 = 38,5 kn > H Ed = 23,37 kn, det vil si at ak siallasten kan ta hele skjærkraften alene. Minste anbefalt tverrarmering: S min = 0,25 V Ed / 0,5 = 0,5 V Ed = 0,5
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009
Løsningsforslag for eksamen 5. januar 2009 Oppgave 1 Figuren til høyre viser en hengebroliknende konstruksjon, med et tau mellom C og E med egen tyngde g = 0,5 kn/m og en punktlast P = 75 kn som angriper
Bygningsras i sykehushotellet i Stavanger
Bygningsras i sykehushotellet i Stavanger Erik Thorenfeldt SINTEF Sammenbrudd av elementbyggseksjon under montasje Konstruksjonssystemet Hva skjedde? Hva var årsakene? Generelle erfaringer? SINTEF sammen
7 Rayleigh-Ritz metode
7 Rayleigh-Ritz metode Innhold: Diskretisering Rayleigh-Ritz metode Essensielle og naturlige randbetingelser Nøyaktighet Hermittiske polynomer Litteratur: Cook & Young, Advanced Mechanics of Materials,
Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing instruments.
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: May 19, 2014 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
BSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
Statiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
b) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste
328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater
SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter
Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering av knutepunkter
Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
GeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer.
GeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer. Vegard Woldsengen, Geovita AS Om programmet Programmet benyttes til å analysere interaksjonen mellom lineære superstrukturer
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BIB 120 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: May 21, 2012 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Schöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
C13 SKIVER 275. Tabell C Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense.
C13 SKIER 275 Tabell C 13.12. Skjærkapasitet til svært glatt og urisset støpt fuge. Heft og øvre grense. Rd (kn/m) Fuge- B25, γ c = 1,8 B30, γ c = 1,8 B35, γ c = 1,8 bredde f cd = 11,8 MPa f cd = 14,2
Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013
Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Blakkstadelvbrua E39 Astad-Knutset Gjemnes kommune 3 spenn: 28 34 28 Samvirke Kasselandkar Frittstående søyler Fjell og løsmasser Beregnet med
Løsningsforslag IC og jordskjelv
MEMO 507 Dato: 26.06.2011 Sign.: sa LØSNINGSFORSLG IC OG Siste rev.: 10.05.2016 Sign.: sss JORDSKJELV Dok. nr.: K4-10/507 Kontr.: th PROSJEKTERING Løsningsforslag IC og jordskjelv 1. Grunnleggende prinsipper
Flere etasjes p-hus. ELEGANT - design frihet (inga konsoller eller søyler i parkeringsarealet) EFFEKTIV - Høy ytelse. EKONOMISK - Rask montering
IC P-Hus Økonomi 2 Flere etasjes p-hus ELEGANT - design frihet (inga konsoller eller søyler i parkeringsarealet) EFFEKTIV - Høy ytelse EKONOMISK - Rask montering 3 Reduserer prefabrikerte element kostnadene
B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BIB 120 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: September 5, 2012 TIME: AID: 15:00 19:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen
Norske Takstolprodusenters Forening Tilsluttet Takstolkontrollen I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg.
Norske Takstolprodusenters Forening
Norske Takstolprodusenters Forening I DETTE HEFTET er vist anbefalte retningslinjer for ansvarlig prosjekterende og ansvarlig utførende for takkonstruksjonen i større bygg. Momenter som har avgjørende
Konstruksjoner Side: 1 av 10
Konstruksjoner Side: 1 av 10 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 LASTBILDE...3 3 GENERELT OM STÅLMASTER...4 3.1.1 B-mast...4 3.1.2 H-mast...4 4 KREFTER VED FOTEN AV MAST (TOPP AV FUNDAMENT)...5 4.1 Kl-fund program...5
HALFEN HSC KONSOLLARMERING HSC 07 N BETONG
HAFEN HSC KONSOARMERING HSC 07 N BETONG HAFEN HSC KONSOARMERING System og bruksområder System HAFEN HSC konsollarmering er en spesialarmering som er konstruert for å gi kraftig og økonomisk forbindelse
9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
THE EXAM CONSISTS OF 4 QUESTIONS AND 12 PAGES (including the front page) Norwegian translation of each question is attached
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: May 18, 2016 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Prosjekteringsanvisning for Ytong porebetongdekke og dekke/veggsamlinger
Prosjekteringsanvisning for Ytong porebetongdekke og dekke/veggsamlinger 2018 09 13 SBI og Teknologisk Institut Danmark 1 Innhold 1 Innledning... 3 2 Definisjoner... 3 3 Standarder. Robusthet... 3 4. Forutsetninger...
MEK2500. Faststoffmekanikk 1. forelesning
MEK2500 Faststoffmekanikk 1. forelesning MEK2500 Undervisning Foreleser: Frode Grytten Øvingslærer: NN Forelesninger: Tirsdag 10:15-12:00 B62 Torsdag 12:15-14:00 B91 Øvinger: Torsdag 14:15-16:00 B70 Øvinger
KP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler søyler. 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment
- eksempler søyler INNHOLDSFORTEGNELSE 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment 2. SØYLE-002, Søyletverrsnitt med toakset moment 3. SØYLE-003, Kapasitet av søyle 3.1. Maksimum aksiallast Nsd, og
Hva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
Seismisk dimensjonering av pelefundamenter
Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Amir M. Kaynia Oversikt Jordskjelvpåvirkning i peler og EC8s krav Jord konsktruksjon samvirke (SSI) Beregning av stivheter Ikke lineære stivheter lateral kapasitet
Monteringsveiledning for. i store bygg. www.jatak.no
Norges største leverandør av kvalitetskonstruksjoner i tre for JATAK Takstoler i store bygg www.jatak.no 1 Mottakskontroll Løfting, håndtering og lagring på byggeplassen Opplysningene på takstolens stempel
Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing instruments.
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: May 19, 2015 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing instruments.
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: September 04, 2015 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Brandangersundbrua utfordrende design og montering
Brandangersundbrua utfordrende design og montering av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2010 28. oktober 2010 Hva? Brukryssing med nettverksbue Hovedspenn
Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing instruments.
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: May 21, 2012 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Schöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
Praktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar Praktisk betongdimensjonering 3&4 Tor Kristian Sandaker, Norconsult AS www.betong.net www.rif.no TEKNA - Kursdagene 2015: ved Tor Kristian Sandaker, Norconsult Innholdsfortegnelse: Statisk
I Emnekode: NB! Alle utregninger og beregninger skal framgå av besvarelsen, dvs vises skritt for skritt.
høgskolen i oslo! Emne: Emnekode: MEKANKK LO 200 B : Gruppe(r): Dato: BA BB og BC. mai -05 Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. Antall oppgaver: består av: forsiden): 4 5 Tillatte hjelpemidler: Tekniske
MEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
Beregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201
Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser
4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
E K S A M E N. MEKANIKK 1 Fagkode: ITE studiepoeng
HiN TE 73 8. juni 0 Side av 8 HØGSKOLEN NRVK Teknologisk avdeling Studieretning: ndustriteknikk Studieretning: llmenn ygg Studieretning: Prosessteknologi E K S M E N MEKNKK Fagkode: TE 73 5 studiepoeng
Peab AS 27.03.2014 Prosjekt: Sollistrand BT3 G- Prog Side 17-1. Postnr NS-kode/Firmakode/Spesifikasjon Enh. Mengde Pris Sum
Prosjekt: Sollistrand BT3 G- Prog Side 17-1 17 Tekkearbeider 17.21 Grunn 17.21.1 Radon membran under begge bygg inkl. parkerings kjeller - UE m 2 1125,00 17.25 Dekker 17.25.1 Iso. dekke o. kjeller etg.
Dimensjonering av avstivende dekkeskiver
Dimensjonering av avstivende dekkeskiver Vidar Danielsen Aunan Bygg- og miljøteknikk Innlevert: Juni 2012 Hovedveileder: Leidulv Vinje, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt for konstruksjonsteknikk
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 5 Faglig kontakt under eksamen: Bokmål Kjell Holthe, 951 12 477 / 73 59 35 53 Jan B. Aarseth, 73 59 35 68 EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 Fredag 3. desember
Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter
Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter dr.ing. Bjørn Aasen 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering
THE EXAM CONSISTS OF 4 QUESTIONS AND 10 PAGES (including the front page) Norwegian translation of each question is attached
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: Mai 18, 2017 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing
Prosjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
C12 HULLDEKKER. Figur C Øvre grenselast. Ill. til tabell C 12.6.
248 C12 HULLDEKKER Det er som regel bare vridningsforbindelser som kan kreve så store strekk-krefter som N maks2, se figur C 12.9.a. Dersom forbindelsen skal overføre skjærkrefter mellom hulldekke og vegg
Alkaliereaksjoner, fenomen, tilstand og lastvirkning.
Alkaliereaksjoner, fenomen, tilstand og lastvirkning. Christine E. R. Skogli, SVV Tunnel og betong. Hans Stemland, SINTEF. 16.11.2015 Etatsprogrammet Varige konstruksjoner Alkalireaksjoner i betong Varige
BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
Kontroll av byggeavvik
Mars 2008 Kontroll av byggeavvik Lygre båtforening, Egersund Naustrekke nord 666 Ingeniørfirma Båtnaust, Lygre Nord Rapport - byggeavvik Innhold 0 Oppsummering s. 2 1 Generelt s. 3 2 Byggeavvik s. 4 3
C2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
B12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.
H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.
Betongstøttevegger. Produktark og vedlegg
Produktark og vedlegg Støttevegger i betong VEDLEGG 1 Beregninger iht. Eurokode 1 for last på konst. Eurokode 2 for betong konstruksjoner. Standard løsning for intilfylling av bakre yttervegg med forsterkning
Gjennomføringsmodeller Styring av store og tverrfaglige prosjekteringsoppdrag
Den kloke tegning 23. oktober 2013 Gjennomføringsmodeller Styring av store og tverrfaglige prosjekteringsoppdrag Stine Bjønnstu Holthe Agenda 1. Erfaringer fra olje og gass 2. Gjennomføringsmodeller og
MEK2500 Faststoffmekanikk Forelesning 1: Generell innledning; statisk bestemte kraftsystemer
MEK2500 Faststoffmekanikk Forelesning 1: Generell innledning; statisk bestemte kraftsystemer MEK2500-2014-1.1 MEK2500 Undervisning H2014 Forelesere: Brian Hayman, professor II Lars Brubak, amanuensis II
BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NTURVITENSKPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis rne alberg 73 59 46 24 EKSMEN I EMNE TKT4116 MEKNIKK 1 Mandag 2. juni 2008
Montering av HPM ankerbolter
Produktidentifikasjon HPM ankerbolter leveres i standard utførelser med produktnavn (16, 20, 24, 30 og 39) tilsvarende diametre for boltenes metriske gjenger. Aktuell type kan identifiseres ved navn på
Schöck Isokorb type W
Øvre del Midtre del Schöck Isokorb type Nedre del Innhold Side Elementplssering/Tverrsnitt 122 Produktbeskrivelse/Kpsitetstbeller 123 eregningseksempel 124 Monteringsnvisning 125 126 Sjekkliste 127 rnnvern
Schöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
1. Opprette Workspace: Velg File, New Workspace. Angi Workspace name og location (hvor filene skal lagres). Trykk OK
Hvordan kjøre analyse av Aker H3 semi submersible, med offbody points Dette er en guide til hvordan gjøre en Wadam analyse i HydroD. Vi har tatt utgangspunkt i en modell av en Aker H3 semisub, og du vil
TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
2.1 Løsningsvalg 1 Step Joint... 24 2.2 Løsningsvalg 2-T-Forbindelse... 25 2.3 Løsningsvalg 3 - Skråstaver med innslisset trykk stålplate...
Forord Det er en gruppe på fire personer som studerer på Høgskolen i Østfold og har valgt en hovedoppgave innen faget Konstruksjonsteknikk. Oppgaven går ut på å finne innovative, samt lønnsomme løsninger
Brukererfaring med Geosuite Peler nye brukere. Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI
Brukererfaring med Geosuite Peler nye brukere Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI Innhold Vår bakgrunn Våre første tanker om programmet Funksjoner i Geosuite Piles NTNU
HRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2)
HRC-produkter og NS-EN 1992-1-1 (Eurokode 2) HRC-produkter: T-hodet armering (HRC 100 Serie) T-hoder er en metode for å forankre armeringsstenger. HRC T-hodet armering forankrer armeringens fulle reelle
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
REMARKS: All the Four questions carry equal marks and answer all the questions.
Det teknisk- naturvitenskapelige fakultet SUBJECT: BYG 140 KONSTRUKSJONSMEKANIKK 1 DATE: September 13, 2016 TIME: AID: 09:00 13:00 (4 hours) Authorized calculator, Dictionary (English-Norwegian) and drawing