Hovedprosjekt 2009. Prosjektering av nytt VA-anlegg på Lisleby, Fredrikstad kommune.

Vedlegg 1 Prosjektnavn: Hovedprosjekt 2009 Prosjektering av nytt VA-anlegg på Lisleby, Fredrikstad kommune. Prosjekttittel: Prosjektering av nytt VA-anlegg med separate spill- og overvannsledninger, samt styrt boring/pressing under jernbane. Planlagt startdato: 01.03.2009 Varighet: 13 uker Oppdragsgiver: Cowi AS Oppdragstaker: Høgskolen i Østfold, prosjektgruppe H09B02 Utfylt av: Jon Løkkeberg Dato:27.02.2009 A. Organisering Prosjektgruppens leder: Einar Ådalen Prosjektdeltakere: Einar Ådalen Tlf.: +47 924 15 154 E-post: einar@aadalen.no Håvar Ådalen Tlf.: +47 404 73 263 E-post: haavar@aadalen.no Jon Løkkeberg Tlf.: +47 917 62 251 E-post: jrloekk@online.no 1

Vedlegg 1 Referansegruppe/-personer: Camilla Johansen, Cowi AS Tlf.: +47 957 89 080 E-post: cajo@cowi.no Tor Jørgensen, Høgskolen i Østfold Tlf.:+47 959 12 559 E-post: tor.jorgensen@hiof.no Prosjektbeskrivelse Bakgrunn for prosjektet Problembeskrivelse Prosjektet går ut på å beregne/dimensjonere nytt VA-anlegg på utdelt boligfelt på Lisleby. Deler av VA nettet for boligområdet har ikke kapasitet til å avlede overvannet som dannes ved kraftige regnbyger. Dette medfører at enkelte boliger sliter med vanninntrengning i kjelleren. Hensikt med prosjektet, effektmål: Hensikten med dette prosjektet, er å utarbeide et forslag som kan løse overvannsproblemene. I forbindelse med fornyelse av hele VA-anlegget, vil vi separere overvanns- og spillvanns ledninger. På den måten er det bare en liten andel som trenger å gå gjennom renseanlegg. Konkrete mål som skal realiseres i prosjektperioden, resultatmål: 1. Dimensjonere overvanns- og spillvannsledning. 2. Lese rapport nr. 162, veiledning i klimatilpasset overvannshåndtering, utgitt av Norsk Vann. Etter gjennomlesning, kontroll av punkt 1. 3. Befaring/feltarbeid. Høydeinnmåling av knutepunkter, kontroll av kart mot terreng og lignende. 4. Valg av ledningsdimensjoner og valg av ledningsmaterialer. 2

Vedlegg 1 5. Kryssing av jernbane. Se på 3 ulike alternativer: i) Styrt boring. ii) iii) Pressing. Graving. 6. Detaljprosjektering 7. Se på alternative løsninger, samt gjøre rede for løsninger som vi mener det bør ses nærmere på, men som vi ikke har hatt mulighet til å vurdere godt nok ut i fra oppgavens omfang. Hovedtiltak Litteraturstudie - Vi må gjøre oss godt kjent med de forskjellige VA systemer, og metodene for dimensjonering av ledninger. Feltarbeid - Vi drar ut til boligfeltet og foretar nødvendige målinger osv. Disse dataene vil vi bruke videre i dimensjonering og tegning av VA-anlegget. Nødvendig utstyr og veiledning til dette vil oppdragsgiver, Cowi, stille til disposisjon. Detaljprosjektering - Tegneprogrammet vi vil bruke i dette prosjektet er i hovedsak Autocad, men vil også benytte muligheten til å få litt innsikt i programmet Novapoint. I den forbindelsen tar vi et kurs som gir en innføring i dette programmet. Prosjektets rammebetingelser og avgrensinger Ved beregning og valg av metode for ledninger under jernbanen, vil vi dimensjonere nødvendig størrelse på en ev. spuntgrop. Vi definerer bare størrelsen på gropen, ikke dimensjonering av selve spunten. 3

Vedlegg 1 Prosjektplaner og statusrapportering Ansvarlig for utarbeidelse av milepælsplan og prosjektansvarskart for prosjektet: Navn: Jon Løkkeberg/Einar Ådalen Frist:15.03.09 Ansvarlig for budsjett og logg: Navn: Jon Løkkeberg Frist:15.03.09 Ansvarlig for møteplan, web-side og at prosjektperm er oppdatert: Navn: Håvar Ådalen Frist:15.03.09 Hvordan skal det rapporteres regelmessig om status og fremdrift i prosjektet? Navn/Avsender: Håvar Ådalen Mottaker: Tor Jørgensen Frekvens: 14 dager Første rapportering:03.04.09 Når skal sluttrapport om prosjektet være ferdigstilt? Ansvarlig: Einar Ådalen Frist: 04.06.09 Det vil utarbeides en sluttrapport som skal analysere hvordan prosjektarbeidet har gått etter planer og tidsfrister som er satt. En analysering av om ressursbruken har gått som forventet og en rapport om samarbeidet innad i gruppen vil også være med i sluttrapporten. 4

Vedlegg 2 5

Vedlegg 2 6

Vedlegg 3 Rapport Befaring Lisleby Dato: 23.04.2009 Tilstede: Einar Ådalen, Jon Løkkeberg, Håvar Ådalen Hensikt med befaring: Danne et bilde av fallretninger, og terreng. Forsøke å finne flaskehalser, og årsaken til disse. Måle høyde på kummer og høyde på ledninger. Anslå hvor ny ledningstrase skal ligge. Konklusjon etter befaring: Hovedledning, fra kum 6405-6444. Etter å ha målt høyden på kummene i Idrettsgaten, altså fra kum nr. 6444-6405, ser vi at det kun skiller noen cm i høydeforskjell. Vi åpnet kumlokkene, og målte høydeforskjellen på topp rør. Da fant vi at ledningen under 6444 ligger 94cm under ledningen ved 6405. Dette er under anbefalt minsteverdi på 3 fall. Ved kum 6447 ser vi at vannet renner mot kum 6444, men det er et overløpsrør som går inn mot blått felt, og inn på kum 57924. Dette er gjort flere steder fra hovedledningen i Idrettsgaten. Ved kraftig nedbør kan nok dette være en medvirkende årsak til oversvømmelse. Når hovedledningen ikke klarer å holde unna overvannet, vil dette gå inn på overløpsrøret, og inn i stikkledninger i det blå feltet.for å unngå dette, må vi skille av disse overløpsrørene fra hovedledningen, samt dimensjonere ny hovedledning. Hovedledning, fra kum 6444-jernbane. Fra kum 6444, til kum 6486 (lekeplass), er det en høydeforskjell på 1m. Dette er tilstrekkelig fall. Videre faller terrenget ca 2m ned til jernbanen. Ledningen bør krysse friområde ved lekeplassen, og ned til et område mellom 6494 og 6495. Denne strekningen vil by på utfordringer ved graving siden grunnen er så bløt. Her må vi vurdere spunting og sikring av grøft. Ledningene som i dag går mellom 6494 og 6495, vil vi koble på den nye hovedledningen. 7

Vedlegg 3 Høydemålinger: Hovedtrase nr 1 Idrettsveien Kumhøyder Rørhøyder Punkt baksikt Kikkerthøyde framsikt høyde (o.h) framsikt høyde (o.h) 6444 15,95 3,4 14,109 1,559 17,509 1,48 3,02 6447 16,029 14,489 1,428 17,457 1,488 2,812 6448 15,969 14,645 1,404 17,373 1,46 2,72 6411 15,913 14,653 1,36 17,273 1,22 2,225 6405 16,053 15,048 6444-jernbane Punkt baksikt Kikkerthøyde framsikt høyde (o.h) 6444 15,95 1,1183 17,0683 1,446 mellom punkt, lekeplass 15,6223 1,222 16,8443 1,773 6486(6) 15,0713 0,865 15,9363 2,03 7 13,9063 0,945 14,8513 2,03 Jernbane 12,8213 8

Vedlegg 4 Kum nr Høyde topp kum Høyde bunn grøft Dybde grøft 1 16,25 13,52 2,73 2 15,94 13,05 2,89 3 15,98 12,58 3,4 4 15,96 12,37 3,59 5 15,89 11,88 4,01 6 15,75 11,8 3,95 7 15 11,23 3,77 8 14,77 10,76 4,01 9 14,06 10,66 3,4 10 13,07 10,09 2,98 11 12,98 8,6 4,38 12 11,5 7,89 3,61 13 9,9 5,55 4,35 14 5,7 2,9 2,8 15 13,96 11,66 2,3 16 13,96 11,41 2,55 17 13,97 10,98 2,99 18 13,38 10,58 2,8 19 13,02 10,28 2,74 20 13,01 9,85 3,16 21 12,93 9,41 3,52 22 12,92 8,9 4,02 9

Vedlegg 5-6 Vedlegg 5. Antall boliger i prosjekterende område. Vedlegg 6. Gjennomsnittelig antall personer pr. bolig 10

Vedlegg 7-8 Vedlegg 7. Anbefalte døgnfaktor for spillvann( SFT TA 550) Vedlegg 8. Maksimum timefaktor for spillvann (SFT TA 550) 11

Vedlegg 9 Vedlegg 9. Nomogram for selvrensing D = 150 600 mm. τmaks = 1,5N/m2, k = 1,0. Nomogrammet gjelder for plastledninger med forholdsvis konstant vannføring(sft TA 550) 12

Vedlegg 10 Vedlegg 10. Trykktapsdiagram for rørberegning. (K = 0,45(SFT TA 550) 13

Vedlegg 11 Vedlegg 11. Trykktapsdiagram for rørberegning. K = 1,0(SFT TA 550) 14

Vedlegg 12 Vedlegg 12. Delfyllingsdiagram(SFT TA 550) 15

Vedlegg 13-14 Vedlegg 13. Vanlige dimensjoner for PVC grunnavløpsrør i klasse T. Vedlegg 14. Anbefalte minste fall ved ledningsdimensjon 150 mm 16

Vedlegg 15 Vedlegg 15. Bernoullis likning og utredning for rørfriksjon. 17

Vedlegg 16 Vedlegg 16. Anbefalte K verdier for dimensjonering av avløpsledning(va teknikk del2) 18

Vedlegg 17 Vedlegg 17. IVF kurve Fredrikstad 19

Vedlegg 18 Vedlegg 18. Kart over prosjektområde på Lisleby, hvor områdene er delt opp i farger etter hvilken kum avløpsvannet kommer i. Fargene/områdene som inngår i prosjektet er rød, grønn, grå og blå. 20

Vedlegg 19 Dimensjonering overvann- hvert enkelt felt Rødt felt Kum: 6379/O1 Areal: 35,5 ha HB018 L(lengde fra lengste punkt i feltet til utløpet) = 1202,5m H (høydeforskjell fra høyeste punkt til utløp) = 30m t c (tillrenningstid) = 0,02 x 1202,5 1,15 x 30-0,39 = 18,49 minutter = 19 minutter i = 170 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 170 x 35,5 = 1810 l/s Manuell metode: Lengde rør: 1025 m t t = (1025m/(1m/s * 60))= 17 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 17+5 = 22 minutter i = 160 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 110 x 35,5 = 1704 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 1810 l/s 21

Vedlegg 19 Grønt felt Kum: 6444 Areal: 16,5 Ha HB018 L(lengde fra lengste punkt i feltet til utløpet) H (høydeforskjell fra høyeste punkt til utløp) = 801m = 39m t c (tillrenningstid) = 0,02 x 801 1,15 x 39-0,39 = 10,46 minutter = 11 minutter i = 230 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 230 x 16,5 = 1138,5 l/s Manuell metode: Lengde rør: 755m t t = (755m/(1m/s * 60))= 13 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 13+5 = 18 minutter i = 180 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 180 x 16,5 = 891 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 1138,5 l/s 22

Vedlegg 19 Blått felt Kum: 6488 Areal: 12 Ha HB018 L(lengde fra lengste punkt i feltet til utløpet) = 502m H (høydeforskjell fra høyeste punkt til utløp) = 5m T c (tillrenningstid) = 0,02 x 502 1,15 x 5-0,39 = 13,63 minutter = 14 minutter i = 200l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 200 x 16,5 = 990 l/s Manuell metode: Lengde rør: 620m t t = (620m/(1m/s * 60))= 10 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 10+5 = 15 minutter i = 190 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 190 x 16,5 = 940,5 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 990 l/s 23

Vedlegg 19 Grått felt Kum: 6379 Areal: 10 ha HB018 L(lengde fra lengste punkt i feltet til utløpet) = 395m H (høydeforskjell fra høyeste punkt til utløp) = 7m T c (tillrenningstid) = 0,02 x 395 1,15 x 7-0,39 = 9,06 minutter = 9 minutter i = 250l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 250 x 10 = 750l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 750 l/s Manuell metode: Lengde rør: 574m t t = (574m/(1m/s * 60))= 10 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 10+5 = 15 minutter i = 190 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 190 x 10 = 570 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 750 l/s 24

Vedlegg 20 Dimensjonering overvannsmengder- samlet feltareal Prosjektområdet er delt opp i felter med hver sin farge, se vedlegg 17. Hvert felt beregnes etter manuell metode og metode etter Statens vegvesens håndbok 18. Fra vedlegg 19 er det dimensjonert for hvert enkelt felt, og det kan konkluderes med at HB018 får minste konsentrasjonstid, og dermed største vannmengder. Det brukes allikevel ikke alltid denne formelen som dimensjonerende. For eksempel har rødt og grønt felt veldig stor høydeforskjell i begynnelsen av feltet, men det flater fort ut slik at vannet ikke renner så fort som høydeforskjellen tilsier. Dimensjoneringspunkt: O1 Rødt felt Areal: 35,5 ha Beregningsmetode: På grunn av stor helning i starten av rødt området og senere veldig flatt, blir den manuelle metoden mest riktig å bruke i dette tilfette. Manuell metode: Lengde rør: 1025 m t t = (1025m/(1m/s * 60))= 17 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 17+5 = 22 minutter i = 160 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 110 x 35,5 = 1704 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 1704 l/s Dimensjoneringspunkt: O5 Rødt +Grønt felt Areal: 52 Ha Beregningsmetode: På grunn av stor helning i starten av rødt området og senere veldig flatt, blir den manuelle metoden mest riktig å bruke i dette tilfette. Manuell metode: Lengde rør:rødt felt har lengst vei i rør: 1025m+260m=1285m t t = (1285/(1m/s * 60))= 21,42 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 21,42+5=27 minutter i = 140 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 140 x 52 = 2184 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er2184 l/s 25

Vedlegg 20 Dimensjoneringspunkt:O10 Rødt+Grønt+Blått felt Areal: 64 Ha Beregningsmetode: På grunn av stor helning i starten av rødt området og senere veldig flatt, blir den manuelle metoden mest riktig å bruke i dette tilfette. Manuell metode: Lengde rør(rødt felt har lengst vei i rør): 1529m t t = (1529m/(1m/s * 60))= 25 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 30 minutter i = 130 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad vedlegg 17) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 130 x 64 = 2496 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 2496 l/s Sjekker også konsentrasjonstiden med blått felt, der HB018 er gjeldende(vedlegg19) HB018 L(lengde fra lengste punkt i feltet til utløpet) = 738m H (høydeforskjell fra høyeste punkt til utløp) = 5m t k = 0,02 x 738 1,15 x 5-0,39 = 21,22 minutter Det vil si konsentrasjonstiden = 30 minutter for rødt felt blir gjeldene i dim.punkt O10. Dimensjoneringspunkt:O11 og O12 Rødt+Grønt+Blått felt+dr. Opsandsvei Areal: 76 Ha Beregningsmetode: På grunn av stor helning i starten av rødt området og senere veldig flatt, blir den manuelle metoden mest riktig å bruke i dette tilfette. Manuell metode: Lengde rør: 1529m t t = (1529m/(1m/s * 60))= 25,5 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 30,5 minutter i = 130 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad vedlegg 17) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 130 x 76 = 2964 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 2964 l/s 26

Vedlegg 20 Dimensjoneringspunkt:O15(trase2) Blått felt Areal: 12 Ha Beregningsmetode: Vedlegg 19 viser at HB018 metode gir kortest konsentrasjonstid og dermed størst vannmengde. HB018 L(lengde fra lengste punkt i feltet til utløpet) = 502m H (høydeforskjell fra høyeste punkt til utløp) = 5m t k = 0,02 x 502 1,15 x 5-0,39 = 14 minutter i = 200 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad vedlegg 17) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 990 l/s Dimensjoneringspunkt:O19(trase 3) Blått felt + dr.opsandsvei Areal: 22 Ha Beregningsmetode: Bruker manuell metode. Usikkert med høydeforskjellen mellom dr.opsandsvei og utløpet. Manuell metode blått felt: Lengde rør: 670 m t t = (670m/(1m/s * 60))= 11 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 16 minutter Manuell metode dr.opsandsvei Lengde rør: 510 m t t = (510m/(1m/s * 60))= 8,5 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 13,5 minutter Konsentrasjonstiden for blått felt blir gjeldende. i = 210 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad vedlegg 17) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 210 x 22 = 1386 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 1386 l/s 27

Vedlegg 20 Dimensjoneringspunkt:O19(trase 3) dr.opsandsvei(fremtidlige overvannsmengder) Areal: 10 Ha Beregningsmetode: Bruker manuell metode. Usikkert med høydeforskjellen mellom dr.opsandsvei og utløpet. Manuell metode dr.opsandsvei Lengde rør: 510 m t t = (510m/(1m/s * 60))= 8,5 minutter t s = 5 minutter t k = tt+ts = 13,5 minutter i = 210 l/s/ha(hentet fra nedbørskurve Fredrikstad vedlegg 17) med dimensjonerende hyppighet på 25 år. Q = C x i x A = 0,3 x 210 x 10 = 630 l/s Den dimensjonerende overvannsmengden i beregningspunktet er 630 l/s 28

Vedlegg 21 Dimensjonering av overvannsledning Siden det ikke separatsystem ellers i prosjektområdet, må overvannsledning dimensjoneres for båre overvann og spillvann. Fall på strekningen hentes fra tegning 2.2-2.5 K- verdien hentes fra vedlegg 16 Overvannsmengden Q overvann hentes fra vedlegg 20 Spillvannsmengden Q spillvann hentes fra vedlegg 21 Strekning O1 O5, fall på ledningen: 6,3 Lengde: 300 meter I = friksjonstap= bunnhelning rør = 6,3 k = 1,0 verdi for betongledning Dimensjonerende overvannsmengde fra rødt felt gir Q vervann = 1704 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra rødt felt gir Q spillvann = 13,36 l/s Q felles =1717,63 l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 950mm innvendig rør. Velger da 1000mm (innvendig) betongrør. Strekning O5 O10,fall på ledningen: 6,3-12,8 Lengde: 190 meter I =friksjonstap= bunnhelning rør = 6,3-12,8 k = 1,0 verdi for betongledning uten bend og tilknytninger. Dimensjonerende vannmengde fra rødt pluss grønt felt gir Q dim =2184 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra rødt pluss grønt felt gir Q spillvann = 24,55 l/s Q felles =2208,55 l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 999mm innvendig rør. Velger 1000mm innvendig betongrør. 29

Vedlegg 21 StrekningO10 - O11,fall på ledningen 40,1 Lengde: 37,5 meter I =friksjonstap= bunnhelning rør = 44,1 k = 1,0 verdi for betongledning uten bend og tilknytninger. Dimensjonerende overvannsmengde fra rødt, grønt+blått felt gir Q overvann = 2496 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra rødt, grønt+blått felt gir Q spillvann = 33,7 l/s Q felles =997,6l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 773mm innvendig rør. Velger 1000mm innvendig betongrør. Strekning S11 S12,fall på ledningen 17 Lengde: 70,5 meter I =friksjonstap= bunnhelning rør = 17 k = 1,0 verdi for betongledning uten bend og tilknytninger. Dimensjonerende overvannsmengde fra grått felt(dr.opsandsvei) + blått felt +rødt felt +grønt felt gir Q overvann =2964 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra grått felt(dr.opsandsvei) + blått felt +rødt felt +grønt felt gir Q spillvann =38 l/s Q felles =3002 l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 972mm innvendig rør. Velger 1000mm innvendig betongrør. Strekning S12 S14,fall på ledningen: 33,4-61,4 Lengde: 100 meter I =friksjonstap= bunnhelning rør = 33,4-61,4 k = 1,0 verdi for betongledning uten bend og tilknytninger. Dimensjonerende overvannsmengde fra grått felt(dr.opsandsvei) + blått felt +rødt felt +grønt felt gir Q overvann =2964 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra grått felt(dr.opsandsvei) + blått felt +rødt felt +grønt felt gir Q spillvann =38 l/s Q felles =3002 l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 781mm innvendig rør. Velger 1000mm innvendig betongrør(fortsetter med samme dimensjon). 30

VEDLEGG 21 Strekning S15 - S10,fall på ledningen: 9,6 (trase2) Lengde: 164,5 meter I =friksjonstap= bunnhelning rør = 9,6 k = 1,0 verdi for betongledning uten bend og tilknytninger. Dimensjonerende overvannsvannmengde fra blått felt gir en Q dim = 990 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra blått felt gir Q spillvann = 9,6 l/s Q felles =997,6l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 713mm innvendig rør. Velger 800mm innvendig betongrør. Strekning S19 - S11,fall på ledningen: 7,3 (trase3) Lengde: 222,6 meter I =friksjonstap= bunnhelning rør = 7,3 k = 1,0 verdi for betongledning uten bend og tilknytninger. Dimensjonerende vannmengde fra dr.opsandsvei + blått felt. Blått felt skal midlertidig komme inn på denne ledningen og må derfor dimensjoneres for dette Dimensjonerende overvannsmengde fra grått felt og dr.opsandsvei gir Q overvann = 630 l/s Dimensjonerende spillvannsmengde fra grått felt og dr.opsandsvei gir Q spillvann = 13,7 l/s Q felles =1399,7l/s D nødv etter Colebrooks formel,vedlegg 11 = 854mm innvendig rør. Velger 1000mm innvendig betongrør. 31

Vedlegg 22 Dimensjonering av spillvannsledning Personantall fra de forskjellige områder er hentet fra vedlegg 5 Områdene er delt inn i forskjellige farger som vises fra vedlegg18 Strekning S1 S5, fall på ledningen: 6,3 D nødv etter Colebrooks formel er = 140mm innvendig rør. Velger da 200mm utvendig eller 188,2mm innvendig. Kontroll selvrensing Fra vedlegg 9 må nødvendig fall på ledningen være 5,4 for å få selvrens, det vil si med fall 6,3 blir det selvrens på denne strekningen. Det forutsettes at det er forholdsvis konstant vannføring i ledningen. 32

Vedlegg 22 Strekning S5 S10,fall på ledningen: 6,3-12,8 D nødv etter Colebrooks formel er = 176mm innvendig rør. Velger da 200mm utvendig eller 188,2mm innvendig. Kontroll selvrensing Fra vedlegg 9 må nødvendig fall på ledningen være 4,5 for å få selvrens, det vil si med fall 7 blir det selvrens på denne strekningen. Det er forutsettes at det er forholdsvis konstant vannføring i ledningen. 33

Vedlegg 22 Strekning S19 - S11,fall på ledningen: 7,3 (trase3) D nødv etter Colebrooks formel er = 140mm innvendig rør. Velger da 200mm utvendig eller 188,2mm innvendig, slik at det blir overdimensjonert med tanke på mulig ny bebyggelse. Kontroll selvrensing Fra vedlegg 9 må nødvendig fall på ledningen være 5,5 for å få selvrens, det vil si med fall 7,3 blir det selvrens på denne strekningen. Det forutsettes at det er forholdsvis konstant vannføring i ledningen. 34

Vedlegg 22 Strekning S15 S10,fall på ledningen:9,6 (trase2) D nødv etter Colebrooks formel er = 56mm innvendig rør.velger da 160mm utvendig eller 150,6mm innvendig siden det er minste dimensjon for spillvann(pkt 6.4 VA-norm Fredrikstad kommune) Kontroll selvrensing Fra vedlegg 9 må nødvendig fall på ledningen være 6,8 for å få selvrens, det vil si med fall 7,3 blir det selvrens på denne strekningen. Det forutsettes at det er forholdsvis konstant vannføring i ledningen. 35

Vedlegg 22 Strekning S10-S11,fall:40,1 D nødv etter Colebrooks formel er = 141mm innvendig rør. Velger da 200mm utvendig eller 188,2mm innvendig. Kontroll selvrensing. Fra vedlegg 9 må nødvendig fall på ledningen være 3,7 for å få selvrens, det vil si med fall 40,1 blir det selvrens på denne strekningen. Det forutsettes at det er forholdsvis konstant vannføring i ledningen. 36