Geoteknikk. Kd208A-2 Parameters- og beregningsrapport Stokkeland bru. Ressursavdelingen. Kd208A-2. FV 456 hp 2, meter 11570, Søgne kommune

Transkript

1 Region sør Ressursavdelingen Vegteknisk Geoteknikk Kd208A-2 Parameters- og beregningsrapport Stokkeland bru FV 456 hp 2, meter 570, Søgne kommune Ressursavdelingen Kd208A-2 SVV

2 Oppdragsrapport Nr. Kd208A-2 Geoteknikk Labsysnr. Region sør Ressursavdelingen Kd208A-2 Parameters- og beregningsrapport Stokkeland bru Vegteknisk Postadr. Telefon Postboks 723 Stoa 4808 ARENDAL UTM-sone Euref89 Ø-N Oppdragsgiver: Statens vegvesen 24 Antall sider: Kommune nr. Kommune 08 Søgne Dato: Utarbeidet av (navn, sign.) Daniel Jergling Antall vedlegg: 2 Antall tegninger: 2 Prosjektnummer Oppdragsnummer Kd208 Seksjonsleder (navn, sign.) Geir Steen-Tveit Kontrollert Inge grosås Sammendrag Det planlegges ny bru over Søgneelva, Fv 456 ved Stokkeland, Søgne kommune. Rapporten inneholder vurderinger av parametere. Samt stabilitetsberegninger av eksisterende situasjon og for 2 faser ved bygging av ny veg. Fase plassering av motfylling /erosjonssikring Fase 2 Ny GS-veg og ny bru. Disse vurderinger baseres på utførte grunnundersøkelser presenterte i datarapport Kd208A-. Emneord Kvikkleire, Fylling, Bru, Totalsondering og CPTu

3

4 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 INNHOLDSFORTEGNELSE INNHOLDSFORTEGNELSE... 3 VEDLEGGSOVERSIKT... 5 INNLEDNING/ORIENTERING Beregningsforutsetninger/Grunnforhold Regelverk og tiltakskategori Faregrad og tiltakskategori Datagrunnlag Topografi Erosjon Kvalitetssikring av uavhengig foretak Utstrekning av kvikkleirefaresone og lagdeling Skredhendelser Områdestabilitetsvurdering Stokkeland bru Blåsmoen Vurderte profiler/lagdeling Materialparametere Tyngdetetthet Overkonsolidering Anisotropi forhold Tolkning av skjærfasthet fra trykksonderinger (CPTu) Tolkning av skjærfasthet fra treaksialforsøkene Aktive treaksialforsøk Passive treaksialforsøk Vurdering av prøvekvalitet på treaksforsøk og tolking av OCR Anbefalte styrkeparametre Karakteristiske drenerte styrkeparametre Karakteristiske udrenerte styrkeparameterne Poretrykkforhold Dimensjonerende poretrykk Stabilitetsberegninger Innledning Bruddmekanisme Sikkerhetsnivå Stabilitet eksisterende situasjon Profil A-A ca.p245 (Eksisterende situasjon) Profil B-B ca. P95 (Eksisterende situasjon) Profil E-E ca. P370-P490 (Eksisterende situasjon) Oppsummering for eksisterende situasjon Stabilitet fase erosjonssikring Profil A-A ca.p245 (Erosjonssikring) Profil B-B ca. P95 (Erosjonssikring) Stabilitet for ny veglinje Profil A-A ca.p245 (Ny veglinje) Profil B-B ca. P95 (Ny veglinje) Profil (Ny veglinje) Oppsummering stabilitet (Ny veglinje) Anbefalinger Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 3 av 24

5 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 9 HMS - FORHOLD REFERANSER Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 4 av 24

6 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 VEDLEGGSOVERSIKT Vedlegg A: Tegningsforklaring (for geotekniske kart og profiler) Vedlegg 2: Oversiktskart i målestokk : i (A4 format) Vedlegg 3: Tolking CPTu hull 2 (9 sider) Vedlegg 4: Tolking CPTu hull 7AB (9 sider) Vedlegg 5: Tolking CPTu hull 202 (9 sider) Vedlegg 6: Tolking CPTu hull 223 (9 sider) Vedlegg 7: Tolking CPTu hull 226 (9 sider) Vedlegg 8: Samplott og tolking av aktive treaksforsøk Vedlegg 9: Samplott og tolkning av passive treaksforsøk Vedlegg 0: Tolking av OCR fra ødometerforsøk (3 sider) Vedlegg : Kvikkleiresone: 904 Stokkeland bro (3 sider) Vedlegg 2: Kvikkleiresone: 903 Blåsmoen (3 sider) Målestokk Format Tegn. Oversiktskart V0: Oversiktskart boringer P50-P250 :000 A3 V02: Oversiktskart boringer P200-P450 :000 A3 V03: Oversiktskart boringer P350-P650 :000 A3 V04: Oversiktskart boringer P :000 A3 Tegn. Beregninger V27: Eksisterende situasjon (a-phi) Profil, A-A :400 A3 V28: Eksisterende situasjon (ADP) Profil, A-A :400 A3 V39: Erosjonssikring (a-phi) Profil A-A :400 A3 V30: Erosjonssikring (ADP) Profil A-A :400 A3 V3: Ny veglinje (a-phi) Profil, A-A :400 A3 V32: Ny veglinje (ADP) Profil, A-A :400 A3 V33: Ny veglinje (ADP) inkl. 3D-effekt Profil, A-A :400 A3 V34: Eksisterende situasjon (a-phi) Profil, B-B :400 A3 V35: Eksisterende situasjon (Su) Profil, B-B :400 A3 V36: Erosjonssikring (A-Phi) Profil A-A :400 A3 V37: Erosjonssikring (ADP) Profil A-A :400 A3 V38: Ny veglinje (a-phi) Profil, B-B :400 A3 V39 Ny veglinje (ADP) Profil, B-B :400 A3 V40: Eksisterende situasjon (a-phi) Profil, E-E :400 A3 V4: Eksisterende situasjon (ADP) Profil, E-E :400 A3 V42: Ny bru fylling (a-phi) Profil :400 A3 V43: Ny bru fylling (ADP) Profil :400 A3 Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 5 av 24

7 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 INNLEDNING/ORIENTERING Etter oppdrag fra utbygging Vest-Agder ved Inger Ann Fidjestøl har Vegteknisk seksjonen utført grunnundersøkelser og foretatt geotekniske vurderinger for ny vegstrekning ved Stokkeland i Søgne kommune. Rapporten inneholder beregningsforutsetninger og materialparametere for vurdering av lokalstabilitet og områdestabilitet. Vurderingene er utredet i henhold til NVEs retningslinjer 7/204: Sikkerhet mot Kvikkleireskred. Grunnlaget er hentet fra grunnundersøkelser utført av Statens vegvesen. Undersøkelsene ble utført i to omganger i perioden april-mai og august 206. Resultater fra grunnundersøkelsene er beskrevet i detalj i rapport Kd208A-. Utførte stabilitetsberegninger for dagens situasjon, tegning V27-V28 og V34-V35, viser at stabiliteten i området er lav. Det bør derfor vises aktsomhet i området. Veglova presiserer at «planlegging av riksveg, fylkesveg og kommunal veg skal skje etter reglene om planlegging i plan- og byggingslova», ny bru og tilstøtende infrastruktur omfattes derfor av plan og byggingslova. Samt forskrift om tekniske krav til byggverk TEK 0. Plan- og bygningsloven sier i 28- at grunn kan bare bebygges, eller eiendom opprettes eller endres, dersom det er tilstrekkelig sikkerhet mot fare eller vesentlig ulempe som følge av natur- eller miljøforhold. TEK0 presiserer i 7 Sikkerhet mot naturpåkjenninger at byggverk skal plasseres, prosjekteres og utføres slik at det oppnås tilfredsstillende sikkerhet mot skade eller vesentlig ulempe fra naturpåkjenninger som flom, stormflo og skred. Det er påvist kvikkleire i området. I Håndbok N200 Vegbygging står følgende om områdestabilitet. «I tillegg til å sikre at lokalstabiliteten for enkelte vegelementer er ivaretatt, er det også nødvendig å vurdere stabiliteten i ett større område som vegen går gjennom. Spesielt viktig er dette i område hvor der er mulighet for at kvikklerie kan forekomme». Ved kryssing av elver i områder med kvikkleire vil det også være behov for å undersøke erosjons-faren i elva både oppstrøms og nedstrøms for krysningspunktene og eventuelt foreta erosjonssikring eller andre stabilitetstiltak.» Det planlegges ny veg der krav til stabilitet i området og vegkurvatur ivaretas. Dette medfører fyllinger i Søgneelva og justering av elveløp. Arbeidet skal utføres i to faser. I fase inngår justering av elveløp samt erosjonssikring. I fase 2 bygges ny veg og bru. 2 Beregningsforutsetninger/Grunnforhold Profilene er modellert ut fra utført grunnundersøkelser (ref. rapport Kd208A-). I kritisk område (ca. P90-P350) er det generelt et topplag av sand/fyllmasser over sensitiv/kvikk leire Ved hull 226 (P370) er det kun registrert et tynt lag kvikkleire deretter meget sensitiv leire. Høydeforskjellen fra dagens terreng ned til elva er opp mot ca. 5m. Basert på observasjoner i felt og kotelinjer er det antatt gamle skredgroper i området. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 6 av 24

8 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Kartlegging av elvedybde utførtes av Agder Marine ved bruk av multistråle ekkolodd. I området mellom P240-P350 viser målinger vanndybder inntil ca. 5 m. Langs elvekanten er det registrert en stedvis bratt helling på elvebunn. I henhold til NVEs flomsonekart er 200 årsflom i området satt til kote 5,2. I området er middelårsflom opp til kote 2,8. Førøvrig henvises til rapport Kd208A- for ei mer detaljert beskrivelse av grunnforhold. 2. Regelverk og tiltakskategori Det henvises til rapport Kd-208A- der geoteknisk kategori vurderes til kategori 3 med uavhengig (U) kontroll. 2.2 Faregrad og tiltakskategori Tiltakskategori etter NVE veileder 7 (204) er vurdert til klasse K3 for erosjonssikringstiltak og K4 for ny GS-veg og bru. NGI har i forbindelse med generell kvikkleirekartlegging i område vurdert faregradsklasse etter NVE veileder 7 (204) Faren for/ved kvikkleireskred er vurdert til lav (ref vedlegg og 2). 2.3 Datagrunnlag Kartgrunnlag er basert på SOSI-data. Det benyttes koordinatsystem Euref89 NTM sone 7 og høydesystemet NN2000 i prosjektet. Tidligere utførte grunnundersøkelser i område er ikke kjent. 2.4 Topografi I området er det et relativt flatt terreng. Inntil Søgneelva er det en skråning med løvtre ned mot Søgneelva. Hellingen på denne skråning varierer og er som brattest ved ca. P200 der hellingen er på ca. :,3. Området mellom P50-P50 er varierer mellom kote 9,4 4,4. I området er boliger samt skog og dyrkbar mark. Langs Fv 456 mellom P50-P300 ligger vegen på omtrent kote 4,5. Skråningen ned mot Søgneelva er vist i Figur. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 7 av 24

9 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Figur P80 Skråning mot Søgneelva Bilde tatt Det er registrert berg i dagen i område ved innkjøring til Blåsmoen ca. P70-P225 og ved P280-P30. Boligene nord for innkjørsel antas å være fundamentert på berg mens boligene på sydsiden (adresse Blåsmoen,3,5 og 7) antas å være fundamentert på løsmasser. Videre i området mellom P325-P455 er det dyrkbar jord der terrenget heller fra ca. kote 2 ved P325 til ca. kote 4 ved P445. Skråningen i P475 fra dagens fv.456 (Langnesveien) ned mot elva er stedvis bratt. Deretter (P500-P00) er terrenget i hovedsak relativt flatt (myr, ungskog) med ca. kote Erosjon Det er synlig erosjon langs Søgneelva. Det forutsettes erosjonssikring i kritiske områder mht. fare for utglidninger da spesielt i område ca. P90-P360. For øvrig henvises det til rapport, Dimensjonering av erosjonssikring av samfengt masse ved ny FV 456 (Norconsult). 2.6 Kvalitetssikring av uavhengig foretak NVE anbefaler i veileder 7 «Sikkerhet mot kvikkleireskred» at områdestabilitetsvurderinger for tiltakskategori K3 og K4 kvalitetssikres av uavhengig foretak. Dette skal gjøres for å sikre tilstrekkelig kvalitet på utredningen av områdestabilitet i forbindelse med både arealplanlegging, byggesøknader og prosjektering. Håndbok V220 angir at geoteknisk kategori/konsekvensklasse/pålitelighetsklasse 3 skal kvalitetssikres av uavhengig foretak. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 8 av 24

10 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Kvalitetssikring av uavhengig foretak i henhold til NVE veileder 7 og vegvesenets håndbok V220 utføres av Rambøll. 3 Utstrekning av kvikkleirefaresone og lagdeling Utførte grunnundersøkelser viser antatt kvikkleire (Cur 0,5kPa), og sprøbruddmateriale (Cur < 2 og St > 5) i et relativt stort område i nærheten av Søgneelva. Undersøkelsen viser varierende mektighet på leirlaget. Antatt utstrekning av den faregradsklassifiserte kvikkleiresonen er vist i vedlegg og 2 fra NGI. Mot nord ved P75 avgrenses området av at det ikke er tolket leire ved sonderingene. Det er sannsynlig at tynne lag av kvikkleira fortsetter vestover ved P450 langs Søgneelva. Under dagen bru (Søgneelva) begrenses kvikkleiresonen av berg i dagen. 3. Skredhendelser En utglidning (se figur 2) ble registrert i området øst for dagens Stokkeland bru i forbindelse med flom, oktober 206. Bredde på utglidninga var ca. 35 m og undergravde Lagnesveien (fv.456). Ved reparasjon av vegen ble vegskråning og ca. m dybde i elvebunn massutskiftet til kult/samfengte masser. Etter skrednett.no er inga skredhendelser registrert i området. Område for utglidning er vist i rødt Figur 2 Område til registrert utglidning 4 Områdestabilitetsvurdering I henhold til NVE veileder 7 (sikkerhet mot kvikkleireskred) skal risiko for skred vurderes for: Skred innenfor selve planområdet. Skred utenfor planområdet hvor planområdet ligger innenfor et utløpsområde for skred som utløses høyere opp enn dette planområdet. Skred utenfor planområdet hvor et initialskred utløses lengre ned enn planområdet og hvor dette skredet utvikler seg retroregressivt (bakoverettet) og kan påvikre planområdet. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 9 av 24

11 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 I NVE veileder 7 er følgende terrengkriterier beskrevet som områder med fare for områdesskred forutsatt kvikkleire eller sprøbruddsmateriale: Jevn hellende terreng brattere enn :20 og total skråningshøyde > ca. 5m. I platåterreng med høydeforskjeller på 5m og mer, inklusive dybde til elvebunn/fot marbakke. Maksimal bakovergripende skredutbredelse er lik 20 x skråningshøyde, målt fra fot skråning/marbakke/ bunn ravine. NVE veileder 7 presiserer videre at: Empiriske data tyder på at de aller fleste løsneområder for kvikkleireskred begrenser seg til en terrenghelning større enn :5 for jevn hellende terreng og maksimal utstrekning lik 5 ganger skråningshøyde i raviner terreng. Det gjøres oppmerksom på at det er diskutert om disse kriteriene er konservative nok for de aller største skredene. 4. Stokkeland bru Vedlegg viser vurdering av faregrad til kvikkleiresone ved Stokkeland bru (se figur 3). Terrengkriterier kan brukes for en innledende vurdering av områdestabilitet og innsnevring av aktsomhetsområde for kvikkleireskred. Figur 3 Kvikkleiresone Stokkeland bru Risikovurdering av områdestabilitet mot nord (fig.3). Mot nord begrenser bergblotninger løsneområder og aktsomhetsområdet. Fjellskrenter i området vurderes av ingeniørgeolog for å vurdere fare for steinsprang. Det vurderes at eventuelle utglidninger/rasmasser fra tynne løsmasselag over berg ikke kan påvirke kvikkleiresonen. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 0 av 24

12 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Risikovurdering av områdestabilitet mot syd (fig.3). Mot syd begrenses kvikkleiresonen av Søgneelva. (Er registrert friksjonsmasser/berg i dagen sør fra Søgneelva/Langesveien). Eventuell erosjon/utglidning ved Søgneelva kan skapa et retroregressivt (bakoverrettet) skred i området å påvirke stk. bolig samt medføre oppstuvning i Søgneelva. Detaljerte stabilitetsberegninger er nødvendig for å dokumentere tilstrekkelig sikkerhet og eventuelt behov for stabilitetsforbedrende tiltak, (ref. Profil E-E og P370 P480). Risikovurdering av områdestabiliteten mot vest (fig.3). I området er terrenget relativt flatt og i ytterkant av sonen er det berg i dagen. Terrengkriteriet kan brukes til å avgrense aktsomhetsområdet og utløpsområder da det ikke er over 5m høydeforskjell i terrenget. Vurdering av områdestabiliteten mot øst (fig.3). I området øst for kvikkeleiresone er det registrert berg i dagen. Terrenghelling i «bukta» (innerkurve til Søgneelva) er jevn (mindre helling en :0). Løsmasser i området samt topografien utenfor kvikkleiresonen medfør at det ikke er risiko for skred/utglidninger med utløpsområdet mot nord eller nord-øst. 4.2 Blåsmoen I vedlegg 2 vises kvikkleire sonen ved Blåsmoen (se figur 4). Terrengkriterier kan brukes for en innledende vurdering av områdestabilitet og innsnevring av aktsomhetsområde for kvikkleireskred. Figur 4 Kvikkleiresone ved blåsmoen. Vurdering av områdesstabilitet mot nord (fig.4). Mot nord avgrenses sone av grunnforhold ikke inneholder kvikkleire. Terrenget er relativt jevn (høydeforskjell <5m). Terrengkriteriet kan brukes til å avgrense aktsomhetsområdet og utløpsområder. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side av 24

13 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Vurdering av områdesstabilitet mot syd (fig.4). Kvikkleiresonen er avgrenset av berg i dagen. Sondering i bp.8 tolkes til å ikke inneholde kvikkleire. Terrenget er relativt jevn (høydeforskjell <5m). Terrengkriteriet kan brukes til å avgrense aktsomhetsområdet og utløpsområder. Vurdering av områdesstabiliteten mot øst (fig.4). Mot øst begrenses kvikkleiresonen av Søgneelva. (Sonderinger utførte på østsiden tolkes til å innholdet sand over eventuell kvikkleire. Erosjon/utglidning i Søgneelva kan medføre et retroregressivt (bakoverrettet) skred i området. Det vurderes at et skred kan påvirke 3 stk. boliger samt medføre oppstuvning i Søgneelva. Detaljerte stabilitetsberegninger er nødvendig for å dokumentere tilstrekkelig sikkerhet og behov for stabilitetsforbedrende tiltak, (ref. Profil A-A og Profil B-B). Vurdering av områdesstabiliteten mot vest (fig.4). Mot vest begrenser berg halvparten av kvikkleiresonen mot utglidninger/skred. I øvrigt område er terrenget relativt jevn (< 5m høydeforskjell). Terrengkriteriet kan brukes til å avgrense aktsomhetsområde og utløpsområder. 4.3 Vurderte profiler/lagdeling Det er videre valgt 4 snitt for å beregne stabilitet. Beliggenhet av vurderte profiler er vist på tegning V0-V03. Antatt lagdeling er vist i beregninger tegning V27-V43. Profil A-A: Profil gjennom planlagt fylling i elv. Profil B-B: Profil som dekker den bratteste hellingen i området. Profil E-E: Eksisterende stabilitet i området ved ny bru. Profil Foreløpig stabilitetsvurdering av lokalstabiliteten i tilløpsfylling til ny bru. Profil er utført for å gi en foreløpig vurdering av lokalstabilitet til ny vegfylling. Dette snitt bør vurderes i samband med dimensjonering av ny bru. Det forutsettes erosjonssikring i søgneelva ved området til ny bru. I beregninga er det antatt erosjonssikring i hele elveløpet. 5 Materialparametere 5. Tyngdetetthet Tyngdetetthet er vurdert i Tabell ut fra laboratorieundersøkelser og erfaringsverdier fra håndbok V220. Tabell Tyndetetthet Lag Tyngdetetthet [kn/m 3 ] Sprengstein/vegfylling 20 Sand 8 Kvikkleire 8 Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 2 av 24

14 Geoteknisk rapport nr. Kd208A Overkonsolidering Prekonsolideringspenning σ c er tolket fra de forskjellige ødometerforsøk (vedlegg 0) Effektiv vertikalspenning og overkonsolideringsgrad (OCR) er som vist i Tabell 2. Tabell 2 Overkonsolidering Borpunkt Terereng -kote Dybde (m) Jordart σ v0 [kpa] σ c [kpa] OCR ,5 9,8 Leire 88, , ,2 0,52 Leire , ,8 7,62 Leire ,23 Det tolkete OCR fra punkt 44 er antatt å være noe høy og OCR vurderes ut fra dette til å være 2-3, Anisotropi forhold Skjærstyrke i leire er avhengig av bruddmekanismen den utsettes for. Et brudd deles opp i tre forskjellige soner, aktiv sone, direkte sone og passiv sone med tilhørende skjærstyrkeprofil. Dette kalles for anisotropi. Fra tolking av CPTu gis aktivt udrenert skjærfasthet (CuC). Dette gjelder ikke for direkte udrenerte (CuD) eller passivt udrenert skjærfasthet (CuP) som beregnes med anisotropifaktorer. Korrelasjon mellom anisotropi i skjærfasthet og plastisitetsindeksen for norske leirer presenteres i V220. Korrelasjonen mellom direkte- og passivskjærfasthet er vurdert etter anbefalinger i NIFS rapport: «En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer» og vist i Tabell 3. Tabell 3 Omforent anbefaling av isotropifaktorer (ADP-faktorer) I tabellen nedenfor er beregnede anisotropifaktorer fra formel i Tabell 4 sammen med gjennomsnittlig målt Ip fra labresultater. Tabell 4 Gjennomsnittlige anisotropifaktorer Borehull Gjennomsnittlig Ip CuD/ CuC CuP/ CuC (4,26,30) 0,67 0, ,3 (8,2,29) 0,66 0, ,3 (8,3,40) 0,67 0,39 Fra Tabell 4 er det valgt følgende anisotropifaktorene i APD-beregninger: CuD/ CuC=0,66 CuP/ CuC=0,38 Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 3 av 24

15 Geoteknisk rapport nr. Kd208A Tolkning av skjærfasthet fra trykksonderinger (CPTu) For hvert borpunkt der det er utført trykksondering er det anbefalt en karakteristisk aktivt skjærfasthetsprofil (CuC) mot dybden basert på tolkingen av trykksonderingen og resultater fra laboratorieundersøkelser. Tolking av rådata fra CPTu-sonderinger er utført ved bruk av CPTu regneark v utviklet av Statens vegvesen. I arket er valgt design profil for skjærfasthet ved hull 202 og 226. Dersom CPTu. brukes ved utledning av karakteristisk udrenert aktivt skjærfasthet fra trykksonderinger anbefaler NVEs veileder (7) at den aktive skjærfastheten reduseres med 5% i kvikkleire og sprøbruddmateriale. Tolking av designlinjen for skjærfasthet i leire fra trykksoneringer er sammenlignet og vurdert samlet ut fra resultater fra treaksialforsøk enaksforsøk og konus. Det er derfor ikke benyttet reduksjonsfaktor (5 %) av aktiv skjærfasthet i ADP-beregninger. Anvendelseklasser for CPTuer og tolket attraksjon (vedlegg 3-7) og friksjonsvinkel er vist i Tabell 5. Tabell 5 Tolkede verdier av skjærfasthet og attraksjon i sandlag. CPTu (Id) Klasse Attraksjon a [kpa] Friksjonsvinkel [ ] AB Tolkning av skjærfasthet fra treaksialforsøkene Tolket udrenert aktivt skjærfasthet og friksjonsvinkel og attraksjon fra treaksialforsøkene er oppsummert i Tabell Aktive treaksialforsøk Tabell 6 Aktive treaksialforsøk Dybde Sondering (Id) Aktivt udrenert skjærfasthet Cuc Aksial bruddtøyning εaf [%] Materiale/ kommentar [kpa] 44 8,4 - - Parametere er ikke tolket 44 0,4 - - Parametere er ikke tolket 202 9, ,8 202, ,64 46,2 Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 4 av 24

16 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Drenerte parametere er tolket i et samplott fra aktive treaksialforsøk utførte i hull 202 og 226. Samplottet er vist i vedlegg 8. Tolkningen medfører at styrkeparametere for drenerte analyser er: Effektiv friksjonsvinkel Ø`=28 og Attraksjon a = 6 kpa Passive treaksialforsøk Tolket udrenert passiv skjærfasthet og friksjonsvinkel og attraksjon fra treaksialforsøkene er oppsummert i Tabell 7. Drenerte parametere er og tolket fra et samplott fra passive treaksialforsøk utførte i hull 202 og 226, (vedlegg 9). Tolkningen medfører at styrkeparametere for drenerte analyser er: Effektiv friksjonsvinkel Ø`=30 og Attraksjon a = 0 kpa. Disse verdier er høyere enn fra tolkningen av aktive styrkeparametere og det er derfor valg å bruke laveste verdier ved stabilitetsvurderinger. Tabell 7 Passive treaksialforsøk Sondering (Id) Dybde Passivt udrenert skjærfasthet Cuc Aksial bruddtøyning εaf [%] [kpa] 202 0, Materiale/kommentar 202 2, , Parametere er ikke tolket 5.6 Vurdering av prøvekvalitet på treaksforsøk og tolking av OCR Klassifisering av forsøk og prøvekvalitet er vurdert i henhold til Håndbok V220 og NGF melding i Tabell 8. Ifølge Mayne (988) kan OCR anslås fra normalisert skjærstyrke (Cu/σ vo) og friksjonsvinkel, ϕ, fra CAUA-treaksforsøk. Tabell 8 Prøvekvalitet treaksialforsøk Borpunkt Dybde OCR Δe/e0 Utpresset Klassifisering Klassifisering [m] porevann forsøk forsøk Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Prøvekvalitet (NGF Side 5 av 24

17 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Volum % (håndbok V220 figur 2.20) 44 8,4-0,023 2, Akseptabelt forsøk (håndbok V220 figur 2.2) Meget god melding tabell 6) God til brukbar 44 0,4-0,035, Godt forsøk God til bra God til brukbar 202 9,75,35 0,036,576 Godt forsøk Meget god Veldig god til utmerket 202 0,75-0,035,733 Godt forsøk God til bra God til brukbar 202,58,53 0,052 3,075 Akseptabelt forsøk 202 2,57-0,04 3,075 Akseptabelt forsøk God til bra God til bra God til brukbar God til brukbar 226 6,64,72 0,07 0,932 Godt forsøk Meget god Veldig god til utmerket 226 8,75-0,007 0,455 Godt forsøk Meget god Veldig god til utmerket 5.7 Anbefalte styrkeparametre I utgangspunktet er det følgende rekkefølge som gjelder ved bestemmelse av styrkeparametere for materialene.. Treaksialforsøk 2. Trykksonderinger 3. Indeksforsøk i laboratoriet 4. Erfaringsverdier Denne rekkefølgen er gjellende i alle profiler. Det er valgt å se bort fra verdier fra treaksialforsøk i punkt 44 då disse ble forstyret ved utførelse av laboratorietesten Karakteristiske drenerte styrkeparametre Basert på laboratorieforsøkene og erfaringsverdier er følgende drenerte styrkeparametre brukt: Lag Beskrivelse Attraksjon a Friksjonsvinkel Referanse [kpa] [ ] I Sprengstein/veifylling 5 40 V220 II Sand 0 35 CPTu og V220 III Kvikkleire 6 28 treaksforsøk Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 6 av 24

18 Geoteknisk rapport nr. Kd208A Karakteristiske udrenerte styrkeparameterne For de udrenerte parameterne i leire henvises det til vedlegg 3-7 der skjærfasthetsprofiler er vurdert utfra laboratorieresultat (enaks, konus, treaks) og CPTu. 6 Poretrykkforhold Der er satt to poretrykksmåler i dybde 6 og 0 m ved hull 4. Disse er avlest ca. gang i uken i perioden mai desember 206. Deretter er poretrykket målt ca. en gang i måneden. Ved dybde 6 m varierer poretrykket mellom 5,7-9,6kPa. Ved dybde 0 m varierer poretrykket mellom 39,7 44,2kPa. 6. Dimensjonerende poretrykk Modellert grunnvannstand i kritisk området, ref.profil A-A og B-B, er basert på poretrykksmålinger i hull 4 og antakelser om hydrostatisk poretrykk med tilnærmet lineær fordeling ned til elva. Ellers er grunnvannstanden antatt ca. 2-4m under terreng i område. Ved profil A-A er grunnvannet antatt til ca. kote vest for eksisterende Fv 456. Deretter antas grunnvann med et jevnt nivå over leirlaget ned til Søgneelva. Ved profil B-B er grunnvannstanden antatt til ca. kote 2 vest for dagens Fv 456. Deretter antas grunnvann med et jevnt nivå over leirlaget ned til Søgneelva Ved profil E-E er grunnvannet antatt ca. 2-4 m under terreng. Ved Profil er grunnvannet antatt ca. 2-4 m under opprinnelig terreng. 7 Stabilitetsberegninger 7.. Innledning Stabilitetsanalysene er utført med beregningsprogrammet Geosuite Stabilitet. Programmet baserer seg på en likevektsbetraktning der brukeren definerer et område for sirkelsentrum. Deretter søker programmet selv etter potensielle bruddflater. Bruddflatene antas i plan tilstand. Stabilitetsberegningene er utført både ved: Totalspenningsanalyse ADP (udrenert korttidstilstand) Effektivspenningsanalyse (drenert langtidssituasjon) Totalspenningsanalyse vurderes som kritisk ved opptredende grunnforhold der laster gir en potensiell situasjon med udrenert spenningsendring i grunnen. Effektivspenningene vurderes som representativ for langtidssituasjonen for skråningene slik de ligger i dag og for ny vegfylling. I veg og GS veg er det brukt en dimensjonerende trafikklast på 3 kpa (ref. V220). Det er antatt at leire i elvebunn har redusert skjærfasthet sammenliknet med leire som er dekket av jord/stein. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 7 av 24

19 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Morenelag er ikke med i beregninger da det vurderes at kritiske bruddsirkler kun passerer i leirog sandlaget Bruddmekanisme Løsmasser i planlagt vegfylling/erosjonssikring samt sandlag består av friksjonsmateriale med seigt, dilatant bruddsmekanisme. I kohesjonsmateriale med leire/kvikkleire er bruddsmekanisme sprøtt, kontraktant. Dette medfører at en totalvurdering av bruddsmekanisme for kritiske profiler er vurdert til å være nøytral Sikkerhetsnivå Med konsekvensklasse "CC3 alvorlig" og bruddmekanisme "nøytralt" krever håndbok V220 en beregningsmessig partialkoeffisient på γm,5 for effektivspenningsanalyser og γm,5 for totalspenningsanalyser. 7.2 Stabilitet eksisterende situasjon 7.2. Profil A-A ca.p245 (Eksisterende situasjon) Profil A-A er plassert ved ca P245 og er vist i tegn. V27-V28. Det er brukt designprofil fra vedlegg 5 figur 5. Det er totalspenningsanalyse (ADP-analyse) som blir dimensjonerende profil A-A med en sikkerhet for lokal stabilitet (γm) på,06. Effektivspenningsanalysen (a-phi) gir en lokal sikkerhet (γm) på,23. Beregnet stabilitet er lav etter krav i håndbok V220 og tiltak må utføres ved bygging av ny veg Profil B-B ca. P95 (Eksisterende situasjon) Profil B-B eksisterende situasjon er plassert i ca. P95 og vist i tegning V34-V35. Profil B-B er plassert ved enn overgangssone fra bolig ved Langenesveien ned til nye profiler med fyllinger i Søgneelva. I ca. P90-25 ligger elvebunn høyere (ca. kote -) enn i øvrige profiler. (Mulig dette skyldes berg/steinfylling i elvebunn men er ikke dokumentert og hensyntatt i beregningene). Profil B-B er og plassert i overgangssone mellom kvikkleirelag til sandlag. Det er ikke påvist kvikkleire i elvebunn (ved bruk av stikkstang) men kvikkleire er antatt i modellen/beregningene. I totalspenningsanalysen er det brukt designprofil fra vedlegg 5 figur 5. Utført beregning for dagens situasjon viser at totalspenningsanalyse (ADP-analyse) er dimensjonerende med en sikkerhet (γm),02 for lokal stabilitet i skråningen. Effektivspenningsanalyse (a-phi) gir sikkerhet (γm),04. Beregnet stabilitet er lav etter krav i håndbok V220 og tiltak må utføres ved bygging av ny veg. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 8 av 24

20 Geoteknisk rapport nr. Kd208A Profil E-E ca. P370-P490 (Eksisterende situasjon) Profil E-E eksisterende situasjon er vist i tegning V40-V4. Det er brukt designprofil for skjærfasthet i leire fra vedlegg 7 figur 5.. I profil E-E er effektivspenningsanalyse dimensjonerende med en beregnet sikkerhetsfaktor (γm) på,59. For totalspenningsanalysen er sikkerhetsfaktor (γm) på 2,02. Dette medfører att dagens situasjon ved profil E-E er stabil i henhold til krav i håndbok V Oppsummering for eksisterende situasjon I Tabell 9 Resultater for eksisterende situasjon analyser. Tabell 9 Resultater for eksisterende situasjon. Profil Type analyse Globalstabilitet Lokalstabilitet Tegningsnummer Profil A-A Effektivspenningsanalyse -,23 V27 Profil A-A Totalspenningsanalyse -,06 V28 Profil B-B Effektivspenningsanalyse -,04 V34 Profil B-B Totalspenningsanalyse -,02 V35 Profil E-E Effektivspenningsanalyse -.59 V40 Profil E-E Totalspenningsanalyse - 2,02 V4 7.3 Stabilitet fase erosjonssikring Fase medfører flytting av elveløp med etablering av motfylling/erosjonssikring i elva. Fase har liten effekt mht. skråningsstabilitet men vil hindre erosjon. Motfyllingen vil imidlertid være nødvendig for å oppnå tilfredsstillende sikkerhet for fase 2. Erosjonssikringa er plassert med helling :2. Min. tykkelse erosjonssikring er,2 m, opp til min. kote 5,2. Steinstørrelse i plastringen til erosjonssikringen (samfengt sprengstein) vurderes av hydrolog men forutsettes ikke å påvirke stabiliteten (samme tyngdetetthet) Profil A-A ca.p245 (Erosjonssikring) Beregninger og prinsipp for Profil A-A erosjonssikring er vist i tegn. V29 og V30. I totalspenningsanalysen er det brukt designprofil fra vedlegg 5 figur 5 Utført beregning for erosjonssikring situasjon viser at totalspenningsanalyse (ADP-analyse) er dimensjonerende med sikkerhet (γm),2. Effektivspenningsanalyse (a-phi) gir sikkerhet (γm), Profil B-B ca. P95 (Erosjonssikring) Beregninger og prinsipp for Profil B-B ny veglinje er vist i tegn. V36 og V37. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 9 av 24

21 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 I totalspenningsanalysen er det brukt designprofil fra vedlegg 5 figur 5 Utført beregning for erosjonssikring viser at totalspenningsanalyse (ADP-analyse) er dimensjonerende med en sikkerhet (γm),5. Effektivspenningsanalyse (a-phi) gir sikkerhet (γm),4. Tabell 0 Resultater for fase erosjonssikring. Profil Type analyse Globalstabilitet Lokalstabilitet Tegningsnummer Profil A-A Effektivspenningsanalyse -,40 V29 Profil A-A Totalspenningsanalyse -,2 V30 Profil B-B Effektivspenningsanalyse -,4 V36 Profil B-B Totalspenningsanalyse -,5 V Stabilitet for ny veglinje I fase 2 senkes terrenget og skråningshelling tilpasses for avstand mellom veg og elv. Dette gir en helling på ca. :3 til :4. Det fylling ned til erosjonssikring/motfylling for å flytte vegen/bygge ny GS-veg Profil A-A ca.p245 (Ny veglinje) Beregninger og prinsipp for Profil A-A ny veglinje er vist i tegn. V3, V32 og V33. I totalspenningsanalysen er det brukt designprofil fra vedlegg 5 figur 5. Beregning av effektivspenningsanalyse gir sikkerhetsfaktor (γm) på,64. Etter tiltak (ny veglinje) gir totalspenningsanalysen en sikkerhetsfaktor (γm),23. Hvilket ikke oppfyller krav til sikkerhetsfaktor (γm). Det vurderes at 3D-effekter kan inkluderes i totalstabilitetsberegning av sikkerhetsfaktor (γm). Fra Geosuite stabilety Calculation data: Side Friction: a factor taking side effects into account. Normally set to 0, which means infinite length of the system length (plain strain). In order to take side effects into account the factor is set to 2 divided by the system length, =2/Length Profil A-A har et dimensjonerende snitt i ca. 50 m (P220-P270). Dette gir «Side friction faktor» 0,04. Når «Side friction factor» 0,04 er brukt gir totalspenningsanalysen sikkerhetsfaktor (γm),64. En økning på ca. 33% noe som vurderes å være urealistisk. For at vurdere en realistisk økning av 3d-effekter sammenliknes økningen av sikkerhetsfaktor (γm) med et forhold av 3d- effekter gjellende bæreevnefaktor (NC) ref. håndbok V220 kap. Bæreevnefaktor (NC) vurderes fra ruhet og et forhold mellom uendelig lange stripefundament og kvadratiske fundament. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 20 av 24

22 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Ved sammenlikning er forholdet bredde/lengde i det kritiske snittet: Bredde (B)= bredde skråning (ca.40m) Lengde (L)= lengde på område der glideflaten er gjellende (ca.50m) Resultatet av sammenlikningen medfører at beregnet sikkerhetsfaktor (γm) kan økes med maks 20 % ved bruk av 3D-faktor. Deretter bestemmes «side friction factor» til 0,022 slik at sikkerhetsfaktor (γm) i totalstabilitetsberegningen øker ca. 20 %. Totalstabilitetsberegning inkl. 3d-effekter («side friction factor» 0,022), vist i V33 gir sikkerhetsfaktor (γm) på,47. Resultat av beregninger medfører at etter tiltak oppfyller profil A-A krav etter håndbok V Profil B-B ca. P95 (Ny veglinje) Beregninger og prinsipp for Profil B-B ny veglinje er vist i tegning V38-V39. I totalspenningsanalysen er det brukt designprofil fra vedlegg 5 figur 5 Beregnet sikkerhet i er etter tiltak sikkerhetsfaktor (γm) på,77. Effektivspenningsanalysen gir en sikkerhetsfaktor (γm),84. Dette medfører at skråninga oppfyller krav i henhold til håndbok V Profil (Ny veglinje) Beregninger og prinsipp for ny veglinje P370-P480 er vist i tegning V42-V43. I det er en vurdering av stabilitet i et lengdesnitt av vegen. I totalspenningsanalysen er det brukt designprofil fra vedlegg 7 figur 5. Beregnet sikkerhet etter tiltak er sikkerhetsfaktor (γm) på,35. Det planlegges peler under brufundament ved profil ca.45. Bruk av peler medfører at trafikklast og laster fra konstruksjon delvis tas opp i berg. I tillegg virker last fra trafikk og steinfylling over enn begrenset bredde. Forholder medfører at 3D-effekter kan brukes til å øke beregnet sikkerhetsfaktor i området. Fra Geosuite stabilety Calculation data: Side Friction: a factor taking side effects into account. Normally set to 0, which means infinite length of the system length (plain strain). In order to take side effects into account the factor is set to 2 divided by the system length, =2/Length Profil : Bredde (B)= bredde skråning (ca.30m) Lengde (L)= lengde på område der glideflaten er gjellende (konservativt vurdert ca.34m) Dette gir «Side friction faktor 0,059. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 2 av 24

23 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Når «Side friction factor» 0,059 er brukt gir totalspenningsanalysen sikkerhetsfaktor (γm),74. En økning på ca. 29% noe som vurderes å være urealistisk. For at vurdere en realistisk økning av 3d-effekter sammenliknes økningen av sikkerhetsfaktor (γm) med et forhold av 3d- effekter gjellende bæreevnefaktor (NC) ref. håndbok V220. Bæreevnefaktor (NC) vurderes fra ruhet og et forhold mellom uendelig lange stripefundament og kvadratiske fundament. Resultatet av sammenlikningen medfører at beregnet sikkerhetsfaktor (γm) kan økes med maks 23 % ved bruk av 3D-faktor. Deretter bestemmes «side friction factor» til 0,07 slik at sikkerhetsfaktor (γm) i totalstabilitetsberegningen konservativt øker med ca. 0 %. Totalstabilitetsberegning inkl. 3d-effekter («side friction factor» 0,022), vist i V33 gir sikkerhetsfaktor (γm) på,47. Dette medfører at skråninga oppfyller krav i henhold til håndbok V Oppsummering stabilitet (Ny veglinje) En sammenstilling av forbedret stabilitet i området etter tiltak ny veglinje er vist i Tabell. Tiltak å senke marken vil sannsynligvis medføre innløsning og rivning av garasje ved ca. P90. Tabell Sikkerhetsfaktor (ny veglinje). Profil Type analyse Veglinje Globalstabilitet Tegningsnummer (γm) Profil A-A Effektivspenningsanalyse 0000,64 V3 Profil A-A Totalspenningsanalyse 0000,23 V32 Profil A-A Totalspenningsanalyse (3D) 0000,47 V33 Profil B-B Effektivspenningsanalyse 0000,84 V38 Profil B-B Totalspenningsanalyse 0000,77 V39 Profil Effektivspenningsanalyse 0000,64 V42 Profil Totalspenningsanalyse 0000,35 V43 Profil Totalspenningsanalyse 3D 0000,47 V43 8 Anbefalinger Dagens situasjon med en bratt helling ned i søgneelva (ca. P90-P350) samt at det er påvist kvikkleire medfører at stabiliteten i området må forbedres. Arbeidet med erosjonsikring/motfylling må ikke forverre skråningsstabiliteten. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 22 av 24

24 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 Arbeidet medfører sprenging av berg inntil/i kvikkleiresone. Det skal settes restriksjonen til vibrasjoner i samband med sprengning. Det aksepteres ikke sprengning som medfører utfall/omrøring direkte mot kvikkleira. Arbeider med sprenging skal oppfylle krav iht. NS842-:200 og NS842-3:204. Lokalstabiliteten i tilløpsfylling (P370-P480) bør prosjekteres i forbindelse med dimensjonering av ny bru. 9 HMS - FORHOLD I henhold til byggherreforskriftene skal det for dette arbeidet lages byggherrens HMS-plan. Dette kapittelet gjelder risiko i forbindelse geotekniske arbeider ved bygging av veg og erosjonssikring langs Søgneelva. Ved utførelse av arbeider må en ta hensyn til fare for kvikkleireskred. Det er derfor et krav på oppfølgning av eventuelle setninger/rystelser i området. I byggefasen skal entreprenøren, for de kritiske arbeidsoperasjonene som fylling i Søgneelva og eventuell sprenging lage risikovurdering (sikker jobbanalyse). Krav om dette skal fremgå av byggherrens SHA-plan. 0 REFERANSER Norsk Standard (2008): NS-EN 997-+NA:2008: Eurocode 7: Geoteknisk prosjektering. Del : Allmenne regler. Norsk Standard (2008): NS-EN NA:2008: Eurocode 7: Geoteknisk prosjektering. Del 2: Regler basert på grunnundersøkelser og laboratorieprøver. Statens vegvesen (206): Laboratorieundersøkelser. Håndbok R20 Statens vegvesen (204): Feltundersøkelser. Håndbok R2 Statens vegvesen (200): Geoteknikk i vegbygging. Håndbok V220, Statens vegvesen (200): Vegbygging. Håndbok N200 Statens vegvesen (204): Geoteknisk opptegning. Håndbok V224 Statens vegvesen (204): Grunnforsterkning, fyllinger og skråninger. Håndbok V22 Frimann Clausen, Carl J (990): Beast. A Computer Program for Limit Equilibrium Analysis by the Metod of Slices. Report , revision, 24. April 990. Vianova GeoSuite AB (2007): Manualer for NovaPoint GeoSuite beregningsprogrammer GS Stability og GS Settlement Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 23 av 24

25 Geoteknisk rapport nr. Kd208A-2 NGI (200): En kort oppsummering av NGI s bruk av CPTU i praktisk prosjektering. CPTUseminar Vegdirektoratet 26. april 200. Utarbeidet av Kjell Karlsrud. P NVE (2009): Veileder for dimensjonering av erosjonssikringer av stein (Veileder 4) NVE (204): Sikkerhet mot kvikkleireskred (Veileder 7) NVE (2003): Flomsonekart delprosjekt Søgne (Rapport nr 5/2003) Kommunal- og moderniseringsdepartementet: Forskrift om tekniske krav til byggverk (TEK 0), FOR Mayne (988): Determining OCR in clays from laboratory strength. NIFS (204) Rapport 4: En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer. Norconsult (208) Rapport: Dimensjonering av erosjonssikring av samfengt masse ved ny FV 456. Region sør - Ressursavdelingen Vegteknisk seksjonen Side 24 av 24

26 Statens vegvesen Blankett nr. 497 TEGNINGSFORKLARING for geotekniske kart og profiler Vedlegg Opptegning i plan / på oversiktskart. TEGNINGSSYMBOLER Nummerering i henhold til borpunktliste GeoPlot. Symbol Metode Anmerkning Symbol 240 Sondering m. registrering Dreiesondering av 2402 Prøvene tatt med borings- Prøveserie redskap (skovlbor, prøvetoger, diamantkjernebor m.m.) D 2403 Prøvene tatt i gropvegg. Prøvegrop l8l 2404 Peler, terrengplater, e- Prøvebelastning fundamenter o.l Sondering uten registrering av Enkel sondering motst., f.eks. spyleboring, slagboring m.m. ' 2406 Maskinsondering med Dreie trykk- automatisk registrering. sondering V 2407 Sondering der spissmotstand, n. CPTU lokal friksjon og poretrykk registreres under nedpressing (8) 2408 Kompressometer o.l. a Skruplateforsøk Ramsondering Sondering der borstang slås ned. Stangdiameter, loddvekt og fallhøyde er normert ED Metode 240 SetningsmOling 24 S.P.T. 242 Fjellkontrollboring 243 PoretrykksmOling 244 In situ permeabilitetsmoling 245 Vingeboring 246 Elektrisk sondering 247 HelningsmOling 248 Totalsondering Anmerkning N ivei I emen tspu n kt. Standard Penetration Test Boring ned til og i fjell. Inkludert måling av grunnvannstand. I nfil tras jon sforsøk, prøvepumping m.m. Måling av uomrørt og omrørt udrenert skjærstyrke. Elektrisk motstand, korrosivitet etc. lnklinometer. Kombinasjonsboring gjennom løsmasser og fjell. NIVÅER OG DYBDER (i meter) OPPTEGNING I PROFIL Generelt /// /// Terreng Over linjen Ut for linjen: kote terreng eller elvebunn, sjøbunn ved boring i vann (2,8). boret dybde i løsmasser (8,5). Evt. boret dybde i fjell angis etter plusstegn ( +3,0). Under linjen : sikker fjellkote. XXX XXX Fjell Vannstand FORBORING (Gjelder alle sonderingstyper) TT Forboret Forboret med tyngre utstyr AVSLUTNING AV BORING (Gjelder alle sonderingstyper) ill ill il! f ± it i Boring avsluttet Ant. stein, blokk Ant. fjell, berg. eller fast grunn. Ring=bergindikator -- Boret i ant. fjell Boret i fjell og kjerne opptatt

27 Vedlegg

28

29

30 Vedlegg 2 X X X X X X Y 7500 Y Fv 456 Stokkeland bru (Kd208A-2) Oversiktskart (A4) NTM sone 7 Prosjekt Målestokk :50000 Statens vegvesen Y 22500

31 Sonde og utførelse Vedlegg 3 Sondenummer Type sonde Kalibreringsdato 5307 Envi Boreleder Temperaturendring ( C) Maks helning ( ) Kalibreringsdata Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (MPa) 50 2 Måleområde (MPa) 50 2 Skaleringsfaktor Oppløsning 2 2 bit (kpa) Oppløsning 2 8 bit (kpa) 2,5 0,05 0, Arealforhold 0,6800 0,0060 Kalibreringsavvik (%) 0,06 0,7 - Temperaturområde ( C) - Nullpunktskontroll NA NB NC Registrert før sondering (kpa) 0,0 0,0 0,0 Registrert etter sondering (kpa) 54,0-0,4 3, Avvik under sondering(kpa) 54,0 0,4 3, Beregnet avvik under sondering (kpa) 9,6 0,7 0,0 Maksverdi under sondering (kpa) 5938,0 96,0 70,5 Vurdering av anvendelsesklasse ihht. ISO :202 soh-ked 6,3 Dato sondering Maks avstand målinger (mm) 0,0 Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk (kpa) (%) (kpa) (%) (kpa) (%) Samlet nøyaktighet (kpa) 66,,0,,2 3,2 0,5 Tillatt nøyaktighet klasse (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 2 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 3 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 4 (kpa) Anvendelsesklasse 3 Anvendelsesklasse måleintervall Anvendelsesklasse Måleverdier under kapasitet/krav Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Helning Temperatur OK OK OK OK - Kommentarer: Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

32 0,0 u 0, GVS, u hydr, σ v0, σ' v0 (kpa) Vedlegg Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer In-situ poretrykk, total- og effektiv vertikalspenning i beregninger 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

33 0,0 q c, q t (kpa) f s, f t (kpa) u 0, u 2, Δu (kpa) i ( ), T ( C) Vedlegg 3 Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Måledata og korrigerte måleverdier 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

34 Bq (-) -0,5 0,0 0,5,0,5 0,0 R f (%) Vedlegg 3N m (-) a=5kpa Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Avledede dimensjonsløse forhold 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

35 Anisotropiforhold i figur: Enaks BH 2: cuuc/cucptu = var. (min:0,630 max:0,670) Konus BH 2: cufc/cucptu = var. (min:0,630 max:0,673) Vedlegg 3 Udrenert aktiv skjærfasthet, c ucptu (kpa) Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 2,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 47,0; 9,00 0,0 2,0 4,0 65,0; 3,60 6,0 Nkt.L=9-2,5 Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.L=+9 Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR6)+[0,07/0] Ip SHANSEP (BrukerdefinertOCR6, α=0,25, m=0,65) Treaks BH 2 Enaks BH 2 Konus BH 2 Anbefalt kurve Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Tolkning av udrenert aktiv skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

36 Vedlegg 3 Friksjonsvinkel, φ ( ) attraksjon, a (kpa) 0,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0; 0,00 2,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 36,0; 9,00 0,0 2,0 4,0 6,0 NTNU (a=0kpa, β=-0 ) NTNU 3 (a=20kpa, β=-20 ) NTNU 2 (a=0kpa, β=0 ) Schmertmann 978: Well-graded fine sand (Dr2) Kleven et al. 986 (Dr2) Robertson og Campanella 983 Anbefalt kurve - φ Anbefalt kurve - a Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Tolkning av friksjonsvinkel og attraksjon 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

37 Vedlegg 3 Overkonsolideringsgrad, OCR (-) 0,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Valgt kurve: OCR6 OCR Karlsrud et al Bq OCR2 Karlsrud et al Δu/σ'v0 OCR3 Karlsrud et al Qt OCR4 Brukerdefinert OCR via σ'c OCR5 σ'c Mayne 202 OCR6 σ'c2 Larsson 2007 Ødometer BH 2 Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Overkonsolideringsgrad, OCR 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

38 Vedlegg 3 Bæreevnefaktorer, N (-) 0,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 < Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR6)+[0,082/0] Ip < Nkt.L=9-2,5 Bq 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR6)+[0,07/0] Ip NΔu.L=+9 Bq Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Bæreevnefaktorer (N-faktorer) for beregning av udrenert skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

39 Robertson 990 (Bq-Qt) Robertson 990 (Fr-Qt) Vedlegg 3 0,0 0,0 Prosjekt: Rapport nr. Kd ,0 2,0 4,0. Sensitive, fine grained 4,0. Sensitive, fine grained 3. Clays - Clay to silty clay 3. Clays - silty clay to clay 6,0 4. Silt mixtures - Clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - Silty sand to sandy silt 6,0 4. Silt mixtures - clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - silty sand to sandy silt 8,0 6. Sands - Clean sands to silty sands 7. Gravelly sand to sand 8,0 6. Sands - clean sand to silty sand 7. Gravelly sand to dense sand 0. Outside model 0. Outside model 0,0 -. Predrilling 0,0 -. Predrilling 2,0 2,0 4,0 4,0 000 Q t (-) Q t (-) ,6-0,4-0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8,0,2,4 B q (-) 2 2 0,,0 0,0 F r (%) Prosjekt: Rapport nr. Kd208-2 Prosjektnummer Borhull Stokkeland bru 2 Innhold Sondenummer Jordartsklassifisering etter Robertsson Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 2 CPTu v.206.0

40 Sonde og utførelse Sondenummer 5307 Boreleder soh-ked Type sonde Envi Lufttemperatur ( C) Kalibreringsdato Maks helning ( ),6 Dato sondering Maks avstand målinger (mm) 0,0 Kalibreringsdata Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (MPa) 50 2 Måleområde (MPa) 50 2 Skaleringsfaktor Oppløsning 2 2 bit (kpa) Oppløsning 2 8 bit (kpa) Arealforhold 0,6800 0,0060 Maks ubelastet temp. effekt (kpa) Temperaturområde ( C) - Nullpunktskontroll Vedlegg 4 NA NB NC Registrert før sondering (kpa) 0,0 0,0 0,0 Registrert etter sondering (kpa) -4,0-0,5-4,0 Avvik under sondering(kpa) 4,0 0,5 4,0 Maksimal temperatureffekt (kpa) 0,0 0,0 0,0 Maksverdi under sondering (kpa) 7729,0 56,4 629,5 Vurdering av anvendelsesklasse ihht. ISO :202 Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk (kpa) (%) (kpa) (%) (kpa) (%) Samlet nøyaktighet (kpa) 4,0 0, 0,5 0,3 4,0 0,6 Tillatt nøyaktighet klasse (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 2 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 3 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 4 (kpa) Anvendelsesklasse Anvendelsesklasse måleintervall Anvendelsesklasse Måleverdier under kapasitet/krav Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Helning Temperatur OK OK OK OK - Kommentarer: Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 5307 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

41 0 u 0, GVS, u hydr, σ v0, σ' v0 (kpa) Vedlegg Dybde (m) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer In-situ poretrykk, total- og effektiv vertikalspenning i beregninger 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 2 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

42 0 q c, q t (kpa) f s, f t (kpa) u 0, u 2, Δu (kpa) Vedlegg 4 i ( ), T ( C) Dybde (m) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer Spissmotstand, sidefriksjon, pore- og vanntrykk, helning og temperatur 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 3 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

43 Bq (-) -0,5 0,0 0,5,0 0 R f (%) N m (-) Vedlegg Dybde (m) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer Avledede dimensjonsløse forhold 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 4 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

44 Vedlegg 4 Udrenert aktiv skjærfasthet, c ucptu (kpa) Dybde (m) ,0; 5, ,0; 7,00 8 Nkt=9-2,5 Bq NΔu=+9 Bq Nke=[,5/2,5]-[9,05/] Bq [2/2] SHANSEP (OCR5, α=0,25, m=0,65) Anbefalt kurve Nke=6-4,5 Bq Nkt=[7,8/8,5]+[2,5/2,5] Log(OCR5)+[0,082/0] Ip NΔu=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(OCR5)+[0,07/0] Ip cunc: 0,25 σ'v0 Prosjekt Ny Stokkeland bru Innhold Prosjektnummer Borhull Sondenummer Tolkning av udrenert aktiv skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato 7ab 5 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

45 Vedlegg 4 Friksjonsvinkel, φ ( ) attraksjon, a (kpa) ,0; 0, Dybde (m) ,0; 5, NTNU (a=0kpa, β=-0 ) NTNU 2 (a=0kpa, β=0 ) NTNU 3 (a=20kpa, β=-20 ) Schmertmann 978: Well-graded fine sand (Dr 4) Kleven et al. 986 (Dr 4) Robertson og Campanella 983 Anbefalt kurve - φ Anbefalt kurve - a Prosjekt Ny Stokkeland bru Innhold Prosjektnummer Borhull Sondenummer Tolkning av friksjonsvinkel og attraksjon 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato 7ab 6 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

46 Vedlegg 4 Modul, M (kpa) Dybde (m) Mi-OC Senneset et al. 989 Mn-NC Senneset et al. 989 M-kvadrat Sandven 990 M-emp (α=50) M-NC Lunne og Christophersen 983 M-OC Lunne og Christophersen 983 M-kvadrat Stordal 2005 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer Tolkning av modul 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 7 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

47 Vedlegg 4 Overkonsolideringsgrad, OCR (-) Dybde (m) Valgt kurve: OCR5 OCR Karlsrud et al Bq OCR2 Karlsrud et al Δu/σ'v0 OCR3 Karlsrud et al Qt OCR4 Egendefinert OCR via σ'c OCR5 σ'c Mayne 202 OCR6 σ'c2 Larsson Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer Overkonsolideringsgrad, OCR 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 8 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

48 Robertson 990 Bq - Qt Robertson 990 (Fr - Qt) Vedlegg Silt mixtures - Clayey silt to silty clay 3. Clays - silty clay to clay 3 3. Clays - Clay to silty clay 3 4. Silt mixtures - clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - Silty sand to sandy silt 5. Sand mixtures - silty sand to sandy silt 4 6. Sands - Clean sands to silty sands 4 6. Sands - clean sand to silty sand 0. Outside model 0. Outside model 5 7. Gravelly sand to sand 5 7. Gravelly sand to dense sand -. Predrilling -. Predrilling Q t (-) Q t (-) ,6-0,4-0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8,0,2,4 B q (-) 2 2 0,,0 0,0 F r (%) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Ny Stokkeland bru 7ab Innhold Sondenummer Jordartsklassifisering etter Robertsson Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør INGGRO 9 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTU 7AB ny verisjon CPTu v.206.0

49 Sonde og utførelse Vedlegg 5 Sondenummer 5307 Boreleder soh-ked Type sonde Envi Temperaturendring ( C) Kalibreringsdato Maks helning ( ),7 Dato sondering Maks avstand målinger (mm) 0,0 Kalibreringsdata Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (MPa) 50 2 Måleområde (MPa) 50 2 Skaleringsfaktor Oppløsning 2 2 bit (kpa) Oppløsning 2 8 bit (kpa) 2,5 0,05 0, Arealforhold 0,6800 0,0060 Kalibreringsavvik (%) 0,06 0,7 - Temperaturområde ( C) - Nullpunktskontroll NA NB NC Registrert før sondering (kpa) 0,0 0,0 0,0 Registrert etter sondering (kpa) -22,0-0,6-2,4 Avvik under sondering(kpa) 22,0 0,6 2,4 Beregnet avvik under sondering (kpa) 2,7 0,7 0,0 Maksverdi under sondering (kpa) 248,0 0,4 784,7 Vurdering av anvendelsesklasse ihht. ISO :202 Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk (kpa) (%) (kpa) (%) (kpa) (%) Samlet nøyaktighet (kpa) 37,2 0,2,4,4 2,5 0,3 Tillatt nøyaktighet klasse (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 2 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 3 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 4 (kpa) Anvendelsesklasse 2 Anvendelsesklasse måleintervall Anvendelsesklasse Måleverdier under kapasitet/krav Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Helning Temperatur OK OK OK OK - Kommentarer: Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

50 0,0 u 0, GVS, u hydr, σ v0, σ' v0 (kpa) Vedlegg ,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 7 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer In-situ poretrykk, total- og effektiv vertikalspenning i beregninger 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

51 0,0 q c, q t (kpa) f s, f t (kpa) u 0, u 2, Δu (kpa) Vedlegg 5i ( ), T ( C) ,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 7 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Måledata og korrigerte måleverdier 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

52 Bq (-) 0,0 0,5,0 0,0 R f (%) N m (-) a=5kpa Vedlegg 5 2,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 7 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Avledede dimensjonsløse forhold 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

53 Anisotropiforhold i figur: Treaks BH 202: cuc/cucptu =,000 Vedlegg 5 Udrenert aktiv skjærfasthet, c ucptu (kpa) 0, ,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 0,0 53,0; 9,0 2,0 4,0 85,0; 3,80 58,0; 5,30 6,0 8,0 Nkt.L=9-2,5 Bq NΔu.L=+9 Bq Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,082/0] Ip 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,07/0] Ip Larsson 2007 omregn. til cuc(leire eller gytje) SHANSEP (BrukerdefinertOCR3, α=0,27, m=0,80) Treaks BH 202 Enaks BH 202 Konus BH 202 Anbefalt kurve 7 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Tolkning av udrenert aktiv skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

54 Vedlegg 5 Friksjonsvinkel, φ ( ) attraksjon, a (kpa) 0, ,0; 0,00 2,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 36,0; 9,00 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 NTNU (a=0kpa, β=-0 ) NTNU 3 (a=20kpa, β=-20 ) NTNU 2 (a=0kpa, β=0 ) Schmertmann 978: Well-graded fine sand (Dr2) Kleven et al. 986 (Dr2) Robertson og Campanella 983 Anbefalt kurve - φ 7 Anbefalt kurve - a Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Sondenummer Tolkning av friksjonsvinkel og attraksjon 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato 6 G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

55 Vedlegg 5 Overkonsolideringsgrad, OCR (-) 0, ,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 Valgt kurve: OCR3 OCR Karlsrud et al Bq OCR2 Karlsrud et al Δu/σ'v0 OCR3 Karlsrud et al Qt OCR4 Brukerdefinert OCR via σ'c OCR5 σ'c Mayne 202 OCR6 σ'c2 Larsson Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Overkonsolideringsgrad, OCR 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

56 Vedlegg 5 Bæreevnefaktorer, N (-) 0, ,0 4,0 6,0 Dybde (m) 8,0 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,082/0] Ip Nkt.L=9-2,5 Bq 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,07/0] Ip NΔu.L=+9 Bq Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Bæreevnefaktorer (N-faktorer) for beregning av udrenert skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

57 Robertson 990 (Bq-Qt) Robertson 990 (Fr-Qt) Vedlegg 5 0,0 0,0 2,0 2,0 4,0 6,0 8,0 0,0 2,0. Sensitive, fine grained 0. Outside model 2. Organic soils - peats 3. Clays - Clay to silty clay 5. Sand mixtures - Silty sand to sandy silt 4. Silt mixtures - Clayey silt to silty clay 7. Gravelly sand to sand 6. Sands - Clean sands to silty sands -. Predrilling 4,0 6,0 8,0 0,0 2,0 3. Clays - silty clay to clay 4. Silt mixtures - clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - silty sand to sandy silt. Sensitive, fine grained 6. Sands - clean sand to silty sand 7. Gravelly sand to dense sand 0. Outside model -. Predrilling 4,0 4,0 6,0 6,0 8,0 8,0 000 Q t (-) Q t (-) ,6-0,4-0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8,0,2,4 B q (-) 2 2 0,,0 0,0 F r (%) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Stokkeland Bru 202 Innhold Sondenummer Jordartsklassifisering etter Robertsson Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 202 V3 CPTu v.206.0

58 Sondenummer Type sonde Kalibreringsdato Sonde og utførelse 305 Envi Boreleder Temperaturendring ( C) Maks helning ( ) Kalibreringsdata Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (MPa) 0 2 Måleområde (MPa) 0 2 Skaleringsfaktor Oppløsning 2 2 bit (kpa) Oppløsning 2 8 bit (kpa) 0,5 0,05 0, Arealforhold 0,7300 0,0050 Kalibreringsavvik (%) - 0, 0,07 Temperaturområde ( C) - Nullpunktskontroll Vedlegg 6 NA NB NC Registrert før sondering (kpa) 0,0 0,0 0,0 Registrert etter sondering (kpa) 48,0-0,2-0,6 Avvik under sondering(kpa) 48,0 0,2 0,6 Beregnet avvik under sondering (kpa) 0,0 0,4 0,5 Maksverdi under sondering (kpa) 28346,0 343,0 765,3 Vurdering av anvendelsesklasse ihht. ISO :202 soh-ked 7,7 Dato sondering Maks avstand målinger (mm) 0,0 Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk (kpa) (%) (kpa) (%) (kpa) (%) Samlet nøyaktighet (kpa) 48,5 0,5 0,6 0,2,2,5 Tillatt nøyaktighet klasse (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 2 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 3 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 4 (kpa) Anvendelsesklasse 3 2 Anvendelsesklasse måleintervall Anvendelsesklasse Måleverdier under kapasitet/krav Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Helning Temperatur Ikke OK OK OK OK - Kommentarer: Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Innhold Sondenummer Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

59 0,0 u 0, GVS, u hydr, σ v0, σ' v0 (kpa) Vedlegg ,0 2,0 Dybde (m) 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Sondenummer In-situ poretrykk, total- og effektiv vertikalspenning i beregninger 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

60 0,0 q c, q t (kpa) f s, f t (kpa) u 0, u 2, Δu (kpa) Vedlegg 6 i ( ), T ( C) 0 5 0,0 2,0 Dybde (m) 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Sondenummer Måledata og korrigerte måleverdier 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

61 Bq (-) -0,5 0,0 0,5,0 0,0 R f (%) Vedlegg 6 N m (-) a=5kpa ,0 2,0 Dybde (m) 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Innhold Sondenummer Avledede dimensjonsløse forhold 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

62 Vedlegg 6 Udrenert aktiv skjærfasthet, c ucptu (kpa) 0, ,0 2,0 Dybde (m) 3,0 87,0; 3,50 4,0 5,0 6,0 95,0; 6,00 7,0 Nkt.L=9-2,5 Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.L=+9 Bq Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR5)+[0,082/0] Ip 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR5)+[0,07/0] Ip Larsson 2007 omregn. til cuc(leire eller gytje) SHANSEP (BrukerdefinertOCR5, α=0,25, m=0,65) cunc: 0,25 σ'v0 Anbefalt kurve Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Sondenummer Tolkning av udrenert aktiv skjærfasthet 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

63 Vedlegg 6 Friksjonsvinkel, φ ( ) attraksjon, a (kpa) 0, ,0; 0,00,0 2,0 Dybde (m) 3,0 42,0; 3,50 4,0 5,0 6,0 7,0 NTNU (a=0kpa, β=-0 ) NTNU 3 (a=20kpa, β=-20 ) Schmertmann 978: Well-graded fine sand (Dr4) Robertson og Campanella 983 Anbefalt kurve - φ Anbefalt kurve - a Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Sondenummer Tolkning av friksjonsvinkel og attraksjon 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

64 Vedlegg 6 Overkonsolideringsgrad, OCR (-) 0, ,0 2,0 Dybde (m) 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 Valgt kurve: OCR5 OCR Karlsrud et al Bq OCR2 Karlsrud et al Δu/σ'v0 OCR3 Karlsrud et al Qt OCR4 Brukerdefinert OCR via σ'c OCR5 σ'c Mayne 202 OCR6 σ'c2 Larsson 2007 Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Sondenummer Overkonsolideringsgrad, OCR 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

65 Vedlegg 6 Bæreevnefaktorer, N (-) 0, ,0 2,0 Dybde (m) 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR5)+[0,082/0] Ip Nkt.L=9-2,5 Bq 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR5)+[0,07/0] Ip NΔu.L=+9 Bq Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Innhold Sondenummer Bæreevnefaktorer (N-faktorer) for beregning av udrenert skjærfasthet 305 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

66 Robertson 990 (Bq-Qt) Robertson 990 (Fr-Qt) Vedlegg 6 0,0 0,0,0,0 2,0 3,0 4,0 3. Clays - Clay to silty clay 4. Silt mixtures - Clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - Silty sand to sandy silt 6. Sands - Clean sands to silty sands 7. Gravelly sand to sand 0. Outside model -. Predrilling 2,0 3,0 4,0 4. Silt mixtures - clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - silty sand to sandy silt 6. Sands - clean sand to silty sand 7. Gravelly sand to dense sand 0. Outside model -. Predrilling 5,0 5,0 6,0 6,0 7,0 7,0 000 Q t (-) Q t (-) ,6-0,4-0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8,0,2,4 B q (-) 2 2 0,,0 0,0 F r (%) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkeland bru 223 Innhold Sondenummer Jordartsklassifisering etter Robertsson Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER DANJER INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\Kopi av CPTu tolkning av 223 v2 CPTu v.206.0

67 Sonde og utførelse Vedlegg 7 Sondenummer Type sonde Kalibreringsdato 5307 Envi Boreleder Temperaturendring ( C) Maks helning ( ) Kalibreringsdata Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (MPa) 50 2 Måleområde (MPa) 50 2 Skaleringsfaktor Oppløsning 2 2 bit (kpa) Oppløsning 2 8 bit (kpa) 2,5 0,05 0, Arealforhold 0,6800 0,0060 Kalibreringsavvik (%) 0,06 0,7 - Temperaturområde ( C) - Nullpunktskontroll NA NB NC Registrert før sondering (kpa) 0,0 0,0 0,0 Registrert etter sondering (kpa) -30,0-0,8 0,5 Avvik under sondering(kpa) 30,0 0,8 0,5 Beregnet avvik under sondering (kpa) 8,8,5 0,0 Maksverdi under sondering (kpa) 4746,0 23, 629,0 Vurdering av anvendelsesklasse ihht. ISO :202 soh-ked 6,4 Dato sondering Maks avstand målinger (mm) 0,0 Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk (kpa) (%) (kpa) (%) (kpa) (%) Samlet nøyaktighet (kpa) 4,3 0,3 2,4, 0,6,7 Tillatt nøyaktighet klasse (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 2 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 3 (kpa) Tillatt nøyaktighet klasse 4 (kpa) Anvendelsesklasse 2 2 Anvendelsesklasse måleintervall Anvendelsesklasse Måleverdier under kapasitet/krav Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Helning Temperatur OK OK OK OK - Kommentarer: Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Innhold Sondenummer Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

68 0,0 u 0, GVS, u hydr, σ v0, σ' v0 (kpa) Vedlegg ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Sondenummer In-situ poretrykk, total- og effektiv vertikalspenning i beregninger 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

69 0,0 q c, q t (kpa) f s, f t (kpa) u 0, u 2, Δu (kpa) Vedlegg 7 i ( ), T ( C) ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Sondenummer Måledata og korrigerte måleverdier 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

70 Bq (-) -,0 0,0,0 2,0 3,0 0,0 R f (%) Vedlegg 7 N m (-) a=5kpa ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Innhold Sondenummer Avledede dimensjonsløse forhold 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

71 Anisotropiforhold i figur: Konus BH 226: cufc/cucptu = 0,630 Vedlegg 7 Udrenert aktiv skjærfasthet, c ucptu (kpa) 0, ,0 4,0; 3,00 4,0 20,0; 4,50 Dybde (m) 6,0 55,0; 7,0065,0; 7,00 8,0 65,0; 9,00 0,0 45,0; 0,50 2,0 4,0 Nkt.L=9-2,5 Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.L=+9 Bq Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,082/0] Ip 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,07/0] Ip Larsson 2007 omregn. til cuc(leire eller gytje) SHANSEP (BrukerdefinertOCR3, α=0,25, m=0,65) cunc: 0,25 σ'v0 Enaks BH 226 Konus BH 226 Anbefalt kurve Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Sondenummer Tolkning av udrenert aktiv skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

72 Vedlegg 7 Friksjonsvinkel, φ ( ) attraksjon, a (kpa) 0, ,0; 0,00 2,0 33,0; 3,00 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 NTNU (a=0kpa, β=-0 ) Schmertmann 978: Well-graded fine sand (Dr2) Kleven et al. 986 (Dr2) Robertson og Campanella 983 Anbefalt kurve - φ Anbefalt kurve - a Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Sondenummer Tolkning av friksjonsvinkel og attraksjon 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

73 Vedlegg 7 Overkonsolideringsgrad, OCR (-) 0, ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Valgt kurve: OCR3 OCR Karlsrud et al Bq OCR2 Karlsrud et al Δu/σ'v0 OCR3 Karlsrud et al Qt OCR4 Brukerdefinert OCR via σ'c OCR5 σ'c Mayne 202 OCR6 σ'c2 Larsson 2007 Prosjekt Innhold Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Sondenummer Overkonsolideringsgrad, OCR 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Sør Rev. dato G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

74 Vedlegg 7 Bæreevnefaktorer, N (-) 0, ,0 4,0 Dybde (m) 6,0 8,0 0,0 2,0 4,0 Nkt.K=[7,8/8,5]+2,5 Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,082/0] Ip Nkt.L=9-2,5 Bq 2< Nke.K=[,5/2,5]-[9,05/] Bq Nke.L=6-4,5 Bq NΔu.K=[6,9/9,8]-[4/4,5] Log(BrukerdefinertOCR3)+[0,07/0] Ip NΔu.L=+9 Bq Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Innhold Sondenummer Bæreevnefaktorer (N-faktorer) for beregning av udrenert skjærfasthet 5307 Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

75 0,0 Robertson 990 (Bq-Qt) 0,0 Robertson 990 (Fr-Qt) Vedlegg 7 2,0 2,0 4,0 6,0 8,0 0,0. Sensitive, fine grained 3. Clays - Clay to silty clay 4. Silt mixtures - Clayey silt to silty clay 5. Sand mixtures - Silty sand to sandy silt 6. Sands - Clean sands to silty sands 7. Gravelly sand to sand 0. Outside model -. Predrilling 4,0 6,0 8,0 0,0. Sensitive, fine grained 3. Clays - silty clay to clay 5. Sand mixtures - silty sand to sandy silt 4. Silt mixtures - clayey silt to silty clay 9. Very stiff, fine grained 8. Very stiff sand to clayey sand 6. Sands - clean sand to silty sand 0. Outside model -. Predrilling 2,0 2,0 4,0 4,0 000 Q t (-) Q t (-) ,6-0,4-0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8,0,2,4 B q (-) 2 2 0,,0 0,0 F r (%) Prosjekt Prosjektnummer Borhull Fv 456 Stokkelannd bru 226 Innhold Sondenummer Jordartsklassifisering etter Robertsson Utført Kontrollert Godkjent Anvend.klasse DANJER INGGRO INGGRO Region Dato sondering Revisjon Figur Rev. dato Sør G:\GeoVeg\Prosjekt Vest-Agder\Kd208A Fv456 Stokkeland Bru\07- Grunnundersøkelser\Nye tolkninger CPTU\CPTu tolkning av 226 CPTu v.206.0

76 Vedlegg 8

77 Vedlegg 9

78 Vedlegg 0

79 Vedlegg 0

80 Vedlegg 0

81 Vedlegg Kvikkleiresone: 904 Stokkeland bro Søgne kommune Faregradklasse Konsekvensklasse Risikoklasse - Lav 2 - Alvorlig 3 - Middels prioritet Opprettet: Beregnet: Bemerkninger/supplerende undersøkelser: Referanser: - GU Stokkeland bru (Statens vegvesen), enkeltboringer på pdf

82 Vedlegg Fareberegning Faktorer Beskrivelse Faregrad Score Vekttall Poeng Skredaktivitet Skråningshøyde,m Skjærstyrke: su/p0 eller OCR Poretrykk Kvikkleiremektighet Ingen kjent/observert skredaktivitet i området. Ingen m skråningshøyde, et par meter dybde i elven. Under Antageligvis noe mer erodert enn tilsvarende terrasse nord for sonen.,5-2,0 2 2 Slakere skråning og mindre berg i bakkant. Antar hydrostatisk. Hydrostatisk Totalsonderinger fra SVV viser antatt kvikkleiremektighet på H/2-H/4 (pkt 225). H/2 - H/ Sensitivitet Antar sensitivitet 30-00, har ingen prøver Erosjon Lite erosjon observert lang elven, trær holder bredden stabil. Lite 3 3 Inngrep: Forverring Forbedring Ingen observerte inngrep. Ingen Totalt poeng. 2.6% av maksimum Sist oppdatert av KEk

83 Vedlegg Konsekvensberegning Faktorer Beskrivelse Konsekvens Score Vekttall Poeng Boligenheter Kun ett bolighus påvirkes. Spredt, under Næringsbygg Garasje/låve med arbeidere Annen bebyggelse Ingen. Ingen 0 0 Veier Fra NVDB Toglinje Ingen. Ingen Kraftnett Kraftlinje går gjennom området. Distribusjon Oppdemning Et skred vil medføre en liten flom som ikke vil påvirke nærområdet. Liten 2 2 Totalt 7 poeng. 37.8% av maksimum Sist oppdatert av HHe Risiko Poeng: 85 Prosent av maksimum: 0.8 % Skrevet ut

84 Kvikkleiresone: 903 Blåsmoen VEDLEGG 2 Søgne kommune Faregradklasse Konsekvensklasse Risikoklasse - Lav 2 - Alvorlig 3 - Middels prioritet Opprettet: Beregnet: Bemerkninger/supplerende undersøkelser: Referanser: - GU Stokkeland bru (Statens vegvesen), enkeltboringer på pdf