Nytt sykehus i Drammen. Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser

Størrelse: px

Begynne med side:

Download "Nytt sykehus i Drammen. Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser"

Martha Jacobsen
4 år siden
Visninger:

Prosjekt: Nytt sykehus i Drammen Tittel: Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser 01 For oversendelse til oppdragsgiver 21.09.18 AstHul AnBra BH Rev. Beskrivelse Rev.

1 Prosjekt: Nytt sykehus i Drammen Tittel: Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser 01 For oversendelse til oppdragsgiver AstHul AnBra BH Rev. Beskrivelse Rev. Dato Utarbeidet Kontroll Godkjent Kontraktor/leverandørs logo: Bygg nr: Etasje nr.: Systemgr.: Antall sider: Side 1 av 5 Prosjekt: Kontrakt nr: Fag: Dok.type: Løpenr: Rev.nr.: Status: NSD 8202 G NO G

2 Revisjon: 01 Dokumentnr.: NSD-8202-G-RA Dato: Tittel: Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser Side: 2 av 5 Innholdsfortegnelse 1 Innledning Grunnforhold Beregningsforutsetninger Beregningsverktøy Beregningssnitt og laginndeling Styrkeparametere og partialfaktor Beregningsresultater og konklusjon... 5 Vedlegg Antall sider Tittel Målestokk Utarbeidet av A 1 Utførte boringer og beregningssnitt 1:1000 (A1) Norconsult AS B 10 Stabilitetsberegninger N/A Norconsult AS

Revisjon: 01 Dokumentnr.: NSD-8202-G-RA- 0003 Dato: 20.09.

3 Revisjon: 01 Dokumentnr.: NSD-8202-G-RA Dato: Tittel: Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser Side: 3 av 5 1 Innledning I forbindelse med bygging av nytt sykehus på Brakerøya i Drammen må nåværende bygninger på tomten rives. Under riveprosessen er det planlagt at den nye sykehustomten og nabotomten hvor Drammen Helsepark skal bygges, skal brukes til mellomlagring av rivningsmasser. Plasseringen av fyllingene er vist med svarte stiplede linjer på figur 1. Fyllingen på sykehustomta vil videre omtales som vestre fylling og fyllingen på nabotomta omtales som østre fylling. Dette notatet inneholder stabilitetsberegninger av skråningene fra de midlertidige fyllingene ut mot utløpet av Drammenselva og mot Drammensfjorden. Stabiliteten av skråningene har blitt betraket i tre ulike snitt, for planlagt fyllingshøyde på 2-3 m. I tillegg er det gjort beregninger for å bestemme maksimal fyllingshøyde. Beregningssnittene er vist i vedlegg 1. Figur 1 De planlagte fyllingene er vist med svarte stiplede linjer. 2 Grunnforhold Tomta der sykehuset skal bygges er en gammel industritomt som har blitt utvidet gradvis fra 1950-tallet til 1980-tallet, og har sett ut som i dag siden Nabotomta som er planlagt brukt til mellomlagring av rivningsmasser (østre fylling) ble fylt ut mellom 1991 og Det er funnet fyllmasser over friksjonsmasser iblandet sagflis, over store mektigheter av leire. Ned mot berg er det gjort funn av antatte morenemasser. I de fleste borpunktene er det ikke boret til berg. Det er påvist kvikkleire på tomten, men ikke i de aktuelle skråningene eller under de planlagte fyllingene.

4 Revisjon: 01 Dokumentnr.: NSD-8202-G-RA Dato: Tittel: Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser Side: 4 av 5 3 Beregningsforutsetninger 3.1 Beregningsverktøy Stabilitetsberegningene er utført ved hjelp av programvaren Geosuite Stability. Hvert snitt er beregnet i 2 dimensjoner, med en antagelse om plan tøyning. Både total- og effektivspenningsanalyse er gjennomført. Effektivspenningsanalysen er gjort i to utgaver: en uten poreovertrykk i leira og en med delvis oppbygning av poreovertrykk. 3.2 Beregningssnitt og laginndeling, 2 og 3 anses som representative for skråningene som skal vurderes for stabilitet. Stabiliteten i disse snittene ble først vurdert av Multiconsult i skisseprosjektet. I snitt 1 er det funnet gamle fyllmasser på toppen av et lag med friksjonsmasser. Basert på prøveserien fra borhull MC 17-2 er friskjonsmassene klassifisert som et sandlag over et lag med silt. Under dette finnes et leirelag av stor mektighet. Det er ikke boret til berg. I snitt 2 og 3 er det funnet et lag med sand iblandet sagflis over et sjikt med sagflis. Under dette er det antatt et lag med sand over stor mektighet av leire. Fyllingen som vil bestå av rivingsmasser er modellert som sprengstein. Fyllingene er plassert som vist i tegning A B-TEG-101 Situasjonskart Rigg og anleggsområde utarbeidet av COWI, der fyllingene er markert med svarte stiplede linjer. Det forutsettes at fyllingene ikke går utover disse grensene. Der det er konservativt er det dimensjonert med en trafikklast foran fyllingen. Den karakteristiske lasten er satt til 10kN/m 2 og lastfaktor er satt til 1,3. Degge gir en last qd = 1,3 * 10 kn/m 2 = 13 kn/m 2 på terreng. Det er ikke dimensjonert for last på toppen av fyllingen ettersom dette kun er en midlertidig fylling. 3.3 Styrkeparametere og partialfaktor Friksjonsvinkler er bestemt fra erfaringsverdier for ulike jordmaterialer i figur 2.39 i Statens vegvesens håndbok V220. Valgte styrkeparametere fremgår av beregningene, se vedlegg B. Udrenert skjærstyrke for leira er estimert ved hjelp av SHANSEP-metoden: S u = S σ v OCR m Verdiene S=0,28 og m=0,65 er valgt. Disse ligger litt under typisk gjennomsnitt, og gir verdier som samsvarer med udernert skjærstyrke fremskaffet fra konusforsøk og enaksforsøk på prøver fra borhull MC 17-2 og MC σv' er beregnet ut ifra effektiv tyngdetetthet av overliggende masser, med antatt grunnvannstand i kote 0. OCR er satt til 1 bortsett fra under fotavtrykket av tidligere fylling til kote +6 på den østre tomta, som vist på borplan presentert i datarapport RIG-RAP- 001 utarbeidet av Multiconsult. Tegningen er presentert i. Der det tidligere har vært fylt opp er OCR beregnet utfra en antagelse om forbelastning fra fylling til kote +6 med et materiale med tyngdetetthet 19 kn/m 2. ADP-faktorene er beregnet utfra formler i tabell 1 i NVE rapport 14/2014, med utgangspunkt i plastitetsindekser målt i borpunkt MC 17-2 og MC Det legges til grunn partialfaktor γ M = 1,4 i beregningene. Det vil si at tilfredsstillende stabilitet oppnås dersom beregnet sikkerhetsfaktor er 1,4.

5 Revisjon: 01 Dokumentnr.: NSD-8202-G-RA Dato: Tittel: Geotekniske stabilitetsberegninger for mellomlagring av rivningsmasser Side: 5 av 5 4 Beregningsresultater og konklusjon Det er gjort effektivspenningsanalyse og totalspenningsanalyse i de tre snittene. I snitt 1 er det gjort en effektivspenningsanalyse med økt poretrykk som konsekvens av rask pålasting. Poretrykkksøkningen er konservativt antatt å tilsvare 75% av de vertikale spenningene forårsaket av fyllingen. Slik poretrykksøkning er ikke vurdert å være nødvendig i snitt 2 og 3 ettersom mektigheten av friksjonsmasser der er omkring 25 meter. Resultater fra beregninger er tabulert under. Snitt Fylling Totalspenningsanalyse Effektivspenningsanalyse Snitt 2 Snitt 3 2m for mellomlagring 2m for mellomlagring med poreovertrykk Maks høyde: 7m mellomlagring Maks høyde: 7m mellomlagring med poreovertrykk 3m for mellomlagring 3m for mellomlagring * Poretrykk er ikke relevant for totalspenningsanalyse. 2,32 2,73 -* 2,75 1,42 1,94 -* 1,95 1,40 2,03 1,50 2,10 Samtlige beregninger viser tilfredsstillende stabilitet (FS 1,4) ved planlagte fyllingshøyder i rivefasen. Effektivspenningsanalyse er dimensjonerende og begrenser den vestre fyllingen til 7m høyde og den østre fyllingen til 3m høyde. I snitt 1 er avstanden mellom fyllingen og toppen av skråningen ut mot elven stor nok til at fyllingen ikke påvirker stabiliteten av skråningen. Hvis det fylles mer enn 7 meter vil det oppstå problemer med grunnens bæreevne under fyllingen. For å opprettholde stabilitet for fyllingen er det viktig at fyllingsskråningen ikke etableres brattere enn 1:1.3. De nevnte fyllingshøydene forutsetter at ingen del av fyllingene går utover de planlagte utstrekningene av deponiene som vist på tegning A B-TEG-101 Situasjonskart Rigg og anleggsområde utarbeidet av COWI.

6 stasjon 113/40 113/40 14/22 15/ /45 113/285 14/22 15/ /45 14/261 LIER 14/261 "N:\518\01\ \BIM\Geoteknikk\Modell\Kladd\AstHul\\Kart_kladd_ark_grunnundersøkelser.dwg - AstHul - Plottet: , 14:35:54 - XREF = Kart_sjobunn_NTM10, T_V_utforte_boringer_ _1000, T_V_tidl_utforte_boringer_1000, Kart_3D_NTM10_utsnitt" 3/ / DRAMMEN 14/267 14/267 14/267 14/261 14/ /384 15/384 15/ m 1:1000 LIER DRAMMEN Dette dokumentet er utarbeidet av Norconsult AS som del av det oppdraget som fremgår nedenfor. Opphavsretten tilhører Norconsult AS. Dokumentet må bare benyttes til det formål som oppdragsavtalen beskriver, og må ikke kopieres eller gjøres tilgjengelig på annen måte eller i større utstrekning enn formålet tilsier. Sykehusbygg Nytt sykehus Drammen Oppdragsnummer Tegningsnummer FORELØPIG Utførte boringer og beregningssnitt Tegningsnummer 2 Vedlegg A Målestokk 3 Revisjon Vedlegg A For bruk AstHul AnBra BH Rev. Dato Beskrivelse Utarbeidet Fagkontroll Godkjent (gjelder A1) 1:1000 Revisjon 01

7 Vedlegg B 2m fylling Totalspenningsanalyse Side 1 av 10

8 2m fylling Effektivspenningsanalyse uten poreovertrykk Side 2 av 10

9 2m fylling Effektivspenningsanalyse med poreovertrykk Side 3 av 10

10 7m fylling Totalspenningsanalyse Side 4 av 10

11 7m fylling Effektivspenningsanalyse uten poreovertrykk Side 5 av 10

12 2m fylling Effektivspenningsanalyse med poreovertrykk Side 6 av 10

13 Snitt 2 3m fylling Totalspenningsanalyse Side 7 av 10

14 Snitt 2 3m fylling Effektivspenningsanalyse Side 8 av 10

15 Snitt 3 3m fylling Totalspenningsanalyse Side 9 av 10

16 Snitt 2 3m fylling Effektivspenningsanalyse Side 10 av 10

Like dokumenter

HAFTOR JONSSONSGATE 36 INNHOLD. 1 Innledning 2. 2 Geoteknisk grunnlag 2. 3 Topografi og grunnforhold Topografi 3 3.

HAFTOR JONSSONSGATE 36 INNHOLD. 1 Innledning 2. 2 Geoteknisk grunnlag 2. 3 Topografi og grunnforhold Topografi 3 3. SARPSBORG KOMMUNE HAFTOR JONSSONSGATE 36 GEOTEKNISK NOTAT, OMRÅDETSTABILITET ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no INNHOLD 1 Innledning 2 2 Geoteknisk