Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad

Transkript

1 Statens Vegvesen Region Midt Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Oppdrags-rapport nr.:

2 Rapport tittel: Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Rapport nr. : Revisjon nr. : - Dato : Utført av: Kontrollert av: Godkjent av: Ingelin Gjengedal Siv.Ing. Oppdragsgiver: Statens Vegvesen Region Midt Torgeir Døssland Dr.Ing. Ingelin Gjengedal Siv.Ing. Referanseperson: Ivar Berg Sammendrag: Statens Vegvesen planlegger ny veg mellom Stadsbygd kirke og Vemundstad. Strekningen er om lag 5 km lang og inneholder en om lag 1 km lang tunnel. Det er utarbeidet 3 alternative veglinjer. På vestsiden av tunnelen ble alternativ A forkastet under feltarbeidet. 2 alternativer gjenstår vest for tunnel, og 3 øst for tunnel. Det er tidligere blitt utført grunnundersøkelser i området. Disse er mest relevant for planlagte veglinjer på østsiden av tunnelen, men noen tidligere resultater er også anvendt i stabilitetsberegninger for kvikkleireområdet vest for tunnel. Vest for tunnel er det tidligere avgrenset et kvikkleireområde (skrednett.no). Under feltarbeidet ble det supplert med boringer mellom veglinjene nord for kvikkleireområdet, og det ble avdekket at kvikkleireområdet strekker seg lengre nordover enn tidligere antatt. Det er utført stabilitetsberegninger her, som viser at det er nødvendig med tiltak for å sikre stabiliteten til alternativ B, dette på grunn av høy fylling i valgt profil. Ellers består løsmassene langs vegalternativene vest for tunnel generelt av leire med varierende fasthet. Øst for tunnel, på Vemundstad, er det et kvikkleireområde. Her er det utført stabilitetsberegninger. Det er anvendt vingeborresultater fra feltarbeid utført i 1983 og prøvetaking utført i høst av Norconsult for å tolke skjærfasthet i kvikkleiren. Det trengs mer grunnundersøking her for å få et bedre beregningsgrunnlag. Resultater fra de utførte stabilitetsberegningene viser at det er nødvendig med tiltak for å høyne sikkerheten i området på Vemundstad. For vegalternativ A er det også et område (ved Trongmyra) med bløt leire. Ellers består løsmassene generelt av leire med varierende fasthet. Ut i fra det som er avdekket under grunnundersøkelsene anbefales det ut fra et geoteknisk synspunkt å velge Alternativ B. Stikkord: Geoteknikk, grunnundersøkelse, kvikkleire, stabilitet Posisjon (UTM sone 32V) N= E= Norconsult AS NO MVA Grandfjæra 24, NO-6415 Molde Hovedkontor: firmapost@norconsult.com Tel: Fax: Vestfjordgaten 4, NO-1338 Sandvika

3 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad INNHOLD... Side 1 Orientering Formål FELTUNDERSØKELSER Generelt Tidligere grunnundersøkelser Supplerende grunnundersøkelser Laboratorieundersøkelser Rutineforsøk klassifisering Kvalitet av 54mm sylinderprøver Grunnforhold Vest for tunnel Øst for tunnel Presiseringer Stabilitet Stabilitet «kvikkleiredal» vest for tunnel Stabilitet Vemundstad Tiltak Anbefalinger Referanser Tabeller FIGURER... Side Figur 1 Alternative veglinjer vest for tunnel (SVV)... 9 Figur 2 Skjærfasthet plottet mot dybde, alternativ B Figur 3 Skjærfasthet plottet mot dybde, alternativ C Figur 4 Skjærfasthet i kvikkleiredal plottet mot dybde Figur 5 Skjærfasthet i kvikkleiredal plottet mot kote Figur 6 Alternative veglinjer øst for tunnel (SVV) Figur 7 Skjærfasthet plottet mot kote, alternativ A Rapport nr.: Rapportdato: Side 3 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

4 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad TABELLER... Side Tabell 1 Boreposisjoner og boredybder Tabell 2 Opptatte representative prøver og laboratoriearbeid VEDLEGG Innhold Geotekniske tegninger, plan og profiler Tegningsforklaring totalsondering Geoteknisk kategori/konsekvens-/pålitelighetsklasse Tidligere boringer, Ref. 6 og Ref. 8 Tolking av styrkeparametre fra vingebor- og laboratorieforsøk Vedlegg A B C D E TEGNINGER Innhold Målestokk Format Tegn. nr. Boreplan 1:200 A Enkeltboringer 1:200 A Kvikkleireforekomst 1:200 A Stabilitetsanalyser 1:400 A Rapport nr.: Rapportdato: Side 4 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

5 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 1 Orientering Fv. 717 er hovedveg fra Rørvik via Stadsbygd til Rissa. Denne vegen går i bratt stigning opp og ned mellom Vemundstad og Stadsbygd. Nå er en ny veg langs fjorden fra Stadsbygd kirke til Vemundstad under planlegging. Denne vegen vil gi god vegstandard for trafikk på strekningen. På den om lag 5 km lange strekningen mellom Stadsbygd kirke og Vemundstad er det planlagt en om lag 1 km lang tunnel gjennom Skyråsen. Det er utarbeidet 3 alternative veglinjer. Vest for tunnel er det 3 alternative plasseringer for tunnelpåhogg, og på østsiden av tunnelen starter alle veglinjer fra samme tunnelpåhogg. 2 Formål Feltarbeidet skal sammen med laboratorieanalysene gi grunnlag for geoteknisk evaluering av de ulike alternativene og anbefalinger for videre planarbeid. Hensikten med denne geotekniske rapporten er å: presentere resultatene fra felt- og laboratoriearbeidet beskrive registrerte grunnforhold gi generelle overordnede vurderinger om fundamentering, stabilitet og setninger Konkret rådgivning eller prosjektering er ikke innbefattet her. 3 FELTUNDERSØKELSER Feltarbeidet startet i uke 37 i 2013 under ledelse av våre boreledere Ole Kristian Hestad og Robert Sætran, og ble avsluttet i uke 45. Det er utført 116 totalsonderinger og det er utført prøvetaking i 24 posisjoner. 3.1 Generelt Boringene er utført med Geomachine GM 100 GTT borerigg. Undersøkelsene omfatter totalsonderinger og representativ prøvetaking. Fremgangsmåten ved borearbeidet er i samsvar med standard slik det er beskrevet i Ref. 1, Ref. 4 og Ref. 5. Resultatene fra feltarbeidet er vist i boreplan, og boreprofiler i Tegning 109 til 152. Forklaring til tegningene er vist i Vedlegg A og B. 3.2 Tidligere grunnundersøkelser Det er tidligere utført grunnundersøkelser mellom Stadsbygd kirke og Vemundstad, i tidsrommet Det er laget to rapporter fra de utførte grunnundersøkelsene (Ref. 6 og 7) og resterende grunnundersøkelser er tegnet opp (Ref. 8). På vestsiden av tunnelen er de fleste tidligere boringer plassert ved fjordlinja, et stykke fra gjeldende veglinjer. På østsiden er de mer relevante, og resultater herfra er inkludert i denne rapporten. Tidligere boringer som er anvendt i geotekniske vurderinger og beregninger er vist i boreplan, Tegning , og i Vedlegg D. For resterende boringer, se Ref Vingeboring I Figur E1-E8 i Vedlegg E er det presentert resultater fra vingeboring i 8 posisjoner, hentet fra Ref. 8. Det finnes diverse veiledninger om korrigering av resultater fra vingeboring, som f.eks. i Ref. 10. Rapport nr.: Rapportdato: Side 5 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

6 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Vi har valgt å korrigere resultatene fra forsøket ved å benytte korrelasjoner mellom C u.ving og C u.lab basert på effektivt overlagringstrykk (p 0 ) som er beskrevet i Ref. 11. C u.lab er der definert på følgende måte C u.lab / p 0 = (C uc / p 0 + C ud / p 0 + C ue / p 0 ) / 3 (C u.ving / p 0 ) korr der C uc, C ud og C ue er bestemt med aktiv treaksialtest, direkte skjærforsøk og passiv treaksialtest (se Ref. 3 for beskrivelse av laboratorieforsøkene). Følgende korrelasjon er benyttet ved korrigeringen C u.lab = C u.ving / (3,7616 (C u.ving / p 0 ) 3 7,9446 (C u.ving / p 0 ) 2 + 6,0166 (C u.ving / p 0 ) - 0,0034) Det vises til Vedlegg E for presentasjon av opprinnelige måledata og tabell med korrigerte verdier. Resultatene fra korreksjonen mener vi skal likestilles med direkte skjærfasthet. 3.3 Supplerende grunnundersøkelser Utsetting og innmåling Boreposisjoner og høyder er innmålt med CPOS-korrigert GPS, og inntegnet på Tegning Koordinater og kotehøyder ved posisjonene er oppsummert i Tabell 1. Det presiseres at det er posisjonen for utført totalsondering som er spesifisert i Tabell 1. Supplerende boringer ved samme posisjon er utført i henhold til minimumsavstander angitt i Ref. 1. Totalsonderinger Det er utført 112 totalsonderinger av Norconsult AS. Boringene er plassert i senterlinjen med om lag 100 m avstand. Noen steder er det supplert med boringer for å undersøke dybde til berg eller kvikkleireområder. Ved tunnelpåhoggene er det tett med boringer for å få en god oversikt over bergets formasjon. Vest for tunnel er det boret til om lag 15,0 m dybde, med unntak av posisjon 13, 14 og posisjoner ved tunnelpåhogg. Posisjon 13 og 14 ble boret til dybde større enn 15 m for å undersøke et mulig kvikkleirelag. Ved tunnelpåhogg er det boret til berg med sikker bergpåvisning ved 3 m boring i berg. Øst for tunnel er det boret til berg i alle posisjoner. Totalsonderinger gir grunnlag for å bestemme lagdeling i løsmasser og dybder til fast grunn eller antatt berg. Totalsondering gir såkalt sikker bergpåvisning ved 3 m boring i berg. Ellers gir resultatene grunnlag for å identifisere jordarter og lagdeling, samt vurdere relativ fasthet i grunnen. Resultatene fra totalsonderinger er vist på Tegning Dreietrykksonderinger Norconsult AS har utført dreietrykksondering i 5 posisjoner. Ved denne sonderingsmetoden blir borstenger trykt ned i bakken med konstant hastighet og konstant omdreiningshastighet. Dreietrykksondering gir grunnlag for å tolke jordart og relativ lagringsfasthet i grunnen. Prøvetaking Det er tatt opp 64 representative prøver fra 10 posisjoner med naver, og 29 uforstyrrede 54 mm prøver med stålsylinder fra 15 posisjoner. Det er ikke utført poretrykksmålinger. Rapport nr.: Rapportdato: Side 6 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

7 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 4 Laboratorieundersøkelser Det ble utført laboratorieforsøk i uke Prøver er analysert i Norconsults geotekniske laboratorium i Molde, under ledelse av Ola Amundsgård og Arvid Talset. En oversikt over prøver som er tatt opp i felt og utført laboratoriearbeid er vist i Tabell 2. Resultatene fra laboratoriearbeidet vises også på Tegning Laboratoriearbeidet er utført i samsvar med retningslinjer gitt i Ref Rutineforsøk klassifisering Rutineanalysene på forstyrrede representative prøver omfatter prøveåpning og materialbeskrivelse for samtlige prøver. Vanninnhold og kornfordeling er bestemt på utvalgte prøver. I tillegg er det for 1 poseprøve av leire utført konusforsøk på omrørt materiale. For 54mm sylinderprøver er det utført rutineanalyse på samtlige sylindre. Plastisitet og kornfordeling er bestemt på utvalgte prøver. Ved Norconsults laboratorium i Molde har rutineanalysen på 54 mm prøver normalt omfattet utskyvning, materialbeskrivelse, 2 stk vanninnhold, tyngdetetthet av hel prøve, 3 enaksiale trykkforsøk, samt 2 konusforsøk (både på uomrørt og omrørt prøve). I dette oppdraget er det også utført 1 plastisitetsgrense og 1 flytegrense for hver 54 mm prøve. 4.2 Kvalitet av 54mm sylinderprøver Kvaliteten av 54mm uforstyrrede prøver er vurdert både visuelt etter utskyvning og ut i fra enaksiale trykkforsøk. Visuelt Ut fra visuell klassifisering er det konkludert med at prøvekvaliteten er noe dårlig. Enaksiale trykkforsøk For enaksiale trykkforsøk kan prøvekvaliteten vurderes ut fra formen på arbeidskurven og aksialtøyning ved brudd. Vi kjenner ikke til noe standardisert eller allment akseptert klassifikasjonssystem for dette, men visse antydninger og føringer finnes f. eks. i Ref. 1 og Ref. 5. Formen på last-deformasjonskurven (arbeidskurven) kan indikere forstyrret materiale hvis kurven viser en jevnt stigende tendens, uten noe markert knekkpunkt ( peak ) innenfor en viss aksialtøyning. Ut i fra dette er 33 enaksiale trykkforsøk klassifisert som mindre gode forsøk, det vil si om lag 48 % av forsøkene. Alle resultater er inkludert og anvendt i beregninger i denne rapporten. Konklusjon Ut i fra en totalvurdering er det konkludert med at kvaliteten av de opptatte 54mm sylinderprøvene er noe dårlig. Prøvene gir likevel etter vår mening et akseptabelt grunnlag for bestemmelse av styrke- og deformasjonsparameterne til beregningsformål. Rapport nr.: Rapportdato: Side 7 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

8 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Anisotropi Det er ikke utført skjærforsøk for bestemmelse av direkte udrenert (c ud ) og passiv udrenert skjærfasthet (c ue ). Uten slik informasjon blir direkte- og passiv udrenert skjærfasthet ofte etablert som 0,6-0,7 og 0,3-0,4 av tolket c uc. Vi har valgt å benytte korrelasjon mellom anisotropi i skjærfasthet og plastisitetsindeks for sensitive norske leirer som presentert i Ref. 9. C ud /C uc = 0,0053 I p + 0,5840 C ue /C uc = 0,0070 I p + 0,2289 Plastisitetsindeksen (I p ) inngår i prosent (%). Med bakgrunn i utført laboratoriearbeid har vi ut fra en totalvurdering valgt å benytte en plastisitetsindeks på I p = 7 % for området vest for tunnelen. Dette tilsvarer anisotropifaktorer på C ud /C uc =0,62 og C ue /C uc =0,33. På Vemundstad er det valgt å benytte en plastisitetsindeks på I p = 14, dette tilsvarer C ud /C uc =0,66 og C ue /C uc =0,34 for kvikkleirelaget. Rapport nr.: Rapportdato: Side 8 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

9 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 5 Grunnforhold 5.1 Vest for tunnel Figur 1 Alternative veglinjer vest for tunnel (SVV) Alternativ A Boreplan tegn Enkeltboringer tegn Dette alternativet er forkastet under feltarbeidet (uke 41). Dette ble bestemt på grunn av følgende: - boreresultater viser at bergoverdekning for tunnel er mindre enn 2 m ved østligste boring - det kan gå en kløft i berget retning nordvest-sørøst som er fylt med løsmasser - denne veglinja går gjennom et kvikkleireområde, merket gult på Figur 1 (Ref: skrednett) - kulturminner gjør det vanskelig å flytte linjen Alternativ B Boreplan tegn Enkeltboringer tegn Alternativ B tar til venstre etter rundkjøringen ved Stadsbygd kirke, og svinger mot høyre ned mot Skyråsen ved profil 800. Denne veglinja ligger på noe høy tosidig fylling mellom profil 650 og 800, og på en høy fylling mellom profil 1280 og Ellers moderat mengde skjæring/fylling. Tunnelpåhogget er nordøst for Lein gård. Registrerte grunnforhold Det er utført 29 totalsonderinger langs denne veglinja, nummerert 1-25 og Det er utført ekstra boringer i posisjon 13 og 14. Det ble etter første boring oppdaget et svakt lag ved 10,0-15,0 m dybde, og de ekstra boringene ble utført for å undersøke et mulig kvikkleirelag. Andre gang ble det utført representativ prøvetaking og boret til 41,4 m i posisjon 13. I posisjon 14 ble det utført supplerende dreietrykksondering til 24,4 m dybde. Disse to posisjonene er mer omtalt i Kap Det er utført prøvetaking i 6 posisjoner; 54 mm sylinderprøver fra 4 posisjoner, og poseprøver fra 2 posisjoner. Prøvetaking viser et topplag av fast tørrskorpeleire eller grusig sand. Dette laget varierer mellom 2,0-5,0 m tykkelse. Under dette laget er det leire med varierende fasthet. For 54 Rapport nr.: Rapportdato: Side 9 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

10 Dybde Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad mm sylinderprøver fra posisjon 4, 7, 11 og 13 er det utført konusforsøk og enaksiale trykkforsøk som gir verdi for skjærfasthet for leiren. I Figur 2 er de målte verdiene for skjærfasthet plottet mot dybde. Skjærfasthet [kpa] Cuu, pos 4 Cuo, pos 4 Cue, pos 4 Cuu, pos 7 Cuo, pos 7 Cue, pos 7 Cuu, pos 11 Cuo, pos 11 Cue, pos 11 Cuu, pos 13 Cuo, pos 13 Cue, pos Figur 2 Skjærfasthet plottet mot dybde, alternativ B Sensitivitet varierer mellom 3,8 og 11,3. Prøvetaking viser ikke sprøtt eller kvikt materiale. Ved tunnelpåhogget varierer dybde til antatt berg mellom 1,5 og 22,3 m. Det er utført prøvetaking i posisjon 19 ved tunnelpåhogget. Resultater viser lagvis leire og bløt, siltig leire. Lengre østover mot tunnelpåhogget blir massene fastere og dybde til antatt berg mindre. Geoteknisk vurdering Vegstrekningen domineres av leire med økende styrke mot dybde. I noen posisjoner er det registrert noe bløtere leire; i posisjon 7, 8, 9, 13 og 14. I de tre førstnevnte posisjonene ligger det bløte laget mellom terreng og 5 m dybde. Både posisjon 7 og 14 er boret der veien ligger på høy fylling. I posisjon 16 er det et lag fra 12,0 til 15,0 meters dybde med avtagende styrke, denne posisjonen ligger i topp skjæring for tunnelpåhogg. Se Kap. 7 for anbefalte supplerende boringer. Nærmere tunnelpåhogget er massene fastere og området ved tunnelpåhogget domineres av et lag med fast leire over et meget fast lag tolket som grus/sand Alternativ C Boreplan tegn Enkeltboringer tegn Dette alternativet fortsetter som en rett linje fra rundkjøringa ved Stadsbygd kirke og går over flere jorder. Veglinja ligger i ensidig skjæring mellom profil 1170 og Mellom profil 1300 og 1390 ligger vegen på tosidig høy fylling. Ellers moderat mengde med skjæring og fylling. Tunnelpåhogget er på et jorde foran en bratt, skogkledd knaus. Rapport nr.: Rapportdato: Side 10 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

11 Dybde Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Registrerte grunnforhold Det er utført 24 totalsonderinger på veglinjen, posisjonene er nummerert og Det er utført prøvetaking i 8 posisjoner. Prøvetaking viser leire, siltig leire, og leire med innhold av grus og skjell. I posisjon 85 er det registrert siltig kvikkleire med uomrørt skjærfasthet 12,9 kpa og omrørt skjærfasthet 0,49 kpa 8,4 m under terreng. Fra prøvetaking utført i posisjon 94, ved tunnelpåhogget, er massene beskrevet som grusig sand med innhold av humus fra terrengnivå til 2 m dybde. I Figur 3 viser registrert skjærfasthet plottet mot dybde i alternativ C. Skjærfasthet [kpa] Cuu, pos 75 Cuo, pos 75 Cue, pos 75 Cuu, pos 80 Cuo, pos 80 Cue, pos 80 Cuu, pos 81 Cuo, pos 81 Cue, pos 81 Cuu, pos 85 Cuo, pos 85 Cue, pos Figur 3 Skjærfasthet plottet mot dybde, alternativ C Sensitivitet varierer mellom 3,5 og 26,3. Dybde til antatt berg ved tunnelpåhogget varierer mellom 1,2 12,6 m. I posisjon 86, som er lokalisert ved starten av tunnelpåhogget, viser prøvetaking at massene består av leire og siltig leire. Boreprofiler tolkes som at massenes fasthet øker innover tunnelpåhogget. Geoteknisk vurdering Mellom profil 250 og 1100 er det øverst et bløtt lag med lav boremotstand. Fra om lag 3-4 m dybde øker boremotstanden mot dybden. Ved profil 1200, posisjon 84, tolkes massene som noe fastere. I posisjon 85 minker boremotstanden mot dybde fra 2,5 m til 14,0 m under terreng. Denne posisjonen er mer omtalt i neste kapittel. For den høye fyllingen mellom profil 1300 og 1390 er det utført stabilitetsberegning, se kapittel 6. For den ensidige skjæringen mellom profil 1170 og 1260 er det noe usikkerhet. Posisjon 84, i profil 1190, viser fastere forhold, mens posisjon 85 (kvikkleire) ligger i profil Det anbefales å undersøke dette under senere grunnundersøkelser. Fra profil 1400, ved tunnelpåhogget, øker fastheten i massene, og dybde til antatt berg minker. Rapport nr.: Rapportdato: Side 11 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

12 Dybde Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Mellom alternativene / «kvikkleiredal» Boreplan tegn. 103 Enkeltboringer tegn Det ble boret i 4 posisjoner mellom de tre veglinjene. Dette ble gjort for å undersøke om kvikkleiresonen påvist av skrednett.no (se Figur 1) strekte seg lenger opp enn det tidligere avgrensede området. Registrerte grunnforhold Det ble utført 2 ekstra totalsonderinger, 2 ekstra dreietrykksonderinger og prøvetaking i 2 ekstra posisjoner. Posisjonene er nummerert I posisjon 109 og 110 er det utført totalsondering til antatt berg, som er henholdsvis 31,2 m og 23,1 m under terreng. Dreietrykksondering i posisjon 111 og 112 ble avsluttet i henholdsvis 24,4 m og 22,1 m dybde. Prøvetaking utført i posisjon 110 viser leire med innhold av gruskorn i dybde 3,0-3,8 m, og leire med sprøbruddkarakter i dybde 6,0-6,8 m. I posisjon 111 er det registrert kvikkleire i prøvetaking fra 6,0-6,8 m dybde, og i 10,0-10,8 m dybde. Figur 5 og Figur 6 viser registrert skjærfasthet i dette området. Skjærfasthet [kpa] Cuu, pos 110 Cuo, pos 110 Cue, pos 110 Cuu, pos 111 Cuo, pos 111 Cue, pos 111 Cuu, pos 85 Cuo, pos 85 Cue, pos 85 Cuu, pos 13 Cuo, pos 13 Cue, pos Figur 4 Skjærfasthet i kvikkleiredal plottet mot dybde Rapport nr.: Rapportdato: Side 12 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

13 Kote Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Skjærfasthet [kpa] Cuu, pos 110 Cuo, pos 110 Cue, pos 110 Cuu, pos 111 Cuo, pos 111 Cue, pos 111 Cuu, pos 85 Cuo, pos 85 Cue, pos 85 Cuu, pos 13 Cuo, pos 13 Cue, pos 13 Figur 5 Skjærfasthet i kvikkleiredal plottet mot kote Geoteknisk vurdering Posisjon 13 og 14 fra alternativ B og posisjon 85 fra alternativ C er inkludert i dette kapittelet. I posisjon 109 tolkes boreprofilet som om at det er et svakere lag fra om lag 20,0-24,0 m dybde, dette antas å være sprøtt/kvikt materiale. I posisjon 110 er massene faste fra om lag 13,5 m under terreng til antatt berg. Dreietrykksondering utført i posisjon 112 har meget likt boreprofil som dreietrykksondering i posisjon 111, det antas å være like forhold i disse posisjonene. Disse boringene viser at kvikkleirelaget strekker seg lenger nordover enn tidligere antatt, det vises til Tegning 203 for en antatt grense for kvikkleireområdet. Det er utført stabilitetsberegninger for området, se kapittel 6. Rapport nr.: Rapportdato: Side 13 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

14 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 5.2 Øst for tunnel Figur 6 Alternative veglinjer øst for tunnel (SVV) Øst for tunnel er det boret til berg i alle posisjoner, og dybde til antatt berg varierer mellom 0,0 33,5 m Alternativ A Boreplan tegn Enkeltboringer tegn Denne veglinja følger fjordlinja og ligger flere steder på høy ensidig fylling. Mellom profil og går veglinja gjennom dyp ensidig skjæring. Langs denne veglinjen er det tidligere utført mange grunnundersøkelser. Utvalgte resultater fra Ref. 6-8 er inkludert i dette kapittelet. Registrerte grunnforhold Det er utført 15 totalsonderinger på denne veglinjen, nummerert 47, 50-68, og , 2 dreietrykksonderinger nummerert , og prøvetaking i 7 posisjoner. Prøvetaking viser at løsmassene består av leire og siltig leire, noen steder med innhold av grus og skjell. Prøvetaking utført i posisjon 63 viser at uomrørt skjærfasthet ligger mellom kpa. Rapport nr.: Rapportdato: Side 14 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

15 Kote Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Skjærfasthet [kpa] Cuu, pos 63 Cuo, pos 63 Cue, pos 63 Cuo, pos 64 Cuu, pos 73 Cuo, pos 73 Cue, pos 73 Cuu, pos 107 Cuo, pos 107 Cue, pos 107 Cuu, pos 114 Cuo, pos 114 Cue, pos 114 Cuu, pos 116 Cuo, pos 116 Cue, pos 116 Figur 7 Skjærfasthet plottet mot kote, alternativ A Posisjon 73 hører til alternativ B. Sensitivitet varierer mellom 2,3 og 55,9. I posisjon 73 og 107 er det kvikt materiale. Ved tunnelpåhogget er det registrert berg i dagen og største dybde til antatt berg er 8,0 m. Geoteknisk vurdering Mellom tunnelpåhogget og profil 3250 er det liten dybde til antatt berg. Det er tidligere boret ovenfor veglinja i profil 3470 (Ref. 8, profil 10880), og her viser dreietrykksondering at det er om lag 13,0 m dypt til faste masser/antatt berg. Prøvetaking viser siltig leire. Det er boret i et profil tvers over profil 3520 (Ref. 6, profil E og Ref. 8 profil 10912), resultater herfra viser at det er om lag 7,0 m til antatt berg og at massene består av sandig, leirig silt. Det er registrert avtagende boremotstand mot dybde i det ene dreietrykkprofilet. Se Vedlegg D for opptegnet profil. Mellom profil 3570 og 3750 er et område med bløte løsmasser. Her er det ikke planlagt noe stort inngrep i terrenget, men dette er et område å være obs på. Det er utført dreietrykksondering i posisjon 113 og 114, i posisjon 113 er det avtagende boremotstand mot dybden. Dette kan indikere kvikt materiale. Mellom profil 3800 og 4000 er det en dyp skjæring. Tidligere boringer (Ref. 6 og 8) viser at løsmassene mellom profil 3800 og 4850 består av sandig silt, sandig, leirig silt, og leire. Det er for det meste utført dreietrykksonderinger som er avsluttet maks 10,0 m under terreng. Se vedlegg D for profiler av tidligere boringer. Ved Vemundstad er det et kvikkleireområde. Her er det tidligere utført en del grunnundersøkelser, og Norconsult AS supplerte med totalsonderinger og uforstyrret 54 mm prøvetaking. Se kapittel 6. Rapport nr.: Rapportdato: Side 15 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

16 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Alternativ B Boreplan tegn. 106 og 108 Enkeltboringer tegn. 151 Denne veglinja ligger stedvis på høy ensidig fylling. På grunn av antatt liten dybde til berg ble det ikke planlagt boringer i denne veglinja. Etter at berg i dagen var registrert ble det likevel supplert med 3 boringer for å undersøke dybde til berg. Registrerte grunnforhold Det er utført totalsondering i 3 posisjoner, og prøvetaking i 1 posisjon. I posisjon 102 er det 2,4 m til antatt berg. I enden av veglinja øker dybde til antatt berg mot øst (fra 3,2 m i posisjon 74 til 13,8 m i posisjon 73). Geoteknisk vurdering I posisjon 74 og 102 tolkes massene som faste over antatt berg. Siden det er liten dybde til berg eller berg i dagen for store deler av veglinjen er det ikke forventet stabilitetsproblemer for de planlagte fyllingene. Når vi nærmer oss Vemundstad blir forholdene mer utfordrende. I posisjon 73 er det registrert lav boremotstand til 8,8 m under terreng. Denne boringen er innenfor kvikkleireområdet på Vemundstad og er omtalt i kap og kap Alternativ C Boreplan tegn. 107 Enkeltboringer tegn. 152 Denne veglinjen følger alternativ B til profil 3820, her tar den av mot sørøst og går over til alternativ A ved profil Veglinja går gjennom noe dyp skjæring. Registrerte grunnforhold På denne veglinjen er det utført 4 totalsonderinger, nummerert Dybde til antatt berg er mellom 2,7 og 8,5 m. Geoteknisk vurdering Dybde til antatt berg varierer med om lag 5,0-6,0 m mellom hver boreposisjon. Massene tolkes som lagvis løst lagrede og faste. 5.3 Presiseringer Norconsult AS fremhever at informasjonen fra felt- og laboratoriearbeidet er gyldig for hver enkelt undersøkelsesposisjon. Avvik i grunnforholdene i områdene mellom de undersøkte posisjonene kan derfor ikke utelukkes. Rapport nr.: Rapportdato: Side 16 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

17 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 6 Stabilitet I dette kapittelet er resultater for stabilitetsberegninger presentert. Det er utført stabilitetsberegninger basert på tidligere utførte- og Norconsults laboratorieresultater. Det er utført beregninger for dagens situasjon, og for de ulike vegalternativene. Det er foreslått tiltak for områder der sikkerhetsfaktor ikke oppnår krav stilt i Ref. 3. Etter kravregimet i Ref. 3 har vi plassert begge områdene i konsekvensklasse CC3 og i Geoteknisk kategori 3. Når en eventuell skjærflate berører offentlig veg tilsier Figur 0.3 i Ref. 3 et krav på material-/partialfaktor på γ M 1,6, både for total- og effektivspenningsanalyser. Det er ikke utført beregninger som inkluderer foreslåtte tiltak (kap. 6.3), da det anbefales å utføre flere grunnundersøkelser i kvikkleireområdene for å få et bedre beregningsgrunnlag først. Vi har valgt å utføre stabilitetsberegningene med programmet GeoSuite Stability; Ref. 12, og analyser er utført for udrenert tilstand. De udrenerte totalspenningsanalysene er utført ved bruk av såkalte skjærfasthetsprofiler for å definere skjærfastheten. Grunnlaget for valg av skjærfasthetprofiler og valgte profiler viser i Figur E9 og E10 i Vedlegg E. Det er benyttet anisotrop skjærstyrke (ADP), som beskrevet i kap Lagdeling er basert på boringer og løsmassekart fra NGU. Laster fra trafikk og vegfylling er inkludert i beregningene, men snølaster er ikke inkludert. Anvendt trafikklast er 13 kpa (inkl lastfaktor), i henhold til Håndbok 016 (Ref 3). For vegfylling er det brukt parametre for sprengstein. 6.1 Stabilitet «kvikkleiredal» vest for tunnel Det er utført stabilitetsberegninger for to profiler; A og A2. Profil A går gjennom posisjonene , og to posisjoner fra Ref. 7, se Tegning 103. Det er fokusert på områder der alternative veglinjer er plassert. Det er antatt at grunnvannsnivået ligger i terrengnivå. Skjærfasthetsprofil er basert på konus- og enaksialforsøk fra posisjon 110 og 111, og tidligere laboratoriearbeid (Ref. 6 og 7). Se Tegning for presentasjon av stabilitetsberegningene og hvilke inngangsparametre som er brukt. Resultater Profil Nr./ID Beskrivelse γ M Tegning 0 Dagens situasjon 3, A 1 Ny veglinje, alternativ B m/trafikklast 1, Ny veglinje, alternativ C m/trafikklast 2, For alternativ B bør det iverksettes tiltak for å øke material-/partialfaktor, se kap 6.3. Det er utført stabilitetsberegning for et lokalt område med bratt skråning (profil merket «A2» i Tegning 103). Beregningene ga en lav material-/partialfaktor, men under beregning var det antatt at kvikkleirelaget (i profil A) eksisterer i skråningen. Det må undersøkes om dette er tilfelle under fremtidige grunnundersøkelser, men ny veg vil ikke føre til forverring av stabilitet for den bratte skråningen. 6.2 Stabilitet Vemundstad Det er valgt å utføre stabilitetsberegning for to tverrprofiler i dette området, se Tegning 108 for lokalisering av profilene. Det er anvendt resultater fra vingeborprofiler fra Ref. 8, sammen med Rapport nr.: Rapportdato: Side 17 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

18 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad resultater fra enaksial- og konusforsøk utført av Norconsult for å tolke et skjærfasthetsprofil for leira. Det er antatt at grunnvannsnivået ligger i terrengnivå. Se Tegning for presentasjon av stabilitetsberegningene og hvilke inngangsparametre som er brukt. Resultater Profil Nr./ID Beskrivelse Fc Tegning 4 Dagens situasjon m/trafikklast gammel veg 0, B 5 Ny veggeometri, alternativ A m/trafikklast 1, C 6 Dagens situasjon m/trafikklast gammel veg 0, Beregnede material-/partialfaktorer er lave for kvikkleireområdet på Vemundstad. På grunn av svakt/dårlig grunnlag for å tolke skjærfasthet er verdier < 1. Ved videre arbeider anbefales det å utføre flere grunnundersøkelser for å oppnå et bedre beregningsgrunnlag, se kap. 7. Laveste sikkerhet er ovenfor eksisterende veg. Sikkerhetsfaktor for beregning nr 5 er funnet ved å «tvinge» skjærflater ned hit. I beregningene er det antatt at kvikkleirelaget går helt opp til fjellavgrensning, og det bør grunnbores ovenfor eksisterende veg for å undersøke hvor langt opp kvikkleirelaget strekker seg. 6.3 Tiltak Ut i fra våre beregninger er det for området vest for tunnel, i «kvikkleiredalen», nødvendig med tiltak for å høyne sikkerheten for alternativ B, ifølge krav fra Ref. 3. Det samme gjelder kvikkleireområdet på Vemundstad. Under fremtidige grunnundersøkelser kan det avdekkes forhold som gjør at det kan bli nødvendig med tiltak også for alternativ C. Krav til prosentvis forbedring må bestemmes når det er utført flere grunnundersøkelser. Tiltak kan være bruk av lette masser i vegfylling. Dette er masser med tyngdetetthet < 7 kn/m 3, som lettklinker, ekspandert polystyren (EPS-blokker) eller skumglass-granulat. På Vemundstad kan det være nødvendig med kalk-/sementpeling, som brukes til å bedre bæreevne og stabilitet av bløt og sensitiv leire. Andre tiltak kan være motfylling, avlasting, masseutskifting med lette fyllmasser, saltinjisering (lang tid) og å konstruere lavere fyllinger. Rapport nr.: Rapportdato: Side 18 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

19 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 7 Anbefalinger Supplerende grunnundersøkelser Det er anbefalt å utføre grunnundersøkelser ved kvikkleireområdene for å danne et bedre beregningsgrunnlag for stabilitetsanalyser. I følge krav fra NVE skal det utføres minst 1 poretrykksmåling i 2 dybder i kvikkleireområder. For å få et bedre grunnlag for å tolke skjærfasthet anbefales det også å utføre trykksonderinger og mer 54 mm uforstyrret prøvetaking. På Vemundstad er det mangel på informasjon ovenfor eksisterende veg. Å kartlegge grunnforholdene her vil gi et mer nøyaktig utgangspunkt for stabilitetsberegning. Det er bløte løsmasser i posisjon 7 og 14 (alternativ B, vest for tunnel). Supplerende grunnundersøkelser bør utføres i fyllingsfot. I posisjon 16, som ligger i topp skjæring ved tunnelpåhogg, bør det utføres prøvetaking av masser fra 12,0-15,0 m for å avdekke stabilitetsproblemer. For den ensidige skjæringen mellom profil 1170 og 1260 i alternativ C er det noe usikkerhet. Her bør det suppleres med boringer for å kartlegge hvor langt kvikkleireområdet strekker seg mot vest. Mellom profil 3250 og 3450 (Alternativ A, øst for tunnel) bør det utføres flere grunnundersøkelser på grunn av fylling, og det bør utføres prøvetaking ved posisjon 113; boreprofilet viser avtagende boremotstand mot dybden. Dette kan være indikasjon på sprøtt/kvikt materiale. For å kunne vurdere drenering-/setningsfare i forskjæring i løsmasser rundt tunnelpåhugg anbefales det å installere poretrykksmålere her. Anbefalt veglinje Ut i fra det som er avdekket under grunnundersøkelsene anbefales det ut fra et geoteknisk synspunkt å velge Alternativ B vest for tunnel. Da unngås de mest sensitive løsmassene. Øst for tunnel blir store deler av vegen liggende i bergskjæring i Alternativ B, og derfor er dette alternativet mest fordelaktig ut fra geotekniske synspunkt. Rapport nr.: Rapportdato: Side 19 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

20 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 8 Referanser Ref. 1 Statens vegvesen (1997): Feltundersøkelser. Håndbok 015. Ref. 2 Statens vegvesen (2005): Laboratorie-undersøkelser. Håndbok 014. Ref. 3 Statens vegvesen (2010): Geoteknikk i vegbygging. Håndbok 016. Ref. 4 Norsk Geoteknisk Forening (1994): Veiledning for utførelse av totalsondering. Melding nr. 9. Ref. 5 Norsk Geoteknisk Forening (1997): Veiledning for prøvetaking. Melding nr. 11. Ref. 6 Ref. 7 Ref. 8 Ref. 9 Ref. 10 Ref. 11 Statens vegvesen (1974). Rv. 717 Hovedplan Reinskloster Vemundstad Rørvik. Ud 119A nr. 1. Statens vegvesen (1983). Rv 717 Stadsbygd kirke Reitan. Du 239B nr. 2. Statens vegvesen (1983). Rv. 717 Reitan Vemundstad (tegning 02-26, ikke rapportert). Ud 239C. NVE (2012): Bruk av anisotropiforhold I stabilitetsberegninger I sprøbruddmaterialer. Norsk Geoteknisk Forening (1982): Veiledning for utførelse av vingeboring. Melding nr. 4 - Revidert Gunnar Aas (1983): Geotekniske dimensjoneringsparametre, Tolkning av vingeboringer. Foredrag kursdagene ved NTH, 11. januar Ref. 12 Novapoint: GeoSuite Stability Version Rapport nr.: Rapportdato: Side 20 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

21 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 9 Tabeller Tabell 1 Boreposisjoner og boredybder Posisjon/ID Veglinje Koordinater terrengpunkt UTM/EUREF 89 NN1954 Type Bordybde i (m) Alternativ X Y Z Løsm. Berg 1 B , ,0 9,7 Total 13,70 2 B , ,0 9,1 Total Prøve 15,52 3 B , ,1 10,1 Total 15,02 4 B , ,0 9,9 Total Prøve 15,05 5 B , ,0 9,7 Total 0,00 6 B , ,0 10,1 Total 15,02 7 B , ,0 10,0 Total Prøve 15,05 8 B , ,0 16,4 Total 15,05 9 B , ,0 18,2 Total 15,02 10 B , ,0 21,8 Total 15,02 11 B , ,0 22,2 Total Prøve 15,02 12 B , ,0 24,0 Total 15,02 13 B , ,0 24,2 Total Prøve 15,02 14 B , ,0 20,1 Total Dreie 15,02 15 B , ,0 31,4 Total 18,08 2,95 16 B , ,0 31,1 Total 22,33 3,05 17 B , ,0 30,6 Total 16,25 3,08 18 B , ,0 34,4 Total 20,63 2,85 19 B , ,0 36,1 Total Prøve 13,63 3,00 20 B , ,0 35,9 Total 13,13 3,00 21 B , ,0 37,5 Total 17,10 3,23 22 B , ,0 38,4 Total 6,43 3,05 23 B , ,0 38,4 Total 1,60 3,10 24 B , ,0 38,4 Total 9,10 3,13 25 B , ,0 38,2 Total 6,28 2,92 26 A , ,0 9,2 Total 15,52 27 A , ,0 9,0 Total 15,05 28 A , ,0 8,3 Total 15,60 29 A , ,0 8,6 Total 15,02 30 A , ,0 10,4 Total 15,02 31 A , ,0 11,0 Total 15,02 32 A , ,0 9,7 Total 15,00 33 A , ,0 10,3 Total 15,00 34 A , ,0 10,1 Total 15,02 35 A , ,0 12,5 Total 15,02 36 A , ,0 12,0 Total 15,02 37 A , ,0 11,8 Total 15,00 38 A , ,0 15,2 Total 28,85 2,85 39 A , ,0 15,4 Total 28,67 2,55 40 A , ,0 15,2 Total 30,75 2,85 41 A , ,0 17,2 Total 13,27 3,25 42 A , ,0 17,2 Total 17,40 3,13 43 A , ,0 17,1 Total 20,17 3,03 44 A , ,1 19,9 Total 2,83 2,73 45 A , ,1 19,2 Total 5,28 3,05 46 A , ,0 19,5 Total 16,35 3,07 47 A , ,9 69,4 Total 1,58 3,05 50 A , ,0 67,2 Total 3,15 3,03 51 A , ,4 64,8 Total 3,38 3,07 Rapport nr.: Rapportdato: Side 21 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

22 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Posisjon/ID Veglinje Koordinater terrengpunkt UTM/EUREF 89 NN1954 Type Bordybde i (m) Alternativ X Y Z Løsm. Berg 52 A , ,5 63,0 Total 3,20 3,02 53 A , ,0 65,1 Total 5,32 3,03 54 A , ,0 63,5 Total 6,28 3,05 55 A , ,8 61,5 Total 8,02 3,00 56 A , ,7 52,9 Total 1,00 2,92 57 A , ,0 42,8 Total 0,52 3,00 58 A , ,4 49,8 Total 1,13 3,00 59 A , ,4 40,9 Total 0,52 3,10 60 A , ,6 31,9 Total 1,38 3,05 61 A , ,7 22,3 Total 2,17 3,10 62 A , ,8 6,0 Total 11,07 3,20 63 A , ,5 5,6 Total Prøve 16,02 3,10 64 A , ,4 5,8 Total Prøve 9,85 2,97 65 A , ,2 7,7 Total 33,50 3,03 66 A , ,5 6,1 Total Prøve 25,27 3,00 67 A , ,9 4,6 Total 13,65 2,98 68 A , ,2 4,1 Total Prøve 14,70 2,95 69 C , ,4 41,2 Total 2,72 4,00 70 C , ,0 34,8 Total 7,30 3,02 71 C , ,8 26,6 Total 2,83 3,10 72 C , ,2 16,5 Total 8,52 3,10 73 B , ,3 6,6 Total Prøve 13,75 2,98 74 B , ,7 11,2 Total 3,17 3,05 75 C , ,5 9,2 Total Prøve 15,13 76 C , ,1 10,0 Total 15,00 77 C , ,0 9,8 Total 15,00 78 C , ,1 10,1 Total Prøve 15,13 79 C , ,4 10,8 Total 15,00 80 C , ,8 13,2 Total Prøve 15,02 81 C , ,0 13,8 Total Prøve 15,00 82 C , ,8 12,8 Total 15,00 83 C , ,4 15,1 Total 15,00 84 C , ,3 18,4 Total Prøve 15,00 85 C , ,6 16,1 Total Prøve 15,52 86 C , ,2 20,2 Total Prøve 12,57 2,98 87 C , ,5 24,0 Total 10,27 3,15 88 C , ,3 23,4 Total 4,32 3,10 89 C , ,1 22,8 Total 5,15 2,47 90 C , ,5 29,3 Total 3,67 3,05 91 C , ,8 28,0 Total 1,98 3,05 92 C , ,9 26,7 Total 1,15 3,32 93 C , ,5 34,7 Total 7,18 3,05 94 C , ,3 39,1 Total Prøve 5,25 3,02 95 A , ,7 35,3 Total 2,38 3,05 96 A , ,3 37,4 Total 5,22 3,10 97 A , ,6 41,0 Total 12,57 3,05 98 B , ,5 41,7 Total 3,40 3,03 99 B , ,4 42,4 Total 9,05 3, B , ,5 46,7 Total 1,50 3, B , ,7 45,9 Total 1,60 2, B , ,4 41,7 Total 2,40 3,03 103* C , ,7 37,5 Total 7,32 3,05 Rapport nr.: Rapportdato: Side 22 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

23 54mm 54mm Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Posisjon/ID Veglinje Koordinater terrengpunkt UTM/EUREF 89 NN1954 Type Bordybde i (m) Alternativ X Y Z Løsm. Berg 104* C , ,3 38,8 Total 8,57 2,85 105* C , ,8 38,5 Total 4,47 3,08 106* C , ,1 37,5 Total 7,63 3, A , ,9 2,8 Total Prøve 15,30 3, A , ,0 3,1 Total 15,88 2, , ,1 19,6 Total 31,20 2, , ,1 16,3 Total Prøve 23,10 0, , ,6 14,7 Dreie Prøve 24, , ,9 14,1 Dreie 22, A , ,6 5,5 Dreie 12, A , ,2 6,2 Dreie Prøve 8, A , ,4 8,0 Total 8,00 3, A , ,6 10,1 Total Prøve 12,30 2, A , ,5 7,1 Total 24,85 Typebetegnelse: Total = totalsondering, Prøve = prøveserie, Dreie = dreietrykksondering *Koordinater er hentet fra kartgrunnlag Tabell 2 Opptatte representative prøver og laboratoriearbeid Pos. Typ /ID e Dybde Ana- Klassifisering W TG W P W L C uu C uo C ue ε γ 3 [m] lyse [%] [%] [%] [kpa] [kpa] [kpa] [%] [kn/m ] P 1,5-2,0 Leire P 2,0-3,0 H Leire 38,3 T4 P 3,0-4,0 Leire P 4,0-5,0 Leire 2 P 5,0-6,0 Leire P 6,0-7,0 Leire P 7,0-8,0 Leire P 8,0-9,0 Leire P 9,0-10,0 H Leire 26,4 T3 2,2-3,0 Leire (fast) 20,4 2,4-2,5 E W 25,0 54,3 15 K WF WP 4 2,5-2,6 H Leire 25,3 T3 18,7 34,2 102,0 15,2 2,6-2,7 E W 25,9 44,3 15 2,7-2,8 E W 25,7 - - Leire m. 5,0-5,8 gruskorn (fast) 20,3 5,2-5,3 E W 26,1 20,4 33,8 98,1 12,9 31,6 15 5,3-5,4 W 26,7 Leire m. 2,2-3,0 gruskorn 19,5 7 2,2-2,3 E W 30,5 18,6 8 K WF 2,3-2,4 WP 30,2 18,4 32,5 49,7 4,4 Rapport nr.: Rapportdato: Side 23 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

24 54mm 54mm Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Pos. /ID Typ e Dybde [m] Analyse Klassifisering W [%] TG W P [%] W L [%] C uu [kpa] C uo [kpa] C ue [kpa] ε [%] γ 3 [kn/m ] 2,4-2,5 E W 32,9 16,4 9 2,5-2,6 E W 34,9 21,9 5 4,2-5,0 Leire 20,0 4,3-4,4 4,4-4,5 E W 32,8 14,2 7 K WF WP 4,5-4,6 H Leire 31,8 T3 19,5 34,4 32,5 4,4 4,6-4,7 E W 30,4 17,6 15 4,7-4,8 E W 30,7 18,6 8 2,7-3,0 Leire (forstyrret) 19,5 Tot. lengde: 20 2,8-2,9 cm. K 2,9-3,0 WF 32,4 34,5 16,7 4,1 5,2-6,0 Leire (forstyrret) 19,0 5,3-5,4 E W 5,4-5,5 H Leire 34,5 T3 8,3 7 K WF 5,5-5,6 WP 34,0 21,3 33,3 14,0 2,1 5,6-5,7 E W 35,0 9,9 15 P Tørrskorpeleire 0,0-1,0 (sandig) P 1,0-2,0 Grusig sand P 2,0-3,0 Siltig sand P Siltig, grusig 3,0-4,0 sand P Siltig leirig 4,0-5,0 H sandig jordm. P Leirig, sandig 5,0-6,0 H silt P P 13,5 T4 14,9 T4 Leire m. 9,0-9,8 gruskorn 21,5 9,1-9,2 E W forstyrret 24,4 27,1 13 9,2-9,3 E W 17,7 18,2 15 9,4-9,5 K WF WP 17,8 17,9 19,9 24,0 6,3 9,6-9,7 E 8,9 15 Grusig sand m. 0,3-1,0 humus Tørrskorpeleire (fast) 1,0-2,0 P 2,0-3,0 H Leire 30,3 T4 P 3,0-4,0 Siltig leire (bløt) P 4,0-5,0 H Leire 33,0 T4 Rapport nr.: Rapportdato: Side 24 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

25 54mm 54mm Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Pos. /ID Typ e Dybde Ana- Klassifisering W TG W P W L C uu C uo C ue ε γ 3 [m] lyse [%] [%] [%] [kpa] [kpa] [kpa] [%] [kn/m ] P 5,0-6,0 Siltig leire (bløt) P 6,0-7,0 H Leire 35,9 T4 2,2-3,0 Siltig leire 20,2 m. 2,3-2,4 gruskorn/skjell 2,4-2,5 E (forstyrret) 23,0 30,8 15 K WF 2,5-2,6 WP 26,8 19,5 33,0 77,8 16,7 2,6-2,7 E 27,0 29,3 15 2,7-2,8 E 28,4 28,3 8 5,2-6,0 Siltig leire 20,4 5,3-5,4 W (homogen) 5,4-5,5 E 25,8 24,6 4 K WF 5,5-5,6 WP 26,2 19,1 26,3 68,0 2,6 5,6-5,7 E W 25,1 25,6 4 5,7-5,8 E W 25,7 30,0 4 P 0,5-1,0 Tørrskorpeleire P 1,0-1,5 Tørrskorpeleire P 1,5-2,0 H Leire 29,4 T4 P 2,0-3,0 K W Siltig leire 26,0 15,2 P 3,0-4,0 Siltig leire P 4,0-5,0 H Siltig leire 23,0 T4 P 0,0-1,0 Tørrskorpeleire P Siltig 1,0-2,0 leire/tørrskorpel. P 2,0-3,0 H Leire 11,6 T4 P 3,0-4,0 H Leire 18,5 T3 P 0,5-1,0 Tørrskorpeleire P 1,0-2,0 H Leire 31,4 P 2,0-3,0 Siltig Leire P 3,0-4,0 H Leire 28,3 P 4,0-5,0 Siltig Leire P 5,0-6,0 H Leire 26,3 P 6,0-7,0 Siltig Leire P 7,0-8,0 H Leire 26,2 P 8,0-9,0 Siltig Leire Siltig leire 2,0-2,8 (forstyrret) 20,2 Gruskorn ca.35 2,1-2,2 mm 2,3-2,4 E W 26,8 30,8 7 K 2,4-2,5 WF 24,7 26,2 74,0 4,7 2,5-2,6 E W 27,2 20,8 15 Rapport nr.: Rapportdato: Side 25 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

26 54mm 54mm Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Pos. /ID Typ e Dybde [m] Analyse Klassifisering W [%] TG W P [%] W L [%] C uu [kpa] C uo [kpa] C ue [kpa] ε [%] γ 3 [kn/m ] 2,6-2,7 E W 29,4 24,9 14 5,2-6,0 Siltig kvikkleire (forstyrret) 19,8 5,3-5,4 m. gruskorn (bløt) 5,4-5,5 W 28,4 5,5-5,6 H Leire 30,3 T3 5,6-5,7 K 30,5 3,7 0,2 5,7-5,8 W 68,5 Siltig leire m. 2,0-2,8 gruskorn 19,9 2,2-2,3 E W 29,0 12,7 5 K WF 2,3-2,4 WP 28,7 20,5 32,2 79,0 7,7 2,4-2,5 E W 27,7 30,9 15 2,5-2,6 E W 27,4 22,2 15 6,0-6,8 Leire 19,5 6,2-6,3 E W 33,2 14,5 15 K WF WP 6,3-6,4 H Leire 34,5 T3 20,3 35,8 27,0 3,3 6,4-6,5 E W 35,4 12,7 8 6,5-6,6 E W 36,6 15,3 4 Sand m. P tørrskorpeleireklumper 0,4-0,7 P 0,7-1,0 Tørrskorpeleire P 1,0-2,0 H Leire 34,1 P 2,0-3,0 Siltig leire (fast) P 3,0-4,0 H Leire 28,1 P 4,0-5,0 Siltig leire P 5,0-6,0 H Leire 32,4 P 6,0-7,0 Siltig leire P 7,0-8,0 H Leire 29,1 P 8,0-9,0 Siltig leire P 9,0-10 H Leire 25,9 Leire m. 2,0-2,8 gruskorn 19,8 2,1-2,2 E W 28,6 2,2-2,3 E W 28,5 K WF 2,3-2,4 WP 27,3 19,2 30,6 38,7 7,3 2,4-2,5 E W 27,9 Leire m. 5,0-5,8 gruskorn 20,0 Rapport nr.: Rapportdato: Side 26 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

27 54mm 54mm Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Pos. /ID Typ e Dybde [m] Analyse Klassifisering W [%] TG W P [%] W L [%] C uu [kpa] C uo [kpa] C ue [kpa] ε [%] γ 3 [kn/m ] 5,2-5,3 E W 28,0 16,3 15 K WF 5,3-5,4 WP 28,4 18,6 33,7 44,1 6,3 E W 5,4-5,5 H Leire 24,5 T3 26,8 15 5,5-5,6 E W 25,1 29,8 15 Siltig leire m. 1,7-2,5 gruskorn, 20,3 delvis forstyrret med tild. store 1,8-1,9 skjell 1,9-2,0 E W 25,9 6,7 15 K WF 2,0-2,1 WP 27,4 18,1 29,7 16,7 4,8 2,1-2,2 E W 28,0 9,3 15 2,2-2,3 H Leire 30,0 T3 Siltig leire m. 4,2-5,0 gruskorn 20,2 tot. lengde: 36 4,3-4,4 mm K WF 4,4-4,5 WP 27,3 19,6 34,0 47,1 9,8 E W Leire 4,5-4,6 H (forstyrret) 27,4 T3 16,8 15 P 0,0-1,0 Jord/silt/sand P Tørrskorpeleire 1,0-2,0 (fast) P 2,0-3,0 H Leire 30,0 T4 P 3,0-4,0 H Leire 28,0 T4 P 4,0-5,0 H Leire 27,9 T4 Siltig leire 5,7-6,5 (homogen) 19,6 5,8-5,9 delvis forstyrret 5,9-6,0 E W 29,7 7,7 15 K WF 6,0-6,1 WP 27,4 17,5 28,5 14,4 1,4 6,1-6,2 E W 29,4 8,2 13 6,2,-6,3 E W 30,0 12,0 8 6,3-6,4 E W 29,9 11,2 7 8,2-9,0 Siltig kvikkleire 20,0 8,3-8,4 K WF 8,4-8,5 WP 26,2 16,0 21,0 12,9 0,5 8,5-8,6 E W 27,6 Rapport nr.: Rapportdato: Side 27 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

28 54mm 54mm Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Pos. /ID Typ e Dybde Ana- Klassifisering W TG W P W L C uu C uo C ue ε [m] lyse [%] [%] [%] [kpa] [kpa] [kpa] [%] E W 8,6-8,7 H Leire 29,3 T3 6,5 10 8,7-8,8 E W 27,3 6,5 11 P 0,0-0,5 Sandig silt P 0,5-1,0 Tørrskorpeleire P 1,0-2,0 H Leire 24,5 T4 P 2,0-3,0 H Siltig leire 29,9 T4 P 3,0-4,0 H Siltig leire 28,5 T4 P P γ 3 [kn/m ] Grusig sand 0,0-1,0 m.humus Grusig sand 1,0-2,0 m.humus Leire m. gruskorn (noe 2,2-3,0 forstyrret) 20,3 2,3-2,4 E W 27,1 15,0 15 2,4-2,5 E W 26,0 16,4 15 2,5-2,6 K WF WP 28,0 19,8 31,2 49,7 6,3 2,6-2,7 E W 30,4 13,6 8 2,7-2,8 E W 28,9 8,6 15 5,2-6,0 5,3-5,4 5,5-5,6 Siltig leire m. gruskorn <Ø=22 mm 22,1 Kvikkleire (delvis forstyrret) K WF WP 30,7 15,2 18,6 5,6 0,1 5,6-5,7 E W H Leire 31,5 T4 2,3 3 5,7-5,8 E W 31,4 2,7 6 5,8-5,9 E W 29,2 2,3 5 3,0-3,8 Leire m. gruskorn 19,8 3,1-3,2 3,2-3,3 E W 29,6 12,8 15 K WF WP 29,0 19,0 30,7 26,0 3,9 3,3-3,4 3,4-3,5 E W 28,5 13,2 15 3,5-3,6 E W 28,7 13,0 15 3,6-3,7 E W 28,0 12,2 15 6,0-6,8 6,2-6,3 E W Leire m. gruskorn (forstyrret) 21,7 Inneholdt "stein" 4x4x2 cm 27,4 6,5 15 Rapport nr.: Rapportdato: Side 28 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

29 54mm 54mm 54mm Pos. /ID Typ e Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Dybde Ana- Klassifisering W TG W P W L C uu C uo C ue ε γ 3 [m] lyse [%] [%] [%] [kpa] [kpa] [kpa] [%] [kn/m ] K WF 6,3-6,4 WP 28,7 18,0 25,1 25,5 0,9 6,4-6,5 E W 27,7 17,3 11 E W 6,5-6,6 H Leire 28,5 T3 8,5 12 6,0-6,8 Kvikkleire 19,8 6,2-6,3 E W 31,9 15,5 5 K WF 6,3-6,4 WP 28,2 24,3 24,5 14,2 0,3 6,4-6,5 E W 31,1 13,4 5 6,5-6,6 E W 29,1 13,1 6 Siltig leire m. sandlag og 10,0- grusk. (delvis 10,8 forstyrret) 20,4 10,1-10,2 W 27,5 10,3-10,4 W 19,4 K 10,5- WF 10,6 WP Kvikkleire 27,1 18,6 23,2 15,2 0,2 10,6-10,7 E W (forstyrret) 29,0 7,8 7 2,0-2,8 Leire m.gruskorn 20,9 K WF 2,3-2,4 WP 27,4 20,7 34,4 35,6 12,0 E W Leire (noe 2,4-2,5 H forstyrret) 24,4 T4 9,4 15 2,5-2,6 E W 21,5 7,0 15 Siltig leire 6,0-6,8 (forstyrret) 20,1 K 6,2-6,3 WF 30,3 30,9 11,8 2,8 Siltig leire m. 2,0-2,8 gruskorn 21,2 2,1-2,2 E W 19,2 69,8 15 K WF 2,3-2,4 H Leire 24,0 T3 29,8 89,0 38,7 2,6-2,7 E W 21,8 31,9 15 Leire m. 5,0-5,8 gruskorn 20,2 5,2-5,3 E W 25,9 24,8 9 K WF 5,3-5,4 WP 26,2 18,2 26,2 68,0 4,2 5,4-5,5 E W 25,3 20,2 13 Rapport nr.: Rapportdato: Side 29 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

30 Pos. /ID Typ e Dybde [m] Analyse Klassifisering W [%] TG W P [%] W L [%] Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad 5,5-5,6 E W 25,6 14,8 15 Jordartsklassifisering basert på korngraderingsanalyser er markert med fet skrift. Andre prøver er bare visuelt klassifisert. Der dybdeintervall for sylinderprøver mangler er det ikke utført noen analyser (sylinderen er tom, prøven er forstyrret eller inneholder sand). Symboler 54mm P W TG W P W L C uu C uo C ue ε γ 54mm sylinderprøve Poseprøve (representativ) Naturlig in-situ vanninnhold Telegruppe (T1-T4) Utrullingsgrense/plastisitetsgrense Flytegrense (konus) Intakt skjærfasthet (konus) Omrørt skjærfasthet (konus) Intakt skjærfasthet (enaks) Aksial bruddtøyning (enaks) Tyngdetetthet (for hele sylinderen: utenfor parantes, liten prøve: i parantes) C uu [kpa] C uo [kpa] C ue [kpa] ε [%] γ 3 [kn/m ] Rapport nr.: Rapportdato: Side 30 av 30 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\ geoteknisk rapport.docx

31 Dybde PLAN Enkel sondering Fjellkontrollboring Dreiesondering Totalsondering Dreietrykksondering Trykksondering Vingeboring Ramsondering Standard Penetration Test (SPT) Prøvegrop Prøveserie Prøvegrop med prøveserie Vannprøver Poretrykksmåling Permeabilitetsmåling Prøvebelastning Setningsmåling Elektrisk sondering Vannstandsmåling Fjell i dagen Metodesymbol er plassert i borposisjon. Evt. flere utførte sonderinger er markert ved siden av. - 18,2-35,4 17,2 + 2,9 Over linjen : Kote terreng eller sjøbunn/elvebunn. Ut for linjen : Boret dybde i løsmasse + boret dybde i fjell. Under linjen : Kote antatt fjell, hvis fjell ikke er påtruffet. PROFILER Enaksialt trykkforsøk (s u ) (10) Torsjonsvinge (s u ) * Penetrometer (s u ) (15) (5) ( ) = aksial deformasjon ved brudd Stopp i løsmasse Stopp på antatt stein Terrengnivå eller sjøbunn Antatt fjell Boret dybde i fjell Leire Silt. Sand Grus Stein Blokk Moreneleire Grusig morene Fyllmasse Fjell Matjord Torv/planterester Trerester/sagflis Skjell Gytje/dye Skravur for markering av jordart Prøve, dybde og nr. Målt vanninnhold, w Utrullingsgrense, w p Flytegrense, w L Udrenert skjærstyrke fra konusforsøk, omrørt prøve Udrenert skjærstyrke fra konusforsøk, uomrørt prøve Udrenert skjærstyrke fra enaksforsøk, intakt prøve Sensitivitet basert på konusforsøk, S t Jordartsbeskrivelse basert på observasjon fra felt og laboratorium Prosedyrer og presentasjon Geotekniske tegninger, plan og profiler Total tyngdetetthet, MÅLESTOKK M = UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT VEDLEGG Arne Kavli Torgeir Døssland A DATO

32 Utstyr: Som dreietrykksondering: Ø 57 mm butt borekrone med tilbakeslagsventil. Ø 44 mm borestenger. Konstant rotasjonshastighet 25 omdreininger/min. Nedpressingshastighet 3 m/min (20 sek/m). Når normert nedtrengningshastighet ikke er mulig, økes rotasjonshastigheten til 75 omdreininger/min. Som fjellkontrollboring: Dersom nedtrengingen igjen stopper opp, går en over til prosedyre som for fjellkontroll. Dvs. at en først setter på spyling, hvoretter ny stopp i nedtrenging fører til at en også setter på slaghammer. Med denne prosedyren kan det bores gjennom steiner og ned i fjell. Ved påvisning av fjell, bør det bores 2-3 meter ned i antatt fjell. Presentasjon: Skravur for vannspyling og slag i egne kolonner. Kurver for nedpressingskraft, boretid og spyletrykk. Kryss for markering av økt rotasjon. Bortid Bortiden går utenfor skalaen Markeringsstolper for bruk av spyling og slagboring Matekraft Registrering av antatt stein/blokk Kryss ved dybder hvor økt rotasjonshastighet er brukt Spyletrykk Overgang til fjell Prosedyrer og presentasjon Borprofil - Totalsondering MÅLESTOKK M = UTFØRT KONTROLLERT PROSJEKT VEDLEGG Arne Kavli Torgeir Døssland B DATO

33 GEOTEKNISK KATEGORI/KONSEKVENS-/PÅLITELIGHETSKLASSE Geoteknisk kategori Geoteknisk kategori 1 Geoteknisk kategori 2 Geoteknisk kategori 3 Konsekvens-/ pålitelighetsklasse CC1/RC1 CC2/RC2 Geoteknisk rapport nr CC3/RC3 ev RC4 Konsekvensklasse CC1 CC2 CC3 Beskrivelse Vedlegg C Liten konsekvens i form av tap av menneskeliv, og små eller utvesentlige økonomiske, sosiale eller miljømessige konsekvenser Middels stor konsekvens i form av tap av menneskeliv, betydelige økonomiske, sosiale eller miljømessige konsekvenser Stor konsekvens i form av tap av menneskeliv eller svært store økonomiske, sosiale eller miljømessige konsekvenser Geoteknisk prosjekterende Oppdragsgiver Kategori/konsekvensklasse er fastsatt av Enhet/navn Signatur Norconsult AS, v. Ingelin Gjengedal Statens Vegvesen Region Midt Dato Kommentarer til valg av geoteknisk kategori/konsekvensklasse/pålitelighetsklasse Prosjektet er plasert i konsekvensklasse CC3 og Geoteknisk kategori 3 (Eurocode 7 og Statens vegvesen Håndbok 016). Prosjekteringskontroll Grunnleggende kontroll (B) Enhet/Navn Norconsult AS, v. Ingelin Gjengedal Signatur Dato Kollegakontroll (N) Norconsult AS v. Torgeir Døssland Utvidet kollegakontroll (U) Uavhenging kontroll (U) Godkjent Norconsult AS, v. Ingelin Gjengedal Kontrollklasse B (begrenset) N (normal) U (utvidet) Grunnleggende kontroll Kreves Kreves Kreves Prosjektering Kollegakontroll Kreves ikke Kreves Kreves Uavh. eller utvidet kontroll Kreves ikke Kreves ikke Kreves Kontrollform Basis kontroll Kreves Kreves Kreves Utførelse Intern systematisk kontroll Kreves ikke Kreves Kreves Uavhengig kontroll Kreves ikke Kreves ikke Kreves N:\513\42\ \5 Arbeidsdokumenter\52 Geoteknikk\Geoteknisk kategori_konsekvensklasse_pålitelighetsklasse1.xlsx

34 1

35 2

36 3

37 4

38 5

39 6

40 7

41 8

42

43

44

45

46

47 Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad VEDLEGG E FIGURER Side Figur E1 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E2 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E3 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E4 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E5 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E6 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E7 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E8 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring i Pos. Ref 8, nr Figur E9 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C ud ) fra vingeboring fra Ref 8 (Profil B og C) Figur E10 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C ud ) for profil A vest for tunnel Rapport nr.: Rapportdato: Side 1 av 11 Filnavn: n:\513\42\ \5 arbeidsdokumenter\52 geoteknikk\vedlegg\ vedlegg e.docx

48 z C u.lab * (m) (kpa) 2,5 24,7 3,5 11,1 4,5 10,6 5,5 11,8 6,0 12,7 8,0 15,9 9,5 18,7 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E1 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 1. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

49 z C u.lab * (m) (kpa) 2,0 18,8 3,0 17,6 4,0 10,7 6,0 14,1 7,5 21,3 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E2 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 2. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

50 z C u.lab * (m) (kpa) 1,5 11,8 2,5 8,0 3,5 7,7 4,5 9,5 5,5 11,3 6,5 15,0 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E3 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 3. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

51 z C u.lab * (m) (kpa) 1,5 20,8 2,0 12,7 3,0 9,9 4,0 11,3 5,0 12,5 6,0 14,8 7,0 14,6 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E4 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 4. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

52 z C u.lab * (m) (kpa) 2,0 5,0 4,0 8,6 6,0 12,5 7,0 22,9 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E5 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 5. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

53 z C u.lab * (m) (kpa) 1,5 11,8 3,5 8,8 4,5 10,6 6,0 16,7 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E6 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 6. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

54 z C u.lab * (m) (kpa) 2,5 8,4 3,0 6,8 4,0 9,1 5,5 20,2 7,5 16,8 8,0 19,4 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E7 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 7. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4

55 z C u.lab * (m) (kpa) 2,6 7,0 3,1 8,9 4,6 12,7 5,1 13,9 6,1 17,6 6,6 14,1 8,1 28,7 (*) korrigert verdi Fv. 717 Stadsbygd kirke - Vemundstad Figur E8 Tolket direkte udrenert skjærfasthet (C u.lab ) fra vingeboring MÅLESTOKK DATO i Pos. Ref 8, nr 8. M = 1 : UTFØRT KONTROLLERT RAPPORT FORMAT Ingelin Gjengedal Torgeir Døssland A4