GEOTEKNISK RAPPORT Rapport nr.: 1 Vår ref.: 51.17H/mw Dato: 8.9.217 Rev. nr.: Til: Odin Prosjektering AS v/svein Erik Amundsen Romerike Grunnboring AS Oppdrag: Regulering Aspelundveien 5, 52/37 m.fl., Askim kommune Emne: Geotekniske undersøkelser Tiltaksklasse (ref./3/): Ikke relevant Sign. Oppdragsgiver: Romerike Grunnboring AS Utarbeidet av: Marco Wendt v/ ØRP Siv. ing./ geotekniker Kontrollert av: Ismail Aricigil Siv. ing./m.sc. geotekniker Sammendrag: I forbindelse med regulering av området «Aspelundveien 5», i Askim kommune, ble det ml. 1. og 2.8.217 utført grunnundersøkelser på eiendom 52/37 og 52/356. Løsmasser i området er klassifisert som tykk havavsetning. Tiltaksområdet ligger under marin grense og utenfor av NVE registrerte kvikkleiresoner. Formålet med undersøkelsene var verifisering av evt. kvikkleireforekomster, terrengstabilitet samt grunn og fundamenteringsforhold. Massene i grunnen består av 4 til 5 m tørrskorpeleire, over middels faste til fast, lite til middels sensitiv overkonsolidert siltig leire samt noe morenelag over berg. Løsmassemektighet i undersøkt området ligger mellom 1,5 og over 21 m. Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbrudd leire etter definisjon fra ref./5/. Fig.1: Flyfoto reguleringsområdet (Google Earth, juli 215) Rådgivende arkitekt og ingeniørfirma Planlegging, prosjektering, oppmåling og prosjektledelse Storgata 11A Pb 26, 251 Jessheim Tlf 63 94 24 4 Org.nr no 938 182 787 mva Bank 166.8.782 1
Innholdsfortegnelse 1 Innledning/ orientering... 3 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 2.1 2.2 3.1 3.1 3.2 6.1 6.2 6.3 6.4 7.1 7.2 8.1 8.2 8.3 8.4 9.1 9.2 9.3 Krav til utredning... 3 Pbl, SAK1, retningslinjer NVE... 3 NS-EN 1997... 4 Krav til sikkerhet... 4 Generelt... 4 Sikkerhetsnivå... 4 Kontroll... 4 Topografi... 4 Tidligere undersøkelser... 5 Grunnundersøkelser... 5 Omfang... 5 Kvalitet... 5 Grunnforhold... 6 Grunnvann... 6 Jordparametere... 7 Styrkeparametere... 7 Setningsparametere... 7 Stabilitetsforhold... 7 Områdestabilitet... 7 Lokalstabilitet... 7 Stabilitetsberegninger... 8 Utgravinger, støttemurer... 8 Fundamenteringsforhold... 8 Generelt... 8 Setningsforhold... 9 Bæreevne, grunntrykk... 9 Konklusjon, videre arbeid... 1 Referanser... 11 Oversikt tegninger og vedlegg... 12 2
1 Innledning/ orientering Etter oppdrag fra ODIN Prosjektering AS ble det den ml. 1. og 2.8.217 utført grunnundersøkelser på eiendom 52/37 og 52/356 «Aspelundveien 5». Undersøkelsene ble utført for å innfri kommunens/ NVE s krav om geotekniske undersøkelser ifm. regulering av områder under marin grense og havavsatt leire i grunnen. Undersøkelsene skulle også gi grunnlag for vurdering av fundamenteringsforhold ifm. senere prosjektering av bebyggelse. NGUs kvartærgeologisk kart indikerer havavsatt leire med stor mektighet i grunnen på og rundt eiendommene. Fig. 2: «Topografi og løsmasseavsetning på og rundt reguleringsområdet (kilde: NGU, kvartærgeologisk kart)» Massene i grunnen i på eiendom 52/37 består av 4 til 5m tørrskorpeleire, over middels faste til fast, lite til middels sensitiv overkonsolidert siltig leire samt noe morenelag over berg. Løsmassemektighet er begrenset, anslagsvis ml. 1 til 3 m på eiendom 52/356. Målt løsmassemektighet i undersøkt området ligger mellom 1,5 og over 21 m. Området ligger utenfor av NVE kartlagte kvikkleiresoner. Det ble hverken funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale etter definisjon fra ref./5/. 2 2.1 Krav til utredning Pbl, SAK1, retningslinjer NVE I forbindelse med arealplanlegging og planlegging av byggetiltak må det tas hensyn til kravene i planog bygningsloven (Pbl) og byggesaksforskrift til loven (SAK1). 3
Oven nevnte lovverk viser til NVEs retningslinjer «Flaum og skredfare i arealplaner» (ref. /4/). Her stilles det krav til geotekniske utredninger for planlegging og utbygging i områder under marin grense og ujevnt terreng (veileder til retningslinjene, ref. /5/). Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale i grunnen i og rundt reguleringsområdet. Sikkerhets og utredningskrav ifølge ref. /4/ og /5/ trenger dermed ikke hensyntas. 2.2 NS EN 1997 Norsk /Europeisk Standard (NS EN) gir generelle regler for geoteknisk prosjektering. Her stilles det krav til terrengstabilitet. Sikkerhetsprinsippene er knyttet til tilstrekkelig fasthet i jordmassene mot «skreddrivende» krefter. Geotekniske beregninger i senere prosjekteringsfase må baseres på NS EN 1997 1. I foreliggende rapport utførte beregninger av terrengstabilitet er basert på samme standard. 3 3.1 Krav til sikkerhet Generelt Krav til sikkerhet hva gjelder terrengstabilitet i områder med jordmasser utenfor kvikkleire / sprøbruddoppførsel fremkommer av NS EN 1997 1. 3.1 Sikkerhetsnivå Lastrespons i jordmassene er delvis drenert (øverste leirlag), delvis udrenert (nedre leirelag). I tråd med ref./1/ settes sikkerhetsfaktor for beregning av lokalstabilitet til γ M =1,4 pga. at mesteparten av kritiske glideflater vil gå gjennom jordlag med udrenert lastrespons. Ifølge ref./1/ er minstekravet for sikkerhet i terreng at områdestabilitet ikke forverres som følge av et tiltak. Stabilitetsbegrepene er forklart i kap. 8. 3.2 Kontroll Sidemannskontroll på foreliggende rapport tilfredsstiller kontrollkrav fra ref./4/. 4 Topografi Terrenghøyder i undersøkelsesområdet ligger mellom koter +127 og +14 m.o.h.. Terrenget på eiendommene faller svakt med 1:15 til 1:2 mot sør/sørvest. Sør på eiendom 52/37 ligger en mindre ravine på ca. 5 7 m dybde og skråningshelning på ca. 1:3,5 til 1:4. Nivå på tidligere, erodert havbunn vurderes til ca. kote +15 m.o.h. ut i fra de høyeste toppene i nærområdet (ca. 6m avstand). Tolkning av forkonsolideringsspenning fra ødometerforsøk på leirprøvene indikerer tidligere havbunnsnivå på rundt kote +145. Nivå på tidligere havbunn har relevans for fasthet/stivhet i leirmassene. 4
5 Tidligere undersøkelser Det foreligger oss ingen informasjon om tidligere på eller i relevant avstand til reguleringsområdet utførte grunnundersøkelser. 6 6.1 Grunnundersøkelser Omfang Utførte grunnundersøkelser omfatter 5 stk. dreietrykksonderinger, 1 stk. CPTU sondering og prøvetaking i 4 punkter. Det ble tatt opp 1 stk. 54mm sylinderprøver samt 9 stk. poseprøver av stedlig jordmateriale. Det ble bl.a. utført 3 stk. ødometerforsøk på prøvene. De foreliggende opplysningene anses som tilstrekkelig grunnlag for vurdering av stabilitets og fundamenteringsforholdene i reguleringsområdet. Borpunktene ble målt inn med GPS (jfr. vedlegg 1). En samlet oversikt over plassering, bordybder og data for identifisering av utførte boringer framgår av tegning V1 og V2. 6.2 Kvalitet I nedenfor stående tabell ble det foretatt en kvalitetsvurdering av sylinderprøvene. Prøvekvalitet bedømmes vha. parametere fra utførte ødometerforsøk. Uforstyrrede Prøve Pkt. Dybde [m] OCR [ ] M /M L [ ] Ødometer forsøk Δe/e [ ] ε a [%] NVE (Ref./5/) Prøve /forsøkskvalitet SVV (Ref./6/) NGI (Ref./7/, /8/) Kval. klasse (NVE) 2 5,5 ca. 1,9 1,8,6 2,8 Akseptabel Akseptabel God til bra 1 2 7,5 ca. 1,85 2,2,5 2,3 Akseptabel Akseptabel God 1 1 9,65 ca. 1,8 1,2,8 3,5 Akseptabel Akseptabel Dårlig 1 Fig. 3: Kvalitet jordprøver etter ref./5/ til /8/ Bruddeformasjon på enaksialforsøkene lå stort sett mellom 5 og 13 %. Ifølge ref./6/ indikerer deformasjoner over 5 % forstyrrete prøver. 5
6.3 Grunnforhold Følgende generelle grunnforhold tolkes for eiendom 52/37: 1) Ca. 4 til 5 m mektighet: Tørrskorpeleire, vanninnhold 25 3 %. m 4 til 5 m 2) Ca. til > 2 m mektighet: Middels fast til fast siltig leire, lite til middels sensitiv, vanninnhold 25 % til 3 %, overkonsolidert, lite til middels plastisk. 3) Ca. til 3 m mektighet: Morenelag. Bergdybde: 5 til over 21 m 5 m til over 21 m Berggrunn under løsmassene faller mot sør. Sonderingen utført på eiendom 52/356 nord på området viste bergdybde på ca. 1,5 m. 6.4 Grunnvann Grunnvannsnivå er variabelt. De høyeste nivåene oppstår vanligvis i perioder rundt vårløsning/ snøsmelting og etter lange perioder med regn om våren/høsten. Grunnvannsnivå ble ikke målt. Ut ifra sonderingene antas dagens grunnvannsnivå på eiendom 52/37 på rundt 3 til 5 m under dagens terreng, og ca. på terrengnivå på bunnen av ravinen i sør. 6
7 Jordparametere 7.1 Styrkeparametere Følgende parametere tolkes for jordlagene: 1) ϕ = 32 o, a = 5 til 1 kpa (laveste verdi brukes i beregning av terrengstabilitet). 2) sua = ca. 3 til 11 kpa (tilsvarer ca. SHANSEP =,25, =,65, jfr. c profiler på tegn. V4) 3) Ikke relevant. 7.2 Setningsparametere Følgende parametere tolkes for jordlagene: Lag Modultall «m» [/] Aksial stivhet «M» [kpa] Forkons.trykk «P c» [kpa] Kons.koeffisient «Cv» [m2/år] 1) 28 3 3 35 > «vanlig» 5 6 fundamentlast* 2) 21 85 12 14 27 2 4 3) Ikke relevant Ikke relevant Ikke relevant Ikke relevant Fig. 4: Oversikt setningsparametere *tørrskorpe, overkonsolidering pga. uttørkingseffekter 8 8.1 Stabilitetsforhold Områdestabilitet Ifølge ref./9/ betegnes områdestabilitet som en situasjon hvor terrengstabilitet i et område som omfatter tiltaket, forverres mindre enn 5 % som følge av et tiltak. Utførte stabilitetsberegninger viser at planlagt bebyggelse forverrer stabilitet i terrenget på og rundt reguleringsområdet med mer enn 5 %. Utredning av terrengstabilitet må derfor anses iht. kriteriene for lokalstabilitet. Pga. at det ikke foreligger kvikkleire eller sprøbruddmateriale i grunnen på og rundt tiltaksområde, vil eiendommen ikke kunne bli berørt av evt. progressive områdeskred med løsneområde utenfor tiltaksområdet. Områdestabilitet kan anses som tilfredsstillende. 8.2 Lokalstabilitet Lokalstabilitet betegner en situasjon hvor terrengstabilitet i et område forverres mer enn 5 % som følge av et tiltak. Dette er tilfelle for foreliggende utbyggingsplaner. Resultatene fra beregning av lokalstabilitet er vist i tabellen nedenfor. 7
8.3 Stabilitetsberegninger Beregning av terrengstabilitet ble utført ved hjelp av ref./1/. Følgende sikkerheter mot skred ble beregnet for kritisk snitt A A, jfr. også tegning V4: Situasjon Påkrevd sikkerhet Beregnet sikkerhet «F c» Kommentar Dagens terreng 1,42 Uten terrenglast, uten 3D effekt. Stabilitet av lokal ravineskråning i sør. Kritisk glideflate (lavest sikkerhet). Dagens skråning 1,63 Uten terrenglast, uten 3D effekt, stabilitet av terreng som omfatter planlagt bebyggelse og trafikkarealer. Etter utbygging 1,4 1,41 15 kpa last fra bebyggelse, 6,5 kpa trafikklast, uten 3D effekt. Stabilitet av lokal ravineskråning i sør. Etter utbygging 1,4 1,58 15 kpa last fra bebyggelse, 6,5 kpa trafikklast, uten 3D effekt. Stabilitet av terreng som omfatter planlagt bebyggelse og trafikkarealer. Fig. 5: Resultater stabilitetsberegninger Lokalstabilitet er tilfredsstillende. 8.4 Utgravinger, støttemurer Stabilitet av lokale utgravinger, grøfter e.l. opp til ca. 3 m dybde kan ivaretas med graveskråning på 1:,75 eller vertikal avstivning, f.eks. grøftekasser. Dette gjelder temporære utgraving som fylles igjen ila. 1, 2 uker. Ved dypere grøfter og i tilfelle det oppdages bløt leire på grøftebunn bør utgravingen prosjekteres av geotekniker. Planlagt støttemur for utbyggingsområdet T3 i sør blir opp til 5 m høy og omtrent 4 m lang. En slik mur må prosjekteres av geotekniker. Siden terreng bak muren skal fylles opp vil det være mest økonomisk å utforme muren som bakforankret tørrmur. 9 9.1 Fundamenteringsforhold Generelt Planlagt bebyggelse, dvs. småhus/rekkehus som trekonstruksjoner opp til 3 etasjer samt tilhørende garasjer og boder kan fundamenteres med grunne fundamenter på stedlige jordmasser. Utforming og dimensjonering av fundamenteringsløsningen utføres i forbindelse med detaljprosjektering av planlagt utbygging Jordmassene i grunnen tilordnes telegruppe T4 (meget telefarlig). Dette må tas hensyn til i senere prosjekteringsarbeid. 8
9.2 Setningsforhold Fundamentering av konstruksjoner på leirgrunn med varierende mektighet medfører risiko for skadelige skjevsetninger. Leiremassene i reguleringsområdet er mindre setningsømfintlig pga. forbelastning fra erodert havbunn. Det er planlagt terrengfyllinger på opp til 5 i ravineskråningen sør på reguleringsområdet. Bebyggelse i byggetrinn T3 skal oppføres på oppfylt grunn etterpå, jfr. tegn. V3. En overslagsberegning vha. ref./1/ viser at forventete setninger under en oppfylling med stein /grusmasser ligger på ca. 6 til 8 cm. Dette innebærer potensiale for skadelige skjevsetninger for boligene, jfr. fig. 6. For å redusere denne risikoen bør fyllingen legges ut i god tid bør bygging og/eller det kan brukes lette masser/leca i (deler) av fyllingen. Leirfyllinger bør unngås. Det forventes akseptabelt skjevsetningspotensiale for byggetrinn T1 og T2. Setningsberegningene bør verifiseres i forbindelse med senere prosjekteringsarbeid. Fig. 6: Resultater setningsberegning for terrengfylling og bygg i byggetrinn T3 9.3 Bæreevne, grunntrykk Grunnens bæreevne i flatt terreng for et rent vertikalt belastet stripefundament på,25 m bredde ligger på ca. 16 18 kpa. Fundamenteringsnivå må da ligge minst,5 m under terreng. Bæreevne er mindre i skrånende terrenget. For å begrense setninger anbefales det imidlertid å begrense grunntrykk under fundamentene til maks 8 1 kpa. Det bør utføres mer konkrete bæreevneberegninger ifm. senere prosjekteringsarbeid. 9
1 Konklusjon, videre arbeid Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale på reguleringsområdet. Terreng og områdestabilitet på og i omkringliggende terreng rundt reguleringsområdet er tilfredsstillende. Planlagt bebyggelse kan fundamenteres grunt på stedlige leirmasser. Støttemur og terrengoppfylling for byggetrinn T3 samt dimensjonering av fundamenteringsløsningen i alle byggetrinn krever geoteknisk prosjektering. Vi kan gjerne være behjelpelig med geoteknisk prosjekteringsarbeid i senere prosjekteringsfasen hvis ønskelig. Sign. Marco Wendt 1
11 Referanser /1/ Norsk / Europeisk Standard, NS EN 1997 1:24+A1:213+NA:216: «Geoteknisk prosjektering Del1: Allmenne regler». /2/ Norsk / Europeisk Standard, NS EN 199:22+A1:25+NA:216: «Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner» (216). /3/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggesaksforskriften: SAK 1 (21). /4/ NVE, retningslinjer: Flom og skredfare i arealplaner (211, rev. mai 214). /5/ NVE, veileder: «Sikkerhet mot kvikkleireskred Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper» (214). /6/ Statens vegvesen, Veiledning: Håndbok V22 «Geoteknikk i vegbygging» (21). /7/ T.Lunne et. al, Publikasjon: «Sample disturbance effects in soft low plastic norwegian clay» (Rio de Janeiro,1997). /8/ NGF, Laurits Bjerrums Minnefond, Bjerrums foredrag nr. 23: «Strength and deformation properties of Norwegian clays from laboratory tests on high quality block samples» (K.Karlsrud, 214). /9/ NIFS, Naturfareprosjekt: Delprosjekt 6 Kvikkleire., rapport nr. 8/216: «Grense mellom lokalog områdestabilitet» (216). /1/ Vianova Systems AS, Geoteknisk programpakke: Novapoint GoeSuite Toolbox 15.1.4.. 11
12 Oversikt tegninger og vedlegg Tegning V1: Oversikt grunnundersøkelser, snitt, planlagt utbygging Tegning V2a: Grunnundersøkelser borpkt. 1 Tegning V2b: Grunnundersøkelser borpkt. 2,3 Tegning V2c: Grunnundersøkelser borpkt. 4, 5 Tegning V3: Terrengsnitt A A, B B med sonderinger Tegning V4: Stabilitetsberegning terrengsnitt A A Vedlegg 1: Koordinater borpunkter Vedlegg 2: Labanalyser jordprøver Vedlegg 3: Tolkning udrenert skjærfasthet fra CPTU data Vedlegg 4: Terrengtilpasning udrenert skjærfasthet Vedlegg 5: Modell setningsberegning terrengfylling byggetrinn T3 Vedlegg 6: Tegnforklaring 12
T1 T2 T3 Støttemur
Eiendomsgrense 52/537
Vedlegg 1 Koordinater borpunkter i EUREF 89, UTM sone 32 NN2 Y X
Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser 1 2 3 4 5 (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) 1 2 3 4 5 St (-) 5 LEIRE, siltig 1,92 47 5 6 LEIRE, siltig enk. siltsjikt 2, 42 8 9 17 1 LEIRE, siltig LEIRE, siltig enk. siltsjikt enk. siltsjikt Ø 1,99 1,99 43 44 6 8 6 4 LEIRE, siltig 2,1 43 7 1 LEIRE, siltig enk. siltsjikt 1,96 44 6 8 15 2 Symboler: 15 5 1 PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 1 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: RGB Lab-bok: Digital Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Dato: 217-8-29 Konstr./Tegnet: RHS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR www.multiconsult.no Oppdragsnummer: 13137 Tegningsnr.: 1 Rev. nr.:
Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser 1 2 3 4 5 (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) 1 2 3 4 5 St (-) TØRRSKORPELEIRE, siltig 2,1 88 TØRRSKORPELEIRE, siltig 2, LEIRE, siltig forvitret 1,8 5 LEIRE, siltig LEIRE, siltig LEIRE, siltig enk. siltsjikt Ø 1,98 1,99 1,96 44 43 45 5 3 7 6 4 7 LEIRE, siltig Ø 1,96 44 62 5 4 1 15 2 Symboler: 15 5 1 PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 2 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: RGB Lab-bok: Digital Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Dato: 217-8-29 Konstr./Tegnet: RHS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR www.multiconsult.no Oppdragsnummer: 13137 Tegningsnr.: 11 Rev. nr.:
Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser 1 2 3 4 5 (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) 1 2 3 4 5 St (-) LEIRE, siltig forvitret 1,3 5 LEIRE, siltig LEIRE, siltig forvitret spor av forvitring 1 15 2 Symboler: 15 5 1 PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 3 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: RGB Lab-bok: Digital Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Dato: 217-8-29 Konstr./Tegnet: RHS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR www.multiconsult.no Oppdragsnummer: 13137 Tegningsnr.: 12 Rev. nr.:
Dybde (m) Beskrivelse kt. + Prøve Test Vanninnhold (%) og konsistensgrenser 1 2 3 4 5 (g/cm 3 ) Porøsitet (%) Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) 1 2 3 4 5 St (-) TØRRSKORPELEIRE, siltig 5 TØRRSKORPELEIRE, siltig LEIRE, siltig forvitret 1 15 2 Symboler: 15 5 1 PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir aksiell tøyning (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 5 s: 2,75 g/cm 3 Grunnvannstand: m Borbok: RGB Lab-bok: Digital Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Dato: 217-8-28 Konstr./Tegnet: RHS Kontrollert: SIOR Godkjent: SIOR www.multiconsult.no Oppdragsnummer: 13137 Tegningsnr.: 13 Rev. nr.:
Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 5 1 15 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 Deformasjonsmodul, M [MPa] Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 3 4 5 6 7 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] 1 2 3 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 8 9 1 Densitet (g/cm 3 ): 1,99 Vanninnhold w (%): 24,57 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 23.8.217 9,65 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13137 75.1 CRS Rapportdato: 24.8.217 Godkjent: SIOR Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 15 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 Aksiell tøyning, a [%] Permeabilitet, k [m/år],,2,4,6,8,1 1 2 3 4 5 6 7 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 8 9 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Poretrykksforhold, u b / [%] 2 4 6 8 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 Densitet (g/cm 3 ): 1,99 Vanninnhold w (%): 24,57 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 23.8.217 9,65 1 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13137 75.2 CRS Rapportdato: Godkjent: 24.8.217 SIOR Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Deformasjonsmodul, M [MPa] 5 1 15 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 15 Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] 1 2 3 1 2 3 4 5 6 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 7 8 9 Densitet (g/cm 3 ): 1,96 Vanninnhold w (%): 29,22 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 23.8.217 5,5 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13137 76.1 CRS Rapportdato: 24.8.217 Godkjent: SIOR Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Permeabilitet, k [m/år],,1,2,3,4,5,6 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 4 5 6 7 8 9 15 Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Poretrykksforhold, u b / [%] 2 4 6 8 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] Densitet (g/cm 3 ): 1,96 Vanninnhold w (%): 29,22 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 23.8.217 5,5 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13137 76.2 CRS Rapportdato: Godkjent: 24.8.217 SIOR Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 5 1 15 2 25 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 Deformasjonsmodul, M [MPa] 15 Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] 1 2 3 4 5 3 4 5 6 7 8 9 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 11 12 Densitet (g/cm 3 ): 1,95 Vanninnhold w (%): 28,77 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 24.8.217 7,5 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13137 77.1 CRS Rapportdato: 25.8.217 Godkjent: SIOR Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 Aksiell tøyning, a [%] Permeabilitet, k [m/år],,2,4,6,8,1 1 2 3 4 5 6 7 8 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 9 1 11 11 12 12 1 2 Poretrykksforhold, u b / [%] 3 4 5 6 7 8 9 2 4 6 8 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 11 12 Densitet (g/cm 3 ): 1,95 Vanninnhold w (%): 28,77 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): Øvre Romerike Prosjektering AS Aspelundveien 52/37 Askim Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 24.8.217 7,5 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13137 77.2 CRS Rapportdato: Godkjent: 25.8.217 SIOR Programrevisjon: 7.1.214
Aspelundveien 52/37, CPTU borhull 1 Aktiv udrenert skjærstyrke sua (kn/m2), 2, 4, 6, 8, 1, 12, Tørrskorpe, ϕ=32 o a=... Shansep α=.25 β=.65 GV antatt fra 5 Leire, forvitret.5<b q <,8 1 Dybde (m) Leire, 15.7<B q <,9 2 sua spisstrykk tolk (NGI), St<15 sua SHANSEP (NGI) sua spisstrykk (Bq tolkning qn) Design sua Konusforsøk Enaksialforsøk SuA poretrykktolkning (NGI), St<15 sua poretrykk Bq tolk sua spisstrykk (Bq tolkning qe) Prosjekt: Aspelundveien 52/37 Sted: 52/37 Kommune: Askim Oppdragsnr.: 51.17H Dato sondering: 2.8.217 Borfirma: RGB CPTU-/hull nr.: 1 Sonde nr.: 4712 Oppdragsgiver: Tegnet: MW Dato: 1.jun.17 Temperatur: Kontrollert: Bilgagsnr.: Kote: 134,5 Versjon: Titel: Tolkning aktiv udrenert skjærstyrke Revisjon: Filplassering:
Prosjekt: 51.17H Sted Aspelundvn. 52/37 Kommune Askim Erfaringsverdier til orientering: Ladd-SHANSEP (OBS! SuD-tolkning!) SHANSEP Sensitive marine OC leire (Ip<3%, IL>1,5),2 1, γ 19,6 kn/m3 Silt, leirig silt, sitlig/ leirig finsand,25,8 NGI-SHANSEP (OBS! SuA-tolkning!) Antatt kote tidl. havbunn: 147, m.o.h. Jordart α β Antatt tidl. GV kote: 142, m.o.h. Sensitive OC/ NC leire,28,6 Poretrykk/m 1, kpa/m Middels/ lav sensitive OC/ NC leire,32,9 Norske leire,3,85 Jordart S m Kote topp skråning: 134,5 m.o.h. OBS! Hvis det foreligger sua-verdier fra f.eks. CPTU data kan disse manuelt GV kote: 13, m.o.h. skrives inn i kolonne "H". Ellers beregnes sua automatisk ut i fra Poretrykk/m 8, kpa/m valgte verdiene for alfa og beta. β,65,25 CPTU/lab SHANSEP Kote u [kpa] p' før [kpa] sua,etter [kpa] p' etter [kpa] OCR sua,etter [kpa] 13,, 213,2 65, 88,2 2,42 39,14 129, 8, 222,8 63,33 99,8 2,23 42,5 128, 16, 232,4 61,67 111,4 2,9 44,92 127, 24, 242, 6, 123, 1,97 47,74 126, 32, 251,6 58,33 134,6 1,87 5,53 125, 4, 261,2 56,67 146,2 1,79 53,3 124, 48, 27,8 55, 157,8 1,72 56,4 123, 56, 28,4 59,17 169,4 1,66 58,76 122, 64, 29, 63,33 181, 1,6 61,47 121, 72, 299,6 67,5 192,6 1,56 64,17 12, 8, 39,2 71,67 24,2 1,51 66,85 119, 88, 318,8 75,83 215,8 1,48 69,53 118, 96, 328,4 8, 227,4 1,44 72,19 117, 14, 338, 8, 239, 1,41 74,85 116, 112, 347,6 8, 25,6 1,39 77,5 115, 12, 357,2 8,14 262,2 1,36 8,14 114, 128, 366,8 82,78 273,8 1,34 82,78 113, 136, 376,4 85,41 285,4 1,32 85,41 112, 144, 386, 88,4 297, 1,3 88,4 111, 152, 395,6 9,67 38,6 1,28 9,67 11, 16, 45,2 93,29 32,2 1,27 93,29 19, 168, 414,8 95,91 331,8 1,25 95,91 18, 176, 424,4 98,52 343,4 1,24 98,52 17, 184, 434, 11,13 355, 1,22 11,13 16, 192, 443,6 13,74 366,6 1,21 13,74 15, 2, 453,2 16,35 378,2 1,2 16,35 14, 28, 462,8 18,95 389,8 1,19 18,95 13, 216, 472,4 111,56 41,4 1,18 111,56 12, 224, 482, 114,16 413, 1,17 114,16 11, 232, 491,6 116,76 424,6 1,16 116,76 1, 24, 51,2 119,35 436,2 1,15 119,35 99, 248, 51,8 121,95 447,8 1,14 121,95 98, 256, 52,4 124,54 459,4 1,13 124,54 97, 264, 53, 127,14 471, 1,13 127,14 96, 272, 539,6 129,73 482,6 1,12 129,73 95, 28, 549,2 132,32 494,2 1,11 132,32 94, 288, 558,8 134,91 55,8 1,1 134,91 93, 296, 568,4 137,5 517,4 1,1 137,5 92, 34, 578, 14,9 529, 1,9 14,9 Dybde under terreng [m.o.h.] Aktiv udrenert skjærstyrke sua [kpa], 25, 5, 75, 1, 125, 134, 132, 13, 128, 126, 124, 122, 12, 118, 116, 114, 112, 11, 18, 16, 14, 12, 1, CPTU sua [kpa], topp skråning SHANSEP sua [kpa], bunn skråning Kote bunn skråning 127,1 m.o.h. GV kote: 127, m.o.h. Poretrykk/m 12, kpa/m β,65 Kote u [kpa] p' før [kpa] p' etter [kpa] OCR sua, før [kpa] sua, etter [kpa] 127,, 242, 1,96 123,47 6,,25 3, 126, 12, 251,6 9,56 26,32 58,33,23 3, 125, 24, 261,2 17,16 15,22 56,67,22 3, 124, 36, 27,8 24,76 1,94 55,,2 3, 123, 48, 28,4 32,36 8,67 59,17,21 3, 122, 6, 29, 39,96 7,26 63,33,22 31,65 121, 72, 299,6 47,56 6,3 67,5,23 35,44 12, 84, 39,2 55,16 5,61 71,67,23 39,2 119, 96, 318,8 62,76 5,8 75,83,24 42,94 118, 18, 328,4 7,36 4,67 8,,24 46,66 117, 12, 338, 77,96 4,34 8,,24 47,88 116, 132, 347,6 85,56 4,6 8,,23 48,98 115, 144, 357,2 93,16 3,83 8,14,22 5,7 114, 156, 366,8 1,76 3,64 82,78,23 52,66 113, 168, 376,4 18,36 3,47 85,41,23 55,24 112, 18, 386, 115,96 3,33 88,4,23 57,79 111, 192, 395,6 123,56 3,2 9,67,23 6,33 11, 24, 45,2 131,16 3,9 93,29,23 62,86 19, 216, 414,8 138,76 2,99 95,91,23 65,37 18, 228, 424,4 146,36 2,9 98,52,23 67,87 17, 24, 434, 153,96 2,82 11,13,23 7,37 16, 252, 443,6 161,56 2,75 13,74,23 72,85 15, 264, 453,2 169,16 2,68 16,35,23 75,32 14, 276, 462,8 176,76 2,62 18,95,24 77,79 13, 288, 472,4 184,36 2,56 111,56,24 8,25 12, 3, 482, 191,96 2,51 114,16,24 82,71 11, 312, 491,6 199,56 2,46 116,76,24 85,16 1, 324, 51,2 27,16 2,42 119,35,24 87,61 99, 336, 51,8 214,76 2,38 121,95,24 9,5 98, 348, 52,4 222,36 2,34 124,54,24 92,49 97, 36, 53, 229,96 2,3 127,14,24 94,92 96, 372, 539,6 237,56 2,27 129,73,24 97,35 95, 384, 549,2 245,16 2,24 132,32,24 99,78 94, 396, 558,8 252,76 2,21 134,91,24 12,2 93, 48, 568,4 26,36 2,18 137,5,24 14,62 92, 42, 578, 267,96 2,16 14,9,24 17,4