GEOTEKNISK RAPPORT Rapport nr.: 1 Vår ref.: 1288.16a/mw Dato: 18.4.217 Rev. nr.: Til: Block Watne AS v/henry Dahl Johansen Oppdrag: Regulering Hansefellåsen, Rælingen kommune Emne: Geotekniske undersøkelser ifm. nytt vegkryss ved «Nedre Rælingsveg» Tiltaksklasse (ref./3/): Ikke relevant Sign. Oppdragsgiver: Block Watne AS Utarbeidet av: Marco Wendt v/ ØRP Siv. ing./ geotekniker Kontrollert av: Fig.1: Bilde mot nord/nordøst, dagens situasjon (2.3.217) Sammendrag: I forbindelse med regulering av boligfelt «Hansefellåsen», i Rælingen kommune, ble det den 13/3 17 utført grunnundersøkelser i et område ved planlagt nytt kryss på Nedre Rælingsveg/fv. 12, ca. på høyde med nr. 381A. Krysset er planlagt utformet som T kryss. Tiltaket medfører en større utfylling av skråningen/ravinen i øst. Løsmasser i tiltaksområdet er klassifisert som tykk havavsetning. Tiltaksområdet ligger under marin grense og utenfor NVE s registrerte kvikkleiresoner. Formålet med undersøkelsene var verifisering av evt. kvikkleireforekomster og terrengstabilitet, samt grunn og fundamenteringsforhold. Massene i grunnen består av middels fast til fast leire med middels til lite sensitivitet. Jordmassene under fylkesveien er mest sannsynlig delvis tilkjørte, ikke lokale leirmasser/tørrskorpeleire, samt blandingsmasser. Løsmassemektighet i undersøkt området ligger ca. mellom 1 og 1 m under fylkesveien, og ca. 15 til 2 m i bunnen av skråningen i øst. Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbrudd leire etter definisjon fra ref./6/. Rådgivende arkitekt og ingeniørfirma Planlegging, prosjektering, oppmåling og prosjektledelse Storgata 11A, Pb 26, 251 Jessheim Tlf 63 94 24 4 Org.nr no 938 182 787 mva Bank 166.8.782 1
Innholdsfortegnelse 1 Innledning/ orientering... 3 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 2.1 2.2 3.1 3.1 3.2 3.3 6.1 6.2 6.3 6.4 7.1 7.2 7.1 8.1 8.2 Krav til utredning... 3 Pbl, TEK/SAK1, NVEs retningslinjer... 3 NS-EN 1997 (Norsk standard/ Eurokode)... 4 Krav til sikkerhet... 4 Generelt... 4 Sikkerhetsnivå... 4 Pålitelighetsklasse og geoteknisk kategori... 4 Kontroll... 4 Topografi... 4 Tidligere undersøkelser... 5 Grunnundersøkelser... 5 Omfang... 5 Kvalitet... 5 Grunnforhold... 6 Grunnvann... 7 Jordparametere... 7 Generelt... 7 Styrkeparametere... 7 Setningsparametere... 7 Stabilitetsforhold... 8 Områdestabilitet... 8 Terrengstabilitet... 8 Setningsforhold... 9 Konklusjon... 9 Referanser... 1 Oversikt over vedlegg og tegninger... 11 2
1 Innledning/ orientering I forbindelse med regulering av Hansefellåsen/nytt kryss med Nedre Rælingsveg/fv. 12 ble det etter oppdrag fra Block Watne AS den 13.3.217 utført grunnundersøkelser på eiendom 119/14 i Rælingen kommune. NGUs kvartærgeologisk kart indikerer tykk marin havavsetning, dvs. havavsatt leire med mektighet mer enn,5m øst for fylkesveien og bart fjell på vestsiden. Området ligger utenfor NVE s registrerte kvikkleiresoner. Det ble hverken funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale etter definisjon fra ref./6/. Tiltaksområde Fig. 2: Oversikt løsmasser på og rundt tiltaksområdet (kilde: NGU kvartærgeologisk kart). Massene i grunnen består av middels fast til fast leire med middels til lite sensitivitet. På oversiden av skråningen, under fylkesveien, består disse mest sannsynlig av tilkjørte fyllmasser, delvis tørrskorpeleire, delvis bløtere leire, delvis friksjonsmasser. Løsmassemektighet i undersøkt området ligger ca. mellom 1 og 1 m på oversiden, og ca. mellom 15 og 2 m på nedsiden av skråningen. Undersøkelsene ble utført for å innfri kommunens krav om utredning av grunnforhold, samt terrengog områdestabilitet i tilgrensende terreng, tilsvarende undersøkelseskrav fra NVE s retningslinjer «Flom og skredfare i arealplaner», jfr. ref./5/. Undersøkelsene gir også grunnlag for vurdering av fundamenteringsforhold ifm. senere anleggsarbeid. 2 2.1 Krav til utredning Pbl, TEK/SAK1, NVEs retningslinjer I forbindelse med arealplanlegging og planlegging og utførelse av byggetiltak må det tas hensyn til kravene i Plan og bygningsloven (PBL) og byggeteknisk forskrift/byggesaksforskrift til loven (ref./3/ og /4/). Ovennevnte lovverk viser til NVE s retningslinjer «Flaum og skredfare i arealplaner» (ref. /5/). Her stilles det krav til geotekniske utredninger for planlegging og utbygging i områder under marin grense 3
og ujevnt terreng (veileder til retningslinjene, ref. /6/), og generelt for områder med potensiell fare for bl.a. jordskred (vedlegg 2 i ref. /5/). Det ble ikke funnet kvikkleire i grunnen i og rundt tiltaksområdet. Sikkerhets og utredningskrav ifølge ref. /5/ og /6/ trenger dermed ikke hensyntas. 2.2 NS EN 1997 (Norsk standard/ Eurokode) Norsk /Europeisk Standard, jfr. ref. /1/, gir generelle regler for geoteknisk prosjektering. Her stilles det bl.a. krav til terrengstabilitet. Sikkerhetsprinsippene er knyttet til tilstrekkelig fasthet i jordmassene mot «skreddrivende» krefter. Vurderinger og utførte stabilitetsberegninger er basert på NS EN 1997 1. 3 3.1 Krav til sikkerhet Generelt Krav til sikkerhet hva gjelder terrengstabilitet i områder med jordmasser utenfor kvikkleire / sprøbruddoppførsel fremkommer av NS EN 1997 1. I standarden er omtalt materialfaktor på jordmassenes fasthet ensbetydende med sikkerhetsfaktoren i beregningen av terrengstabilitet vha. likevektsbetraktninger. 3.1 Sikkerhetsnivå Sikkerhetsfaktor i bruddgrensetilstand ble i tråd med ref./1/ satt til γ M =1,4 for de utførte beregningene av terrengstabilitet for dyptgående glideflater. For tiltak som fører til avlastning eller ikke netto pålastning av terrenget, tillates avvik fra absolutt sikkerhetsfaktor, jfr. ref./1/, kap. NA.A.3.2. 3.2 Pålitelighetsklasse og geoteknisk kategori For senere tiltaksprosjektering bør geoteknisk kategori etter ref./2/ settes til kategori 2. 3.3 Kontroll Kontrollkrav for utredninger på areal og reguleringsplannivå er i liten grad definert. Ref./5/ opplyser i kap. 6.3 om at «Vurderingane må underleggjast fagleg kontroll, enten av ein sidemann eller ein uavhengig part (avhengig av faregraden) med tilstrekkeleg kompetanse». Dette betyr at vanlig sidemannskontroll på foreliggende rapport tilfredsstiller kontrollkravet. 4 Topografi Tiltaksområdet samt nærmeste områder ligger under tidligere marin grense, koter rundt +188 m.o.h. på fv. 12 og koter på ca. +17 m.o.h. på nedsiden av skråningen i øst. Helning i skråningen er på mellom 1:1,5 og 1:3,5 og skråningshøyder opp til 2 m. Skråningen er en del av et større ravinesystem. Nivå på tidligere havbunn i tiltaksområde vurderes til ca. kote +195 m.o.h. ut i fra de høyeste toppene i nærområdet. Nivå på tidligere havbunn har relevans for fasthet i leirmassene. 4
5 Tidligere undersøkelser Det ble utført geotekniske undersøkelser i regi av ØRP i 214 ifm. med et privat byggeprosjekt i Nedre Rælingsveg 38, jfr. ref./1/. Resultatene fra disse undersøkelsene er tatt med i forliggende rapport. 6 6.1 Grunnundersøkelser Omfang Det ble utført 3 stk. totalsonderinger, 1 stk. CPTU sondering, 1 stk. poretrykksmåling i to dybder, samt 1 stk. prøvetaking bestående av 2 stk. 54mm sylinderprøver og 4 stk. poseprøver. De foreliggende opplysningene anses som tilstrekkelig grunnlag for vurdering av grunnforhold i tiltaksområdet, samt vurdering av terreng og områdestabilitet. Borpunktene ble målt inn med GPS (jfr. vedlegg 1). En samlet oversikt over plassering, bordybder og data for identifisering av samtlige utførte boringer i 214 og 216 framgår av tegning V1. Resultater fra sonderingene framgår av tegningene V2a, V2b og V3a, V3b. 6.2 Kvalitet Det ble tatt opp 2 stk. 54mm sylinderprøve i borpkt. 2. I nedenfor stående tabell ble det foretatt en kvalitetsvurdering av sylinderprøvene. Prøvekvalitet bedømmes vha. parametere fra utførte labanalyser. Uforstyrrede Prøve OCR [ ] Ødometer /treaksialforsøk Prøve /forsøkskvalitet** Dybde M Pkt. /M L Δe/e ε a NVE SVV NGI [m] [ ] [ ] [%] (Ref./5/) (Ref./6/) (Ref./7/, /8/) 2 4,3 * ca. 1,82 3,5 Forstyrret Akseptabel Dårlig 2 2 4,45 * ca. 1,76 4,5 Forstyrret Dårlig Dårlig 2 2 4,55 *,115 5,28 Forstyrret Dårlig Dårlig 2 Fig. 3: Kvalitet jordprøver etter ref./5/ til /8/ *ikke stedlige masser, evt. overkons. iflg. uttørking **usikker pga. uklar overkonsolideringsgrad (OCR) Tabell nedenfor gir en oversikt over kvalitet på foreliggende CPTU data. Klassifiseringen gjelder kun nullpunktsavvik, helning og poretrykksrespons. Pkt. Sondering Dybdeintervall [m] Anvendelsesklasse (kun nullpunktavvik) Spissmotstand Friksjon Poretrykk Helning 2 1,9 7, 5* 1 1 4** 5* Fig. 4: Anvendelsesklasser CPTU etter ref./9/ Kommentar Kval. klasse (NVE) Brukbar poretrykksrespons under grunnvann. Negativ poreovertrykk/sug øverst. *avvik pga. stein /gruskorn i ca. 3,5 m dybde **avvik pga. delvis sondering over grunnvannsnivå 5
6.3 Grunnforhold Følgende grunnforhold tolkes på nedsiden av skråningen ved borpunkt 3_214: 1) Ca. 2 m mektighet: Tørrskorpeleire. m 2 m 2) Ca. 15 m mektighet: Fast siltig overkonsolidert leire, tynne silt /sandlag i flere dybder. Fjelldybde: 18 m 18 m Følgende grunnforhold tolkes på oversiden av skråningen ved borpunkt 2: 3) Ca. 4,5 m mektighet: Fyllmasser, tørrskorpeleire, leire, friksjonsmasser, vanninnhold 15 45 %. m 4) Ca. 1,5 m mektighet: Gml. tørrskorpelag under fyllmasser, siltig, sandig, vanninnhold ca. 25 %. 5) Ca. 2 m mektighet: Fast lav plastisk siltig leire, vanninnhold 25 3 %. Fjelldybde: 8 m 4,5 m 6 m 8 m 6
6.4 Grunnvann Grunnvannsnivå er variabelt. De høyeste nivåene oppstår vanligvis i perioder rundt vårløsning/ snøsmelting og etter lange perioder med regn om våren/høsten. Det ble den 13.3.217 installert hydrauliske piezometere i to dybder ved sonderingspunkt 2. Følgende avlesninger ble gjort: Dato Måler 1 6,5m dybde Måler 2 8,5m dybde [moh]* [m] ** [moh] [m] 21.3.217 185,28 2,87 183,76 4,39 Fig. 5:Måling grunnvannsnivå/poretrykk *meter over havet **meter under terreng 7 7.1 Jordparametere Generelt Tolkning av jordparametere ble utført ved hjelp av lab /feltdata samt erfaringsverdier. 7.2 Styrkeparametere Lag Friksjonsvinkel «ϕ» [ o ] Attraksjon «a» [kpa] 1) 32 15 2) 3 1 6 12* 3) 31 4) 28 55 38 5) 28 38 3 Udrenert skjærstyrke «sua» [kpa] Fig. 6: Oversikt styrkeparametere *tilsvarer SHANSEP =,3; =,85; tidl. havbunn kote +195 7.1 Setningsparametere Utfyllingen av skråningen på østsiden av fylkesveien vil ikke gi nevneverdige terrengsetninger. Dette fordi at leirmassene tidligere var belastet/dekket med løsmasser som over tid har erodert bort. Lasten fra løsmassene som er erodert bort er betydelig høyere enn lasten fra planlagt fremtidig veifylling. Setningsparametere ble likevel tolket for jordlag 2) for å kunne estimere konsolideringstid for massene i grunnen under fremtidig veifylling, se kap. 8. Lag Ødometermodulus «M» [MPa] Modultall «m» [ ] Forkonsolidering «p c» [kpa] Kons.koeff. «c v» [m 2 /år] 2) 15 2 25 2 4 2 5 Fig. 7: Oversikt setningsparametere 7
8 8.1 Stabilitetsforhold Områdestabilitet Områdestabilitet iht. definisjonen fra ref./6/ sikter på mulig progressiv, frem eller bakoverrettet bruddutvikling i nærområdet som kan nå tiltaksområde. Forutsetning for et slikt senario er tilstedeværelse av kvikkleire eller jordmasser med sprøbruddegenskaper. I og med at det ikke ble oppdaget slike jordmasser er kravet om tilstrekkelig områdestabilitet oppfylt. I ref./11/, defineres «områdestabilitet» som en situasjon, hvor et byggetiltak fører til forverring av terrengstabilitet med opp til 5 %. Dette inkluderer dermed også mulige lange glideflater som direkte omfatter tiltaksområde. I foreliggende rapport er slike situasjoner utredet ifm. terrengstabilitet, se kap. under. 8.2 Terrengstabilitet Det ble utført en beregning av terrengstabilitet i tre snitt, jfr. tegninger. Beregningene ble utført for: A) Dagens terreng. B) Terreng umiddelbart etter fylling. Det er brukt en dimensjonerende trafikklast på veien på q d =13 kpa. Påkrevd sikkerhet etter tiltaket må være minst 1,4 eller forbedring/ikke forverring, jfr. kap. 3. Nedenfor stående tabell viser at det er behov for stabilitetsforbedrende tiltak. Snitt Sikkerhet «Dagens terreng» Sikkerhet «Terreng umiddelbart etter fylling» Krav/nødvendig forbedring iflg. ref./6/* C C 1,43 1,34 1,4 (absolutt krav) A A 1,12 1,9 8 % 1,6 (gj.snitt) D D,99 1,9 Fig. 8: Oversikt stabilitetsberegninger 9 % (gj.snitt) *brukes pga. at ref./1/ ikke angir tallverdier for % vis forbedring Det ble utført stabilitetsberegninger med avlastet skråningstopp i snitt C C. Det viste seg at en oppnår nødvendig forbedring ved å erstatte ca.,7 m av massene i veiover /underbygning med EPS. Dette gjelder for den nordlige halvdelen av tiltaksområdet, jfr. tegn. V4. For å oppnå nødvendig forbedring i snitt A A og D D foreslås det trinnvis utlegging av veifyllingen. Ved å la den nedre halvparten av fyllingen konsolidere de stedlige massene i grunnen over et tidsrom på ca. 4 6 måneder før resten av fyllingen legges ut, vil styrken i leirmassene øke og endelig stabilitet være tilstrekkelig (det ble beregnet ca. 8 % konsolidering i dette tidsrommet). Snitt Sikkerhet «Dagens terreng» Tiltak Sikkerhet «Terreng umiddelbart etter fylling + tiltak» C C 1,43,7 m EPS 1,4 1,4 Krav/oppnådd forbedring A A D D 1,6 Trinnvis fylling, ca. 4 6 mnder. konsolidering. Fig. 9: Oversikt beregning av stabilitetsforbedring 1,2 13 % 8
EPS masseutskiftingen må utføres over hele veibredden for den nordre delen av veistrekningen. Konsolideringsfyllingen i søndre delen av tiltaksområde må bygges opp fra skråningsfoten og oppover, ca. til kote +18. For å kunne verifisere om nødvendig konsolideringsgrad på 8 % er nådd må det installeres en poretrykksmåler (elektrisk piezometer). Måleren plasseres som vist på tegning V4, dvs. ca. ved terrengkote +175 (dagens terreng). Filter på måleren bør stå ved kote +17. Dette må utføres før utlegging av fyllingen. I tillegg bør det utføres en CPTU sondering samtidig med installasjon av måleren. Dette må utføres av et grunnboringsfirma, i samråd med geotekniker. Beliggenhet og utstrekning av oven omtalte stabiliserende tiltak er vist i tegning V4. Tiltakene må prosjekteres av en geotekniker. 9 Setningsforhold Som nevnt i kap. 7 er leirmassene overkonsoliderte. Det ble utført en setningsberegning ifm. vurdering av konsolidering, jfr. kap. 8. Beregningen antyder terrengsetninger under fyllingen på maks 1 1,5 cm. 1 Konklusjon Det ble ikke funnet kvikkleire eller sprøbruddmateriale på eller i relevant avstand til tiltaksområdet. Områdestabilitet iht. definisjon fra ref./6/ er tilfredsstillende. For å forbedre stabiliteten i skråningen anbefales det å: erstatte,7 m av de stedlige massene under dagens veibane med EPS i den nordlige delen av tiltaksområde. legge ut fyllingen i 2trinn i den sørlige delen av tiltaksområde, med ca. 4 6 måneder konsolideringstid av første trinn (nedre del). Det må utføres detaljprosjektering av ovennevnte tiltak. Dette kan vi gjerne utføre ved behov. Sign. Marco Wendt 9
11 Referanser /1/ Norsk / Europeisk Standard, NS EN 1997 1:24+A1:213+NA:216: «Geoteknisk prosjektering Del1: Allmenne regler». /2/ Norsk / Europeisk Standard, NS EN 199:22+A1:25+NA:216: «Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner» (216). /3/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggteknisk forskrift: TEK 1 (211). /4/ Direktoratet for byggkvalitet, Byggesaksforskriften: SAK 1 (21). /5/ NVE, retningslinjer: Flom og skredfare i arealplaner (211). /6/ NVE, veileder: «Sikkerhet mot kvikkleireskred Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper» (214). /7/ Statens vegvesen, Veiledning: Håndbok V22 «Geoteknikk i vegbygging» (21). /8/ Vianova Systems AS, Geoteknisk programpakke: Novapoint GoeSuite Toolbox 15.1.4.. /9/ Norsk Geoteknisk Forening (NGF), veileder: Veiledning for utførelse av trykksondering (1982, rev. nr. 3, 21). /1/ ØRP, geoteknisk rapport: «Nedre Rælingsv 38A, 98/13 Rælingen kommune», oppdr.nr. 4.14L, datert 17. jan. 215. /11/ NIFS, Naturfareprosjekt: Delprosjekt 6 Kvikkleire, rapport nr. 8/216: «Grense mellom lokal og områdestabilitet» (216). 1
12 Oversikt over vedlegg og tegninger Tegning V1: Oversikt grunnboring og terrengsnitt Tegning V2a: Grunnundersøkelser borpkt. 1 3 Tegning V2b: Grunnundersøkelser borpkt. 1_214 3_214 Tegning V3a: Terrengsnitt C C med sonderinger Tegning V3b: Terrengsnitt D D med sonderinger Tegning V4: Oversikt foreslåtte stabiliseringstiltak Tegning V5a: Stabilitetsberegning terrengsnitt D D, dagens terreng Tegning V5b: Stabilitetsberegning terrengsnitt D D, trinn 1, 8 % konsolidering Tegning V5c: Stabilitetsberegning terrengsnitt D D, trinn 1 + 2 Vedlegg 1: Koordinater borpunkter Vedlegg 2: Labanalyser jordprøver Vedlegg 3: Tolkning CPTU feltdata Vedlegg 4: SHANSEP tilpasning udrenert skjærstyrke i skråningen Vedlegg 5: Tegnforklaring 11
A A B B C C D
Koordinater EUREF 89 UTM 32 Y X
Dybde (m) 1 2 3 4 5 6 Beskrivelse TØRRSKORPELEIRE, siltig, sandig, grusig SAND / GRUS, forstyrret iblandet tørrsk.leire, siltig, grus sd: 4 mm TØRRSKORPELEIRE, siltig, sandig, grusig TØRRSKORPELEIRE TØRRSKORPELEIRE kt. + Prøve KTest Ø T Ø Vanninnhold (%) og konsistensgrenser 1 2 3 4 5 (g/cm 3 ) 1,79 2,2 1,94 2,5 1,79 Porøsitet (%) 45 38 45 42 49 Organisk innhold (%) Udrenert skjærfasthet (kpa) 1 2 3 4 5 St (-) 2 5 2 7 TØRRSKORPELEIRE 8 9 1 Symboler: 15 5 1 PRØVESERIE Enaksialforsøk (strek angir deformasjon (%) ved brudd) = Densitet S t = Sensitivitet T = Treaksialforsøk Ø = Ødometerforsøk K = Korngradering Borhull: 2 s: 2.65 g/cm 3 Grunnvannstand: 3 m Borbok: RGB Lab-bok: DLB Øvre Romerike Prosjektering AS Nedre Rælingsvei 381 Dato: 217-3-28 Konstr./Tegnet: RHS Kontrollert: SIOR Godkjent: GEO www.multiconsult.no Oppdragsnummer: 13433 Tegningsnr.: 1 Rev. nr.:
SYMB SERIE DYBDE METODE OL NR. (m) JORDARTS BETEGNELSE Anmerkninger TS VS HYD A 2 6,-7, LEIRE X X B C D E 1 LEIRE SILT SAND GRUS FIN MIDDELS GROV FIN MIDDELS GROV FIN MIDDELS GROV STEIN MASSEPROSENT AV KORN MINDRE ENN d 8 6 4 2 KORNDIAMETER,1,1,1 1 1 1 A B C D E SYMBOL: METODE: Ogl. = Glødetap ( %) TS = Tørr sikt 2 D 3 D6 Ona. = Humusinnhold (%) Cz Cu VS = Våt sikt ( D6)( D1) D1 Perm. = Permeabilitet (m/s) HYD = Hydrometer SYM Tele W Su Su r Plastisitet Glødetap <,2 mm Tot. densitet D 1 D 3 D 5 D 6 gruppe BOL % kn/m2 kn/m2 Wf Wp Ogl % % kn/m3 mm mm mm mm A,44,69 B C D E KORNGRADERING Konstr./Tegnet Øvre Romerike Prosjektering AS RHS Nedre Rælingsvei 381 Godkjent Dato OPPDRAG NR. TEGN.NR REV. Kontrollert SIOR GEO 28.3.17 www.multiconsult.no 13433 6
Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 5 1 15 2 25 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 Deformasjonsmodul, M [MPa] Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] 2 4 6 8 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 11 12 Densitet (g/cm 3 ): 1,9 Vanninnhold w (%): 28,84 Øvre Romerike Prosjektering AS Nedre Rælingsvei 381 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): 67,9 Rapportdato: 24.3.217 Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 22.3.217 4,3 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13433 75.1 CRS Godkjent: GEO Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 Aksiell tøyning, a [%] Permeabilitet, k [m/år],,4,8,12,16,2 1 2 3 4 5 6 7 8 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 9 1 11 11 12 12 1 2 Poretrykksforhold, u b / [%] 3 4 5 6 7 8 9 2 4 6 8 1 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 11 12 Densitet (g/cm 3 ): 1,9 Vanninnhold w (%): 28,84 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): 67,9 Øvre Romerike Prosjektering AS Nedre Rælingsvei 381 Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 22.3.217 4,3 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13433 75.2 CRS Rapportdato: Godkjent: 24.3.217 GEO Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 5 1 15 2 25 3 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 Deformasjonsmodul, M [MPa] Aksiell tøyning, a [%] 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Kons.koeffisient, c v [m 2 /år] 1 2 3 4 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 11 12 Densitet (g/cm 3 ): 1,94 Vanninnhold w (%): 27,87 Øvre Romerike Prosjektering AS Nedre Rælingsvei 381 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): 72, Rapportdato: 24.3.217 Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott A: av ' - a, M og c v. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 22.3.217 4,55 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13433 76.1 CRS Godkjent: GEO Programrevisjon: 7.1.214
Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 Aksiell tøyning, a [%] Permeabilitet, k [m/år],,2,4,6,8,1 1 2 3 4 5 6 7 8 1 5 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 9 1 11 11 12 12 1 2 Poretrykksforhold, u b / [%] 3 4 5 6 7 8 9 5 1 15 2 Effektiv, gjennomsnittlig aksialspenning, av ' [kpa] 1 11 12 Densitet (g/cm 3 ): 1,94 Vanninnhold w (%): 27,87 Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kpa): 72, Øvre Romerike Prosjektering AS Nedre Rælingsvei 381 Kontinuerlig ødometerforsøk, CRS-rutine. Plott B: av ' - a, k og u b /. MULTICONSULT AS Box 265 Skøyen N-213 OSLO Tlf.: 21 58 5 Forsøksdato: Dybde, z (m): Borpunkt nr.: 22.3.217 4,55 2 Forsøknr.: Tegnet av: Kontrollert: 1 RHS SIOR Oppdrag nr.: Tegning nr.: Prosedyre: 13433 76.2 CRS Rapportdato: Godkjent: 24.3.217 GEO Programrevisjon: 7.1.214
8 7 6 5 4 3 2 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Effektiv radiell spenning, 'r (kpa) Maks. skjærspenning, max = ( ' a - ' r )/2 (kpa) Forsøksdata 4,45 m 3 m i = 18, kn/m 3 5,28 %,115 w i = 27,3 % - % - % - - kpa ' vo = ' ac = 64,8 kpa 24.3.217 RHS SIOR GEO 13433
128 112 96 8 64 48 32 16 16 32 48 64 8 96 112 128 144 Middel spenning, aktiv ( 'a + 2 'r)/3 (kpa) : passiv ( 'r + 2 'a)/3 (kpa) Deviator spenning, 2* max = ( ' a - ' r ) (kpa) Forsøksdata 4,45 m 3 m i = 18, kn/m 3 w i = 27,3 % ' vo = 5,28 % - % - 'ac = 64,8 kpa,115 - % - 24.3.217 RHS SIOR GEO 13433
6 Tøyning [%] 2 4 6 8 1 Maks. Skjærspenning, max (kpa) 5 4 3 2 1 3 Tøyning [%] 2 4 6 8 1 25 Poretrykk, u(kpa) 2 15 1 5 Forsøksdata 4,45 m 3 m i = 18, kn/m 3 w i = 27,3 % ' vo = 5,28 % - % 'ac = 64,8 kpa,115 - % 24.3.217 RHS SIOR GEO 13433
CPTU hull 2, Hansefellåsen, Rælingen Aktiv udrenert skjærstyrke sua (kn/m2) 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, Gv målt, mars 217 Dybde (m) 5 sua spisstrykk (Bq tolkning qn) Treaksilaforsøk Design sua Konusforsøk Enaksialforsøk SuA poretrykktolkning (NGI), St<15 sua poretrykk Bq tolk sua spisstrykk (Bq tolkning qe) Prosjekt: Hansefellåsen, Rælingen Sted: Kommune: Hansefellåsen/fv. 12 Rælingen Oppdragsnr.: 1288.16a Dato sondering: 13.3.217 Borfirma: RGB CPTU-/hull nr.: 2 Sonde nr.: 5141 Oppdragsgiver: Block Watne Tegnet: MW Dato: Temperatur: Kontrollert: Bilgagsnr.: Kote: 188, Versjon: Titel: Tolkning aktiv udrenert skjærstyrke Revisjon: Filplassering:
CPTU borpunkt 2 Hansefellåsen, Rælingen Friksjonsvinkel ϕ ( ), tolket fra Bq, Nm, β 15 2 25 3 35 4 45 5 1 2 3 Dybde z (m) 4 5 a = kpa 6 7 Design phi NTH modell, aphi1, beta= 3grader, a=kpa NTH modell, aphi2, beta= 2grader, a=kpa NTH modell, aphi3, beta= 1grader, a=kpa 8 Prosjekt: Sted: Kommune: Oppdragsnr.: 1288.16a Dato sondering: 13.3.217 Borfirma: CPTU-/hull nr.: 2 Sonde nr.: 5141 Oppdragsgiver: Tegnet: Marco Wendt Dato: Temperatur: Kontrollert: Bilgagsnr.: Kote: 188, Versjon: Revisjon: Hansefellåsen, Rælingen Titel: Filplassering: Tolkning friksjonsvinkel Hansefellåsen/fv. 12 Rælingen Romerike Grunnboring AS Block Watne AS
Prosjekt: 1288.16a Sted Hansefellåsen, vegfylling snitt D-D Situasjon: Fylling 1. trinn Kommune Rælingen Erfaringsverdier til orientering: Ladd-SHANSEP (OBS! SuD-tolkning!) SHANSEP - manuelt Jordart Sensitive marine OC leire (Ip<3%, IL>1,5),2 1, γ 19, kn/m3 Silt, leirig silt, sitlig/ leirig finsand,25,8 NGI-SHANSEP (OBS! SuA-tolkning!) Kote tidl. Havbunn: 195, m.o.h. Jordart α β Antatt tidl. GV kote: 188, m.o.h. Sensitive OC/ NC leire,28,6 Poretrykk/m 9, kpa/m Middels/ lav sensitive OC/ NC leire,32,9 Norske leire,3,85 S m Kote midt skråning: 175,1 m.o.h. Fylling: 18,1 m.o.h. GV kote: 175, m.o.h. γ 2, kpa Poretrykk/m 1, kpa/m Konsolidering 8, % β,85 α,3 Janbu-sp.fordeling Kote u [kpa] p' før [kpa] p' etter [kpa] OCR sua, etter [kpa] sua, kons. [kpa] 175,, 263, 1,9 138,42 37,66 61,66 174, 1, 273, 1,9 25,5 5,52 73,32 173, 2, 283, 19,9 14,22 57,1 78,61 172, 3, 293, 28,9 1,14 62,1 82,5 171, 4, 33, 37,9 7,99 66,55 85,75 17, 5, 313, 46,9 6,67 7,63 88,63 169, 6, 323, 55,9 5,78 74,48 91,28 168, 7, 333, 64,9 5,13 78,17 93,77 167, 8, 343, 73,9 4,64 81,74 96,14 166, 9, 353, 82,9 4,26 85,21 98,41 165, 1, 363, 91,9 3,95 88,62 1,62 164, 11, 373, 1,9 3,7 91,97 12,77 163, 12, 383, 19,9 3,48 95,28 14,88 162, 13, 393, 118,9 3,31 98,54 16,94 Dybde [moh], 5, 1, 176, 174, 172, 17, 168, 166, 164, 162, Udrenert aktiv skjærstyrke sua [kpa] Design sua [kpa], midt skråning