Bergvesenet Posthoks 321, 72 Trondheim Rapportarkivet Bergvesenet rapport nr Intern Journal nr Internt arkiv nr Rapport lolisering Gradering BV 1281 I128/9 Trondheim Fortrolig Kommer fra..arkiv Ekstern rapport nr Oversendt fra Fortrolig pga Fortrolig fra dato: STF36 F947 SINTEF Bergieknikk Utmål Tittel Kjernelogging, permeabilitetsmåling og hydrauliske splitte/jekketester ved Fosdalen Bergverk. GUNN ( Gasslagerutvikling i Norden) Forfatter Dato Bednft Neby, Arild 1.7 199 SINTEF Bergteknikk GUNN ( Gasslagerutvikling i Norden) Kommune Fylke Bergdistrikt 1: 5 rtblad1:25 nblad Fagområde Gruveteknisk Dokument typeforekomster RapportFosdalen Råstofftype In dustrim in eral Malm/metall Emneord Gass Fe Sammendrag
2 STF36 1:947 Kjernelogging, permeabilitetsmåling og hydrauliske splitte/jekke-tester ved Fosdalen Bergverk 199-7-1 J Bergteknikk PPOR
ces RAPPORT Sliffelsen for industriell og lekrusk forskrung ved Norges tekniske hogskolegradering Rapport nummer STF36 F947 L_ Fortrolig N - 734 Trondheim leleront (/) 69 3 Fulex: 65 62 SINIF N lelefax: (/) 59 24 6 Rapportens tittel KJERNELOGGING, PERMEABILITETSMÅLING OG HYDRAULISKE SPLITTE/JEKKE-TESTER VED FOSDALEN BERGVERK Saksbearbeider/forfatter Date 199-7-1 Anlallsidere~ 6 s Bilag Ansv sign /-\ Avdekng ISBN nr. Arild Neby Bergteknikk Tore S. Dahlø Prosrektnurnmer. 36267.21 Posgruppe Opporagsgymr GUN (Gasslagerutvikling i Norden) Oppdrg:\, rsref Ekstrakt Rapporten inngår i prosjektet "Pilotanlegg gasslagring. Feasability Studie". Denne rapporten, som omhandler de detaljundersøkelser som er gjort i Fosdalen, er med å danne underlag for hovedrapporten STF36 F943 "Feasibility Study on Pilot Cavern 'Alternatives for Gas Storage in Rock Caverns". Det er utført en logging av kjerner fra et 45 m langt hull på Etasje 11. Bergarten er foreløpig klassifisert som en massiv skifer med en oppsprekkingsfrekvens tilsvarende 5,5 sprekker pr bm (RQD ca 87.).En noe oppsprukket sone krysser borhullet etter boret lengde 21 til 24 meter. Kalkspat, kvarts og noe glimmer opptrer på sprekkene. Permeabiliteten i bergmassen innenfor sonen varierer fra 2 til 4,6 1 16 m2 for vanntrykk mellom 5 og 14 MPa. I sonen er permeabiliteten ca 1 ganger høyere. Det er indisjoner på jekking ved trykk i størrelsesorden 16 til 17 MPa (lukketrykk). Videre undersøkelser anbefales før endelig plassering av eventuelt pilotanlegg blir fastlagt. Gruppe Gruppe Stil~pårlorsk Bergteknikk Geologi Gass Egenvalgle stikkord Hydraulisk jekking Lager indexmglernisenghsh Rock and Mineral Eng. Geology Gas Hydraulic jacking Storage AVDELINGSSJEF
INNHOLDSFORTEGNELSE Avsniti- Lit GENERELT 1 LOKALITET KJERNELOGGING UTSTYR FOR MÅLING AV PERMSABILITETOG SPLITTE/JEKKE-TRYKK 2 TESTPROSEDYRE 3 TESTUTFØRELSE 4 TOLKNINGAV RESULTATER 5 VEDLEGG 1 2 LOGG OVER BORKJERNENE FOTO AV BORKJERNENE 3 4 DIAGRAMMERFRA PERMEABILITETSTESTING DIAGRAMMERFRA SPLITTE/JEKKE-TESTER TABELL-LISTE Tabell Side 1: Resultaterfra permeabilitetstesteri Fosdalenetasje 11. 6 Figur FIGUR-LISTE Oversikt over Fosdalenetasje 11 med borhullog pakningsplassering. Prinsipp for splitterigg. Foreslåtttestmmerplasseringi forholdtil etasje 1 og 11, samt påtruffetsleppesantatte orientering.
GENERELT 1 Som et ledd i de geologiskeforundersøkelsenefor et eventueltpilotanleggfor gasslagringi FosdalensBergverks-Aktieselsps gruve i Malm, er det utført kjerneboringmed påfølgendepermeabilitetsmålingerog hydrauliskesplitte/jekketester. Målingeneer gjort i et 45 m langt kjerneborhulli en eksisterendestoll på etasje 11 i gruva. Kjerneboringenble utført av FosdalenBergverketter nærmere anvisningfra Tore S. Dahlø (SINTEF).Målingerav permeabilitetog splitte/jekke-trykkble fra SINTEFs side utført av Hans K. Lund, Gisle Stjern og Arild Neby i tidsrommet7.-8. juni 199. LOKALITET I forundersøkelsesoppleggetfor et pilotanleggi FosdalenGruve er det utfra tidligerebefaringerog rekognoserendertlegginganbefaltto prøveloliteter som antas mest gunstigemed hensyn til praktiskutførelseav prosjektet.disse loliteteneligger på henholdsvisetasje 11 (dyp ca 6 m) og 14 (dyp ca 8 m). Det ble forutsattat kjerneboringble utført på begge nivåer, hvorav etasje 11, som nå er utført, hadde høyest prioritet. I utgangspunktetvar borhulletpå etasje 11 planlagtboret med lengde75 m, svakt på synk og med ansett normalt foliasjonen. Grunnet problemermed boreriggenvar hullet bare boret ca 45 m på det tidspunktda permeabilitetsmålingerog splitte/jekke-testerav tidsmessigeårsakermåtte utføres. Hullet, som har diameter46 mm, er boret med ansett 1 m øst for senter hovedsjaktv og har orienteringn 19 SSV (211g)med svakt fall, ca 2, dvs. normalt bergartensstrøkretning(se FIGUR 1). KJERNELOGGING Borkjerneneindikererat borhulleti hele dets lengde synes å være drevet i en rimelig ensartetbergartsformasjon.bergartener tydelig laminert,noe metamorfisertog stedvis småfoldetmed hydrotermalkvarts og lkspati folisjonssprekkeplanet.fenokrystallerav plagioklasog feltspat,samt biotitt, hornblende og ørsmå mengder svovelkiser i noen grad registrertpå sprekkeplanog i andre bruddflater.bergartenn nskjebest klassifiseressom en massiv skifer, med mørk finkornetmatriks,uten utpreget skifrighet.i rtleggingutført
2 av gruveselspetbetegnesdenne bergartenbiotittskifer.i enkeltepartier er imidlertidbergartennoe lysereog stedvistildelsgrønlig.i disse partienehar bergartenovergangermot kvartskeratofyrog grønnstein. Mikroskopisnalyseav tynnslipfra borkjerneneanses nødvendigfor å gi en riktig klassifiseringav bergarten. Oppsprekningsgradenfor kjerneloggenuttryktved RQD gir i middel for hele borhullet en verdi på 7%. Ser en bort fra de siste metrene av loggen,hvor det sannsynligviser opptaksproblemersom er mest skyld i høy oppsprekningsgrad,gir dette en ROU på 76%. I denne verdien er det medregneten betydeligsleppe/- svakhetssonesom ble påtruffetpå 21,5-24 m dyp. RQD-verdifor bergmassenutenom denne sleppa liggerpå 83%. Oppsprekningsfrekvensener for denne del av bergmassen i middel 5,5 sprekkerpr meter (se VEDLEGG 1 og 2). Sprekkematerialeter i hovedsaklkspatog hydrotermalkvarts. I de første metrene av hullet er det i tilleggnoe glimmer (biotitt).den omtalte sleppa på 21,5 m dyp, har avhengigav orienteringen mektighetpå maksimalt2,5 m. Rjerner fra sleppesonenhar i noen grad et belegg av leire.foliasjonsprekkenedanner typisk en fallvinkelpå 6 med kjernene.avhengig av orienteringenav kjernenei forhold til hullet gir dette et in situ fall > 6. UTSTYR FOR MÅLING AV PERMEABILITETOG SPLITTE/JEKKE-TRYKK Til måling av permeabilitetog hydraulisksplitte/jekke-trykker det benytteten splitteriggtilkobletet databasertloggesystem.splitteriggenbestår av en stempelpumpesom drives av en 3 kw dieselmotor.pumpe og motor, som er montertpå en stålramme,er direktekobletvia et reduksjonsgear.ved å variere turtalletfor pumpa og regulereoverløp,n vanntrykketvarieres fra - 45 bar med en vannstrøm på opptil 35 l/min.oppbyggingav hydraulikksystemeter vist i FIGUR 2. Registreringav trykk og vannstrømgjøresmed elektronisketrykk- og strømningsmåleresom er montert sammenmed røroppleggetpå selve riggen. Måleverdieneregistreresmed et datastyrtloggesystemsom også lagrer de innsamlededata. Måleverdienen kontrollerespå målestedetved hjelp av datamaskinen. For etableringav testseksjoner det benytteten pneumatiskenkeltpakning. Pakningen består av et 1 m langt ekspanderendegummielementmed nødvendig
3 tilkoblingsslangefor trykkoppbygningsamt et gjennomgåenderør for trykk-setting av testseksjon.høytrykks-hydraulikkrørtilkoblesdet gjennomgåenderøret og føres ut av hullet og tilkoblesriggen.gummipakningenhar en utvendigdiameterpå 42 TESTPROSEDYRE Før testseksjontrykksettes,trykksettespakningentil det ønskede trykk. Pakningstrykketsettes slik at en er sikker på at det n holdes overtrykki pakningen i forholdtil testseksjonenunder hele måleperiodenda pakningstrykket n avta noe med tid. Ved permeabilitetsmålingertrykksettesdernest testseksjonentil ønsket testtrykk og holdes konstantpå det nivå under hele måleperioden.testen bør foregå over så lang tid at vannstrømmener blitt tilnærmetkonstant. Hydrauliskesplitte/jekke-testerforegåretter følgendeprosedyre: gangs splitting - Motor startesog kjøres på lavt turtall (1 o/min). - Målehull fyllesopp med vann, splitteventilstenges. - Datamaskinensloggeprogramstartes. - Pakningsovertrykksettes. - Testseksjontrykksettessakte. - Ved inntruffetsplitting/jekkingvil en ikke lengerklare å få trykkoppbygging.det registreresen markert økning i vannstrømmen. - Denne situasjonenholdes i 1 min. - Splitteventilstengesog reguleringsventilreguleresned. - Motor stoppesog splitteventilholdes stengt. - Trykket i systemetavtar. - Datamaskinenlogger trykkreduksjonsforløpet i 3 min etter stengt splitteventil. gangs splitting(jekking) - Logging foregåruavbrutt. - Motor startesog kjøres på fullt turtall (24 o/min). - Trykket i pumpekretsenjusterestil trykket i testseksjonen. - Splitteventilåpnes og prosedyrefra 1. gangs splittingfølges. - Ved siste gangs splittinglogges trykkreduksjoneni 45-6 min etter stengt splitteventil.
4 TESTUTFØRELSE Grunnet den påtruffedesleppa på 21,5 m dyp, var det av stor interesseå måle permeabiliteteni bergmassenpå begge sider av sleppa.pakningenble derfor plassert på 25 m dyp (posisjoni) i første testrunde,hvilket ga en testseksjonpå 18,5 m. Det ble utført 4 rene permeabilitetstestermed rundt 45 minuttersvarighet på trykktrinn5, 1, 12 og 14 bar. Pakningstrykketble normaltholdt ca 2 bar over testtrykket.en 8 timerspause mellom testene 1 og 12 bar ga et tilsynelatendesprekkevannstrykki berget innenforsleppapå 1,5 bar. Hullet var før testing bare delvisvannfylt,hvilket indikererat hullet dreneresut av kryssende sprekkerog svakhetssoner,eller at det reellesprekkevannstrykketer enda lavere enn 1,5 bar. Ved testing på 12 og 14 bar trykk ble det observerten ørlitenutleksjefra hullet. Det ble gjort ett forsøkpå en fullverdigpermeabilitetsmålingi posisjon II, pakning på 19 m dyp og en testseksjonpå 24 m, men det syntes umulig å få trykkoppbygningstabiltover 6 bar. Vannstrømmenvarierte rundt 2 l/min, noe som var maksimal pasitetmed den vanntilførselen(12 l/minmed vanntrykkca 2 bar) som var tilgjengeligut fra pumpepasitetenpå denne etasjen i gruva. Forsøket ble avsluttet etter 5-6 minuttersreell testingda det ble antatt at faren for utvasking rundt sleppavar stor og at dette kunne ødeleggeborhulletog mulighetene for en avsluttendehydraulisksplitte/jekketest.resultaterfra disse permeabilitetsmålingener vist i TABELL 1. Testprogrammetble med dette forsertslik at et jekkeforsøkmed pakning nær posisjon I, med en testseksjonpå 17,5 m, ble forsøkt.vannstrømmenvar imidlertid såpass variabelat trykkoppbygningenikke kunne holdes jevnt mot 17 bar. Testen ble gjennomførtetter prosedyrenfor 1. gangs splitting,men ble på grunn av utilfredstillendevanntilførselikke ansett å ha vært særligvellykket. Et nytt jekkeforsøkble gjort med samme pakningsplassering,etter at vannleveransentil riggenvar blitt forbedret(26,7 l/minmed vanntrykkca 3 bar). Et vanntrykk på 19 bar ble nå nådd med en vannstrømrundt 3 l/min. Prosedyrefor 2. gangs splittingble nå fulgt. Det ble ikke observertnoen markert økning i vannstrøm slik at det var vanskeligå ta stillingtil om jekking var inntruffet.
5 En ren splittetestble forsøktutførtved å plasserepakningenpå 44 m dyp, hvilket ga en testseksjonpå 1 m. Prosedyrefor 1. gangs splittingble fulgt.en liten leksjei pakningenhadde imidlertidoppstått,noe som bidro til at overtrykketi pakningengradvis ble redusert.dette resultertei utgang av pakningenved 21 bars trykk. Pakning ble innstallertpå nytt i samme posisjonmed 3 bar overtrykk.et nytt splitteforsøkble igangsatt.vannstrømmenavtok gradvisunder trykkoppbygningen fra 3 1/min ved 5 bar til,5 1/minved 285 bars trykk.ved 29 bar oppsto et rørbrudd i hydraulikkrøretved tilkoblingentil pakningen,slik at testenmåtte avbrytes umiddelbart.det var til da ikke observertnoen økning i vannstrømmensom tilsa splittingav berget i testseksjonen. TOLKNING AV RESULTATER Ut fra tidligerebefaringeri gruvas etasje 1 og 11 samt observasjonerog sprekkemålingergjort under testperioden,er det til en viss grad mulig å danne seg et bilde av den lolegeologieni det aktuelleområdet for planlagt testmmer.pen omtalte sleppapå dyp 21,5-24 m i borhullsloggenhar mye sannsynligutgåendepå etasje 1. Sleppa skjærer i så fall her stollenpå etasje 1 ca 11 m øst for senterhovedsjaktv, med strøk N 26 V (2898)og fall 7 (se FIGUR 3). Sleppa er i skjæringenmed tunnelenassosiertmed et belte med betydelig lkutfelling.genereltn det synes som bergartsfordelingenhar en dreiningfra en V- strøkretningtil mer i retningnv-s, slik at sleppan ha utgåendepå etsje 11 i området 2-25 m øst for sjakta.i dette områdeter det mye dårlig berg som er sikretmed netting og sprøytbetong. Ytterligerertleggingav geologieni de aktuelleområdenevil være påkrevetut fra de forhold som nå synes avtegnet.vannspylingav tilgrensendeorter og bergrom vil i så fall være til stor hjelp da berget generelter dekketmed et forholdsvis tykt lag av skitt. Permeabiliteteni bergmasseninnenforsleppa ligger i størrelsesorden 1,4 1-" m2 til 1,8 1-" m2 med økendepermeabilitetmed økende trykk.midlere permeabilitetfor testseksjoninkludertsleppe er 4,3 1-" m2 etter ca 6 min testing. Resultaterforøvriger vist i TABELL 1 og diagrammerfor testene er vist i VEDLEGG 3 og 4.
6 Der er av hensyn til vanngardinhullene som sl omkranse testmmeret spesielt viktig å få gjort en vanntapsmåling av sleppesonen over lengre tid. Det må ut fra resultatene av en slik testing vurderes om injeksjon av sonen n være aktuelt. Denne sonens innvirkning på vannforbruket i den planlagte vanngardina n være så stor at en flytting av hele anlegget må vurderes. Da det av utstyrsproblemer ikke ble utført en fullverdig serie med splitte/jekketester er det svært vanskelig å gi en konkluderende tolkning av resultatene fra testingen. Dog n det sies at splittetesten ikke viste noen vannstrøm som kunne indikere splitting ved 28 bar og at trykk/tid-kurvene fra jekketestene n antyde et lukketrykk i størrelsesorden 16-17 bar. En fullverdig serie repeterbare splitte/jekketester må imidlertid gjøres før forholdene i det aktuelle området n anses som rtlagt. TABELL 1 RESULTATER PRA PERMEABILITETSTESTING I FOSDALEN ETASJE 11 Pressure level 2r (mm) 1b 1, Im) G Pr (MPa) (1/min) QvLugeonPermeab11tK y, /(mj/s)(l)(m) PERM.I 5 MPa 46 45 18.5 6. 4.85.83 /1.38 1-.9s1.9.1-16 PERM.I 1 MPa 46 45 18.5 6. 9.85 1.22 /2.3 1.6-51.41-16 PERM.I 12 MPa 46 45 18.5 6. 11.85 3.8 /5.13 1-5.142.9 1-16 PERM.I 14 MPa 46 45 18.5 6. 13.85 5.7 /9.5 1-5.224.6 1-16 PERM.II "5 MPa" 46 45 24.5 6.28.45 21.89 /36.49-1-51.9854.3 1-14 SPLIT 16 MPa 46 45 17.5 5.94 15.85 9.89 /16.48 1-s.367.3.1-16 SPLIT 19 MPa 46 45 17.5 5.94 18.85 28.99 /48.31 1-5.881.8 io-" G K 1 =ln 2r 2 17 1, Pr = 1,3 1-3 kg/m 's r= borehole radiusp, = dynam1c viscosity lb z length of boreholeof water 1, - length of testsectionq, = water flow rate G= geometry factork- permeabillty P, = pressure head in testsection Lugeon - waterloss 1n litres per min per m borehole at 1. MPa pressure head
,e S». r cs. c9 CI r. ci() \i.) I / 5`, / VEL 11 Packer>os. 11 Packerpo \ COREDRILLHOLE. werring ' o Packerpos. hyd. frac\ 5 m FIGUR 1: Oversikt over Fosdalen etasje 11 med borhull og pakningsplassering.
3-veS venta StrønnmgsmMere VentRer Regulermg Pumpe Fater Venta Overløp Trykk P 1 Tabakesl. vent. Sputtmg Trykk P 2 Pakning FIGUR 2: Prinsipp for splitterigg.
LEV 11 y - - - - - - - _ /- - _,--, --/ c - --, / k, - - / 4 lh j L ) c. DRILLHOLE FOR WATER, CURTAiN \ r- - -..N.-""-----_. I I (,".-N..) LEV 1 ir-e \ A ASSUMED \ it-----. / ORIENTATION / OF-WEAKNESS-, /FILLEDJOINT \ / 1 ZONE /,2-2 73. 5 ' I..,ik 26o--- g 9 b 4 \ _ - \ _ \, g N ---- /1 COREORFLL HOL_ /,2, d g --, g -..,, N. ---.. -.. N N -N. -N. N..N. N N. N N TEST CHAMBER ASSUMEDORIENTATIONOF WEAKNESS/FILLEDJOINTZONE CONCRETE PLud STEEL -LINED N N i N COREDRILLHOLE 21,5m < LE V. 11 CROSS-SECTION A - A FIGUR 3: Foreslått testmmerplassering i forhold til etasje 1 og 11, samt påtruffet sleppes antatte orientering.
KARTLEGGINGAV BORKJERNER BILAG I SIDE 1av2 OPPSPREKKING ROD o 24 SPREKKER PR. M 242 1 612 6 8 8 4.1 I Li frl.lj...:1...i CL LIJ LL1 SC H- < ).- r F- gl kv kv kv kv kv gt kv kv kv kv kv kv kv kv te ("Y ILI 2:". Vl CY al ing < 17 CL L.L) ro < 1_ VANNTAP CL a. o HULLENGDE 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 11 12 13 14 15 16 17 18 19 2 21 22 23 24 25 ANLEGG Rlottager LUGEON ANLEGGNR: 8 12 STED. Fosdaten Malm,N.-TrOndela_g_ HULL NR 1 KOTEHØYDE-6 le1-111 BORERETNINGN19 SSY HELNING:. DATO.9.6.7 SIGN_ 24d OPPSPREKKING Sprekker pr m RCID MATERIALE te teire kcikolksput klktoritt glgtonmer gsp glidespeu kvkvorts SONER Sleppe = Oppsprukket Krst Oppknost OPPTAK Nierretap BERGARTER I KLASSIFISERING RI BERGHASSE - 25M. darho 25-5 Grlig 5-75Brukber 75-9Goil 9-1M.god LUGEON VANN TAP -1Lile 1-1Modergt 11Sdert >1M.t.tort
KARTLEGGINGAV BORKJERNER BILAG I. SIDE 2 av 2 OPPSPREKKING RQD 9 29 4 SPREKKER PR M 24 2 16 12 _ 6 8 VANNTAP LUGEON 8 4 BERGARTER HULLENGOE 4812 26 27 28 29 3 31 32 33 34 35 36 37 38 39 4 41 42 am"fi ANLEGG:PIEOttagr. _ I ANLEGGNR.: silo: Fosdalen Malm, KHOUTLEIH:D: le,r6 ellt BoRERETNING:N19 HELNING: 2. DATO 7 - SIGN.: 41: OPPSPREKKING Sprekker pr. m RQ D MATERIALE le teire lkspat kt kloritt gf gummer gsp glidesped kv kvarts SONER Sleppe gs:= Oppsprukket taxa Oppknust OPPTAK Kterretap BERGARTER 1-1 I 43 KLASSIFISERING R QD BERGMASSE 45-25 25-5 5-75 75-9 9-1 LUGEON M. dårtig årlig Brukbar God M.god VANNTAP -1 Li te 1-1 Moderat 1-1 Stort > 1 M.stort
Side I av 3.111111, FOTO 1: Borkjerner fra hulldyp 2,8 m - 1 m rk; FOTO 2: Borkjerner fra hulldyp 1 m - 2 m
Side 2 av 3 FOTO 3: Borkjernerfra hulldyp 2 m - 3 m 4 FOTO 4: Borkjernerfra hulldyp 3 m 4 m
Side 3 av 3 41L. FOTO 5: Borkjerner fra hulldyp 4 m - 45 m
FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:PRESSURE/TIME Pba r,testsect. -.18.5rn,PAC KERPOS. 25m 2 19 18 17 16 15 14 13 (bar) 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 3 2 1 24 6 T1ME (mln) 15 FOSDALEN LEV.1 1PERMEAB.:FLOW/TIME P 5bar.TESTSECT. 18.5rn,PACKERPOS.25m 14 13 12 11 1 (1/mln) 7 6 WATERFLOW 5 4 3 2 2 4 6 T1ME (rtiln)
PIPMEt\BILITY 'PRESSURL FOSDALEN LEV.11,PACKERPOS.=25m,P=5bar 1.9.8.7 < CIO I Ei `) wec a..6.5.4.3.2.1 1 2 4 6 WATER PRESSURE (bar)
FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:PRESSURE/TIME P-.1bor,TESTSECT.-18.5m,PACKERPOS.-25m 2 19 18 17 16 15 14 13 (bor) 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 3 2 1 2 4 6 T1ME (min) 15 FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:FLOW/TIME P-1bar,TESTSECT.- 18.5m,PACKERPOS.-25m 14 13 12 11 1 9 (1/min) 8 7 6 WATERFLOW 5 4 3 2 1 4)4mistiør+krs44v., 2 4 6 T1ME (mln) 4,
1 PERMEABILI-VPRESSURE FOSDALEN LEV.11,PACKERPOS.=25rn,P=1bar.9.8 F.7 E._n.6 `()' Jr.5 LLr- (1).4.3.2.1 2 4 6 8 1 WATER PRESSURE (bar)
.o pj 2 19 18 17 16 15 14 13 12 11 1 9 8 7 6 5 4 3 2 1 FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:PRESSURE/TIME P-12bor,TESTSECT.18.5m,PACKERPOS.-25m 246 T1ME (mln) (1/mIn) 15 14 13 12 11 1 9 FOSDALEN LEV.1 1PERMEAB.:FLOW/TIME P-12bar.TESTSECT.-18.5rn,PACKERPOS.-25m 7 6 WATERFUDW 5 4 3 ) vw4nimmi 2 1 2 4 6 T1ME (mln)
fd IRMIABILITY/PRESSURE FOSDALEN LEV.11,PACKERPOS.=25m,P=12bar.9.8 < 17),..7 E.6 Jr.5 E'D _.4 k- w fl-.3.2.1 L I 2 4 6 8 1 12 WATER PRESSURE (bar)
.o (Cw 1/1 2 19 18 17 16 15 14 13 12 11 1 9 8 7 6 5 4 3 2 1 FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:PRESSURE/TIME P-14bor,TESTSECT.-18.5m,PACKERPOS. 25m 2 4 6 11ME (mln) (I/min) 15 14 13 12 11 1 9 8 FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:FLOW/TIME P 14bor,TESTSECT.-18.5m,PACKERPOS.-25rn 7 6 WATERFLOW 5 Vrifi \15.1 19.) 111 14 Y1) ' 4 3 2 1 2 4 6 T1ME(mln)
PERMIABILIVPRESS RE FOSDALEN LEV.11,PACKERPOS.=25m,P=14bar.9.8.7 Er.6.5 (3 -.4 fl-.3.2.1 1 2 4 6 8 1 12 14 WATER PRESSURE (bar)
FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:PRESSURE/TIME 2 19 18 17 16 15 14 13 P-5bar, It5 ECT..24.5m,PACKERPOS.-19m (bar) 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 3 2 1 2 4 6 (mln) 26 FOSDALEN LEV.1 1 PERMEAB.:FLOW/TIME P 5barjE5T5ECT.-24.5m,PACKERPS. -.19m 24 22 2 18 16 (1/min) 14 12 1 WATERFLOW 8 6 4 2 2 4 6 11ME(min)
1 PEPMEABILITY:PRESSURE FOSDALEN LEV.1 1,PACKERPOS.= 19m,P< 1Obar I -7-.9.8.7 < E, 1- - ro Lii fl- P.6.5.4,.3.2.1 ' 2 4 G 8 1o WATER PRESSURE (bar)
FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:PRESSURE/TIME 2 TESTSECT. 17.5 m, PACKERPOS. 26 m 19 18 17 16 15 14 13 (bar) 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 3 2 1 2 ao 6 T1ME(mln) 2 19 18 17 16 15 14 13 12 (I/min) 11 1 9 8 WATERFLOW7 6 5 4 3 2 1 FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:FLOW/TIME TESTSECT. 17.5 m, PACKERPOS. 26 m 2 4 6 TIME (mln)
(bar) 2 19 18 17 16 15 14 13 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 3 2 1 FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:PRESSURE/FLOW TESTSECT. 17.5 m, PACKERPOS. 26 rn -- n 2 4 6 8 1 12 14 16 18-2 WATERFLOW (1/m1n)
2 1.9 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1.9.8.7.6.5.4.3.2.1 Li PERMEAHLITY:PRESSURE FOSDALEN LEV.11,PACKERPOS.=26m,P=16bar 2 4 6 8 1 12 14 16 18 WATER PRESSURE (bar)
FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:PRESSURE/TIME 2 19 18 17 16 15 14 13 (bor) 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 3 2 1 TESTSECT. 17.5 rn, PACKERPOS.-. 26 rn 1 2 3 4 TIME (min) 32 FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:FLOW/TIME TESTSECT.a 17.5 m, PACKERPOS. 26 m 3 28 26 24 22 2 (I/m1n) 18 16 14 12 WATERFLOW 1 8 6 4 2 1 2 3 4 TIME (min)
FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:PRESSURE/FLOW TESTSECT. 17.5 m, PACKERPOS. 26 m 2 19 18 17 16 15 14 13 (bor) 12 11 1 9 8 7 WATERPRESSURE 6 5 4 -J 3 2 1 4 8 12 16 2 24 28 32 WATERFLOW (1/m1n)
2 ; 7 1.9 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1.9.8.7.6.5.4.3.2.1 tz(l PERMEABILLVPRESSURE FOSDALEN LEV.11,PACKERPOS.=26m,P=19bar _ I 7 9 11 13 15 17 19 WATER PRESSURE (bar) -T
4 FOSDALEN L.1 1 HYDR.SPLIT.:PRESSURE/TIME TESTSECT... 1. m, PACKERPOS. 42.5 m 35 3 (bar) 25 2 15 WATERPRESSURE 1 5 2 4 6 8 1 12 14 16 18 2 T1ME(min) (I/min) 2 19 18 17 16 15 14 13 12 11 1 9 8 WATERFLOW 7 6 5 FOSDALEN L.1 1 HYDR.SPLIT.:FLOW/TIME TESTSECT. 1, m, PACKERPOS. 42.5 m 3 2 2 4 6 8 1 12 14 16 18 2 TIME (mln)
FOSDALEN L.11 HYDR.SPLIT.:PRESSURE/FLOW 4 TESTSECT. 1. m, PACK ERPOS. 42.5 m 33 3 (bar) 25 2 15 WATERPRESSURE 1 5 2 4 6 8 1 12 14 16 18 2 WATERFLOW (I/m1n)
PERMEABILITY,FOSDALENMINE Et11,Depth 25 45 m 1.8 1.6 <E : 1.4 1.2 Jacking tests 1.8.6.2 5 1 12 14 16 19 Water Pressure (MPa)