INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
|
|
- Ferdinand Holmen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 - eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2. BJELKE-002, Bjelke over ett felt med kombinert last 2.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 2.2. Dimensjonering laster, skjærkrefter og bøyningsmoment 2.3. Felt - Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2.4. Opplager-B Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2.5. Felt - Dimensjonering mot skjærbrudd 2.6. Bruksgrensetilstand, risskontroll 2.7. Bruksgrensetilstand, forskyvninger 3. BJELKE-003, Kontinuerlig bjelke med fordelt last 3.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 3.2. Dimensjonering laster, skjærkrefter og bøyningsmoment 3.3. Felt -1 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3.4. Felt -2 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3.5. Felt -3 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3.6. Felt -4 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3.7. Opplager-1 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3.8. Opplager-2 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3.9. Opplager-3 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand Felt -1 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -1 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -2 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -2 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -3 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -3 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -4 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd Felt -4 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd Bruksgrensetilstand, risskontroll 3.. Bruksgrensetilstand, forskyvninger 4. BJELKE-004, Momentkapasitet av T-formet bjelketverrsnitt med FRP forsterkning 4.1. Deformasjoner forårsaket av brukslast før FRP forsterkning 4.2. Tverrsnittets momentkapasitet, uten FRP forsterkning, b= mm, d=480.0 mm 08/11/ :04:56
2 - eksempler betongbjelker 4.3. Tverrsnittets momentkapasitet, med FRP forsterkning, b= mm, d=480.0 mm 4.4. Økning av bjelkens skjærkapasitet 5. BJELKE-005, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment, skjærkraft og torsjonsmoment 5.1. Dimensjonering for torsjon Tilegg A Bøyeliste Bjelker Tilegg B Bøyeliste 08/11/ :04:56
3 - eksempler betongbjelker side 3 - eksempler betongbjelker 1. BJELKE-001 Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft Betongkvalitet-stålkvalitet: C25/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV92, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV92-1-1:93, Tabell 2.3) As2 As1 Msd Vsd h Tverrsnittsdimensjoner, laster Bjelkebredde b=0.250[m], høyde h=0.500[m] Bøyningsmoment Msd= [knm], skjærkraft Vsd=10.00 [kn] 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,b= 25.0cm,d= 46.5cm,Kd=2.33,x/d=0.17,ec/es=3.5/16.6,Ks=2.48, As1= 5.33cm² Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Bøyningsarmering, 5Ø12 (5.65 cm²) (underkant) 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x5.65/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=48.69 kn Vsd=10.00 kn < Vrd1=48.69 kn, skjærarmering ikke påkrevd Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)vsd<=0.2vrd2, smax=0.8d(<=0.30)=0.30m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)vsd<=0.2vrd2, smax=1.0d(<=0.50)=0.47m Vsd/Vrd2=0.02. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/30.0 Skjærarmering, Asw/s=(3.35cm²/m) closed bøyler Ø8/30.0 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:10
4 - eksempler betongbjelker side 4 2. BJELKE-002 Bjelke over ett felt med kombinert last Betongkvalitet-stålkvalitet: C25/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV92, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV92-1-1:93, Tabell 2.3) 2.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster Bjelke (rektangulært tverrsnitt), spenn L=5.00 m L= 5.00m, b=0.250m, h=0.500m Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2=0.30 As2 M sd As1 Vsd h Bjelkelaster egenvekt bjelke go= 3.13 kn/m jevnt fordelt last g1= kn/m q1= kn/m triangulær last g2= 0.00 kn/m q2= 0.00 kn/m triangulær last g3= 0.00 kn/m q3= 0.00 kn/m triangulær last g4= 0.00 kn/m q4= 0.00 kn/m konsentrert last Pg1= 0.00 kn Pq1= 0.00 kn x1= 0.00 m konsentrert last Pg2= 0.00 kn Pq2= 0.00 kn x2= 0.00 m g1,q1 kn/m g2,q2 kn/m g3,q3 kn/m g4,q4 kn/m G1,Q1 kn G2,Q2 kn tverrsnittverdier (areal A, treghetsmoment Ixx, tyngdepunkt hc) Felt -1 L= 5.00m, A= m², Ixx= m4, hc= 0.000m 2.2. Dimensjonering laster, skjærkrefter og bøyningsmoment Skjærkrefter og bøyningsmomenter, lastkombinasjoner 1.35g+1.50q x/l=0.00, x= 0.00m, Msd= 0.00 knm, Vsd= kn x/l=0.10, x= 0.50m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.20, x= 1.00m, Msd= knm, Vsd= 77. kn x/l=0.30, x= 1.50m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.40, x= 2.00m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.50, x= 2.50m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.60, x= 3.00m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.70, x= 3.50m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.80, x= 4.00m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=0.90, x= 4.50m, Msd= knm, Vsd= kn x/l=1.00, x= 5.00m, Msd= knm, Vsd= kn Momentnullpunkt x1=0.00 m and x2=3.70m Msd Vsd VsdA= kn, VsdB= kn, maxmsd= knm, maxvsd= kn Maksimum momenter: felt Msd= knm (x=1.90m), Opplager MsdB= knm Maksimum støttemoment i ytterkant av opplager (bsup=0.30m) MsdB= knm Maksimum skjærkrefter i avstand d fra ytterkant av opplager Felt -A, b/2+d=0.62m, VsdA= kN, VsdB= kN 2.3. Felt - Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,b= 25.0cm,d= 46.5cm,Kd=1.87,x/d=0.28,ec/es=3.5/ 8.8,Ks=2.61, As1= 8.69cm² Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:11
5 - eksempler betongbjelker side 5 Felt - 6Ø14 (9.24 cm²) (underkant) 2.4. Opplager-B Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering påkrevd) Msd= kNm,b= 25.0cm,d= 46.5cm,Kd=1.52,Ks1=2.82,Ks2=0.09, As2= 14.25, As1= 0.45cm² Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Opplager-B 1Ø14 (1.54 cm²) (underkant)6ø18 (15.24 cm²) (overkant) 2.5. Felt - Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x9.24/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=52.87 kn Vsd= kn > Vrd1=52.87 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =169.88kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*169.88/(0.9x0.47x435)=9.33cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=9.33cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=222.8 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.44. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt - skjærarmering, Asw/s=(9.58cm²/m) closed bøyler Ø8/ Bruksgrensetilstand, risskontroll (EC2, ENV92-1-1:93, 4.4) Krav til største diameter og avstand mellom armeringsstenger (ENV92, ) stålspenning=0.50x500=250n/mm², maksimal avstand armeringsstenger maxs=150 mm (ENV92, T.4.12) stålspenning=0.50x500=250n/mm², maksimal diameter armeringsstenger maxø=16 mm (ENV92, T.4.11) 2.7. Bruksgrensetilstand, forskyvninger Spenn/effektiv høyde (ENV92, ) (må være L/d<=grenseverdi i Tabell 4.14) Felt -, L/d= 5.00/0.465=10.75<23.00 (EC2, ENV92-1-1:93, T.4.14) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:11
6 - eksempler betongbjelker side 6 3. BJELKE-003 Kontinuerlig bjelke med fordelt last C25/30 - S500 g=40.00 q=20.00 g=40.00 q=20.00 g=40.00 q=20.00 g=40.00kn/m q=20.00kn/m h=0.500 h=0.500 h=0.500 h= Betongkvalitet-stålkvalitet: C25/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV92, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV92-1-1:93, Tabell 2.3) 3.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster As2 hf beff Msd Kontinuerlig bjelke (T tverrsnitt), antall felt=4 Medvirkende flensbredde (EC2, ENV92-1-1:93, ) beff=bw+0.85l/5 endefelt, beff=bw+0.70l/5 indre felt Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2=0.30 As1 Vsd h b Spenn, bredder, tykkelser, laster i felter (g=egenvekt + permanentlast, q=nyttelast) Felt -1 L= 4.00m b=0.250m beff=0.930m h=0.500m hf=0.150m g= =42.kn/m q=20.00kn/m Felt -2 L= 4.00m b=0.250m beff=0.810m h=0.500m hf=0.150m g= =42.kn/m q=20.00kn/m Felt -3 L= 4.00m b=0.250m beff=0.810m h=0.500m hf=0.150m g= =42.kn/m q=20.00kn/m Felt -4 L= 4.00m b=0.250m beff=0.930m h=0.500m hf=0.150m g= =42.kn/m q=20.00kn/m tverrsnittverdier (areal A, treghetsmoment Ixx, tyngdepunkt hc) Felt -1 L= 4.00m, A= m², Ixx= m4, hc= 0.171m Felt -2 L= 4.00m, A= m², Ixx= 0.00m4, hc= 0.180m Felt -3 L= 4.00m, A= m², Ixx= 0.00m4, hc= 0.180m Felt -4 L= 4.00m, A= m², Ixx= m4, hc= 0.171m 3.2. Dimensjonering laster, skjærkrefter og bøyningsmoment Maksimum feltmoment for lastkombinasjoner 1.35g+1.50q Felt -1, Msd= knm, xo= 1.69 m, x1= 0.00m, x2= 0.63m Felt -2, Msd= knm, xo= 2.11 m, x1= 0.74m, x2= 0.52m Felt -3, Msd= knm, xo= 1.89 m, x1= 0.52m, x2= 0.74m Felt -4, Msd= knm, xo= 2.31 m, x1= 0.63m, x2= 0.00m X1 X2 X0 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
7 - eksempler betongbjelker side 7 Maksimum støttemoment for lastkombinasjon 1.35g+1.50q Opplager-0, Msd= 0.00 knm, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m Opplager-1, Msd= knm, x1= 0.88 m, x2= 1.05 m Opplager-2, Msd= knm, x1= 0.85 m, x2= 0.85 m Opplager-3, Msd= knm, x1= 1.05 m, x2= 0.88 m Opplager-4, Msd= 0.00 knm, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m X1 X2 Maksimal skjærkraft for lastkombinasjoner 1.35g+1.50q Felt -1, Vsd,venstre= kn, Vsd,høyre= kn Felt -2, Vsd,venstre= 1.47 kn, Vsd,høyre= kn Felt -3, Vsd,venstre= kn, Vsd,høyre=-1.47 kn Felt -4, Vsd,venstre= kn, Vsd,høyre= kn Maksimum reaksjonskrefter fra egenlast og nyttelast (Rg og Rq) Opplager-0, Rg(x1.35)= kn, Rq(x1.50)= kn Opplager-1, Rg(x1.35)= kn, Rq(x1.50)= kn Opplager-2, Rg(x1.35)= kn, Rq(x1.50)= kn Opplager-3, Rg(x1.35)= kn, Rq(x1.50)= kn Opplager-4, Rg(x1.35)= kn, Rq(x1.50)= kn Dimensjonerende moment etter omfordeling av moment med 0% og reduksjon i ytterkant av opplager, (bsup=0.30 [m]). Kontroll for minimumsverdier EC2, ENV92-1-1:93, (7), (0.65ql²/8 or 0.65ql²/12) Maksimum feltmoment og maksimum skjærkraft for lastkombinasjoner 1.35g+1.50q Felt -1, Msd= knm, Vsd,venstre= kn, Vsd,høyre= kn Felt -2, Msd= knm, Vsd,venstre= 1.47 kn, Vsd,høyre= kn Felt -3, Msd= knm, Vsd,venstre= kn, Vsd,høyre=-1.47 kn Felt -4, Msd= knm, Vsd,venstre= kn, Vsd,høyre= kn Maksimum støttemoment for lastkombinasjon 1.35g+1.50q Opplager-0, Msd= 0.00 knm, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m Opplager-1, Msd= knm, x1= 0.88 m, x2= 1.05 m Opplager-2, Msd= knm, x1= 0.85 m, x2= 0.85 m Opplager-3, Msd= knm, x1= 1.05 m, x2= 0.88 m Opplager-4, Msd= 0.00 knm, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m X1 X2 Maksimum skjærkrefter i avstand d fra ytterkant av opplager 1.35g+1.50q Felt -1, b/2+d=0.62m, 1.35g+1.50q=86.95kN/m, VsdA= 93.16kN, VsdB= kN Felt -2, b/2+d=0.62m, 1.35g+1.50q=86.95kN/m, VsdA= kN, VsdB= kN Felt -3, b/2+d=0.62m, 1.35g+1.50q=86.95kN/m, VsdA= kN, VsdB= kN Felt -4, b/2+d=0.62m, 1.35g+1.50q=86.95kN/m, VsdA= kN, VsdB= 93.16kN 3.3. Felt -1 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,beff= 93.0cm,d= 46.5cm,Kd=4.03,x/d=0.08,ec/es=1.6/20.0,Ks=2.36, As1= 6.28cm² x=0.08x46.5=3.5<hf=15.0 cm nøytralakse i flensen Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Felt -1 3Ø14 + 1Ø16 (6.63 cm²) (underkant) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
8 - eksempler betongbjelker side Felt -2 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= 81.74kNm,beff= 81.0cm,d= 46.5cm,Kd=4.63,x/d=0.06,ec/es=1.4/20.0,Ks=2.35, As1= 4.14cm² x=0.06x46.5=3.0<hf=15.0 cm nøytralakse i flensen Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Felt -2 4Ø12 (4.52 cm²) (underkant) 3.5. Felt -3 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= 81.74kNm,beff= 81.0cm,d= 46.5cm,Kd=4.63,x/d=0.06,ec/es=1.4/20.0,Ks=2.35, As1= 4.14cm² x=0.06x46.5=3.0<hf=15.0 cm nøytralakse i flensen Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Felt -3 4Ø12 (4.52 cm²) (underkant) 3.6. Felt -4 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,beff= 93.0cm,d= 46.5cm,Kd=4.03,x/d=0.08,ec/es=1.6/20.0,Ks=2.36, As1= 6.28cm² x=0.08x46.5=3.5<hf=15.0 cm nøytralakse i flensen Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Felt -4 3Ø14 + 1Ø16 (6.63 cm²) (underkant) 3.7. Opplager-1 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,b= 25.0cm,d= 46.5cm,Kd=2.09,x/d=0.22,ec/es=3.5/12.4,Ks=2.53, As2= 6.75cm² Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Opplager-1 3Ø14 + 1Ø18 (7.16 cm²) (overkant) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
9 - eksempler betongbjelker side Opplager-2 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,b= 25.0cm,d= 46.5cm,Kd=2.45,x/d=0.16,ec/es=3.5/.0,Ks=2.46, As2= 4.78cm² Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Opplager-2 2Ø14 + 1Ø16 (5.09 cm²) (overkant) 3.9. Opplager-3 Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV92, 4.3.1, 5.4.2) Nødvendig armering for bøyning (trykkarmering ikke påkrevd) Msd= kNm,b= 25.0cm,d= 46.5cm,Kd=2.09,x/d=0.22,ec/es=3.5/12.4,Ks=2.53, As2= 6.75cm² Maksimum lengdearmering (unntatt ved i områder med overlappende armering) (ENV92, ) Opplager-3 3Ø14 + 1Ø18 (7.16 cm²) (overkant) Felt -1 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x6.63/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=49.80 kn Vsd=93.16 kn > Vrd1=49.80 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =43.36kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*43.36/(0.9x0.47x435)=2.38cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=2.38cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=93.2 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)vsd<=0.2vrd2, smax=0.8d(<=0.30)=0.30m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)vsd<=0.2vrd2, smax=1.0d(<=0.50)=0.47m Vsd/Vrd2=0.. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/30.0 Felt -1 venstre skjærarmering, Asw/s=(3.35cm²/m) closed bøyler Ø8/30.0 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
10 - eksempler betongbjelker side Felt -1 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x6.63/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=49.80 kn Vsd= kn > Vrd1=49.80 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =108.82kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*108.82/(0.9x0.47x435)=5.98cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=5.98cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=158.6 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.32. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt -1 høgre skjærarmering, Asw/s=(6.10cm²/m) closed bøyler Ø8/ Felt -2 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x4.52/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=47.29 kn Vsd= kn > Vrd1=47.29 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =90.70kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*90.70/(0.9x0.47x435)=4.98cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=4.98cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=138.0 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.28. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt -2 venstre skjærarmering, Asw/s=(5.03cm²/m) closed bøyler Ø8/20.0 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
11 - eksempler betongbjelker side Felt -2 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x4.52/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=47.29 kn Vsd= kn > Vrd1=47.29 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =73.57kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*73.57/(0.9x0.47x435)=4.04cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=4.04cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=120.9 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.24. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt -2 høgre skjærarmering, Asw/s=(4.11cm²/m) closed bøyler Ø8/ Felt -3 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x4.52/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=47.29 kn Vsd= kn > Vrd1=47.29 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =73.57kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*73.57/(0.9x0.47x435)=4.04cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=4.04cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=120.9 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.24. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt -3 venstre skjærarmering, Asw/s=(4.11cm²/m) closed bøyler Ø8/24.5 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
12 - eksempler betongbjelker side Felt -3 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x4.52/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=47.29 kn Vsd= kn > Vrd1=47.29 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =90.70kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*90.70/(0.9x0.47x435)=4.98cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=4.98cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=138.0 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.28. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt -3 høgre skjærarmering, Asw/s=(5.03cm²/m) closed bøyler Ø8/ Felt -4 venstre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x6.63/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=49.80 kn Vsd= kn > Vrd1=49.80 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =108.82kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*108.82/(0.9x0.47x435)=5.98cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=5.98cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=158.6 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)0.2vrd2<vsd<=0.67vrd2, smax=0.6d(<=0.30)=0.28m Vsd/Vrd2=0.32. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/27.5 Felt -4 venstre skjærarmering, Asw/s=(6.10cm²/m) closed bøyler Ø8/16.5 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:12
13 - eksempler betongbjelker side Felt -4 høgre Dimensjonering mot skjærbrudd (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.2, 5.4.2) Skjærkapasitet uten skjærarmering (EC2, ENV92-1-1:93, ) r1=as1/(bw.d)=0.0001x6.63/(0.25x0.47)= Vrd1=0.30x1.0(1.2+40x )x0.25x0.465x1000=49.80 kn Vsd=93.16 kn > Vrd1=49.80 kn, skjærarmering er nødvendig Skjærarmering av vertikale bøyler (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vwd= =43.36kN, Asw/s=Vwd/(z.fywd)=10*43.36/(0.9x0.47x435)=2.38cm²/m Påkrevd skjærarmering, Asw/s=2.38cm²/m Kontroll av betongen mot trykkbrudd, Vsd<=Vrd2, (EC2, ENV92-1-1:93, ) Vrd2=(1/2).n.fcd.bw.(0.9).d, n=0.7-fck/200= /200=0.575>=0.50 Vrd2=1000x(1/2)x0.575x16.67x0.250x0.9x0.465=501.4 kn Vsd=93.2 kn < kn =Vrd2 Kontroll tilfredstilt Maksimum avstand mellom bøyler, (skjær)vsd<=0.2vrd2, smax=0.8d(<=0.30)=0.30m Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (skjær)vsd<=0.2vrd2, smax=1.0d(<=0.50)=0.47m Vsd/Vrd2=0.. Minimum skjærarmering, Asw/s=2.75cm/m, bøyler Ø8/30.0 Felt -4 høgre skjærarmering, Asw/s=(3.35cm²/m) closed bøyler Ø8/ Bruksgrensetilstand, risskontroll (EC2, ENV92-1-1:93, 4.4) Krav til største diameter og avstand mellom armeringsstenger (ENV92, ) stålspenning=0.50x500=250n/mm², maksimal avstand armeringsstenger maxs=150 mm (ENV92, T.4.12) stålspenning=0.50x500=250n/mm², maksimal diameter armeringsstenger maxø=16 mm (ENV92, T.4.11) 3.. Bruksgrensetilstand, forskyvninger Spenn/effektiv høyde (EC2, ENV92-1-1:93, ) (må være L/d<=grenseverdi i Tabell 4.14) Felt -1, L/d= 4.00/0.465= 8.60<23.00 (EC2, ENV92-1-1:93, T.4.14) Felt -2, L/d= 4.00/0.465= 8.60<25.00 (EC2, ENV92-1-1:93, T.4.14) Felt -3, L/d= 4.00/0.465= 8.60<25.00 (EC2, ENV92-1-1:93, T.4.14) Felt -4, L/d= 4.00/0.465= 8.60<23.00 (EC2, ENV92-1-1:93, T.4.14) 4. BJELKE-004 As2 M sd h f b eff Momentkapasitet av T-formet bjelketverrsnitt med FRP forsterkning h Betongkvalitet-stålkvalitet: C25/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV92, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV92-1-1:93, Tabell 2.3) As1 Bjelketverrsnitt b=0.250 m, h=0.500 m, beff=1.000 m, hf=0.150 m Armering i underkant 4Ø14 As1= 6.16 cm² Armering i overkant 2Ø14 As1= 3.08 cm² d1=20.0 mm, d2=20.0 mm, d= =480.0 mm C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:13
14 - eksempler betongbjelker side 14 Fiberarmert polymer materialer (FRP): FRP+epoxy, tykkelse :1.000 mm tverrsnittsareal av FRP materiale : 1.00x250.00= mm² Elastisitetsmodul av FRP materiale : GPa Trykkapasitet av FRP materiale : MPa Moment i bruksgrenselast, før FRP belegg: knm 4.1. Deformasjoner forårsaket av brukslast før FRP forsterkning Beregning i stadium II, Es/Ec=200.00/30.50=6.56 Msd= 0.00kNm, b=250.0mm, d=480.0mm, x=103.9mm, z=445.4mm fc=0.000/mm², fs1=0.000/mm², fs2=0.000/mm², ec=0.000%, es1=0.000%, es2=0.000% 4.2. Tverrsnittets momentkapasitet, uten FRP forsterkning, b= mm, d=480.0 mm (gjentakelser :10). Likevekt av indre krefter er tilfredsstilt: ec=0.172%, Fc=a0.85fcd.b.x, a=0.613, x=27.5 mm x=27.5 mm < h=150.0 mm nøytralakse i toppflensen Fc= -a0.85fcd.b.x = 0.001x0.613x0.85x16.67x1000x 27.5 = -239 kn es1= 2.000%>0.217%=ey, Fs1= As1.fyd= 0.10x 6.16x = 268 kn es2= 0.047%<0.217%=ey, Fs2=-As2.Es.es2= 3.08x200x 0.469= -29 kn z=d-ka.x, Ka=0.367, z= x27.50=466 mm z1=(zfc+(d-d2)fs2)/(fc+fs2)=(466x x29)/(239+29)=465 mm Momentkapasitet av tverrsnittet Md=z1*Fs=0.465x268= knm 4.3. Tverrsnittets momentkapasitet, med FRP forsterkning, b= mm, d=480.0 mm (gjentakelser :12). Likevekt av indre krefter er tilfredsstilt: initial deformasjon av bunnflate elo=0.000% x=36.6 mm < h=150.0 mm nøytralakse i toppflensen ec=0.350%, Fc=a0.85fcd.b.x, a=0.810, x=36.6 mm Fc= -a0.85fcd.b.x = 0.001x0.810x0.85x16.67x1000x 36.6 = -420 kn es1= 2.000%>0.217%=ey, Fs1= As1.fyd= 0.10x 6.16x = 268 kn es2= 0.159%<0.217%=ey, Fs2=-As2.Es.es2= 3.08x200x 1.589= -98 kn el+elo=1.000%, el=1.000%, fl=el.el=100x10.000=1000mpa fl=1000 MPa<1000(strekkapasitet) FL=Af.fL=250.00x1000= 250 kn z=d-ka.x, Ka=0.416, z= x36.62=450 mm z1=((d-z-d2)*fs2+(d1+tf/2)*ff)/(fs+ff)+z)=(10x98+21x250)/ =462 mm Momentkapasitet av tverrsnittet Md=z1*(Fs+Ff)=0.462x( )= knm Momentkapasitet av bjelketverrsnittet Md= knm 4.4. Økning av bjelkens skjærkapasitet FRP forsterkning på bjelkens vertikale sider med tykkelse mm Vsf=a.ef.Ef.tf.h.cot(theta)=2.00x0.002x100.0x1.000x0.35x1000x1.00=140 kn (Antar effektiv beregningstøyning ef=0.002, formkoeffisient=2.00) 5. BJELKE-005 Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment, skjærkraft og torsjonsmoment M sd Betongkvalitet-stålkvalitet: C25/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV92, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV92-1-1:93, Tabell 2.3) V sd T sd Tverrsnittsdimensjoner, laster Bjelkebredde b=0.250[m], høyde h=0.500[m] Medvirkende flensbredde beff=0.250[m], platetykkelse hf=0.150[m] Torsjonsmoment Tsd=5.00[kNm] Bøyningsmoment Msd=0.00[kNm], skjærkraft Vsd=0.00[kN] C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:13
15 - eksempler betongbjelker side Dimensjonering for torsjon Kapasitetsberegningen av Trd1 and Trd2 er basert på en 3dimensjonal stavmodell, med trykkstaver i 45 vinkel (EC2, ENV92-1-1:93, 4.3.3) Trd1=2n.fcd.t.Ak/(cotU+tanU), U=45 n=0.7(0.7-fck/200)=0.7( /200)=0.402>=0.35 t=a/u=0.500x0.250/(2x x0.250)=0.083 m>=2x0.020=0.040 m Ak=( )x( )=0.069 m², uk=2x( )=1.167 m Trd1=1000x0.402x16.67x0.069x0.083=38.78 knm>tsd=5.00knm Kontroll tilfredstilt Asw/s=10*5.00/(2x0.069x435)=0.83cm²/m Påkrevd lengdearmering for torsjon (EC2, ENV92-1-1:93, ) Asl/s=10*5.00/(2x0.069x435)=0.83cm²/m Maksimum avstand mellom bøyler (torsjon) sw=0.15 (<=u/8=1.17/8<=0.20m) Maksimum avstand mellom bøylerbeina, (torsjon)tsd<=0.2trd1, smax=1.0d(<=0.50)=0.47m Bøyler for skjær og torsjon, Asw/s=closed (6.71cm²/m) bøyler Ø8/15.0 additional longitudinal reinforcement for torsion, Asl/s=0.83 cm²/m Ø14/21.0 (4Ø14) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:14
16 - eksempler betongbjelker side 16 bjelkenavn Felt Opplegg-A Opplegg-B Bøyler underk overkan overkan underka overka underk BJELKE-002 Felt -1 6O14 2O12 6O18 1O14 O8/10.5 L=5.00[m] B=0.25m h=0.50m BJELKE-003 Felt -1 3O14 L=4.00[m] B=0.25m h=0.50m 1O16 2O12 3O14 1O18 O8/16.5 BJELKE-003 Felt -2 4O12 2O12 3O14 L=4.00[m] B=0.25m h=0.50m 1O18 BJELKE-003 Felt -3 4O12 2O12 2O14 L=4.00[m] B=0.25m h=0.50m 1O16 2O14 1O16 3O14 1O18 O8/20.0 O8/20.0 BJELKE-003 Felt -4 3O14 L=4.00[m] B=0.25m h=0.50m 1O16 2O12 3O14 1O18 O8/16.5 C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:20
17 - eksempler betongbjelker side 17 Bøyeliste Num Konstruksjonsdel Pos. nr. Skisse [cm] Antall Ø [mm] g/m [kg/m] Lengde [m] Vekt [kg] BJELKE-002(Felt-1) B BJELKE-002(Felt-1) B BJELKE-002(Oppl-1) B BJELKE-002(Oppl-1) B BJELKE-002(Felt-1) B BJELKE-003(Felt-1) B BJELKE-003(Felt-1) B BJELKE-003(Felt-1) B BJELKE-003(Felt-2) B BJELKE-003(Felt-2) B BJELKE-003(Felt-3) B BJELKE-003(Felt-3) B BJELKE-003(Felt-4) B BJELKE-003(Felt-4) B BJELKE-003(Felt-4) B BJELKE-003(Oppl-1) B BJELKE-003(Oppl-1) B BJELKE-003(Oppl-2) B BJELKE-003(Oppl-2) B BJELKE-003(Oppl-3) B BJELKE-003(Oppl-3) B BJELKE-003(Felt-1) B BJELKE-003(Felt-2) B BJELKE-003(Felt-3) B BJELKE-003(Felt-4) B Totalvekt [kg] C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:32
18 - eksempler betongbjelker side 18 Armeringsposisjon nr. for bjelke(b) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :05:32
INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress Rapport eksempel betongplater. 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning
Rapport eksempel betongplater INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - rapporteksempel. 1. PLATE-001, Utkragerplate. 1.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster
- rapporteksempel INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Utkragerplate 1.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 1.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler søyler. 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment
- eksempler søyler INNHOLDSFORTEGNELSE 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment 2. SØYLE-002, Søyletverrsnitt med toakset moment 3. SØYLE-003, Kapasitet av søyle 3.1. Maksimum aksiallast Nsd, og
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
Detaljer1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater
DetaljerFocus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerBeregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201
Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerProsjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
DetaljerEkstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerKP-KONSOLL. Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51
KP-KONSOLL Postboks 4160, Gulskogen, 3002 Drammen tlf. 32 88 08 50 - fax 32 88 08 51 KP-konsoll INNHOLD 1. ALLMENT 1.1 Allmen beskrivelse side 3 1.2 Funksjonsprinsipp side 3 2. KONSOLLDELER 2.1 KPH-Søyleholk
DetaljerOppgave 1: Betong I oppgaven gjelder følgende forutsetninger: Betong: B35 Armering: B500NC Eksponeringsklasse XC1
Høgskolen i Østfold 1 av 5 6/17 Avdeling for ingeniør og realfag KONT DESEMBER 2013 - EKSAMENSOPPGAVE Fag: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærere: Edin Mahmutcehajic, Siri Fause, Joachim Helgesen, Kjetil
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerOppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerProsjektering av betongkonstruksjoner. Jan Arve Øverli. Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU. Kursinnhold. Bruddgrensetilstand
Eurokode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1 Kursinnhold Introduksjon Materialer og bestandighet Bruddgrensetilstand Moment og aksialkraft
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerDimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerKapittel 1:Introduksjon - Statikk
1 - Introduksjon - Statikk Kapittel 1:Introduksjon - Statikk Studér: - Emnebeskrivelse - Emneinformasjon - Undervisningsplan 1.1 Oversikt over temaene Skjærkraft-, Moment- og Normalkraft-diagrammer Grunnleggende
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerUtdrag av tabeller for smalt limtre
tdrag av tabeller for smalt limtre Desember 2014 Vi er medlemmene i Norske imtreprodusenters Forening: Telefon: 38 28 83 40 E-post: firmapost@sorlaminering.no Moelven imtre AS Telefon: 06 123 www.moelven.no
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerHiN Eksamen IST 1484 18.12.03 Side 4
HiN Eksamen IST 1484 18.1.3 Side 4 Materialer og mekanikk. Teller 5% av eksamen Poengangivelsen viser kun vektingen mellom de fire oppgavene. Innenfor hver oppgave er det læringsmålene som avgjør vektingen.
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. Hunton I-bjelken m/ LVL flens
SINTEF Byggforsk bekrefter at Hunton I-bjelken m/ LVL flens SINTEF Certification Nr. 20381 Utstedt: 03.07.2013 Revidert: Gyldig til: 01.10.2018 Side: 1 av 5 tilfredsstiller krav til produktdokumentasjon
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerEKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl
L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 5 Faglig kontakt under eksamen: Bokmål Kjell Holthe, 951 12 477 / 73 59 35 53 Jan B. Aarseth, 73 59 35 68 EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 Fredag 3. desember
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerTrekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
Detaljer~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
DetaljerFRAME2Dexpress BS387 eksempel RUNET
BS387Frame _ Knutepunkter Kn.P. x [m] y[m] 1 0.000 0.000 2 0.000 8.000 3 0.000 14.000 4 12.000 18.000 5 24.000 14.000 6 24.000 8.000 7 24.000 0.000 8 12.000 8.000 9 12.000 4.000 10 12.000 0.000 Opplager
DetaljerHøyprofil 128R.930 Teknisk datablad
Høyprofil 128R.930 Teknisk datablad 115 310 128 76 930 Tverrsnittdata og karakteristiske verdier Generelt Platetykkelse t mm 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 t ef mm dim 0,66 0,76 0,86 0,96 1,16 Flytegrense f yb N/mm
DetaljerB12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.
H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.
DetaljerDimensjonering av betongdekke :50:37 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:50:37 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:50:37 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerBSF ENHETER BEREGNING AV ARMERING
Side 1 av 61 INNHOLD DEL 1 GUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 4 1.1 GENERELT... 4 1. STANDARDER... 4 1.3 KVALITETER... 5 1.4 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 6 1.5 LAST... 8 1.6 TOLERANSER...
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
Detaljer3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
DetaljerOppgave 1: Lastkombinasjoner (25 %)
1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB21512 - Konstruksjonsteknikk 1 Lærer/telefon: Geir Flote / 46832940 Grupper: 2. bygg Dato: 15.12.2014 Tid: 09:00-13:00 Antall oppgavesider: 3 Antall vedleggsider: 6 Sensurfrist:.
Detaljer7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: BOKMÅL Førsteamanuensis Arild H. Clausen, 482 66 568 Førsteamanuensis Erling Nardo Dahl, 917 01 854 Førsteamanuensis Aase Reyes,
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerLøsningsforslag for Eksamen 1/12-03
Løsningsforslag for Eksamen 1/12-03 Oppgave 1 a) Definerer (velger/antar) først positiv retning på reaksjonskreftene som vist i følgende fig.: Beregning av reaksjonskreftene: ΣF y = 0 A y - 3 8 = 0 A y
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerE K S A M E N. MEKANIKK 1 Fagkode: ITE studiepoeng
HiN TE 73 8. juni 0 Side av 8 HØGSKOLEN NRVK Teknologisk avdeling Studieretning: ndustriteknikk Studieretning: llmenn ygg Studieretning: Prosessteknologi E K S M E N MEKNKK Fagkode: TE 73 5 studiepoeng
DetaljerDimensjonering av betongdekke :35:01 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:35:01 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:35:01 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerEmnekode: LO oato august -03 I --- 'Antall oppgaver: I 5 i Ancill-vedl;&i. I ta~eller. Norske sta~darder (NS)-
6 høgskolen i oslo Emne: Dimensjonerin I Gruppe(r): I 2 BA I 2 BB I Eksamensoppgaven I, Antall sider (inkl! består av: I forsiden): 3 Emnekode: LO 222 8 --oato august -03 I --- rfaglig veileder: ilsen
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
Detaljer4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
DetaljerOppgave for Haram Videregående Skole
Oppgave for Haram Videregående Skole I denne oppgaven er det gitt noen problemstillinger knyttet til et skip benyttet til ankerhåndtering og noen av verktøyene, hekkrull og tauepinne, som benyttes om bord
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
DetaljerDato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerBjelkelag- og sperretabeller S-bjelken
Bygg med imtre Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Desember 2014 Ferdig kappet og tilpasset, klart til montering Hvorfor velge S-bjelken? Flere dimensjoner/lengder på lager fastlengder i 5, 6 og 15
DetaljerPOK utvekslingsjern for hulldekker
norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2
Detaljer9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne
C13 SKIVER 293 V Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 77 = 38,5 kn > H Ed = 23,37 kn, det vil si at ak siallasten kan ta hele skjærkraften alene. Minste anbefalt tverrarmering: S min = 0,25 V Ed / 0,5 = 0,5 V Ed = 0,5
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerISY Design. Brukerdokumentasjon. Betongbjelke. Versjon 1.0
ISY Design Brukerdokumentasjon Betongbjelke Versjon 1.0 ISY Design Versjon 1.0 Programsystemet ISY Design er utarbeidet og eiet av: Norconsult Informasjonssystemer AS Vestfjordgaten 4 1338 SANDVIKA Sentralbord:
DetaljerHovedpunkter fra pensum Versjon 12/1-11
Hovedpunkter fra pensum Versjon 1/1-11 Kapittel 1 1 N = 1 kg m / s F = m a G = m g Haugan: s. 6 (Kap. 1.3, pkt. ) 1 kn = Tyngden (dvs. tyngdekraften G) fra en mann som veier 100 kg. Kapittel En kraft er
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerVedlegg 1 - Prosjektdirektiv
Vedlegg 1 - Prosjektdirektiv Prosjektnavn: Prosjekttittel: Samvirke hulldekker på stålbjelker Samvirke mellom hulldekker og stålbjelker i bruksgrensetilstand Planlagt startdato: 28.03.2011 Varighet: 50
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerSteni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens
FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...
DetaljerSØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 10.... Faglig kontakt under eksamen: Kjell Magne Mathisen, 73 59 46 74 Sensuren faller senest 10. januar (så
DetaljerBarduneringskonsept system 20, 25 og 35
Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres
DetaljerEurokode 5. Konstruksjonskurs Eurokode 5. Treteknisk Sigurd Eide Onsdag 9. april 2014 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Konstruksjonskurs Eurokode 5 Eksempel Takbjelke Treteknisk
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
Detaljer