NOTAT SAMMENDRAG TEGNINGER VEDLEGG

Transkript

1 NOTAT OPPDRAG Ny Skaun ungdomsskole DOKUMENTKODE RIG-NOT-001 EMNE TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Veidekke Entreprenør AS OPPDRAGSLEDER Alberto Montafia KONTAKTPERSON Rolf Bjarne Aune SAKSBEHANDLER Alberto Montafia KOPI Kjetil Høgholen Kvaal ANSVARLIG ENHET 3012 Midt Geoteknikk SAMMENDRAG Skaun kommune planlegger ny Skaun ungdomsskole i Børsa sentrum. I denne forbindelsen er Multiconsult ASA engasjert av Veidekke Entreprenør AS som geoteknisk rådgiver. Foreliggende notat inneholder en geoteknisk vurdering av planlagt utbygging for regulering. Den nye ungdomsskolen planlegges oppført rett øst for eksisterende ungdomsskole. Skolen planlegges på tre nivåer, med OK gulv 1. etasje på kote +18,15. Den aktuelle tomta ligger i krysset mellom Fv. 803 og Fv Terrenget på tomta ligger på ca. kote +18,5 mot Fv. 773 men stiger mot vest og sørvest. Tomta ligger innenfor kvikkleiresone «160 Børsa» klassifisert med lav faregrad. Det er påvist kvikkleire i den umiddelbare nærheten av tomta. Det er utført grunnundersøkelser på byggetomta i forbindelse med foreliggende oppdrag, se datarapport ref. /1/. Områdestabilitet ble utredet i forbindelse med utarbeidelse av reguleringsplan for Børsa sentrum i 2006/2007. Det ble da skissert tiltak i lia nord for den nye skolen for å oppnå tilfredsstillende sikkerhet mot områdeskred. Stabilitetstiltakene er utført i Etablering av byggegropa i åpen skjæring innebærer terrenginngrep i skråningene nord- og sørvest for planlagt nybygg. Stabilitetsberegningene viser at stabilitetsforholdene er tilfredsstillende selv under den mest kritiske fasen i anleggsperioden. Planlagt utbygging er tilfredsstillende sikret mot å bli involvert i en retrogressiv skredhendelse med utgangspunkt i Børsaelva. Byggetomta ligger også utenfor utløpsområdet av eventuelle skred som går i skråningen vest for tomta og eksisterende barnehage. Multiconsult vurderer derfor at utbyggingen er gjennomførbar og at områdets stabilitet er ivaretatt under utbyggingen. TEGNINGER RIG-TEG- 001 Plassering beregningsprofiler Tolkning av prekonsolideringsspenning σ c, CPTU 4B Tolkning av spenningshistorie OCR, CPTU 4B Tolkning av aktiv skjærstyrke, CPTU 4B 300 Stabilitetsberegninger Profil A-A rev Stabilitetsberegninger Profil B-B rev01 VEDLEGG Vedlegg A: Stabilitetsberegninger Beregningsforutsetninger Vedlegg B: Faregradsevaluering sone «160 Børsa» Rettet figurer etter innspill fra oppdragsgiver Alberto Montafia Anders Gylland Håvard Narjord Innarbeidet kommentarer fra 3. partskontroll Alberto Montafia Anders Gylland Håvard Narjord Notat utarbeidet Alberto Montafia Anders Gylland Håvard Narjord REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV MULTICONSULT Sluppenveien 15 Postboks 6230 Sluppen, 7486 Trondheim Tlf NO MVA

2 1 Innledning Skaun kommune planlegger ny Skaun ungdomsskole i Børsa sentrum. Plassering er vist i Figur 1-1. I denne forbindelsen er Multiconsult ASA engasjert av Veidekke Entreprenør AS som geoteknisk rådgiver. Foreliggende notat inneholder en geoteknisk vurdering av planlagt utbygging for regulering. Vurderingene er hovedsakelig sentrert på utbyggingens gjennomførbarhet og dens påvirkning på områdets stabilitet. Figur 1-1: Tomtas beliggenhet i Børsa sentrum Alle koter/nivåer i notatet er i henhold til høydesystem NN RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 2 av 9

3 2 Grunnlag Multiconsult har utført grunnundersøkelser i forbindelse med prosjektet. Grunnundersøkelsene er rapportert i rapport RIG-RAP-001 (ref. /1/) Andre relevante rapporter for dette prosjektet er listet i Tabell 2-1: Tabell 2-1: Oversikt over sentrale rapporter for prosjektet Nr. Utført av: Dokument: Dato: Merknader: 1 NGI Børsa sentrum. Ny reguleringsplan. Geotekniske vurderinger. 2 Multiconsult RIG-RAP-001 rev03 Områdestabilitet Børsa sentrum 3 Multiconsult RIG-RAP-003 Helse- og mestringsboliger Børsa (tomt 17) 4 Kummeneje O.742 Grunnundersøkelse og fundamenteringsforhold Skaun ungdomsskole, Børsa 5 Rambøll A-1 Barnehage Børsa. Grunnundersøkelser, Datarapport, Geotekniske vurderinger Godkjenning fra uavhengig foretak foreligger Sammenstilling av eksisterende utredninger Geoteknisk prosjekteringsrapport Datarapport Datarapport med geotekniske vurderinger Vurderingene i foreliggende rapport bygger på arkitekttegningene som ble levert til Skaun kommune den i forbindelse med entreprisekonkurransen. Tegningene er ikke datert. 3 Planlagt utbygging Den nye ungdomsskolen planlegges oppført rett øst for eksisterende ungdomsskole, se Figur 3-1. Skolen planlegges på tre nivåer, med OK gulv 1. etasje på kote +18,40 (bygget er nå hevet 25 cm i forhold til tidligere planer). Fotavtrykket til skolens 1. etasje er vist i Figur 3-2. OK gulv 2. etasje planlegges på kote +22,25 og vil også medføre behov for utgraving mot eksisterende skole. Dette forholdet har ingen betydning for områdets stabilitet, men må ivaretas i forbindelse med detaljprosjektering. På sikt er det planlagt å rive eksisterende skolebygg og utføre mindre terrengtiltak på området. Også Fv. 773 vil bli påvirket av utbyggingen og vil bli flyttet noe mot Børsa barneskole RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 3 av 9

4 Figur 3-1: Utsnitt av utomhusplan Figur 3-2: Omtrentlig omfang av 1. etasjens fotavtrykk markert med rød linje RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 4 av 9

5 4 Terreng- og grunnforhold Områdebeskrivelse Børsa sentrum ligger ved Børsaelvas utløp i Gaulosen. Grunnen i store deler av Børsa består av leire og silt, generelt omtalt som tykk havavsetninger. Dessuten finnes det to kartlagte kvikkleiresoner like vest og øst for Børsaelva, henholdsvis sone «160 Børsa» og sone «159 Einan». Begge er klassifisert med lav faregrad og risikoklasse 3. En stor andel av Børsa sentrum ligger innenfor kvikkleiresone Børsa, som vist i Figur 4-2. Tomtas beliggenhet i Børsa sentrum er vist i Figur 1-1. Den aktuelle tomta ligger i krysset mellom Fv. 803 og Fv Terrenget på tomta ligger på ca. kote +18,5 mot Fv. 773 men stiger mot vest og sørvest. Der hvor eksisterende skole er bygd, ligger terrenget på ca. kote +24. Nordvest for byggetomta stiger terrenget langs Fv Like vest for tomta, mellom eksisterende ungdomsskole og barnehagen, finnes det en gjenfylt bekkedal. I vestre ende av bekkedalen stiger terrenget mot vest. Tomta nordøst for den nye ungdomsskolen huser barneskolen i Børsa. Terrenget på denne tomta er et par meter lavere. Også langs østsiden av planlagt skole består grunnen av en gjenfylt bekkedal. Der hvor nybygget planlegges oppført er det funnet fyllmasser i de øverste 4-6 m i flere borpunkter. Fyllmassene består av gamle leirmasser og jord, og inneholder blant annet planterester og organisk materiale. Grunnforhold I NGU løsmassekart, se Figur 4-1, er avsetningene i området hovedsakelig beskrevet som tykk havavsetning. Aktuell tomt ligger innenfor kvikkleiresone «160 Børsa», se Figur 4-2. Kvikkleiresonen er klassifisert med lav faregrad. Tilgjengelige grunnundersøkelser utført der hvor dagens ungdomsskole står viser at løsmassene her består av et topplag på opptil 3-4 m mektighet over leire. Leira kan betegnes som kvikk fra ca. kote +17 og ned til ca. kote +5. I skråningen hvor Børsa barnehage er bygd tolkes kvikkleire til å ligge omtrent parallelt med terrenget, 5-6 m under terrengoverflate. Det vises her til rapporter 4 og 5 i Tabell 2-1. Figur 4-1: Utsnitt fra kvartærgeologisk kart (kilde: RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 5 av 9

6 Figur 4-2: Oversikt over kartlagte kvikkleiresoner i Børsa ( Utbyggingsområde markert med rød sirkel. Det er ikke påvist kvikkleire eller sprøbruddmateriale i prøveserien tatt opp i det vestre hjørnet av planlagt nybygg. Imidlertid i borpunktene nærmere nordre fasade (BP.2 og BP.5 /1/) kan overgangen til sprøbruddmateriale tolkes ved ca. kote Geotekniske vurderinger Vurdering av områdestabilitet Generelt På og rundt tomta er det påvist kvikkleire under et topplag av tørrskorpig leire, og tomta ligger innenfor en kjent og kartlagt kvikkeiresone. Dette utløser krav fra NVE til å utrede områdestabilitet iht. NVEs veileder 7/2014 (ref. /2/). Dette inkluderer en vurdering av om utbyggingen kan utløse skred i sprøbruddmateriale/kvikkleire, om den kan bli rammet av kvikkleireskred fra høyere terreng eller om det kan bli berørt av skred med retrogressivt brudd som begynner på nedsiden av tiltaket. Planlagt tiltak faller inn under tiltakskategori K4. Siden kvikkeleiresone Børsa er klassifisert med lav faregrad, må det vises at materialfaktoren mot områdeskred er lik eller større enn 1,4. Dersom materialfaktoren ikke er høyere enn 1,4 må tiltaket prosjekteres slik at materialfaktoren forbedres iht. verdiene angitt i NVEs veileder 7/2014 /2/. I Multiconsults rapport RIG-RAP-001 rev.03 (ref. rapport 2 i Tabell 2-1) er byggetomta markert som et området hvor stabiliteten er utredet slik at kravene i NVEs veileder 7/2014 er oppfylt. NGI har tidligere utført stabilitetsberegninger i noen profiler i skråningen nordvest for den nye skolen, og det er foreslått tiltak for å forbedre stabiliteten der hvor det er nødvendig (ref. rapport 1 i Tabell 2-1). Terrengtiltakene som er presentert i NGIs rapport er utført i 2014 og dagens stabilitetsforhold etter tiltakene tilfredsstiller dermed kravene i NVEs veileder 7/2014, ref. /2/. Stabiliseringstiltakene ligger ikke innenfor byggetomta. Geometri, materialparametere og øvrige aspekter vedrørende stabilitetsberegningene er grunngitt i Vedlegg A Stabilitetsberegninger RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 6 av 9

7 I kapittel 4.3 i NVEs veileder 7/2014 fremmes det også krav om å gjennomgå faregradsklassifisering av tidligere identifiserte faresoner. Den nye faregradsklassifiseringen for sone «160, Børsa» er vedlagt foreliggende notat, se Vedlegg B Utbyggingens påvirkning av områdets stabilitetsforhold Ved etablering av OK gulv 1. etasje på kote +18,40 vil det være behov for å grave ut en del masser for å kunne etablere fundamentene på riktig kote. I denne fasen i prosjektet antas fundamenteringsnivået å være 1 m lavere enn kote OK gulv 1. etasje, dvs. ca. kote +17,40. Graveskråningene rundt byggegropa vil se ut omtrent som vist i Figur 5-1. Den nordvestre og den sørvestre siden av byggegropa vurderes å være kritiske med tanke på både lokal og global stabilitet. Profil A-A Profil B-B Figur 5-1: Omtrentlig utforming av byggegropa. De to kritiske graveskråningene er merket med røde sirkler, og skredretning er markert med røde piler. Bakgrunn for valg av beregningsprofiler er angitt i Vedlegg A Stabilitetsberegninger - beregningsforutsetninger. Beregningsresultater er presentert på tegning -300 og -301, og er sammenstilt i Tabell 5-1. Tabell 5-1: Sammenstilling beregningsresultater Profil Stabilitet i kritisk fase Totalspenningsanalyse ADP Stabilitet i kritisk fase Effektivspenningsanalyse aφ A-A 1,43 1,99 B-B 1,44 1, RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 7 av 9

8 I profil A-A viser stabilitetsberegningene at tiltakets påvirkning på områdestabiliteten er liten. Den beregningsmessige materialfaktoren endres fra 1,50 for dagens situasjon til 1,43 i den mest ugunstige situasjonen i anleggsfasen. Stabilitetsberegningen forutsetter etablering av graveskråninger på denne siden av byggegropa med helning 1:2. I profil B-B oppnår man en tilfredsstillende sikkerhetsfaktor på 1,40 dersom graveskråningene etableres med helning slakere enn 1:2,5. Det utelukkes herved at planlagt utbygging kan forårsake et områdeskred så lenge grunnarbeidene forholder seg til ovennevnte betingelser. Retrogressivt skred fra Børsaelva Eventuelle skred som potensielt kan berøre den nye skolen er skred som starter ved elven. Børsaelva har blitt plastret mot erosjon og stabiliteten har blitt forbedret i henhold til kravene som NVE stilte da arbeidet ble utført. Det foreligger stabilitetsberegninger som dokumenter tilstrekkelig stabilitet i skråningen ned mot elva nord for rådhuset (jfr. notatene det refereres til i rapport 2 i Tabell 2-1, samt rapport RIG-RAP-003, ref. /3/). Planlagt utbygging er tilfredsstillende sikret mot å bli involvert i en retrogressiv skredhendelse med utgangspunkt i Børsaelva. Byggetomta ligger dessuten utenfor utløpsområdet av eventuelle skred som går i skråningen vest for tomta og eksisterende barnehage. Det legges til grunn her rotasjonsskred som har en utløpslengde lik 0,5 ganger løsnelengde. Erosjonsforhold Det finnes ikke bekker eller andre vannveier i den umiddelbare nærheten av den planlagte utbyggingen. Den rørlagte bekken som går i nordre del av tomta blir lagt om i forbindelse med foreliggende utbygging. Erosjon kan potensielt foregå i Børsaelva, som imidlertid ble erosjonssikret i regi av NVE. Det utelukkes derfor at pågående erosjon vil utløse glidninger som utvikler seg til større skred. Fundamentering Det vurderes at lokale grunnforhold ikke er spesielt gode, men likevel egnet til direkte fundamentering av planlagt skolebygg. Aktuelle typer fundamenter er stripefundamenter (banketter) og betongplater. Pelefundamentering anses ikke som spesielt aktuell ettersom det planlagte nybygget er av begrenset størrelse. Grunnundersøkelser utført på byggetomta har påvist at det ligger fyllmasser med planterester og annet organisk materiale der hvor nybygget er planlagt. Det må derfor påregnes masseutskifting av fyllmasser med kvalitetsmasser for direktefundamentering. Omfanget av masseutskiftingen vurderes i forbindelse med detaljprosjekteringen, slik at også setningsproblematikker er ivaretatt. De tilgjengelige grunnundersøkelsene tyder ikke på at det kan finnes kvikkleire på graveplanum. Det kan imidlertid ikke utelukkes behov for lokale masseutskifting av dårlige masser på graveplanum, eller innføring av tiltak for å beskytte massene på traubunn mot omrøring RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 8 av 9

9 6 Sluttkommentar Byggegropa kan etableres i åpen skjæring, med graveskråninger med helning 1:2 og 1:2,5 mot eksisterende skolebygg. Planlagt tiltak innebærer beskjedne terrenginngrep i tillegg til dem som er modellert i stabilitetsberegningene. Det vurderes derfor at det ikke er problematisk å ivareta sikkerhetskravene som Eurokode 7 stiller når NVEs krav er oppfylt. Det vurderes at lokale grunnforhold ikke er spesielt gode, men likevel egnet til direkte fundamentering av planlagt skolebygg. Fundamentene må prosjekteres i samråd med RIB for å unngå setninger på nybygget, samt ivareta eksisterende skolebygg fram til fremtidig utfasing. Store og konsentrerte laster bør unngås. Det vurderes at utbyggingen er gjennomførbar og at utbyggingen verken kan forårsake eller bli rammet av et områdeskred. Vurderingene i foreliggende notat må kvalitetssikres av et uavhengig foretak iht. NVEs veileder 7/ Referanser /1/ Multiconsult Norge AS, datarapport RIG-RAP-001 «Ny Sakun ungdomsskole. Datarapport grunnundersøkelser» (23. august 2017) /2/ NVE, veileder 7/2014 «Sikkerhet mot kvikkleireskred» (april 2014) /3/ Multiconsult ASA, rapport RIG-RAP-003 «Helse- og mestringsboliger Børsa (Tomt 17). Geoteknisk prosjekteringsrapport.» (18. desember 2015) RIG-NOT september 2017 / Revisjon 02 Side 9 av 9

10 1 Beregningsprinsipper Vedlegg A Stabilitetsberegninger - Beregningsforutsetninger 1 Beregningsprinsipper 1.1 Generelt Stabilitet beregnes for den mest kritiske fasen av utbygging, med både total- og effektivspenningsparametere. Beregninger er utført med beregningsprogrammet «GeoSuite Stability» versjon , med beregningsmetode Beast Beregningsmetoden er basert på grenselikevektmetode, og anvender en versjon av lamellmetoden som tilfredsstiller både kraft- og momentlikevekt. Programmet søker selv etter kritisk sirkulærsylindrisk glideflate for definerte variasjonsområder av sirkelsentrum. Det er også mulig å definere egne glideflater i programmet når man utfører beregninger for sammensatte glideflater. Det er søkt etter sammensatte glideflater, men de er ikke kritiske verken i profil A-A eller profil B-B. 1.2 Sikkerhetskrav Planlagt tiltak faller inn under tiltakskategori K4 iht. NVEs veileder 7/2014 og faresonen 160 Børsa er klassifisert med lav faregrad. Dette innebærer at følgende sikkerhetskrav gjelder for prosjektet: Beregningsmessig sikkerhetsfaktor for områdestabilitet F 1,4 etter tiltak Forbedring av beregningsmessig sikkerhetsfaktor hvis F < 1,4 etter tiltak Figur 1: Krav til prosentvis forbedring ved topografiske endringer eller bruk av lette masser (fra NVEs veileder 7/2014) RIG-NOT september 2017 Side 1 av 4

11 2 Geometri 1.3 Laster I beregningene er eksisterende bygg rundt byggegropa modellert som jevnt fordelte laster på grunnen. Byggenes plassering er vist på tegninger RIG-TEG-300 og Barnehagen nord for ny ungdomsskolen består av et bygg på en etasje med en fløy på to etasjer. Det er derfor valgt å benytte en jevnt fordelt last på 15 kpa for dette bygget. Eksisterende ungdomsskole består av et bygg på to etasjer, og modelleres derfor med en last på 20 kpa. 2 Geometri 2.1 Valg av kritiske profiler Det er valgt å beregne stabiliteten i 2 profiler. Kritiske profiler er valgt ut fra størrelse på terrenginngrepene som vurderes å kunne påvirke områdestabiliteten. Profilene er vist i Figur 2-1 og i tegning RIG-TEG-001. Profil A-A Profil B-B Figur 2-1: Omtrentlig plassering av beregningsprofiler I Profil A-A ser man på stabiliteten i skråningen nordvest for den nye skolen, mens i profil B-B vurderes stabiliteten i graveskråningen mot eksisterende skolebygg. Plassering av profil A-A er valgt slik at det tilsvarer med profil M-M i NGIs rapport (ref. tabell i kapittel 2 i hovedteksten og Figur 3-1). Profilet er plassert slik at variasjoner i terrenghelningen, størrelse på inngrepet og andre 3D-effekter er ivaretatt. Beregnet materialfaktor anses som representativ for denne siden av byggegropa RIG-NOT september 2017 Side 2 av 4

12 3 Materialparametere 3 Materialparametere 3.1 Totalspenningsanalyse Materialparametere for totalspenningsanalysen er tolket ut fra CPTU-sonderingen utført i BP4, samt tidligere terrengnivå angitt i NGIs rapport Et utsnitt av oversikten utarbeidet av NGI er vist i Figur 3-1: NGI Profil M-M Figur 3-1: Tolket tidligere havbunnsnivå (fra NGI rapport ). Omtrentlig plassering nybygg markert i rødt Skjærstyrke bestemt ut fra disse premisser ble også benyttet i beregningene utført i forbindelse med den nye barneskolen like ved ungdomsskolen. Beregningene er kontrollert og godkjent av uavhengig 3. partskontrollør (ref. notat /2/). På aktuelt område er tidligere terrengnivå tolket mellom kote +40 øverst i profil A-A og kote +35 der hvor den nye skolen skal bygges. Øverst i profil B-B lå tidligere terrengnivå omtrent på kote +37. Udrenert skjærfasthet ved borpunkt 4 er bestemt ut fra resultatet av supplerende grunnundersøkelser. Tidligere spenningshistorie og aktivt skjærstyrkeprofil er vist på tegninger RIG-TEG tom Designlinje vist på tegning RIG-TEG er lagt inn i beregningene i profil B. Andre steder er skjærfastheten bestemt ut fra tidligere overlagring gjennom en SHANSEP-vurdering. SHANSEP parametere benyttet for tolkning av skjærstyrke er α=0,3 og m=0,7, samt en tyngdetetthet på 18,5 kn/m 3 (for å være i samsvar med NGIs rapport). Benyttede profiler for udrenert skjærfasthet er vist på beregningsprofilene (tegning nr RIG-TEG-300 og -301) RIG-NOT september 2017 Side 3 av 4

13 4 Referanser Anisotropiforhold benyttet i totalspenningsanalysen er vist i Tabell 3-1. Verdiene er basert på anbefalinger gitt i NIFS rapport 14/2014. Tabell 3-1: Oversikt over anisotropifaktorene benyttet i beregningene Material cua-koeffisient cud-koeffisient cup-koeffisient Leire 1,00 0,63 0,35 Sprøbruddmateriale 0,85 0,63 0,35 Verdiene for anisotropikoeffisientene ligger på den konservative siden ettersom det antas at plastisitetsindeks IP alltid er mindre eller lik 10 %. 3.2 Effektivspenningsanalyse Tolkning av effektivspenningsparametere er hovedsakelig basert på erfaringsverdier hentet fra Statens vegvesens håndbok V220. Følgende materialparametere er benyttet i effektivspenningsanalysen (se Tabell 3-2): Tabell 3-2: Oversikt over valgte effektivspenningsparametere Material γ (kn/m 3 ) γ (kn/m 3 ) φ ( ) a (kpa) c (kpa) Kilde Topplag 18,5 8,5 31,0 2,0 1,2 Erfaringsverdier Leire 19,5 9,5 28,0 8,0 5,3 Erfaringsverdier Kvikkleire 19,5 9,5 26,0 5,0 2,4 Treaksialforsøk/erfaringsverdier 3.3 Grunnvann Grunnlaget for modellering av grunnvannet i beregningsprofilet er NGIs rapport , som viser at grunnvannet flere steder i skråningen nordvest og vest for skoletomta ligger mellom 2 og 3 m under terrenget, i en dybde som tilsvarer omtrent med skillet mellom topplaget og leire i våre beregningsprofiler. Det foreligger ikke poretrykksmålinger i de oppfylte bekkedalene hvor skolen planlegges oppført, men det vurderes at måten grunnvannet er modellert i beregningene der (relativt høyt i fyllmassene) utgjør en konservativ antagelse. 4 Referanser /1/ NVE veileder 7/2014, «Sikkerhet mot kvikkleireskred» (april 2014) /2/ Norconsult AS, notat «Børsa midlertidige ungdomsskole. Uavhengig kontroll av kvikkleiresone etter NVEs retningslinjer» (17. mars 2014) RIG-NOT september 2017 Side 4 av 4

14 FAREGRADSKLASSIFISERING AV FARESONE "160, BØRSA" Etter NVEs veileder 7/2014 (pkt. 9, kap. 4.5) ANALYSE Faktorer Input Score Poeng Tidligere skredaktivitet Høy 3 3 Skråningshøyde, meter Tidligere/nåværende terrengnivå (OCR) Poretrykk, overtrykk, kpa Poretrykk, uhndertrykk, kpa Kvikkleiremektighet H/2 til H/4 2 4 Sensitivitet Erosjon Ingen 0 0 Inngrep, forverring Ingen 0 0 Inngrep, forbedring Ingen 0 0 Kommentar Ukjent Maks. høydeforskjell Noe overkonsolidert Målt i skråningen på oversid Ukjent I beregningsprofilet Prøveserie i beregningsprof RESULTAT Sum 14 % av maksimalpoengsum 25 % Klssifisering faregrad Lav REFERANSETABELL Faktorer Vekttall Faregrad, score Tidligere skredaktivitet 1 Høy Noe Lav Ingen Skråningshøyde, meter 2 >30 20 til til 20 <15 Tidligere/nåværende terrengnivå (OCR 2 1,0 og 1,1 1,2 til 1,4 1,5 til 2,0 >2,0 Poretrykk, overtrykk, kpa 3 >30 10 til 30 0 til 10 Poretrykk, uhndertrykk, kpa 3 >50 20 til 50 0 til 20 Hydrostatisk Kvikkleiremektighet 2 >H/2 H/2 til H/4 <H/4 Tynt lag Sensitivitet 1 > til til 30 <20 Erosjon 3 Aktiv/glidn. Noe Lite Ingen Inngrep, forverring 3 Stor Noe Liten Ingen Inngrep, forbedring 3 Stor Noe Liten Ingen Sum % av maksimal poengsum 100 % 67 % 33 % 0 % Oppdragsgiver: Veidekke entreprenør AS Oppdrag: Ny Skaun ungdomsskole MULTICONSULT AS Faregradklassifisering av faresoner, iht NVE 7/2014 (før tiltaket) Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: ALM ANG HAN Oppdrag nr.: Vedlegg Versjon: Revisjon: B 1.0 0

15 FAREGRADSKLASSIFISERING AV FARESONE "160, BØRSA" Etter NVEs veileder 7/2014 (pkt. 9, kap. 4.5) ANALYSE Faktorer Input Score Poeng Tidligere skredaktivitet Høy 3 3 Skråningshøyde, meter Tidligere/nåværende terrengnivå (OCR) Poretrykk, overtrykk, kpa Poretrykk, uhndertrykk, kpa Kvikkleiremektighet H/2 til H/4 2 4 Sensitivitet Erosjon Ingen 0 0 Inngrep, forverring Liten 1 3 Inngrep, forbedring Ingen 0 0 Kommentar Ukjent Maks. høydeforskjell Noe overkonsolidert Målt i skråningen på oversid Ukjent I beregningsprofilet Prøveserie i beregningsprof RESULTAT Sum 16 % av maksimalpoengsum 28 % Klssifisering faregrad Lav REFERANSETABELL Faktorer Vekttall Faregrad, score Tidligere skredaktivitet 1 Høy Noe Lav Ingen Skråningshøyde, meter 2 >30 20 til til 20 <15 Tidligere/nåværende terrengnivå (OCR 2 1,0 og 1,1 1,2 til 1,4 1,5 til 2,0 >2,0 Poretrykk, overtrykk, kpa 3 >30 10 til 30 0 til 10 Poretrykk, uhndertrykk, kpa 3 >50 20 til 50 0 til 20 Hydrostatisk Kvikkleiremektighet 2 >H/2 H/2 til H/4 <H/4 Tynt lag Sensitivitet 1 > til til 30 <20 Erosjon 3 Aktiv/glidn. Noe Lite Ingen Inngrep, forverring 3 Stor Noe Liten Ingen Inngrep, forbedring 3 Stor Noe Liten Ingen Sum % av maksimal poengsum 100 % 67 % 33 % 0 % Oppdragsgiver: Veidekke entreprenør AS Oppdrag: Ny Skaun ungdomsskole MULTICONSULT AS Faregradklassifisering av faresoner, iht NVE 7/2014 (etter tiltaket) Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: ALM ANG HAN Oppdrag nr.: Vedlegg Versjon: Revisjon: B 1.0 0

16 M Prekonsolideringsspenning, c ' (kpa) Dybde, z (m) pc', CPTU, spissmotstand, NTNU-metode pc', CPTU, poretrykk, NTNU-metode pc', CPTU, poretrykk, Chen & Mayne po', eff. overlagringstrykk pc', ødometer, enkeltdata pc', designlinje Referansemetoder 1 og 2: NTNU Senneset, Sandven & Janbu (1989) Referansemetode 3: Chen & Mayne (1996) Oppdragsgiver: Veidekke Entreprenør AS Prekonsolideringsspenning c '. CPTU id.: MULTICONSULT AS Oppdrag: Ny Skaun ungdomsskole CPTU 4B Sonde: 4672 Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM ANG Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: CPTU4B Godkjent: HAN Revisjon: 0

17 Prekonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo ' (-) Dybde, z (m) OCR, CPTU, spissmotstand, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, Chen & Mayne OCR, ødometer, enkeltdata OCR, designlinje Referansemetoder 1 og 2: NTNU Senneset, Sandven & Janbu (1989) Referansemetode 3: Chen & Mayne (1996) Oppdragsgiver: Oppdrag: Veidekke Entreprenør AS Overkonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo '. Ny Skaun ungdomsskole Tegningens filnavn: CPTU4B CPTU id.: CPTU 4B Sonde: 4672 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM ANG Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: HAN 0

18 Udrenert skjærfasthet, c u (kn/m 2 ) Blå linje: OCR fra POP=120kPa; α=0,3; m=0,7 Rosa linje: OCR fra designlinje; α=0,3; m=0,85 Dybde, z (m) cua, Nkt= f(bq) cua, SHANSEP, OCR fra POP=120 kpa' cua, NC, a(po'+a) cue, enaks cua, Ndu= f(bq) cua, SHANSEP, OCR fra tolket POP cuk, konus cua, designlinje Oppdragsgiver: N kt : (18,7-12,5B q ) c valgt: 0,25 N Du : (1,8+7,25B q ) Referansemetode: Karlsrud et al. (1996) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet c ua, verdier fra SHANSEP-analyse. CPTU id.: CPTU 4B Sonde: 4672 Dato: Tegnet: Kontrollert: ALM ANG MULTICONSULT AS Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Veidekke Entreprenør AS Ny Skaun ungdomsskole CPTU4B Godkjent: Revisjon: HAN 0

19

20