Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på jordskjelv geoteknikk)
|
|
- Simen Hansen
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på jordskjelv geoteknikk) Farzin Shahrokhi Alexander Ziotopoulos Innhold Krav til SSI Definisjon av SSI Effekter av SSI i konstruksjonsrespons Arbeidsgang Eksempler 1. Sammenligning av Rigid Base & Fleksibelbase 2. Effekt på peler 3. Hybridfundamentering
2 Krav til SSI Most of the civil engineering structures involve some type of structural element with direct contact with ground. When the external forces, such as earthquakes, act on these systems, neither the structural displacements nor the ground displacements, are independent of each other. The process in which the response of the soil influences the motion of the structure and the motion of the structure influences the response of the soil is termed as soil structure interaction (SSI). Conventional structural design methods neglect the SSI effects. Neglecting SSI is reasonable for light structures in relatively stiff soil such as low rise buildings and simple rigid retaining walls. The effect of SSI, however, becomes prominent for heavy structures resting on relatively soft soils Krav til SSI
3 Krav til SSI Avsnitt 4.3.1(9) i EC8 1: Krav til SSI Kapittel 6 i EC8 del 5 krever:
4 Krav til SSI I de tilfellene som EC8 krever jord konstruksjonssamvirke beregninger, er effekten av SSI ødeleggende. For konstruksjoner med P effekter og høye slanke konstruksjoner, medfører SSI økt forskyvning i konstruksjonselementer. For konstruksjoner med dype tunge fundamenter, øker SSI kravene for stabilitet og seismiske påvirkninger. Bløt jord med lav skjærbølgehastighet viser høyere forsterkning og lengre egensvingeperioder. Effekten av SSI kan være ødeleggende spesielt for konstruksjoner med lengre svingeperioder. SSI har stor effekt på opptredende seismiske påvirkning i peler. SSI fører til at masse i bunnplate/kjeller settes i bevegelse, og produserer treghetslaster (økt base shear kraft) som påføres til pelene og kjellerveggene. SSI Definisjon
5 SSI - Definisjon Forplantning av seismiske bølger i jord, deformerer jorda. Deformerte jord tvinger at både fundament/pel og konstruksjon settes i bevegelser. SSI - Definisjon Forplantning av seismiske bølger i jord, deformerer jorda. Deformerte jord tvinger at både fundament/pel og konstruksjon settes i bevegelser. På grunn av stor stivhetskontrast mellom jord og fundament, får fundamentets bevegelser noe avvik fra fri felt bevegelser.
6 SSI - Definisjon Forplantning av seismiske bølger i jord, deformerer jorda. Deformerte jord tvinger at både fundament og konstruksjon settes i bevegelser. På grunn av stor stivhetskontrast mellom jord og fundament, får fundamentets bevegelser noe avvik fra fri felt bevegelser. Når konstruksjonen settes i bevegelser, opptrer treghetslaster i konstruksjonen som overføres igjen til jord via fundamentet. SSI - Definisjon Forplantning av seismiske bølger i jord, deformerer jorda. Deformerte jord tvinger at både fundament og konstruksjon settes i bevegelser. På grunn av stor stivhetskontrast mellom jord og fundament, får fundamentets bevegelser noe avvik fra fri felt bevegelser. Når konstruksjonen settes i bevegelser, opptrer treghetslaster i konstruksjonen som overføres igjen til jord via fundamentet. Dermed utvikles seismiske deformasjoner i jord fundamentgrense forårsaket av responsen av overliggende konstruksjonen.
7 SSI - Definisjon Forplantning av seismiske bølger i jord, deformerer jorda. Deformerte jord tvinger at både fundament og konstruksjon settes i bevegelser. På grunn av stor stivhetskontrast mellom jord og fundament, får fundamentets bevegelser noe avvik fra fri felt bevegelser. Når konstruksjonen settes i bevegelser, opptrer treghetslaster i konstruksjonen som overføres igjen til jord via fundamentet. Dermed utvikles seismiske deformasjoner i jord fundamentgrense forårsaket av responsen av overliggende konstruksjonen. Dette medfører at en del av seismisk energi dempes i jord fundament grense eller forplantes vekk fra konstruksjon. SSI - Definisjon Fundamentnivå bevegelse (Foundation Input Motion FIM) Fri felt bevegelse (Free Field Motion FFM)
8 SSI - Definisjon Responsen av jord påvirker faktisk responsen av konstruksjonen, og responsen av konstruksjonen påvirker responsen av jord. Jord-Konstruksjonssamvirke (SSI) Jord-Fundament-Konstruksjonssamvirke (SFSI) Ovennevnte fenomena oppstår samtidig. Men det er passende å kategorisere det som to fenomena: Kinematisk samvirke Tilstedeværelse av stivfundament (uten masse) på eller i jord fører til at fundamentnivå bevegelser er annerledes (noe lavere) enn fri felt bevegelser. I gjengjeld opptrer spenninger og bøye momenter i fundament/pel. Treghets samvirke Treghet responsen av konstruksjon forårsaker «base shear» kraft som medfører relative forskyvninger i fundament i forhold til fri felt. SSI - Definisjon Kinematisk samvirke Forårsakes av tre fenomena: Base slab averaging Stivheten av fundament forhindrer at fundamentet beveger seg i samme takt som fri felt bevegelser, og seismisk eksitasjon jevnes over hele fundamentet.
9 SSI - Definisjon Kinematisk samvirke Forårsakes av tre fenomena: Base slab averaging Embedment Amplitude av bevegelser i grunnen reduseres med dybde. SSI - Definisjon Kinematisk samvirke: Forårsakes av tre fenomena: Base slab averaging Embedment Wave scattering Wave scattering filtrerer bort seismiske bølger med høye frekvenser. (Radiation damping)
10 SSI - Definisjon Treghetssamvirke Refereres til responsen av komplett jord fundament konstruksjon system til seismiske eksitasjonen når fleksibiliteten av fundament jord system er tatt i betraktning. Treghetssamvirke analyse utføres vanligvis i to steg: 1. Beregning av fundamentets dynamiske impedans funksjoner (fjær & dempningskoeffisienter) 2. Beregning av seismisk respons av konstruksjonen på fleksibel fundament (fjæret opplagerbetingelse). SSI - Definisjon Beregning metodikk Integrert SSI analyse: Jord, fundament og konstruksjon modelleres i en modell. Mest presis beregning, og kan inkludere ikke linear oppførselen av jord, fundament respons og konstruksjonselementer. Krever avansert verktøy, tidskrevende, spesielle krav til valg av design jordskjelv tidshistorier.
11 SSI - Definisjon Beregning metodikk Integrert SSI analyse: Sub structuring metode: Klassisk beregningsmetode for å inkludere SSI i seismiske beregninger System deles opp i to separate modeller Jord fundament system Konstruksjon fundament system Superponering regel krever linear elastisk oppførsel i begge systemene SSI effekter
12 Krav til SSI Anneks D i EK8 del 5 beskriver effekter av SSI: SSI Effekter Positive effekter av SSI: Konstruksjonenes svingeperiode forlenges (effekt av fundamentstivhet) Total dempning av jord konstruksjonssystem økes (effekt av geometrisk dempning) Fundamentnivå bevegelser er vanligvis mindre enn fri felt (effekt av kinematisk samvirke)
13 Arbeidsgang for å inkludere SSI i seismisk analyse Arbeidsgang for å inkludere SSI i seismisk analyse Sub-structuring metode 1 2 Jordskjelv Scenario Fri felt bevegelser & Grunnresponsanalyse Definer dimensjonerende jordskjelv ved berggrunnen (Dimensjonerende responsspekterum av grunntype A i aktuelt område) Defineres grunntype (S faktor) i EC8 for å definere dimensjonerende fri felt bevegelser. eller Utføres områdespesifikk grunnresponsanalyse (1D for grunntype S1/S2 eller 2D for komplisert grunnforhold) 3 Kinematisk Samvirke 4 Impedans Analyse 5 Treghetssamvirke 6 Fundamentets respons 1. Utføres for å beregne Fundamentnivå bevegelse for stive fundament (Dette er nevnt i EC8, men det er ikke et krav) Bergenes kinematiske krefter på peler i visse tilfeller etter krav i EC8 Beregnes dynamiske stivheter og dempningskoeffisienter for fundamenter, peler, og kjellervegger. Ikke lineær oppførselen av jord (degradert fundament stivhet) bør tas i betraktning i tilfelle bløtjord. Utføres seismisk konstruksjonsanalyse inkludert Kinematiske effekter (2 eller 3), og inkludert impedans stivheter dvs. fjæret fundament (4) Påvises at både jord og fundament har tilstrekkelig kapasitet for opptak av opptredende seismiske laster: Direkte fundamenter: glidningsmotstand og dynamisk bæreevne Peler: Påvises opptak av samlet krefter fra treghetssamvirke (5) og kinematisk samvirke på peler (3)
14 Impedans analyse Impedans Analyse Impedans analyse er faktisk definert å beregne fundamentstivheter og dempningskoeffisienter (Impedans funksjoner), i form av fjærstivhet (K), og dempere (C). Den reelle delen representerer stivhet og Den imaginære delen presenterer dempning. Impedans funksjon skal bestemmes basert på metoder som kan ta høyde for jorden lagdeling jorden stivhet fundamentets stivhet fundament geometri.
15 Impedans Analyse Impedans funksjoner defineres i form 6x6 matrise. k Q Q v h c c v M k v c h K v = k v + ic v 6 x 6 matrise av komplekst impedans koeffisients: 3 translasjon koeffisienter 3 rotasjon koeffisienter Koblingsledd koeffisienter Impedans analyse 1) Ferdigløsninger for ukompliserte tilfeller Denne metoden definerer generelt statiske stivheter, og modifiserer dem med en dynamisk koeffisient (ref. Gazetas 1991; FEMA-356) 2) Finite-element metoder, Det kan inkludere flere faktorer for eksempel jordas lagdeling, belastning betingelse, fundament geometri (ref. SASSI, DynaN, Dyna6 )..
16 Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (FEMA 356) 1. Statisk stivhet for fundament på terreng Sirkulær fundament Rektangulær fundament Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (FEMA 356) 2. Statisk stivhet for nedgravd fundament Sirkulær fundament Rektangulær fundament
17 Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 3. Dynamisk impedans for fundament på terreng (del I) Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 3. Dynamisk impedans for fundament på terreng (del II)
18 Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 4. Dynamisk impedans for fundament på terreng over fjell (del I) Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 4. Dynamisk impedans for fundament på terreng over fjell (del II)
19 Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 5. Dynamisk impedans for peler (Gazetas, 1991) (del I) Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 5. Dynamisk impedans for peler (Gazetas, 1991) (del II)
20 Impedans analyse Ferdigløsninger Direkte fundamenter (Gazetas, 1991) 5. Dynamisk impedans for peler (Gazetas, 1991) (del III) Impedans analyse Finite Element metoder Det kan inkludere flere faktorer for eksempel jordas lagdeling, belastning betingelse, fundament geometri, peletopp betingelse osv. 3D modellering av pelegruppe i lagdelt jord, og analyse resultater.
21 Eksempel 1 Rigid base analyse vs. SSI analyse Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Konstruksjonskonsept Plasstøpte kjeller og vegger 4 etasjer med 3 m i etasje høyder (Totalhøyde, 12 m fra terreng) Fundamentert på stålkjernepeler Det er beregnet og modellert dynamiske stivheter for både peler og kjellervegger. Grunntype E
22 Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Modal Responsspekterum Analyse - Rigid base resultater Mode 1: Torsjonsmode T=0,305 sec Mx = 1,7 % My = 2 % Bidrag i base shear Fb = 50 kn Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Modal Responsspekterum Analyse - Rigid base resultater Mode 3: Svingemode i Y retning T = 0,152 sec Mx = 0 % My = 57 % Bidrag i base shear Fb = 1131 kn Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm]
23 Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Modal Responsspekterum Analyse - Rigid base resultater Mode 15/16: Svingemode X retning T = 0,11 sec Mx = 68 % My = 0 % Bidrag i base shear Fb = 1916 kn Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Modal Responsspekterum Analyse Fleksibel base resultater Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Mode 1: Torsjonsmode T = 0,357 sec Mx = 2,9 % My = 2,6 % Bidrag i base shear Fb = 125 kn
24 Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Modal Responsspekterum Analyse Fleksibel base resultater Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Mode 2: Svingemode i Y retning T = 0,254 sec Mx = 62,3 % My = 1,5 % Bidrag i base shear Fb = 1982 kn Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Modal Responsspekterum Analyse Fleksibel base resultater Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Mode 3: Svingemode i X retning T = 0,21 sec Mx = 70 % My = 1,1 % Bidrag i base shear Fb = 2212 kn
25 Eksempel 1 Rigid base vs. SSI analyse Sammenligning av resultater Rigid base vs. Fleksibel base Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Base shear forces, Seismic max. Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Eksempel 2 Effekt av SSI på peler
26 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Konstruksjonskonsept Sportshall Seismisk klasse III Konstruksjonen består av to sportshall med lett tak på stålsøyler, og en plasstøpte betongkonstruksjon som binder sammen sportshallene. Plasstøpte bunnplate (0,35 m i tykkelse) er felles, uten kjeller Høyde av sportshall (takk til terreng) er ca. 12,5 m Konstruksjonen dekker en stor areal på 133 x 110 kvm. Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Vurdering av konstruksjon Konstruksjonen er irregulært i plan Stivhetssenter befinner seg mot betongkonstruksjonen mellom hallene, og dette medfører stor torsjonseffekt i beregningene Det ble forslått å innføre seismisk fuge, men det ble ikke akseptert.
27 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Fundamentering Konstruksjonen er opprinnelig planlagt på stålkjernepeler til fjell Pelenes dynamiske stivheter (horisontal, vertikal, rotasjon og torsjon) er beregnet med finite element metode, og modellert som fjæret opplagerbetingelse i konstruksjonsmodellen. Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Dynamiske stivheter for peler
28 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Normalisert ikke linear pelestivheter Det er benyttet for ikke linear SSI analyse. Stålkjernepeler Betongpeler Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler I første omgang er det utført en Rigid base analyse, og resultatene er vist i tabellen. Mode 1 Translasjon y retning med stor torsjon komponent Det kunne ikke tilfredsstille kravet om 90 %. Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum
29 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler I første omgang er det utført en Rigid base analyse, og resultatene er vist i tabellen. Mode 5 Translasjon mode i x retning Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Svingeperioder med tilhørende effektive masser for Fleksibel base modell (SSI). Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Mode 1: Svingemode Y retning T = 0,66 sec Mx = 0,0 % My = 8,0 % Bidrag i base shear Fb = 1823 kn Det kunne ikke tilfredsstille kravet om 90 %.
30 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Svingeperioder med tilhørende effektive masser for Fleksibel base modell (SSI). Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Mode 2: Svingemode X retning T = 0,59 sec Mx = 4,2 % My = 0,6 % Bidrag i base shear Fb = 1122 kn Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Svingeperioder med tilhørende effektive masser for Fleksibel base modell (SSI). Effective masses Shape no. T mx' my' [-] [s] [%] [%] Sum Mode 79: Svingemode Y retning T = 0,16 sec Mx = 0,0 % My = 18,0 % Bidrag i base shear Fb = 7490 kn
31 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Base shear Sammenligning Rigid base og Fleksibel base modell Fx' Fy' Fz' Mz' Fr Mr [kn] [kn] [kn] [knm] [kn] [knm] Rigid base modell Fleksibel base modell Base shear kreften i fundamentnivå er økt betydelig fra 3328 kn til kn pga stor masse i bunnplate settes i bevegelse. Dette viser at selv om SSI vanligvis redusere seismiske påvirkninger i konstruksjonen, øker det betydelig seismiske laster påført til fundamentet. Dette er svært viktig å tas hensyn til i dimensjonering av peler. Derfor har eurokode 8 krav på å inkludere SSI effekt i alle konstruksjoner som fundamenteres på peler/pilarer. Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Opptredende horisontallast på peler: Rigid vs. Fleksibel modell Rigid base Fleksibel base
32 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Dersom det kunne benyttes seismisk fuge, hver konstruksjon blir dynamisk uavhengig av hverandre og hver konstruksjon kunne lever sitt eget liv. Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Det viser seg at ved å benytte seismisk fuge, konstruksjonsdelen oppføre seg mye mer forutsigbar. Mode 1 Kravet om 90 % er tilfredsstilt. Effective masses Shape no. T mx' my' Bidrag til Fb [-] [s] [%] [%] [kn] Sum
33 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Det viser seg at ved å benytte seismisk fuge, konstruksjonsdelen oppføre seg mye mer forutsigbar. Mode 37 Effective masses Shape no. T mx' my' Bidrag til Fb [-] [s] [%] [%] [kn] Sum Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Det viser seg at ved å benytte seismisk fuge, konstruksjonsdelen oppføre seg mye mer forutsigbar. Mode 43 Effective masses Shape no. T mx' my' Bidrag til Fb [-] [s] [%] [%] [kn] Sum
34 Eksempel 2 Effekt av SSI på Peler Det viser seg at ved å benytte seismisk fuge, konstruksjonsdelen oppføre seg mer forutsigbar. Effective masses Shape no. T mx' my' Bidrag til Fb [-] [s] [%] [%] [kn] Sum Eksempel 3 Konstruksjon på hybridfundament
35 Konstruksjon på hybridfundament Eurokode 8 5 stiller krav om: Konstruksjon på hybridfundament US Army Corps of Engineers (Technical instructions for Seismic design for buildings TI ):
36 Konstruksjon på hybridfundament På grunn av spesielle grunnforhold i Norge, er det svært ofte at fjell varierer under konstruksjonens fotavtrykk slik at deler av bunnplate vil stå på fjell (løsmasse over fjell), og deler vil fundamenteres på peler. Konstruksjon Kjeller Fjell Jord Eurokode 8 anbefaler ikke løsningen med hybridfundamentering på grunn av komplisert grunnforsterkning, kinematiske effekter på fundamenter, Ujevn stivhetsfordeling under konstruksjonen Konstruksjon på hybridfundament Det å fastholde bunnplate (f.eks. med bolter) på fjell betyr ikke i seg selv at det kan benyttes grunntype A. Dersom det ønskes en redusert eksitasjon for dimensjonering av konstruksjonen, skal det påvises via en kinematiske samvirke beregning slik at det kan beregnes Fundamentnivå bevegelser (FIM).
37 Konstruksjon på hybridfundament Eurokode 8 anbefaler: 1. Benyttes seismiske fuge slik at hver konstruksjonsdel har en uavhengig dynamisk respons. Bygg 1, kan defineres med grunntype A Bygg 2, kan defineres med grunntype f.eks. E Hvert bygg analysers og dimensjoneres separat. Seismisk fuge 1 2 Konstruksjon Kjeller Fjell Jord 2. Eller krever det en spesifikk studie/beregning som påviser sikkerheten av den valgte fundamenteringsløsningen. Konstruksjon på hybridfundament Det presenteres en beregningsprosedyre som kan tilfredsstiller kravet. 1. Utføre kinematisk samvirke analyse for å definere realistisk rystelser som oppleves av konstruksjonen (fundamentnivå bevegelser). 2. Dynamiske fundament stivheter beregnes for alle fundament elementer direkte fundamenter (horisontal og vertikalstivheter) jordtrykk stivheter mot kjeller vegger (horisontal stivhet normal på veggen) peler og pilarer (diagonal av 6x6 stivhetsmatrise) 3. Konstruksjonens dynamisk respons beregnes ved å inkludere: Forsterkningsfaktor beregnet for fundamentnivå bevegelser beregnet i punkt 1 Fundament stivhetene beregnet i punkt 2 4. Seismiske laster beregnes i både konstruksjonen og fundamenter/peler (fra punkt 3). Konstruksjonen dimensjoneres for opptredende seismiske laster Fundamenter/peler og kjellervegger dimensjoneres for opptak av opptredende base shear kraft
38 Konstruksjon på hybridfundament 1. Utføre kinematisk samvirke analyse for å definere realistisk rystelser som oppleves av konstruksjonen (fundamentnivå bevegelser). Det kan benyttes 2D dynamisk Finite Element programmer (SASSI, Flac, Quake, Plaxis, ABAQUS) hvor jord, fjell og kjeller/bunnplate modelleres. Kjeller/fundament skal modelleres med riktig stivhet men uten masse. Beregningene utføres i tidsdomene ved å benytte dimensjonerende jordskjelv tidshistorier. Seismisk respons plukkes fra flere punkter på fundamentnivå, og sammenstilles videre for å beregne/definere fundamentnivå bevegelse. Det kan tilpasses dimensjonerende responsspekterum oppgitt i Eurokode 8 1 ved å justere verdiene for S, T B, T C og T D. Jord Fjell Konstruksjon på hybridfundament 1. Utføre kinematisk samvirke analyse for å definere realistisk rystelser som oppleves av konstruksjonen (fundamentnivå bevegelser). Bestemmes mest kritisk snitt for kinematisk samvirke analyse
39 Konstruksjon på hybridfundament 1. Utføre kinematisk samvirke analyse for å definere realistisk rystelser som oppleves av konstruksjonen (fundamentnivå bevegelser). 2D Finite Element modell for kinematisk samvirke Seismisk eksitasjon plukket på fundamentnivå Tilpasset grunnforsterkningsfaktor og tilhørende parametere. Konstruksjon på hybridfundament 2. Dynamiske fundament stivheter beregnes for alle fundament elementer direkte fundamenter (horisontal og vertikalstivheter) jordtrykk stivheter mot kjeller vegger (horisontal stivhet normal på veggen) peler og pilarer (diagonal av 6x6 stivhetsmatrise)
40 Konstruksjon på hybridfundament 3. Konstruksjonens dynamisk respons beregnes ved å inkludere: Forsterkningsfaktor beregnet for fundamentnivå bevegelser beregnet i punkt 1 Fundament stivhetene beregnet i punkt 2 Konstruksjon på hybridfundament 4. Seismiske laster beregnes i både konstruksjonen og fundamenter/peler (fra punkt 3). Konstruksjonen dimensjoneres for opptredende seismiske laster Fundamenter/peler og kjellervegger dimensjoneres for opptak av opptredende base shear kraft
41 Takk for oppmerksomheten
Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på konstruksjonsdynamikk) Innhold
Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på konstruksjonsdynamikk) Farzin Shahrokhi Alexander Ziotopoulos Innhold Krav til SSI SSI - Definisjon SSI - effekter SSI Beregningsmetodikk Impedansanalyse
DetaljerSeismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
DetaljerMULTICONSULT. Stålpeldag 2011. Tine meieriet Seismisk dimensjonering av peler etter Eurokode 8. Farzin Shahrokhi Multiconsult as
MULTICONSULT Totalleverandør av rådgivningstjenester kompetent - kreativ - komplett Stålpeldag 2011 Tine meieriet Seismisk dimensjonering av peler etter Eurokode 8 Farzin Shahrokhi Multiconsult as Norsk
DetaljerIdentifisering av grunntype etter Eurokode 8, og seismisk grunnresponsanalyser
Identifisering av grunntype etter Eurokode 8, og seismisk grunnresponsanalyser Øyvind Torgersrud Innhold Del I Lokal jordskjelvrespons Definisjon responsspektrum Del II Grunntyper etter Eurokode 8 Definisjon
DetaljerSeismisk dimensjonering av pelefundamenter
Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Amir M. Kaynia Oversikt Jordskjelvpåvirkning i peler og EC8s krav Jord konsktruksjon samvirke (SSI) Beregning av stivheter Ikke lineære stivheter lateral kapasitet
DetaljerSeismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet
Seismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet Kristoffer Skau Støttekonstruksjoner Hva sier standarden? I hht. standaren kan det sees bort fra seismiske krefter for
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerHvordan prosjektere for Jordskjelv?
Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Norsk Ståldag 2006 Øystein Løset Morten Rotheim, Contiga AS 1 Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Jordskjelv generelt Presentasjon av prosjektet: Realistisk dimensjonering
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerNOTAT VEDR. PROSJEKTERING FOR SEISMISKE PÅVIRKNINGER INNHOLD. 1 Innledning 2. 2 Forutsetninger 3. 3 Utelatelseskriterier 7. 4 Lav seismisitet 8
NAWSARH FORPROSJEKT RYGGE NOTAT VEDR. PROSJEKTERING FOR SEISMISKE PÅVIRKNINGER ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no RIB NOTAT NR. 5 INNHOLD 1 Innledning
DetaljerBrukererfaring med Geosuite Peler nye brukere. Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI
Brukererfaring med Geosuite Peler nye brukere Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI Innhold Vår bakgrunn Våre første tanker om programmet Funksjoner i Geosuite Piles NTNU
DetaljerFundamenteringsplan, Skogtun, Ullensaker kommune
Ullensaker kommune GEOTEKNISK RAPPORT Fundamenteringsplan, Skogtun, Ullensaker kommune Rapport nr. 301 00 81-2 2015-01-09 Oppdragsnr.: 301 00 81 Dokument nr.301 00 81-2 00 2015-01-09 Geoteknisk rådgiving
DetaljerMULTICONSULT. 1. Innledning. 2. Grunntype. Gystadmarka Boligsameie Grunntype og responsspektrum
1. Innledning Peab Bolig AS skal etablere boligblokkeri byggefelt B2 ved Gystadmarka på Jessheim i Ullensaker kommune. Blokkene planlegges med 4.etasjer og uten kjeller, og skal fundamenteres på peler
DetaljerNår GeoFuture målene om 3D dimensjonering/presentasjon i 2019?
Når GeoFuture målene om 3D dimensjonering/presentasjon i 2019? Hans Petter Jostad, Teknisk direktør, NGI Teknologidagene 2017, Trondheim Hva er 3D dimensjonering? Setninger Setninger Grunnforhold Bæreevne
DetaljerGeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer.
GeoSuite brukermøte, NGI 13. oktober 2011 Geosuite Peler Pelegruppeberegninger for bruer. Vegard Woldsengen, Geovita AS Om programmet Programmet benyttes til å analysere interaksjonen mellom lineære superstrukturer
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
DetaljerKlassifisering, modellering og beregning av knutepunkter
Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering av knutepunkter
DetaljerBygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL
Bygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL RR- og RRs-peler; dimensjonering og stoppkriterier 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL
DetaljerInnføring av EUROKODER. Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26. Roald Sægrov Standard Norge. 2010-04-26 Roald Sægrov, Standard Norge
Innføring av EUROKODER Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26 Roald Sægrov Standard Norge Eurokoder, generelt NS-EN 1990 Basis for struc. design NS-EN 1998 Jordskjelv (6) NS-EN 1991 Laster på konstruksjoner
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerPelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler
1434211 Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler 8.-9. april 2014 Quality Tønsberg Hotel (14) Rambarhetsanalyser Dr. ing. Arne Åsmund Skotheim, Norconsult
DetaljerEurokode 8, introduksjon, kontekst og nasjonalt tillegg
Eurokode 8, introduksjon, kontekst og nasjonalt tillegg Roald Sægrov Forskjellig praksis Byggteknisk forskrift Byggteknisk forskrift TEK 10, 10-2: "Grunnleggende krav til byggverkets mekaniske motstandsevne
DetaljerHvordan krysse en fjord? NTNU Forskning relatert til ferjefri E39
Hvordan krysse en fjord? NTNU Forskning relatert til ferjefri E39 Ole Øiseth Dep. of Structural Engineering 1 Fjordkryssinger ferjefri E39 Halsafjorden, 2 km, 5-600 m Julsundet, 1,6 km, 5-600 m Romsdalsfjorden,
DetaljerNytt sykehus i Drammen. Parametere for jordskjelvberegninger
Prosjekt: Nytt sykehus i Drammen Tittel: Parametere for jordskjelvberegninger 02 For oversendelse til oppdragsgiver 2018-11-07 BHe AnBra BH 01 For KS 2018-11-06 BHe AnBra BH Rev. Beskrivelse Rev. Dato
DetaljerKonstruksjoner Side: 1 av 10
Konstruksjoner Side: 1 av 10 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 LASTBILDE...3 3 GENERELT OM STÅLMASTER...4 3.1.1 B-mast...4 3.1.2 H-mast...4 4 KREFTER VED FOTEN AV MAST (TOPP AV FUNDAMENT)...5 4.1 Kl-fund program...5
DetaljerPelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014
Pelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014 Veiledning gjennom det greske alfabetet regelverket Astri Eggen, NGI 19 1 Agenda Regelverket peler Viktig standarder og viktige punkt i standardene Eksempler
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerBRUKERMØTE GEOSUITE 2009 BRUKERERFARING MED GEOSUITE SPUNT (EXCAVATION) INGER J. M. SØREIDE 21.10.2009 BRUKERERFARING GEOSUITE SPUNT/EXCAVATION
BRUKERMØTE GEOSUITE 2009 BRUKERERFARING MED GEOSUITE SPUNT (EXCAVATION) INGER J. M. SØREIDE INNHOLD Rambøll avd. Geo GeoSuite i Rambøll Presentasjon av to prosjekter hvor vi har benyttet GeoSuite Spunt/excavation.
DetaljerVedlegg A. Innhold RIG NOT 002_rev00 Vedlegg A 14. november 2014 Side 1 av 4
Lade alle 67 69 Forutsetninger for prosjektering multiconsult.no Vedlegg A Innhold... 2 1.1 Normativt grunnlag for geoteknisk vurdering... 2 1.2 Geotekniske problemstillinger... 2 1.3 TEK 10 7, Sikkerhet
DetaljerDette notatet beskriver den geotekniske vurderingen utført av Løvlien Georåd AS. Vår oppdragsgiver er Energivegen 4 Jessheim AS v/ Håkon Rognstad.
1 Innledning Det ønskes en geoteknisk vurdering av Energivegen 4, på Jessheim i Ullensaker kommune. Det planlegges utbygging av et industri/næringsbygg i 3 etasjer uten kjeller. 2 Dette notatet beskriver
DetaljerWorkshop for næringslivet 8. januar 2014 Delprosjekt B: 3D Regnemotor Setning og stabilitet
Workshop for næringslivet 8. januar 2014 Delprosjekt B: 3D Regnemotor Setning og stabilitet Hans Petter Jostad Fagansvarlig/Teknisk Ekspert - Numerisk Modellering, NGI Hvorfor 3D beregninger? 1. Redusere
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerMARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER
Beregnet til MARIDALSVEIN 205 Dokument type Rapport Dato 10.juni 2014 MARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER MARIDALSVEIEN 205 RAPPORT OM SETNINGSSKADER Revisjon 01 Dato 10.juni 2014 Jørgen Stene
DetaljerGeoteknikk KONTAKTPERSON Tore Tveråmo
NOTAT OPPDRAG Tjalghallen Brønnøysund DOKUMENTKODE 416683 RIG NOT 001 EMNE Geoteknisk grunnlag for totalentreprise TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Tjalghallen AS ANSVARLIG ENHET 3012 Trondheim Geoteknikk
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerUtnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013
Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Blakkstadelvbrua E39 Astad-Knutset Gjemnes kommune 3 spenn: 28 34 28 Samvirke Kasselandkar Frittstående søyler Fjell og løsmasser Beregnet med
DetaljerPrinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner
Prinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner Max Milan Loo Innhold Generelle dimensjoneringsprinsipper Duktile/jordskjelvsikre betongkonstruksjoner Betongoppførsel under jordskjelvspåvirkning
Detaljer2 Normativt grunnlag for geoteknisk prosjektering
Det skal graves ned til kote +39,70 for å etablere byggegrop for bygging av pumpestasjonen, det blir ca. 6 m gravedybde fra eksisterende terreng. Pumpestasjonens utvendige mål er ikke avklart i detalj.
DetaljerTresfjordbrua Prosjektering og kontroll av store stålrørspeler, med bruk av PDA
Pelefundamenteringskurs Tønsberg 09.04.2014 Tresfjordbrua Prosjektering og kontroll av store stålrørspeler, med bruk av PDA Andreas Andenæs Multiconsult AS Agenda Valg av rammeutstyr Prosjektering GeoSuite
DetaljerRIB Rev Fork Anmerkning Navn. Sweco Norge
NOTAT om statiske forhold i høyblokk NHH rehabilitering 1963-byggene, skisseprosjekt Prosjektnr 24165001 Notat nr.: Dato RIB 01 22.11.2016 Rev. 23.11.2016 Firma Fork Anmerkning Navn Til: Prosjektleder
DetaljerB8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM
igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Detaljer3 Tøyningsenergi. TKT4124 Mekanikk 3, høst Tøyningsenergi
3 Tøningsenergi Innhold: Arbeid ved gradvis pålastning Tøningsenergitetthet og tøningsenergi Tøningsenergi som funksjon av lastvirkning,, T og V Skjærdeformasjoner Tøningsenergi som funksjon av aksialforskvning
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerKlassifisering, modellering og beregning av knutepunkter
Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter dr.ing. Bjørn Aasen 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering
DetaljerForelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5
Forelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5 OPPGAVE / RESULTAT Godkjenning og innlevering: Godkjenningen skjer ved at resultatene vises til Egil Berg. Innleveringen skjer ved at filene S5.std, (Input-filen)
DetaljerNOTAT. 1 Innledning SKIPTVET KOMMUNE INNLEDENDE GEOTEKNISKE VURDERINGER OG PROSJEKTERINGSFORUTSETNINGER
NOTAT Oppdragsnavn Skiptvet kommune Prosjekt nr. 1350032634 Kunde Skiptvet kommune v/frank van den Ring Notat nr. G-Not-001 Versjon Rev01 Til Skiptvet kommune v/frank van den Ring Fra Rambøll Norge AS
DetaljerP-hus og studentboliger i Røverdalen
Gjøvik kommune P-hus og studentboliger i Røverdalen Geoteknisk vurderingsrapport Oppdragsnr.: 5172771 Dokumentnr.: 5172771-RIG02 Versjon: 1 2017-06-23 Oppdragsgiver: Gjøvik kommune Oppdragsgivers kontaktperson:
DetaljerFORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE FORSKALINGSBLOKKER 01-04-2011 1 (10) Oppdragsgiver Multiblokk AS
1 (10) FORSKALINGSBLOKKER Oppdragsgiver Multiblokk AS Rapporttype Dokumentasjon 01-04-2011 FORSKALINGSBLOKKER STATISKE BEREGNINGER PROSJEKTERING OG UTFØRELSE PROSJEKTERING OG UTFØRELSE 2 (10) Oppdragsnr.:
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerDIMENSJONERING AV FLERETASJES TREHUS. Sigurd Eide, Splitkon AS
DIMENSJONERING AV FLERETASJES TREHUS Sigurd Eide, Splitkon AS SPLITKON AS Limtre og massivtre 15 ansatte Ligger i Modum 90 km fra Oslo Omsetning ca 50 Mill. Prosjekter: -Prosjektering Dimensjonering, Tegning
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT
MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerRIG 01, Geoteknisk rapport
IDD SKOLE RIG 01, Geoteknisk rapport Side 1 av 13 1 INNLEDNING... 3 2 BAKGRUNN FOR PROSJEKTET... 4 3 GRUNNFORHOLD... 4 3.1 Topografi... 4 3.2 Dybde til fjell... 5 3.3 Løsmasser... 5 3.4 Grunnvannstand...
DetaljerE18 Retvet - Vinterbro Reguleringsplan
E18 Retvet - Vinterbro Reguleringsplan Notat geoteknisk vurdering FORORD Statens vegvesen utarbeider i samarbeid med Ski og Ås kommuner grunnlag for reguleringsplan for ny E18 på strekningen Retvet Vinterbro
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerDynamisk Analyse av Eksisterende Bygninger
Dynamisk Analyse av Eksisterende Bygninger Eurokode 8 Del 1 og Del 3 Pål Helge Holum Bygg- og miljøteknikk (-årig) Innlevert: desember 14 Hovedveileder: Anders Rönnquist, KT Medveileder: Svein N Remseth,
DetaljerPreben Aanensen. Innflytelsen av stivhet til stabiliserende system utsatt for seismisk last, med hovedvekt på takskiver basert på Lett-Tak elementer.
UNIVERSITETET FOR MILJØ- OG BIOVITENSKAP INSTITUTT FOR MATEMATIKK OG TEKNOLOGI (IMT) MASTEROPPGAVE HØST 2013, 30 STP. Innflytelsen av stivhet til stabiliserende system utsatt for seismisk last, med hovedvekt
DetaljerTil orientering er det for planlagte bygg oppgitt myndighetskrav nedenfor.
NOTAT Dato 9.6.2016 Oppdrag Kunde Notat nr. Til Fore Boligtun Byggalf AS G-Not-001-1350015437 Olav-Inge Alfheim Rambøll Mellomila 79 Pb. 9420 Sluppen NO-7493 TRONDHEIM T +47 73 84 10 00 F +47 73 84 11
Detaljer8 Kontinuumsmekanikk og elastisitetsteori
8 Kontinuumsmekanikk og elastisitetsteori Innhold: Kontinuumsmekanikk Elastisitetsteori kontra klassisk fasthetslære Litteratur: Cook & Young, Advanced Mechanics of Materials, kap. 1.1 og 7.3 Irgens, Statikk,
DetaljerMEK2500. Faststoffmekanikk 1. forelesning
MEK2500 Faststoffmekanikk 1. forelesning MEK2500 Undervisning Foreleser: Frode Grytten Øvingslærer: NN Forelesninger: Tirsdag 10:15-12:00 B62 Torsdag 12:15-14:00 B91 Øvinger: Torsdag 14:15-16:00 B70 Øvinger
DetaljerN o t a t 415823-RIG-NOT-1-REV-0
N o t a t 415823-RIG-NOT-1-REV-0 Oppdrag: Røstad studentboliger Dato: 21. mars 2013 Emne: Oppdr.nr.: 415823 Til: Stiklestad Eiendom as v/gunnar Reitan reitan@bygginvest.no Kopi: Utarbeidet av: Erling Romstad
DetaljerUforming av duktile knutepunkt i stål l med hensyn påp
Uforming av duktile knutepunkt i stål l med hensyn påp jordskjelv Norsk Ståldag 13. oktober 2004 Gunnar Solland Det Norske Veritas Bakgrunn En ny standard NS 3491-12 12 Seismisk påvirkning p har vært påp
DetaljerMULTICONSULT. 1. Innledning. Gystadmarka Boligsameie Prosjekteringsforutsetninger
1. Innledning Peab Bolig AS skal etablere boligblokkeri byggefelt B2 ved Gystadmarka på Jessheim i Ullensaker kommune. Utbyggingen ved B2 er første del av utbyggingen ved Gystadmarka hvor flere felt er
DetaljerProsjekt MAX IV - Unike vibrasjonskrav
Prosjekt MAX IV - Unike vibrasjonskrav PERIODE 2011-2015 LAND SVERIGE, BRUNNSHÖG LUND MARKED BYGG, ANLEGG OG SAMFERDSEL PROSJEKTLEDER KARIN NORÉN-COSGRIFF SAMARBEIDSPARTNER PEAB Det nye synkrotronlysanlegget
DetaljerLørenskog Stasjonsby- Formtoppen Felt B1-3
Lørenskog Stasjonsby Formtoppen Felt B13 BEREGNINGSRAPPORT B03 BETONGKONSTRUKSJONER Dekke, Søyler og Vegger. Rev. Dato Beskrivelse av revisjon Prosjekt Nr.: Egenkontroll Sidemannskontroll Postboks 91 Manglerud
DetaljerHRC T-Hodet armering Fordeler for brukerne
HIGH PERFORMANCE REINFORCEMENT PRODUCTS HRC T-Hodet armering Fordeler for brukerne HRC T-hodet armering har spesielle egenskaper som skiller den fra konvensjonell armering. HRC T-hoder forankrer den fulle
DetaljerPG CAMPUS ÅS Samlokalisering av NVH og Vet. inst. med UMB. Eksternt notat Barnehage, grunn- og fundamenteringsforhold
Prosjekt: PG CAMPUS ÅS Samlokalisering av NVH og Vet. inst. med UMB Tittel: Eksternt notat Barnehage, grunn- og fundamenteringsforhold Dokumentnummer: PGCAas-RIG-ENOT-104 Til: Statsbygg Kopi: Sammendrag:
DetaljerLøsningsforslag IC og jordskjelv
MEMO 507 Dato: 26.06.2011 Sign.: sa LØSNINGSFORSLG IC OG Siste rev.: 10.05.2016 Sign.: sss JORDSKJELV Dok. nr.: K4-10/507 Kontr.: th PROSJEKTERING Løsningsforslag IC og jordskjelv 1. Grunnleggende prinsipper
DetaljerSkafjellåsen Geoteknisk Rapport
Skafjellåsen Geoteknisk Rapport August 2015 www.vso.no Rådhusveien 4 vso@vso.no 2050 Jessheim Prosjekt nummer: 15234 Skafjellåsen Geoteknisk Undersøkelse Rapport S:\2015\15234\m\Skolegate\Skafjellasen_Geoteknik_Rapport.docx
DetaljerBeregning av platekonstruksjoner med store åpninger
Kurs 19.3.2009 Nils Chr Hagen Stål-consult A/S Beregning av platekonstruksjoner med store åpninger Innholdsfortegnelse Bakgrunn og motivasjon Numeriske analyser Foreslått design-modell Tilpassingsfaktorer
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerRAPPORT. A. L. Høyer Skien AS
RAPPORT Bleiker videregående skole, Asker Grunnundersøkelser og anbefalinger vedrørende fundamentering av nytt planlagt skolebygg Geoteknisk rapport 110068-02 27. september 2011 RAPPORT Prosjekt: Dokumentnavn:
DetaljerBygg sterkere med RRs og RDs stålpeler med høy ytelse.
Bygg sterkere med RRs og RDs stålpeler med høy ytelse. Bygg sterkere på enda sterkere grunn. Industristandarden blir sterkere. Ruukkis RRs- og RDs-peler inneholder nå enda sterkere S550J2H høystyrkestål.
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerManger kirke RAPPORT. Radøy sokneråd. Vurdering av forsterkningsløsning 615689-RIB-RAP-001 OPPDRAGSGIVER EMNE
RAPPORT Manger kirke OPPDRAGSGIVER Radøy sokneråd EMNE DATO / REVISJON: 18. desember 2014 / 0 DOKUMENTKODE: 615689-RIB-RAP-001 Denne rapporten er utarbeidet av Multiconsult i egen regi eller på oppdrag
DetaljerForord. Til slutt vil jeg takke mine venner og familie som har støttet meg gjennom denne prosessen. Tarawat Rasuli
Forord Denne rapporten er skrevet som en avsluttende del av et masterstudium innen byggteknikk og arkitektur ved Norges miljø -og biovitenskapelige universitet. Oppgaven har blitt gjennomført våren 15.
DetaljerE16 Sandvika - Wøyen. Brukonferansen 2016
E16 Sandvika - Wøyen Brukonferansen 2016 Truls Haave Sivilingeniør fra NTNU, 2010 Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS, samferdselsavdelingen Om prosjektet Finansieres av statlige bevilgninger (25%) og midler fra
DetaljerForeliggende notat inneholder en grov kostnadsvurdering for fundamentering av 15 m høye næringsbygg på tomta.
TEKNISK NOTAT TIL: Kopi: Fra: NSL Eiendom og Invest AS v/martin Husebø Dimensjon Rådgivning AS v/helen Østmoe GrunnTeknikk AS Dato: Dokumentnr: 110927n1 Prosjekt: Utarbeidet av: Geir Solheim Kontrollert
DetaljerNye Molde sjukehus. NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2
Nye Molde sjukehus NOTAT Bærestruktur og avstivningssystem 1 INNLEDNING...2 2 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER...2 2.1 BESKRIVELSE AV BYGNINGEN...2 2.2 PÅLITELIGHETSKLASSE OG KONTROLLKLASSE...2 2.3 BESTANDIGHET
DetaljerMEK2500 Faststoffmekanikk Forelesning 1: Generell innledning; statisk bestemte kraftsystemer
MEK2500 Faststoffmekanikk Forelesning 1: Generell innledning; statisk bestemte kraftsystemer MEK2500-2014-1.1 MEK2500 Undervisning H2014 Forelesere: Brian Hayman, professor II Lars Brubak, amanuensis II
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
DetaljerPelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler
Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler Pelegrupper Einar John Lande avdeling for landfundamentering Innhold 1. Generelt om pelegrupper 2. Geosuite Peler
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
DetaljerB18 TRYKKOVERFØRING I FORBINDELSER
B18 TRYKKOVERFØRIG I FORBIDELSER 201 18.1 VALG AV MELLOMLEGG Bjelker : t = 6 10 mm (enkelt) Stål: t = 6 10 mm (enkelt) Plast: t = 4 mm (dobbelt) Brutto oppleggslengde (betongmål): av stål: l 150 mm Andre:
DetaljerFølgende systemer er aktuelle: Innspente søyler, rammesystemer, skivesystemer og kombinasjonssystemer. Se mer om dette i bind A, punkt 3.2.
52 B8 STATISK MODELL FOR ASTININGSSYSTEM Hvilke feil er egentlig gjort nå? Er det på den sikre eller usikre siden? Stemmer dette med konstruksjonens virkemåten i praksis? Er den valgte modellen slik at
DetaljerStålkurs høsten 2007
Stålkurs høsten 2007 Prosjektering og dimensjonering av stålkonstruksjoner for jordskjelvbelastninger - Earthquake Resistence Structures - Eurocode 8 - National Annex for Norway Onsdag 7. november, Ingeniørenes
DetaljerVed bruk av Leca Lettklinker for økt stabilitet, skal følgende parametre vurderes:
30/01/2019 Stabilitet Print PDF Leca Lettklinker egner seg utmerket til løsning av stabilitetsproblemer. Stabiliteten er et problem som forekommer ofte i områder med vanskelige grunnforhold. Disse utfordringene
DetaljerTeknisk regelverk for bygging og prosjektering. B. Overordnede spesifikasjoner 2. Underbygning 1. Banelegeme
Side: 1 / 5 Teknisk regelverk for bygging og prosjektering B. Overordnede spesifikasjoner 2. Underbygning 1. Banelegeme Side: 2 / 5 Innholdsfortegnelse B Overbygning/Underbygning... 3 B.2 Underbygning...
DetaljerInterCity-prosjektet FORSLAG TIL TUNNELTVERRSNITT VEDLEGG 7 KUM I BALLASTPUKK
Sign: Akseptert Akseptert m/kommentarer Ikke akseptert / kommentert Revider og send inn på nytt Kun for informasjon Høringsutkast MoK GeH SvS Revisjon Revisjonen gjelder Dato Utarb. av Kontr. av Godkj.
DetaljerGRILSTADFJÆRA BARNEHAGE KONKURRANSEGRUNNLAG TOTALENTREPRISE
GRILSTADFJÆRA BARNEHAGE KONKURRANSEGRUNNLAG TOTALENTREPRISE DEL 2 OPPDRAGSBESKRIVELSE BILAG B1.1.8 GEOTEKNISK NOTAT Dato: 14.MAI 2012 1 GENERELT Trondheim kommune skal bygge ny barnehage på Grilstad (vestre
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerHva er en sammensatt konstruksjon?
Kapittel 3 Hva er en sammensatt konstruksjon? 3.1 Grunnlag og prinsipp Utgangspunktet for å fremstille sammensatte konstruksjoner er at vi ønsker en konstruksjon som kan spenne fra A til B, og som samtidig
DetaljerErfaringer fra konstruksjonsutfordringer. Yme MOPU konstruksjon Ptil Konstruksjonsdagen 27.08.2014 Petter Vabø TA Struktur
Erfaringer fra konstruksjonsutfordringer Yme MOPU konstruksjon Ptil Konstruksjonsdagen 27.08.2014 Petter Vabø TA Struktur Beskrivelse av Yme MOPUStor Produksjonsinnretning konstruert som flyttbar og oppjekkbar
DetaljerHistorikk. 2 av Opprinnelig versjon VERSJON DATO VERSJONSBESKRIVELSE PROSJEKTNOTATNR VERSJON 1.0
Historikk DATO SBESKRIVELSE 2015-01-21 Opprinnelig versjon 2 av 15 Innholdsfortegnelse 1 Innledning... 4 1.1 Historikken... 4 1.2 Konsept... 4 1.3 Forprosjekts mål... 4 2 Konstruktiv beregningsomfang...
DetaljerÅsmoen -Jessheim, Ullensaker Geotekniske vurderinger med dokumentasjon fra grunnundersøkelser
Side 1 av 14 Skanska Teknikk Konstruksjonsavdelingen Geoteknisk Rapport Utarbeidet av: Dato: Svein Torsøe 12.08.2016 Kontrollert av: Pernille Rognlien 0 Revisjon: Åsmoen -Jessheim, Ullensaker Geotekniske
DetaljerNOTAT. 1. Generelt. 2. Geoteknisk kategori og -konsekvensklasse GS-BRU, NUMEDALEN. FUNDAMENTERING
NOTAT Oppdrag Kunde Notat nr. Til 1350003526, GS-bru, Numedalen Statens vegvesen, Region Nord G-not-001 Kjetil Løding, Statens vegvesen, Region Nord Fra Kopi Morten Tveit Knut Gjerding-Smith, Haug og Blom-Bakke
DetaljerTRØGSTAD KOMMUNE NY BÅSTAD BARNEHAGE. Totalentreprise Ny Båstad barnehage. Vedlegg 1 RIG 3 og RIG 4
TRØGSTAD KOMMUNE NY BÅSTAD BARNEHAGE Totalentreprise Ny Båstad barnehage Vedlegg 1 RIG 3 og RIG 4 Til: Trøgstad Kommune v/john-cato Eknes Fra: Norconsult v/magnus Deilhaug Dato: 2015-05-05 Båstad barnehage
DetaljerJordtrykk 08/06/2017. Print PDF
08/06/2017 Jordtrykk Print PDF Leca Lettklinker gir store fordeler når man skal løse setningsproblemer. Effektive løsninger med rasjonell og rask produksjon til en lav kostnad. Leca for geotekniske applikasjoner
Detaljer