Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Størrelse: px
Begynne med side:

Download "Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler"

Transkript

1 Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler Pelegrupper Einar John Lande avdeling for landfundamentering

2 Innhold 1. Generelt om pelegrupper 2. Geosuite Peler (SPLICE) 3. Inndata peleberegning GS Peler 4. Pelegruppeberegninger 1. Interaksjon konstruksjon pelefundament 2. Sikkerhetsfilosofi 3. Randbetingelser/forutsetninger i modellen 5. Beregningseksempler

3 1. Generelt om pelegrupper Peleveiledningen 2012, kapittel 11 beskriver mange viktige forhold ved pelegrupper og pelegruppeberegninger. Det finnes også mye bra materiale fra NGF pelekurs i 2006, hvor presentasjon 11 og 12 omhandler pelegrupper. I tillegg er det holdt flere gode presentasjoner om pelegruppeberegning på Geosuite brukermøter.

4 1. Generelt om pelegrupper Mest benyttet som brufundamenter Stor variasjon i utforming og kompleksitet Tverrfaglig prosjektering geoteknikk byggeteknikk Prosjektering og beregning utføres ofte med spesielle peleberegningsprogram, i Norge hovedsakelig med Geosuite Peler.

5 2. Geosuite Peler (SPLICE) o Program for 3D analyser av interaksjon mellom konstruksjon, peler og ikke-lineær jord for statiske laster. o Beregner krefter, momenter og forskyvninger i hver pel over hele pelelengden. o Beregner stivhetsmatrise (6x6) for pelegruppen «Hjelp»-funksjon med kortfattet brukerveiledning og forklaring av alle inndata i programmet. Også link til komplett beskrivelse av SPLICE

6 2. Geosuite Peler (SPLICE) SPLICE består av 3 programmer: GENSOD: Basert på inndata for jord genereres ikke-lineære last-forskyvningskurver horisontalt og vertikalt (P-y, T-z, Q-z kurver). Resultatfil leses av SPLICE i analyse av pelegruppen. PILGEN: Leser data om pelenes geometri og stivhet som leses av SPLICE i analyse av pelegruppen. SPLICE: Selve beregningsprogram hvor laster legges inn og som benytter data fra GENSOD og PILGEN.

7 2. Geosuite Peler (SPLICE) - Elastisk bjelke delt i elementer - Noder med 6 frihetsgrader - Winkler fjærer - Gruppeeffekt

8 2. GS Peler uendelige muligheter? 3 dimensjonal pelegeometri. Automatisk beregning av gruppeeffekt (pel-jord-pel interaksjon). Beregning av 2-ordens momenter i pelene. Inkrementell belastning hvis ønskelig. Effekter av deformasjon i jord med hensyn til deformasjon og spenninger i pelene. Definere flere ulike jordprofiler i samme beregning. Peler kan modelleres som sirkulære eller kvadratiske, kompositt peletverrsnitt, samt i segmenter med ulik peletverrsnitt. 6x6 stivhetsmatriser for pelegruppe som grunnlag for strukturanalyse. Presentasjon av beregningsresultater som pelekrefter (momenter, aksial- og skjærkraft, spenning) og deformasjoner (aksialt, lateralt, rotasjon).

9 2. GS Peler ingen begrensninger? Kun statiske laster kan beregnes. Maks antall peler er 64, peletverrsnitt 40, ulike pelediameter 15 og antall elementer per pel er 200. Antall jordlag er begrenset til 98. Lange og slanke peler numerisk problem og ingen løsning. Beregning av gruppeeffekt for lav E-modul gir konvergensproblemer. GS Peler antar rett pel, og tar ikke hensyn til utbøying (krumning) ved installasjon. Eventuelle jordtrykk og/eller økt sidestøtte mot pelefundament må beregnes manuelt og legges inn som last eller fjærer. Påhengslast på peler må beregnes selv og legges til ved dimensjonering. Kontroll mot knekking av peler må utføres selv.

10 3. Inndata GS Peler Inndata gis i 4 vindu som omfatter: Jorddata (2 jordmodeller, API og NTNU) Peledata Laster Control data

11 Jordmodeller og valg av design jordparametere To jordmodeller: API modellen utarbeidet av American Petroleum Institute for bruk ved design av offshore peleinstallasjoner. Basert på feltforsøk med instrumenterte peler i bløt og stiv leire, samt sand. Beskrivelse av modellen i API rapport RP 2A-LRFD: Planning, Designing and Constructing Fixed Offshore Platforms Load and Resistance Factor Design NTNU modell utarbeidet på 80 tallet for bruk i peleberegningsprogram GROUP. NGI har mest erfaring med API modellen og SPLICE gjennom design av offshoreinstallasjoner og pelegrupper i samferdselsprosjekter

12 API modell - parametere Benevnelse GS Peler Enhet Forklaring Soil weight kn/m 3 Romvekt, γ s u kn/m 2 Udrenert skjærfasthet fra enaksiale trykkforsøk. Hvis verdi = 0 i topp og bunn av lag, antas laget å være sand Phi Friksjonsvinkel, φ. Hvis udrenert skjærfasthet skal brukes må φ = 0. For sand lag (s u = 0), minst en av parameterne CPT, phi og Dr må spesifiseres. Verdi av φ = 0 vil bli erstattet med default-verdi epsc - Tøyning ved 50% av maks skjærspenning i "UU" forsøk (unconfined, undrained triaxial test). 2 % tøyning gis som 0,02. Typiske verdier mellom 0,005 og 0,020. J e - API J-parameter. Faktor som bestemmer til hvilken dybde og grad reduksjon i lateral jordmotstand skal beregnes i situasjon med udrenert jord (vanlig verdi mellom 0,25-0,8). f_comp kn/m 2 Maksimal sidefriksjon langs pel i trykk (beregnes av bruker) f_tens kn/m 2 Maksimal sidefriksjon langs pel i strekk (beregnes av bruker) t res /t max - Forhold mellom residual sidefriksjon langs pel og maksimal verdi for sidefriksjon f_comp og f_tens (vanlig verdi mellom 0,7-0,9 for leire) tz res m Deformasjon mellom maks sidefriksjon (f_comp) og residual friksjon (t res ) langs pel. q tip kn/m 2 Maksimal bæreevne ved pelespiss (virker kun på pelematerialets areal) z tip /D - Forhold mellom pelespissens deformasjon ved maks bæreevne (q tip ) og pelediameter CPT MPa Spissmotstand ved trykksondering (CPT) Dr - Sand, relativ densitet (0,0-1,0) Ip % Plastisitetsindeks leire

13 API modell viktige forhold Jordas laterale kapasitet og oppførsel styres av lastforskyvningskurver, kalt p-y kurver. S u, J e -faktor og epsc er av stor betydning for generering av p-y kurvene for det aktuelle leirlaget. Modellen skiller mellom "bløt" og "fast" leire ved en udrenert skjærfasthet, s u = 100 kpa. Grunnlaget for generering av p-y kurvene er basert på skjærfasthet og tøyninger fra enaksiale trykkforsøk på uforstyrrede prøver. Dersom man har resultater fra triaksialforsøk (CAU forsøk) må man være klar over at det kan gi andre tøyningsverdier (epsc) enn hva modellen egentlig er basert på. For å mobilisere full spissbæring er det nødvendig med opptil 10 % deformasjon av pelespiss i forhold til pelens diameter. For å mobilisere full sidefriksjon langs pel må vertikal deformasjon være ca. 1 % av pelediameter.

14 API modell P-y kurver P-y kurve for korttids statisk last i bløt leire er gitt av følgende forhold: P/Pu Y/Yc 0 0 der: 0,5 1 P = reell lateral jordmotstand (kpa) 0,72 3 Pu = maksimal lateral jordmotstand (kpa) Y = reell lateral deformasjon (m) 1 8 Yc = 2,5 εc D (m) 1 10 εc = tøyning ved 50% av maks skjærspenning i "UU" forsøk (unconfined, 1 20 undrained triaxial test)

15 API modell P-y kurver 3xSu 9xSu Pmax Dybde (m)

16 API modell Q-z kurver

17 API modell T-z kurver

18 NTNU modell - parametere Benevnelse Navn i NTNU Enhet Forklaring GS Peler manual Su s u kn/m 2 Udrenert skjærfasthet phi f Friksjonsvinkel attr a kn/m 2 Attraksjon rc r c - Pel/jord ruhetsforhold b0 b 0 - Sigma2 spenningsforhold i jord inntil pel før belastning kinit K i - Hviletrykkskoeffisient i jord før belastning (initiell) sigveff s v kpa Vertikal effektivspenning gi g i - Skjærmodul ved start belastning kf k - Skjærmobiliseringsfaktor kf, større enn 0 og mindre enn eller lik 1 D D - Dilatans parameter b B - Sigma2 spenningsforhold i jord inntil pel ved brudd i jord, typisk 0,3 beta b - Skjærmobiliserings eksponent, typisk 2,0 pe - Mobiliseringseksponent, typisk 1,0 kd k D - Dilatansfaktor for OC leire, varierer mellom 1,0-1,5, typisk 1,0 rm0 m 0 - Janbus modultall (bestemt fra ødometer) sigmaa s a kpa Referanse lufttrykk, lik 100 kpa. n n - Janbus spenningseksponent f0 f 0 - Mobiliseringsgrad i ødometer, typisk 0,65 tipdis h - Deformasjonsfaktor, forhold mellom deformasjon ved brudd og pelediameter, typisk 0,04-0,06

19 NTNU modell - standardparametere Enkelte parametere lik for alle jordarter Ved manglende data fra lab, viktig å kontrollere med sensitivitetskontroll Hvilke parametere som er avgjørende for kapasitet henholdsvis for vertikal-, horisontal- og spiss er beskrevet i GROUP/PSI manual

20 Peledata GS Peler Pelemateriale (stål eller betong) Peletverrsnitt (sirkulær eller kvadratisk) Pelespiss, (free, fixed, infinitely axial stiffness eller infinitely secant stiffness) Peletoppens plassering i xyz koordinater Vertikal eller skråpel (helning n:1) Peleretning i horisontalplanet (0-360 ) Pelelengde (m) Lokal og/eller global erosjon (scour) rundt pelene (aktuelt ved fundamenter i sjø/elv) P-y, T-z og Q-z faktor (normalt 1,0) Peletverrsnitt (sammensatt, solid/hult tverrsnitt osv) Jordprofil for aktuell pel

21 Peler - tverrsnittsdata GS Peler gir mulighet for å legge inn peler med sammensatt tverrsnitt, og regner automatisk ut aksial- og bøyestivhet (EA,EI).

22 Inndata laster Laster/lastkombinasjoner legges inn av bruker: - Horisontale krefter Fx/FY - Vertikale krefter Fz (Nedover har negativt fortegn) - Momenter om XYZ akse Mulighet for å legge til krefter og/eller fjærer i enkeltpeler i ulike dybder, samt forskyvninger i pel eller jord. Eventuelle krefter fra jordtrykk må vurderes spesielt og legges til ved behov. Sidestøtte rundt fundamenter kan gi økt stivhet. Eventuell påhengslast på pelene må vurderes separat og legges til ved kontroll av pelekapasitet.

23 Inndata - laster

24 Control data

25 Control data

26 Control data

27 4. Pelegruppeberegninger samvirke konstruksjon - pelefundament Størrelse og fordeling av laster i pelefundament og konstruksjon er svært avhengig av relativ stivhet av konstruksjon, fundamenter, peler og jord. Nødvendig å ta hensyn til pelefundamentets stivhet i strukturanalyse. Oppgis som regel en stivhetsmatrise for koblingspunkt mellom pelefundament og konstruksjon. I GS beregnes en 6x6 matrise. Optimalisere design ved flere iterasjoner

28 4. Pelegruppeberegninger samvirke konstruksjon - pelefundament 1: Innledende pelegruppeberegning med enhetslaster (?) Stivhetsmatrise Ikke samsvar: Ny runde (2-4) 2: Innledende strukturanalyse: Fast innspenning eller stivhetsmatrise fra 1 settes inn i UK fundament ITERASJON Samsvar: OK! 3: Pelegruppeberegning med laster fra strukturanalyse 4: Sammenligne beregnede forskyvninger i pelefundament fra strukturanalyse og pelegruppeanalyse

29 4. Pelegruppeberegninger samvirke konstruksjon - pelefundament

30 4. Pelegruppeberegning - sikkerhetsfilosofi Karakteristiske jordparametere ved pelegruppeberegning Partialfaktor γ m = 1,0 for bruks- og ulykkestilstand. Hva med bruddgrense? 1. Bruddgrenselaster fra systemanalyse (γ f >1,0), og partialfaktor γ m > 1,0 på jordens styrkeparametere. 2. Bruksgrenselaster fra systemanalyse (γ f =1,0), og partialfaktor γ m = 1,0 på jordens styrkeparametere. Dimensjonerende snittkrefter i pelene bestemmes ved å multiplisere med ekvivalent partialfaktor γ f >1,0

31 4. Pelegruppeberegning Randbetingelser/forutsetninger i beregningsmodell Har betydning for resulterende krefter/momenter og deformasjoner i peler. Viktig å være klar over konsekvens av valg som tas i forhold til dimensjonering for kritisk situasjon Noen viktige forhold: Innspenning i peletopp Innspenning ved pelespiss Pelekonfigurasjon og pelelengder

32 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA

33 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Prosjekteringsvalg/forutsetninger: Benyttet NTNU jordmodell med karakteristiske styrke- og stivhetsparametere for jord (iht. PV 2012, kap ). Pelestivhet (EA og EI) beregnet med foringsrør, mørtel og stålkjerne. Peler modellert med fast innspenning i topp (konservativ vurdering for aktuell innstøpingslengde) Pelespissene er modellert som "fixed", dvs fast innspent i berg. Minimum peleavstand iht. anbefaling i PV 2012, kap NB! IKKE tilstrekkelig for å unngå gruppeeffekt. Men! Gruppeeffekt kontrollert og vurdert som neglisjerbar. Vurdering av grunnforhold og konstruksjon ga ikke behov for seismisk dimensjonering iht. NS-EN :2004.

34 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Resultater Betydning av jordmodell og parametere: Maks aksialkraft Maks moment NTNU jordmodell N V M Merknad [kn] [kn] [knm] (1) (2) (1) + (3) (1) (2) (1) + (3) Enhet Maks vertikal -5,08 [mm] (1) def. -5,06 [mm] (2) Min. vertical def. -0,55 [mm] (1) -0,428 [mm] (2) Horisontal def. 8,68 [mm] (1) 9,07 [mm] (2) Rotasjon 0,0016 [rad] (1) 0,00167 [rad] (2)

35 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Resultater Betydning av jordmodell og parametere: Forskjell i beregnede pelekrefter og forskyvninger med ulike jordmodeller tilnærmet ubetydelig i dette tilfellet. Maks moment noe større ved bruk av partialfaktor γ > 1,0 Maks aksialkraft noe større ved bruk av partialfaktor γ = 1,0 Beregnede krefter og momenter en del større (ca. 10 %) uten hensyn til gruppeeffekt, men mindre forskyvninger

36 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Dimensjonering peler: Ved kontroll av pelenes tverrsnittskapasitet er det kun regnet med stålkjernen. f a -faktor valgt lik 0,9 og ekvivalent partialfaktor, γ F lik 1,2 ved kapasitetskontroll av peler. Påhengslast på peler valgt å se bort fra ved kapasitetskontroll av stålkjerne (tas opp av foringsrør). Kontrollert mot knekking M-N kontroll dimensjonerende

37 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Betydning av innspenning peletopp?

38 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Betydning av innspenning peletopp - momentforløp Fast innspent Leddet

39 5. Beregningseksempel Bru til nytt terminalbygg BAMA Betydning av innspenning peletopp - horisontalforskyvning Fast innspent Leddet

40 5. Beregningseksempler Bru fundamentert på rammede stålrørspeler Betydning av innspenning pelespiss: Friksjonspel fri Til berg stiv fjær

41 5. Beregningseksempler Bru fundamentert på rammede stålrørspeler Betydning av innspenning pelespiss: Friksjonspel fri Til berg stiv fjær

42 Kort oppsummering 1. Godt samarbeid RIB og RIG viktig for å oppnå teknisk og kostnadsoptimal løsning 2. Avklar prosjekteringsforutsetninger tidlig: krav til maks deformasjoner i konstruksjon (bruksgrense) Opptak av horisontalkrefter utnytt jordas sidestøtte Randbetingelser i beregningsmodell 3. Robust løsning - ta høyde for eventuelle uforutsette endringer under utførelse 4. Sensitivitetsanalyse mht jordparametere bør utføres for å bestemme dimensjonerende situasjon

43 Takk for oppmerksomheten! Takk for nyttige innspill: Vegard Woldsengen Geovita Kjell Karlsrud NGI Per Magne Aas - NGI

Brukererfaring med Geosuite Peler nye brukere. Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI

Brukererfaring med Geosuite Peler nye brukere. Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI Brukererfaring med Geosuite Peler nye brukere Einar John Lande & Ellen K W Lied Avdeling for Landfundamentering, NGI Innhold Vår bakgrunn Våre første tanker om programmet Funksjoner i Geosuite Piles NTNU

Detaljer

Seismisk dimensjonering av pelefundamenter

Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Amir M. Kaynia Oversikt Jordskjelvpåvirkning i peler og EC8s krav Jord konsktruksjon samvirke (SSI) Beregning av stivheter Ikke lineære stivheter lateral kapasitet

Detaljer

MULTICONSULT. Stålpeldag 2011. Tine meieriet Seismisk dimensjonering av peler etter Eurokode 8. Farzin Shahrokhi Multiconsult as

MULTICONSULT. Stålpeldag 2011. Tine meieriet Seismisk dimensjonering av peler etter Eurokode 8. Farzin Shahrokhi Multiconsult as MULTICONSULT Totalleverandør av rådgivningstjenester kompetent - kreativ - komplett Stålpeldag 2011 Tine meieriet Seismisk dimensjonering av peler etter Eurokode 8 Farzin Shahrokhi Multiconsult as Norsk

Detaljer

Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner

Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik

Detaljer

Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler

Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler 1434211 Pelefundamentering - dimensjoneringsmetoder og utførelse belyst med praktiske eksempler 8.-9. april 2014 Quality Tønsberg Hotel (14) Rambarhetsanalyser Dr. ing. Arne Åsmund Skotheim, Norconsult

Detaljer

Tresfjordbrua Prosjektering og kontroll av store stålrørspeler, med bruk av PDA

Tresfjordbrua Prosjektering og kontroll av store stålrørspeler, med bruk av PDA Pelefundamenteringskurs Tønsberg 09.04.2014 Tresfjordbrua Prosjektering og kontroll av store stålrørspeler, med bruk av PDA Andreas Andenæs Multiconsult AS Agenda Valg av rammeutstyr Prosjektering GeoSuite

Detaljer

Bygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL

Bygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL Bygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL RR- og RRs-peler; dimensjonering og stoppkriterier 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL

Detaljer

Seismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet

Seismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet Seismisk analyse og dimensjonering av støttekonstruksjoner og skråningsstabilitet Kristoffer Skau Støttekonstruksjoner Hva sier standarden? I hht. standaren kan det sees bort fra seismiske krefter for

Detaljer

Pelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014

Pelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014 Pelefundamentering NGF Tekna kurs april 2014 Veiledning gjennom det greske alfabetet regelverket Astri Eggen, NGI 19 1 Agenda Regelverket peler Viktig standarder og viktige punkt i standardene Eksempler

Detaljer

BRUKERMØTE GEOSUITE 2009 BRUKERERFARING MED GEOSUITE SPUNT (EXCAVATION) INGER J. M. SØREIDE 21.10.2009 BRUKERERFARING GEOSUITE SPUNT/EXCAVATION

BRUKERMØTE GEOSUITE 2009 BRUKERERFARING MED GEOSUITE SPUNT (EXCAVATION) INGER J. M. SØREIDE 21.10.2009 BRUKERERFARING GEOSUITE SPUNT/EXCAVATION BRUKERMØTE GEOSUITE 2009 BRUKERERFARING MED GEOSUITE SPUNT (EXCAVATION) INGER J. M. SØREIDE INNHOLD Rambøll avd. Geo GeoSuite i Rambøll Presentasjon av to prosjekter hvor vi har benyttet GeoSuite Spunt/excavation.

Detaljer

Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging i områder med kvikkleire Sensitivitetsanalyse. Hans Petter Jostad & Petter Fornes (NGI)

Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging i områder med kvikkleire Sensitivitetsanalyse. Hans Petter Jostad & Petter Fornes (NGI) Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging i områder med kvikkleire Sensitivitetsanalyse Hans Petter Jostad & Petter Fornes (NGI) FoU prosjekt: Effekt av progressiv bruddutvikling ved utbygging

Detaljer

Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013

Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Blakkstadelvbrua E39 Astad-Knutset Gjemnes kommune 3 spenn: 28 34 28 Samvirke Kasselandkar Frittstående søyler Fjell og løsmasser Beregnet med

Detaljer

6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING

6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING 6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988

Detaljer

Når GeoFuture målene om 3D dimensjonering/presentasjon i 2019?

Når GeoFuture målene om 3D dimensjonering/presentasjon i 2019? Når GeoFuture målene om 3D dimensjonering/presentasjon i 2019? Hans Petter Jostad, Teknisk direktør, NGI Teknologidagene 2017, Trondheim Hva er 3D dimensjonering? Setninger Setninger Grunnforhold Bæreevne

Detaljer

Prøvetaking - fra valg av utstyr til vurdering av prøvekvalitet. Prøving i laboratoriet spesialforsøk 21 Mai

Prøvetaking - fra valg av utstyr til vurdering av prøvekvalitet. Prøving i laboratoriet spesialforsøk 21 Mai Prøvetaking - fra valg av utstyr til vurdering av prøvekvalitet Prøving i laboratoriet spesialforsøk 21 Mai Prøving i Laboratoriet - spesialforsøk 1. Innledning 2. Ødometerforsøk 3. Treaksialforsøk 4.

Detaljer

Workshop for næringslivet 8. januar 2014 Delprosjekt B: 3D Regnemotor Setning og stabilitet

Workshop for næringslivet 8. januar 2014 Delprosjekt B: 3D Regnemotor Setning og stabilitet Workshop for næringslivet 8. januar 2014 Delprosjekt B: 3D Regnemotor Setning og stabilitet Hans Petter Jostad Fagansvarlig/Teknisk Ekspert - Numerisk Modellering, NGI Hvorfor 3D beregninger? 1. Redusere

Detaljer

Dimensjonering av RD peler

Dimensjonering av RD peler Dimensjonering av RD peler RD produkt lansering Oslo 28.04.2009 04.05.2009 www.ruukki.com Harald Ihler RD-peler Dimensjonering Geoteknisk dimensjonering, feks ved refundamentering: Grunnundersøkelser Opplysninger

Detaljer

Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter

Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd

Detaljer

R Spongdal gamle skole, supplerende grunnundersøkelser

R Spongdal gamle skole, supplerende grunnundersøkelser Kommunalteknikk Rapport fra Geoteknisk avdeling R.1643-4 Spongdal gamle skole, supplerende grunnundersøkelser 1.12.2015 2 1. INNLEDNING 1.1 Prosjekt Eierskapsenheten vurderer å omregulere eiendommene

Detaljer

Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk

Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje

Detaljer

Knekning av peler i bløt jord

Knekning av peler i bløt jord Knekning av peler i bløt jord Et studie av laterale last og deformasjonskurver Tommy Haugen Søjdis Bygg- og miljøteknikk Innlevert: Juni 2012 Hovedveileder: Steinar Nordal, BAT Norges teknisk-naturvitenskapelige

Detaljer

KORRIGENDUM_rev00 PELEVEILEDNINGEN 2012

KORRIGENDUM_rev00 PELEVEILEDNINGEN 2012 KORRIGENDUM_rev00 PELEVEILEDNINGEN 2012 FORORD Peleveiledningen 2012 ble lansert på Geoteknikkdagen 2012. Peleveiledningen 2012 har blitt godt mottatt i fagmiljøet, og hele første opplag på 500 eksemplarer

Detaljer

Forankring av antennemast. Tore Valstad NGI

Forankring av antennemast. Tore Valstad NGI Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING

Detaljer

Brandangersundbrua utfordrende design og montering

Brandangersundbrua utfordrende design og montering Brandangersundbrua utfordrende design og montering av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2010 28. oktober 2010 Hva? Brukryssing med nettverksbue Hovedspenn

Detaljer

MULTICONSULT. 1. Innledning. 2. Grunntype. Gystadmarka Boligsameie Grunntype og responsspektrum

MULTICONSULT. 1. Innledning. 2. Grunntype. Gystadmarka Boligsameie Grunntype og responsspektrum 1. Innledning Peab Bolig AS skal etablere boligblokkeri byggefelt B2 ved Gystadmarka på Jessheim i Ullensaker kommune. Blokkene planlegges med 4.etasjer og uten kjeller, og skal fundamenteres på peler

Detaljer

Bruk av bitumen for å redusere påhengslaster. Dr. Philos Kjell Karlsrud Teknisk ekspert, NGI

Bruk av bitumen for å redusere påhengslaster. Dr. Philos Kjell Karlsrud Teknisk ekspert, NGI Bruk av bitumen for å redusere påhengslaster Dr. Philos Kjell Karlsrud Teknisk ekspert, NGI Innhold Hva blir påhengslast (sidefriksjon) uten Bitumen Grunnleggende bitumen egenskaper (viskositet og temperatur

Detaljer

Identifisering av grunntype etter Eurokode 8, og seismisk grunnresponsanalyser

Identifisering av grunntype etter Eurokode 8, og seismisk grunnresponsanalyser Identifisering av grunntype etter Eurokode 8, og seismisk grunnresponsanalyser Øyvind Torgersrud Innhold Del I Lokal jordskjelvrespons Definisjon responsspektrum Del II Grunntyper etter Eurokode 8 Definisjon

Detaljer

Hvordan prosjektere for Jordskjelv?

Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Norsk Ståldag 2006 Øystein Løset Morten Rotheim, Contiga AS 1 Hvordan prosjektere for Jordskjelv? Jordskjelv generelt Presentasjon av prosjektet: Realistisk dimensjonering

Detaljer

KS-peler i passiv sone for stabilisering av spuntgroper. Dr. Philos Kjell Karlsrud Ekpert rådgiver, NGI

KS-peler i passiv sone for stabilisering av spuntgroper. Dr. Philos Kjell Karlsrud Ekpert rådgiver, NGI KS-peler i passiv sone for stabilisering av spuntgroper Dr. Philos Kjell Karlsrud Ekpert rådgiver, NGI Innhold Prinsipper for stabilisering og beregningsmetoder Skjærstyrke av KS stabiliserte norske leirer

Detaljer

7 Rayleigh-Ritz metode

7 Rayleigh-Ritz metode 7 Rayleigh-Ritz metode Innhold: Diskretisering Rayleigh-Ritz metode Essensielle og naturlige randbetingelser Nøyaktighet Hermittiske polynomer Litteratur: Cook & Young, Advanced Mechanics of Materials,

Detaljer

BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT

BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT MEMO 742 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE BEREGNING AV FORANKRINGSPUNKT Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-742 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET

Detaljer

KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel.

KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel. KEKKIG AV STAVER KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L ) er gitt ved 2 EI L 2 k hvor er stavens kritiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer kan knekklengden

Detaljer

Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI

Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI DIMENSJONERING AV PLATER 1. ELASTISK STAVKNEKKING Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N Likevekt dv q x dx 0 vertikallikevekt ch e j e V dx dm N d 0 momentlikevekt Kombinert gir dette diff.ligningen

Detaljer

Anbefaling til ny sikkerhetsfilosofi i forbindelse med utbygging/tiltak i områder med sensitiv leire

Anbefaling til ny sikkerhetsfilosofi i forbindelse med utbygging/tiltak i områder med sensitiv leire nbefaling til ny sikkerhetsfilosofi i forbindelse med utbygging/tiltak i områder med sensitiv leire Hans Petter Jostad & Petter Fornes, NGI Teknologidagene, Trondheim 7. oktober 2014 Geoteknisk prosjektering

Detaljer

EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl

EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK

Detaljer

Fundamenteringsplan, Skogtun, Ullensaker kommune

Fundamenteringsplan, Skogtun, Ullensaker kommune Ullensaker kommune GEOTEKNISK RAPPORT Fundamenteringsplan, Skogtun, Ullensaker kommune Rapport nr. 301 00 81-2 2015-01-09 Oppdragsnr.: 301 00 81 Dokument nr.301 00 81-2 00 2015-01-09 Geoteknisk rådgiving

Detaljer

Focus 2D Konstruksjon

Focus 2D Konstruksjon Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER

Detaljer

Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner

Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster

Detaljer

Konstruksjoner Side: 1 av 10

Konstruksjoner Side: 1 av 10 Konstruksjoner Side: 1 av 10 1 HENSIKT OG OMFANG...2 2 LASTBILDE...3 3 GENERELT OM STÅLMASTER...4 3.1.1 B-mast...4 3.1.2 H-mast...4 4 KREFTER VED FOTEN AV MAST (TOPP AV FUNDAMENT)...5 4.1 Kl-fund program...5

Detaljer

R.1633-rev.01 Rydningen kvikkleiresone

R.1633-rev.01 Rydningen kvikkleiresone Kommunalteknikk Rapport fra Geoteknisk avdeling R.1633-rev.01 Rydningen kvikkleiresone 10.06.2015 2 1. INNLEDNING 1.1 Prosjekt Rydningen kvikkleiresone er bebygd, med unntak av skråningene mot Uglabekken

Detaljer

Forelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5

Forelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5 Forelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5 OPPGAVE / RESULTAT Godkjenning og innlevering: Godkjenningen skjer ved at resultatene vises til Egil Berg. Innleveringen skjer ved at filene S5.std, (Input-filen)

Detaljer

Dette notatet beskriver den geotekniske vurderingen utført av Løvlien Georåd AS. Vår oppdragsgiver er Energivegen 4 Jessheim AS v/ Håkon Rognstad.

Dette notatet beskriver den geotekniske vurderingen utført av Løvlien Georåd AS. Vår oppdragsgiver er Energivegen 4 Jessheim AS v/ Håkon Rognstad. 1 Innledning Det ønskes en geoteknisk vurdering av Energivegen 4, på Jessheim i Ullensaker kommune. Det planlegges utbygging av et industri/næringsbygg i 3 etasjer uten kjeller. 2 Dette notatet beskriver

Detaljer

Rapport nr GEO01

Rapport nr GEO01 Rapport nr. 5130603-GEO01 Gjelder: Oslo Havn Oppdragsnr. : 5130603 Revisjon : 0 Dato : 2013-04-22 Utført av: Fagkontrollert av: Godkjent av: Arne Åsmund Skotheim Per Åge Brevik Arne Åsmund Skotheim INNHOLD

Detaljer

Beregning av konstruksjonskapasitet med ikkelineær FE analyse - Anbefalinger fra DNV-RP-C208

Beregning av konstruksjonskapasitet med ikkelineær FE analyse - Anbefalinger fra DNV-RP-C208 OIL & GAS Beregning av konstruksjonskapasitet med ikkelineær FE analyse - Anbefalinger fra DNV-RP-C208 Konstruksjonsdagen 2014, Petroleumstilsynet, Stavanger 27. august 2014 Gunnar Solland, DNV-GL 1 SAFER,

Detaljer

RIG 01, Geoteknisk rapport

RIG 01, Geoteknisk rapport IDD SKOLE RIG 01, Geoteknisk rapport Side 1 av 13 1 INNLEDNING... 3 2 BAKGRUNN FOR PROSJEKTET... 4 3 GRUNNFORHOLD... 4 3.1 Topografi... 4 3.2 Dybde til fjell... 5 3.3 Løsmasser... 5 3.4 Grunnvannstand...

Detaljer

Spenninger i bjelker

Spenninger i bjelker N Teknologisk avd. R 1.0.1 Side 1 av 6 Rev Spenninger i bjelker rgens kap 18.1. ibbeler Sec. 1.1-1. En bjelke er et avlangt stkke materiale som utsettes for bøebelastning. Ren bøning bjelke b N 0 0 0 0

Detaljer

MEK4540/9540 Høsten 2008 Løsningsforslag

MEK4540/9540 Høsten 2008 Løsningsforslag MK454/954 Høsten 8 øsningsforslag Oppgave 1 a) Kan velge mellom følgende produksjonsmetoder: Spray-opplegg Håndopplegg Vakuum-bagging (i kombinasjon med håndopplegg eller andre metoder) Prepreg Vakuum-injisering

Detaljer

Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter

Klassifisering, modellering og beregning av knutepunkter Side 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter 1 Konstruksjonsanalyse, klassifisering og beregning av knutepunkter Del 1 - Konstruksjonsanalyse og klassifisering av knutepunkter

Detaljer

Prinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner

Prinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner Prinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner Max Milan Loo Innhold Generelle dimensjoneringsprinsipper Duktile/jordskjelvsikre betongkonstruksjoner Betongoppførsel under jordskjelvspåvirkning

Detaljer

4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske

4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning

Detaljer

R.1670 Amundsdalvegen pumpestasjon, alt. 1

R.1670 Amundsdalvegen pumpestasjon, alt. 1 Kommunalteknikk Rapport fra Geoteknisk avdeling R.1670 Amundsdalvegen pumpestasjon, alt. 1 19.04.2016 2 1. INNLEDNING 1.1 Prosjekt Trondheim og Klæbu kommuner samarbeider om nye vann- og avløpsledninger

Detaljer

Pelearbeider Tresfjordbrua Tresfjord Bridge -Pile Works

Pelearbeider Tresfjordbrua Tresfjord Bridge -Pile Works 39.1 Pelearbeider Tresfjordbrua Tresfjord Bridge -Pile Works FJELLSPRENGNINGSTEKNIKK BERGMEKANIKK/GEOTEKNIKK 2013 Andreas Andenæs, Sivilingeniør, Multiconsult AS Arne Schram Simonsen, Sivilingeniør, Multiconsult

Detaljer

GeoSuite Stability. Erfaringer fra to prosjekter: - Horten havn utfylling i sjø - Kjevik lufthavn kvikkleirekartlegging

GeoSuite Stability. Erfaringer fra to prosjekter: - Horten havn utfylling i sjø - Kjevik lufthavn kvikkleirekartlegging GeoSuite Stability Erfaringer fra to prosjekter: - Horten havn utfylling i sjø - Kjevik lufthavn kvikkleirekartlegging GeoSuite Stability Horten havn Utfylling i sjø 2 Horten Havn utfylling i sjø Utfylling

Detaljer

Statens vegvesen. Stabilitetsvurdering av deponi på Stormyra etter grunnbrudd

Statens vegvesen. Stabilitetsvurdering av deponi på Stormyra etter grunnbrudd Statens vegvesen Notat Til: Fra: Kopi: Prosjekt Hålogalandsbrua v/rune Kristensen Henrik Lissman Arild Sleipnes Saksbehandler/innvalgsnr: Henrik Lissman +47 75552338 Vår dato: 03.03.2015 Vår referanse:

Detaljer

Statiske Beregninger for BCC 250

Statiske Beregninger for BCC 250 Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt

Detaljer

Intern rapport nr. 2241

Intern rapport nr. 2241 Intern rapport nr. 2241 Rv35 Lunner - Gardermoen Bjørkeåsen viltpassasje Samvirkeanalyser for løsmassetunnel Sammendrag Som del av prosjektet Rv35 Lunner Gardermoen skal det etableres en ca. 50 m lang

Detaljer

Kandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.

Kandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig. for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall

Detaljer

NOTAT SAMMENDRAG. Bygg & Infrastruktur

NOTAT SAMMENDRAG. Bygg & Infrastruktur NOTAT OPPDRAG Fv. 260 Frogner Bru DOKUMENTKODE 126495-RIG-NOT-005 EMNE TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Statens vegvesen Region øst OPPDRAGSLEDER Ingrid Christensen KONTAKTPERSON Håkon Håversen SAKSBEH

Detaljer

R.1657 Nedre Mule kvikkleiresone

R.1657 Nedre Mule kvikkleiresone Kommunalteknikk Rapport fra Geoteknisk avdeling R.1657 Nedre Mule kvikkleiresone 24.08.2016 2 1. INNLEDNING 1.1 Prosjekt I januar 2015 fikk Trondheim kommune en bekymringsmelding fra NVE om mulig dårlig

Detaljer

H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER

H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det

Detaljer

Symboler og forkortelser 1. INNLEDNING 1. 1.1 Hva er fasthetslære? 1. 1.2 Motivasjon 5. 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7

Symboler og forkortelser 1. INNLEDNING 1. 1.1 Hva er fasthetslære? 1. 1.2 Motivasjon 5. 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7 Innhold Forord Symboler og forkortelser v og vi xv 1. INNLEDNING 1 1.1 Hva er fasthetslære? 1 1.2 Motivasjon 5 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7 1.4 Små forskyvninger og lineær teori 11 1.5 Omfang

Detaljer

Beregningshefte 2. Innhold. Stabilitet av fylling / skjæring

Beregningshefte 2. Innhold. Stabilitet av fylling / skjæring Beregningshefte 2 Til: Statens vegvesen Region midt v/: Roar Lindstad Kopi til: Dato: 9. desember 2014 Rev. nr./ Rev. dato: 0 Dokumentnr.: Beregningshefte 2 Prosjekt: Fv. 715 Melan bru Utarbeidet av: Magne

Detaljer

Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5

Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement

Detaljer

B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM

B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM 0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt

Detaljer

Oppgave for Haram Videregående Skole

Oppgave for Haram Videregående Skole Oppgave for Haram Videregående Skole I denne oppgaven er det gitt noen problemstillinger knyttet til et skip benyttet til ankerhåndtering og noen av verktøyene, hekkrull og tauepinne, som benyttes om bord

Detaljer

Historikk. 2 av Opprinnelig versjon VERSJON DATO VERSJONSBESKRIVELSE PROSJEKTNOTATNR VERSJON 1.0

Historikk. 2 av Opprinnelig versjon VERSJON DATO VERSJONSBESKRIVELSE PROSJEKTNOTATNR VERSJON 1.0 Historikk DATO SBESKRIVELSE 2015-01-21 Opprinnelig versjon 2 av 15 Innholdsfortegnelse 1 Innledning... 4 1.1 Historikken... 4 1.2 Konsept... 4 1.3 Forprosjekts mål... 4 2 Konstruktiv beregningsomfang...

Detaljer

Praktisk betongdimensjonering

Praktisk betongdimensjonering 6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5

Detaljer

Statiske Beregninger for BCC 800

Statiske Beregninger for BCC 800 Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt

Detaljer

KNEKKING AV STAVER OG BJELKESØYLER

KNEKKING AV STAVER OG BJELKESØYLER KEKKIG AV STAVER OG BJELKESØYLER 1. KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L cr ) er gitt ved cr 2 EI L 2 k hvor cr er stavens kristiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer

Detaljer

Bruk av Geosuite i et utfordrende byggeprosjekt - Nydalsveien 16-26

Bruk av Geosuite i et utfordrende byggeprosjekt - Nydalsveien 16-26 Bruk av Geosuite i et utfordrende byggeprosjekt - Nydalsveien 16-26 GeoSuite brukermøte 13.10.2011 Stian Baardsgaard Hanssen, Multiconsult AS Innhold Generell info om prosjektet Grunnforhold og forutsetninger

Detaljer

Innføring av EUROKODER. Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26. Roald Sægrov Standard Norge. 2010-04-26 Roald Sægrov, Standard Norge

Innføring av EUROKODER. Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26. Roald Sægrov Standard Norge. 2010-04-26 Roald Sægrov, Standard Norge Innføring av EUROKODER Stålpeledagene 2010 Ruukki 2010-04-26 Roald Sægrov Standard Norge Eurokoder, generelt NS-EN 1990 Basis for struc. design NS-EN 1998 Jordskjelv (6) NS-EN 1991 Laster på konstruksjoner

Detaljer

BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel

BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING

Detaljer

Resultater fra prøvetaking i felt

Resultater fra prøvetaking i felt Resultater fra prøvetaking i felt Sammenligning mellom forsøksresultater fra ulike prøvetakere Rolf Sandven Multiconsult Innhold Resultater fra feltstudie Hva kan vi forvente? Eksempler fra tidligere studier

Detaljer

E18 Retvet - Vinterbro Reguleringsplan

E18 Retvet - Vinterbro Reguleringsplan E18 Retvet - Vinterbro Reguleringsplan Notat Geotekniske materialparametere - overordnet FORORD Statens vegvesen utarbeider i samarbeid med Ski og Ås kommuner grunnlag for reguleringsplan for ny E18 på

Detaljer

3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER

3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER 3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2

Detaljer

Parameterner valgt basert på laboratorieundersøkelser på prøver som er tatt opp på andre siden av ravinen.

Parameterner valgt basert på laboratorieundersøkelser på prøver som er tatt opp på andre siden av ravinen. 1 Innledni ng Steffen Granerud AS planleggeriving av eksisterende boligbygg og oppsetting av nytt leilighetsbygg i Brådalsgutua 14. 2 Vår oppdragsgiver er Steffen Granerud AS v/ Steffen Granerud. 2 Forutsetninger

Detaljer

B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM

B8 STATISK MODELL FOR AVSTIVNINGSSYSTEM igur B 8.10. Kombinasjon av skiver og rammer. a) Utkraget skive b) Momentramme ) Kombinasjon igur B 8.11. Eksempel på ramme/ skivekombinasjon Hovedramme igur B 8.12. (Lengst t.h.) Kombinasjon av rammer.

Detaljer

M U L T I C O N S U L T

M U L T I C O N S U L T Aker Solutions Strandvegen Grunnundersøkelser M U L T I C O N S U L T Innholdsfortegnelse 1. Innledning... 3 2. Utførte undersøkelser... 3 3. Grunnforhold... 3 3.1 Henvisninger... 3 3.2 Områdebeskrivelse...

Detaljer

3 Tøyningsenergi. TKT4124 Mekanikk 3, høst Tøyningsenergi

3 Tøyningsenergi. TKT4124 Mekanikk 3, høst Tøyningsenergi 3 Tøningsenergi Innhold: Arbeid ved gradvis pålastning Tøningsenergitetthet og tøningsenergi Tøningsenergi som funksjon av lastvirkning,, T og V Skjærdeformasjoner Tøningsenergi som funksjon av aksialforskvning

Detaljer

Utløsende årsaker og ulike bruddmekanismer for kvikkleireskred

Utløsende årsaker og ulike bruddmekanismer for kvikkleireskred 1 Utløsende årsaker og ulike bruddmekanismer for kvikkleireskred PhD Stipendiat Anders Samstad Gylland Geoteknikk, NTNU International Centre for Geohazards (ICG) SINTEF Geoteknikk SVV Teknologidagene 07.10.09

Detaljer

MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel

MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.

B12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning. 12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed

Detaljer

Statens vegvesen & Geosuite Toolbox

Statens vegvesen & Geosuite Toolbox Vi satser mye på at dette er og blir et av våre viktigste verktøy knyttet til grunnundersøkelser og geoteknisk prosjektering. I tillegg til programleverandørens egne kurstilbud lager vi våre egne. Sist

Detaljer

KVINESDAL KOMMUNE PELE BÆREEVNE NOTAT

KVINESDAL KOMMUNE PELE BÆREEVNE NOTAT KVINESDAL KOMMUNE NY SVØMMEHALL PELE BÆREEVNE NOTAT OPPDRAGSNUMMER: 3.901.022 Peles bæreevne 0 16.12.2014 NOTAT PBEN VK JH HR REV REV. DATO (DD-MM-YYYY) REVISJONEN GJELDER UTARB. AV KONTROLL. AV OPPDRAGS-LEDER

Detaljer

Hovedpunkter fra pensum Versjon 12/1-11

Hovedpunkter fra pensum Versjon 12/1-11 Hovedpunkter fra pensum Versjon 1/1-11 Kapittel 1 1 N = 1 kg m / s F = m a G = m g Haugan: s. 6 (Kap. 1.3, pkt. ) 1 kn = Tyngden (dvs. tyngdekraften G) fra en mann som veier 100 kg. Kapittel En kraft er

Detaljer

Kvalitetskontroll av BROBER

Kvalitetskontroll av BROBER Statens vegvesen Vegdirektoratet Kvalitetskontroll av BROBER Versjon PC 98/1 Revisjon 0-25.05.98 mai 1998 Statens vegvesen Vegdirektoratet FORORD I forbindelse med overflytting av BROBER fra Sintran-maskiner

Detaljer

Elastisitetens betydning for skader på skinner og hjul.ca.

Elastisitetens betydning for skader på skinner og hjul.ca. 2. ARENA Narvik, 26. -27. november 2013 Elastisitetens betydning for skader på skinner og hjul.ca. Foreleser: Kjell Arne Skoglund Seniorforsker, dr.ing. jernbaneteknikk, Infrastruktur Kontakt: Kjell.Arne.Skoglund@sintef.no,

Detaljer

Barduneringskonsept system 20, 25 og 35

Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres

Detaljer

Brandangersundbrua lett og lekker nettverksbuebru

Brandangersundbrua lett og lekker nettverksbuebru Brandangersundbrua lett og lekker nettverksbuebru av dr. ing. Rolf Magne Larssen fra Dr. Ing. A. Aas-Jakobsen AS Presentasjon på Norsk Ståldag 2006 12. oktober 2006 Hvor? Hvor? Hvor? Hva? Brukryssing med

Detaljer

SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING

SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING

Detaljer

Kvikkleire En nasjonal satsing på sikkerhet i kvikkleireområder. Delprosjektleder: Vikas Thakur Statens vegvesen Vegdirektoratet 15.

Kvikkleire En nasjonal satsing på sikkerhet i kvikkleireområder. Delprosjektleder: Vikas Thakur Statens vegvesen Vegdirektoratet 15. Kvikkleire En nasjonal satsing på sikkerhet i kvikkleireområder Delprosjektleder: Vikas Thakur Statens vegvesen Vegdirektoratet 15. mai 2014 Utbygging i kvikkleireområder Eksempel på ekstra kostnader for

Detaljer

Peleveiledningen 2012 Presentasjon Hva er nytt?

Peleveiledningen 2012 Presentasjon Hva er nytt? Peleveiledningen 2012 Presentasjon Hva er nytt? Stålpeledagen 2013 7. februar, Oslo Arne Schram Simonsen Leder i Den norske Pelekomité 1 Innhold Generell orientering om Den norske Pelekomité og Peleveiledningen

Detaljer

DATARAPPORT FRA GRUNNUNDERSØKELSE

DATARAPPORT FRA GRUNNUNDERSØKELSE DATARAPPORT FRA GRUNNUNDERSØKELSE Bjugn kommune Reguleringsplan Sentrumskjernen Oppdrag nr.: 1358386 Rapport nr. 1 Dato: 17.4.215 DIVISJON GEO & MILJØ, TRONDHEIM - 2 - INNHOLD 1 INNLEDNING... 4 1.1 Prosjekt...

Detaljer

B12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.

B12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1. H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.

Detaljer

Håndbok 014 Laboratorieundersøkelser

Håndbok 014 Laboratorieundersøkelser 14.481 - side 1 av 6 Håndbok 14.4 Løsmasser, fjell og steinmaterialer 14.48 Andre undersøkelser 14.481 Treaksialforsøk Versjon mars 2005. Prosess: erstatter versjon juli 1997 Omfang Treaksialforsøket brukes

Detaljer

EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2

EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 5 Faglig kontakt under eksamen: Bokmål Kjell Holthe, 951 12 477 / 73 59 35 53 Jan B. Aarseth, 73 59 35 68 EKSAMEN I EMNE TKT4122 MEKANIKK 2 Fredag 3. desember

Detaljer

! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.

! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator. l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):

Detaljer

4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic

4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.

Detaljer

Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på konstruksjonsdynamikk) Innhold

Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på konstruksjonsdynamikk) Innhold Innføring i seismisk jord-konstruksjonssamvirke (fokus på konstruksjonsdynamikk) Farzin Shahrokhi Alexander Ziotopoulos Innhold Krav til SSI SSI - Definisjon SSI - effekter SSI Beregningsmetodikk Impedansanalyse

Detaljer

R.1531 UTLEIRA IDRETTSANLEGG

R.1531 UTLEIRA IDRETTSANLEGG R.1531 UTLEIRA IDRETTSANLEGG GRUNNUNDERSØKELSER DATARAPPPORT STAVSET STUBBAN TILLER HEIMDAL 19.04.2012 2 1. INNLEDNING Prosjekt Det skal bygges nytt idrettsanlegg på Utleira. Tomta ligger i nærheten av

Detaljer