Vegårshei kommune. Flom- og vannlinjeberegning i planområde for Myra og Vegår, Vegårshei Kommune
|
|
|
- Frida Løkken
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Vegårshei kommune Flom- og vannlinjeberegning i planområde for Myra og Vegår, Vegårshei Kommune Februar 2016
2
3 RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: Kunde: Vegårshei kommune Flom- og vannlinjeberegning i planområde Myra og Vegår, Vegårshei kommune Sammendrag: Rapporten inneholder hydrologiske og hydrauliske vurderinger for tettsted Myra og rundt innsjøen Vegår i Vegårshei kommune. En strekning på cirka 4,5 km er modellert. Det er utarbeidet 20- årsflom, 200-årsflom og 200-årsflom med et klimatillegg på 20%. I tillegg er det gitt vannstander for tverrprofiler under ulike flomstørrelser (vedlegg 2) Flomberegningene er utført for innsjøen Vegår, Storelva og Lilleelv ved bruk av flomfrekvensanalyse. Flomsonekartet for hele planområder for 200-årsflom med klimapåslag og sikkerhetsmargin er vist i Figur 13 og Figur 14. Flomsonekart for kortere strekninger er vist i vedlegg 5 og 6. Det er viktig å passe på at de planlagte bygningene oppføres utenfor det inntegnede området for oversvømmelse. På de beregnede høydene for 200-årsflom og 200-årsflom med klimapåslag (vedlegg 2) skal det legges til en sikkerhetsmargin på 40 cm for strekningen langs Storelva og Lilleelv, og 30 cm for flomsonen rundt innsjøen Vegår. Kravet til ny bebyggelse blir dermed 200-årsflom inkludert klimatillegg på 20 % pluss anbefalt sikkerhetsmargin. Flomsonekart med en sikkerhetsmargin er gitt i vedlegg 5 og 6. Utarbeidet av: Sølvi Amland Kontrollert av: Kjetil Sandsbråten Sign.: Sign.: Oppdragsansvarlig / avd.: Kjetil Sandsbråten Oppdragsleder / avd.: Kjetil Sandsbråten
4 Innhold 1 Innledning 1 2 Flomberegning Metode 6 3 Vannlinjeberegning Vegår innsjø Beregningsprogram Grunnlag og forutsetninger årsflom Elvas geometri Elvas ruhet Grensebetingelser 18 Resultatene fra flomberegningene er brukt som øvre betingelse i den hydrauliske modellen Bro og terskel 18 4 Resultater 19 5 Observerte flomvannstanden og kalibrering av modell 22 6 Konklusjon 23 7 Usikkerhet 24 Referanser 25 Vedlegg 1 Flomfrekvensanalyse DAGUT Vedlegg 2 Vannlinjeberegning for Storelva og Lilleelv (Q200 + Q200 med klimatilegg) Vedlegg 3 Sensitivitetsanalyse +/- 10% i Mannings n (for Q200) Vedlegg 4 Vannføringskurve for Vegår Vedlegg 5 Flomsonekart for Myra - Q % klimatillegg og 40 cm sikkerhetsmargin delt inn etter elvestrekning Vedlegg 6 Flomsonekart for Vegår Q % klimatilleg og 30 cm sikkerhetsmargin Vedlegg 7 Vannlinjeberegning for Storelva og Lilleelv ved Myra Vegårshei kommune. 20- årsflom.
5 5
6
7 1 Innledning På oppdrag fra Vegårshei kommune er det gjort en flom- og flomsoneberegning for Myra og innsjøen Vegår i Vegårshei kommune. Vurdering av flomfare innebærer beregning av hvor mye vann som kommer ved en 200-års flom og hvor høyt vannet vil stige ved Myra og Vegår. Det er stadig et behov for utbygging i områdene rundt Vegår og det foreligger en reguleringsplan ved Myra, det er derfor gjort en vurdering av flomfare i disse områdene. I planlegging og utbygging i fareområder langs vassdrag (NVE, 2008) stiller NVE krav til flomsikkerhet for ulik arealbruk langs vassdraget. Bolig, skole og næringsbebyggelse skal sikres mot 200-års flom. Vannlinjeberegning og vurdering av flomfare innebærer beregning av hvor mye vann som kommer og hvor høyt vannet vil stige for en 200-årsflom. Denne rapporten omfatter: Beregning av flommer med gjentaksintervall 20 og 200 år for Storelva, Lilleelv ved sentrumsmområdet Myra og innsjøen Vegår Vannlinjeberegning for 20-årsflom, 200-årsflom og 200-årsflom med klimapåslag som gir vannstander i Storelva og Lilleelv ved Myra Vannføringskurve for Vegår som gir vannstandsstigning for Vegår (innsjø) ved 20- årsflom, 200-årsflom og 200-årsflom med 20% klimapåslag Et flomsonekart som viser områder som er oversvømt ved en 200-års flom med klimapåslag og 40 cm sikkerhetsmargin for Storelva og Lilleelv, og 30 cm for innsjøen Vegår. Vedlegg 7 gir resultater for vannlinjeberegning ved 20-årsflom Det er i denne rapporten vist både resultater for flomberegninger og vannlinjeberegninger for 200-års flom med og uten klimatillegg. Denne rapporten er utarbeidet etter gjeldende retningslinjer fra Norges vassdrags- og energidirektorat (NVE 2011a). 1
8 Figur 1 Oversiktskart som viser innsjøen Vegår og sentrumsområdet Myra 2
9 Figur 2 Oversiktskart over planområde ved Myra 3
10 Figur 3 Oversiktskart over nedbørfelt til Vegår (innsjø), Myra og Lilleelv. 4
11 Nedbørsfeltet til Storelva ved Myra består av tre deler: Nedbørsfeltet til innsjøen Vegår, Lilleelv ved Myra og det resterende feltet for Storelva nedstrøms Myra. Flomstørrelsen i Storelva er derfor summen avløpsflom fra innsjøen Vegår, feltet til Lilleelv og feltet til Storelva ved Myra. 2 Flomberegning I forbindelse med reguleringsplan for Myra og kartlegging av området rundt Vegår (Aust-Agder fylke, Vegårshei kommune) er det beregnet tilløpsflom med gjentaksintervall 20 og 200 år for nedbørsfeltene til Lilleelv v/myra, Storelva v/myra og innsjøen Vegår i Vegårsvassdraget (vassdragsnummer 018.E). Figur 4 viser geografisk plassering av de tre nedbørsfeltene, Tabell 1 gir ytterligere informasjon om hvert av de tre nedbørsfeltene. Tabell 1 Feltparametere til Storelva v/ Myra, Lilleelv v/ Myra og innsjøen Vegår, hentet fra ArcMap og NVEs lavvansapplikasjon Nedbørsfelt Areal (km 2 ) Ase (%) Høydeintervall (m.o.h) Midlere spesifikk avrenning (l/s pr. km 2 ) Storelva v/ Myra Lilleelv v/ Myra Vegår (innsjø)
12 2.1 Metode Flomberegningen er utført ved bruk av flomfrekvensanalyse i henhold til «Retningslinjer for flomberegninger» (NVE 2011a). For beregning av middelflom og flommer med ulike gjentaksintervall er det gjort en vurdering av sammenlignbare målestasjoner. Flomfrekvensanalysen er utført ved bruk av NVEs programvare for flom- og flomfrekvensanalyse (DAGUT). Det er beregnet middelflom, flommer med gitte gjentaksintervall (Tabell 3) og vekstfaktorer (Tabell 4). Det ligger ingen målestasjoner i nedbørsfeltet til Storelva, Lilleelv eller Vegår, det er derfor vurdert omkringliggende målestasjoner som kan representere disse nedbørsfeltene. Stasjonene er valgt ut basert på antall år med målinger, reguleringer, geografisk beliggenhet, areal og effektiv sjøprosent. Det er valgt å gjøre frekvensanalyse på tre nærliggende målestasjoner med lange observasjonsserier: Gjerstad, Kilåi bru og Stigvassåi. Alle målestasjonene er uregulerte, og det er observert vannføring frem til dags dato. Geografisk beliggenhet for målestasjonene er vist i Figur 4 og informasjon om hver enkelt målestasjon er gitt i Tabell 2. Ut fra flomdataene til vannmerkene kan flommer forekomme hele året, det er derfor valgt å gjøre flomfrekvensanalyse på årsflommer. Kartet under viser beliggenheten for de målestasjonene som er nyttet til flomfrekvensanalysen. 6
13 Figur 4 Oversikt over nedbørsfeltene for de tre vannmerkene benyttet til flomfrekvensanalyse, samt nedbørsfelt for innsjøen Vegår, Storelva og Lilleelv ved Myra 7
14 Tabell 2 Feltparametere til Gjerstad, Kilåi bru, Stigvassåi Vmrk. Nr. Vmrk. Navn Periode Areal Ase Høydeintervall Midlere spesifikk vannføring (l/s pr. km 2 ) Gjerstad Kilåi bru Stigvassåi Middelflommen, QM, er gjennomsnittet av største flom hvert år eller hver sesong. qm er spesifikk middelflom, dvs. flom per areal (l/s pr. km 2 ). For videre beregninger er det brukt spesifikke flomvannføringer for Stigvassåi til å beregne flommene til Storelva nedstrøms Myra og Lilleelv. For innsjøen Vegår er det brukt spesifikke flomverdier til vannmerket Kilåi bru for videre beregninger. Vegår har et stort nedbørsfelt, flomforløpet antar man derfor kan ha en 3-døgns eller 5-døgns varighet. Det er derfor beregnet 1, 3 og 5-døgnsflom for vannmerket Kilåi bru. For beregning av flomstørrelser for Vegår er det benyttet 5-døgnsflom for Kilåi bru. Vekstfaktor er forholdet mellom middelflom og flom med ulike gjentaksintervall. Beregningene bruker flommenes middelvannføring over et døgn (døgnmiddel). Det er valgt den statistiske fordelingen som passer best til årlige maksimumsverdier for vannmerkene, her er det benyttet de statistiske fordelingene Gen. Log., log-log, GEV og Gumbel. Tabell 3 Middelflom, 200-årsflom og 1000-årsflom for vannmerkene. Resultater fra flomfrekvensanalysen. Nr Antall døgn Navn QM (l/s pr. km²) QM (m 3 /s) Q20 (l/s pr. km²) Q20 (m 3 /s) Q200 (l/s pr. km 2 ) Q200 (m 3 /s) Valgt frekvens fordeling Gjerstad Gen. Log Kilåi bru Kilåi bru Kilåi bru Stigvassåi GEV GEV GEV Gumbel Erfaringstall fra flomberegninger (NVE 2011a) gir flomverdier for Q1000 mellom l/s pr. km 2 for små felt, hvor det i de østlige områdene forventes de laveste verdiene ned mot 1500 l/s pr. km 2. For middels store felt ligger flomverdiene mellom l/s pr. km 2. Alle nedbørsfeltene ligger på grensen mellom det som er delt inn som «Sør- og 8
15 Vestlandet» og «Østlandet». Erfaringstallene for Østlandet viser verdier under 1500 l/s pr. km 2 for små felt, og helt ned i 350 l/s pr. km 2 for middels store felt. Beregnet Q1000 for vannmerkene Gjerstad, Kilåi bru og Stigvassåi er henholdsvis l/s pr. km 2, l/s pr. km 2 og l/s pr. km 2. Disse verdiene stemmer bra overens med erfaringstallene. Flomfrekvensanalysen er utført på døgnmiddelverdier. Flommens kulminasjonsverdi kan estimeres fra forholdet mellom flommens kulminasjonsvannføring (Qmom) og største døgnmiddelvannføring (Qdøgn). Forholdet mellom kulminasjonsverdi og døgnmiddelverdi for høstflom er gitt ved følgende regresjonsligning: Høstflom: Qmom/Qdøgn = 2,29 0,29 * loga 0,290*Ase 0.5 (1) Vårflom: Qmom/Qdøgn = 1,72 0,17 * loga 0,125*Ase 0.5 (2) Høy effektiv sjøprosent gir en høy demping av flommen og man kan forvente at forholdet mellom momentan- og døgnflom er lavere enn i et område med mindre flomdemping. Tabell 4 viser observerte og beregnede kulminasjonsverdier, kulminasjonsverdiene er beregnet ved bruk av regresjonsligning (1) og (2). Observerte forholdstall er hentet fra NVEs retningslinjer for flomberegninger (NVE 2011a). Observerte kulminasjonsverdien for Kilåi bru, Stigvassåi og Gjerstad er hentet fra NVEs «Retningslinjer for flomberegninger» (NVE 2011a). Beregnet kulminasjonsverdiene er beregnet ved bruk av formlene (1) og (2). 9
16 Tabell 4 Observerte forholdstall mellom momentan- og døgnmiddelflom for årsflommer i første rad. Forholdstall beregnet ved bruk av NVEs formler for høst (H) og vår (V). Qmom/Qdøgn Gjerstad Kilåi bru Stigvassåi Storelva v/ Myra Lilleelv ved Myra Vegår Observerte (H) /1.09 (V) 1.71 Beregnet (H/V) 1.48/ / / / /1.26 <1 Verdiene fra formel (1) og (2) kan gi urealistiske verdier, spesielt for felt med stor effektiv sjøprosent (NVE 2011a). Vegår har et nedbørsfelt som har en effektiv sjøprosent på 10%, sammenligningsfeltet har en effektiv sjøprosent lik 2.4%. Innsjøer har en dempende effekt på flommer, det kan derfor forventes at utløpsflommen fra Vegår er lavere enn det som er estimert ut fra feltet til vannmerket Kilåi bru. Innsjøen Vegår har en så dempende effekt på flommer at kulminasjonsflommen er lik døgnmiddelflommen. Forsøk med rutingmodeller av tilløpsflom til vassdraget viser også at vi ikke kommer opp i de avrenningsverdiene som referansestasjonene skulle tilsi. Basert på dette er det satt flomverdier for innsjøen Vegår som vil være lavere enn dersom de var basert direkte på referansestasjonen. Vi anser allikevel vår vurdering av flomstørrelsen ut av Vegår som konservativ. Som vi ser på vannføringskurven (vedlegg 4) vil selv store vannføringsøkninger gi små vannstandsendringer. I videre beregninger er det benyttet forholdstall lik 1.65 for Storelva, for Lilleelv er det brukt forholdstallet lik Det pågår forskning på hvordan klimaendringer vil påvirke beregnede dimensjonerende flommer. NVE har estimert forventet endring i 200- års- og årsflom mot slutten av dette århundret basert på tilgjengelige klimafremskrivninger og kalibrerte hydrologiske modeller (HBV-modeller) (NVE, 2011b). Generelt er det forventet at flommer forårsaket av regn vil øke, mens snøsmelteflommer i større vassdrag vil avta. Ekstremnedbøren er forventet å øke i hele landet. For Aust- Agder anbefales det at det regnes med 20% økning i flomverdier for 200-, 500-, og 1000-årsflom i nedbørfelt (NVE, 2011b). 10
17 Tabell 5 Beregnede flomverdier nedbørfeltene Storelva v/myra, Lilleelv v/ Myra og Vegår Stasjonsnr. Navn Storelva v/ Myra Lilleelv v/ Myra Vegår A (km 2 ) QM (m 3 /s) qm (l/s/km 2 ) Q20 (m 3 /s) Q20 (l/s/km 2 ) Qmom/Qdøgn Q20, momentanverdi (m 3 /s) Q200 (m 3 /s) Q200 (l/s/km 2 ) Qmom/Qdøgn Q200, momentanverdi (m 3 /s) q200, mom (m 3 /s) + 20% klimatillegg Oppsummering Beregnede verdier for Q200 justert for klimatilpasning er vist i Tabell 6. Tabell 6 Q200 med og uten klimapåslag for Storelva v/ Myra, Lilleelv v/ Myra og Vegår (innsjø) Navn Storelva v/ Myra Lilleev v/ Myra Vegår (innsjø) Q Q200, klimatilpasset (m 3 /s) Q200 (m 3 /s)
18 3 Vannlinjeberegning 3.1 Vegår innsjø For å beregne en vannstandsstigning rundt innsjøen Vegår ved ulike flomintervall, er det etablert en vannføringskurve for Vegår. En vannføringskurve beskriver vannføringen som en funksjon av vannstanden. Formel (1) viser formelen som brukes for å beregne vannføringen (Q) fra vannstanden (H). Q = CBH 1.5 (3) B er bredden på overløpet, i dette tilfellet er dette en eldre terskel som ligger ved utløp Vegår. C er en overløpskoeffisient, denne varierer noe for hvert profil (vist i vedlegg 4). Ved utløp av Vegår ligger det en eldre dam (videre referert til som dam Høl) (se figur 5, figur 6 og figur 7), denne dammen har ulike overløpshøyder. Ved å definere overløpenes kotehøyde og breidde, kan man beregne vannstandsstigningen til Vegår ved en gitt avløpsflom. Tilløpsflommen blir sterkt dempet i innsjøen Vegår, og er derfor langt mindre enn tilløpsflommen. 12
19 Figur 5 Dam Høl (Bilde hentet fra ArcMap) 13
20 Figur 6 Viser deler av dam Høl ved utløp Vegår (bilde fra befaring 24. August 2015) Figur 7 Deler av dam Høl (bilde fra befaring 24. August 2015) Figurene over viser at dam Høl har flere deler med ulike høyder, tverrsnittet har en total lengde på 51 meter, hvor 26 meter består av berg og vegetasjon og resten av damseksjonen består av tre terskler med ulike kotehøyde. Utskrift av registrerte terskelkoter for hver damseksjon og vannføringskurve er gitt i vedlegg 4. 14
21 3.2 Beregningsprogram Beregningen av 200-års vannstand ved planområdet er utført ved hjelp av HEC-RAS (US Army Corps of Engineers). Programmet er en endimensjonal modell for beregning av stasjonære og ikke stasjonære strømninger. Programmet beregner gjennomsnittlig vannstand og hastighet i profilene. For mer opplysninger om programmet, se Grunnlag og forutsetninger Grunnlag og forutsetninger for vannlinjeberegningen: årsflom Vannføring (beregnet 200-årsflom) Elvas geometri Elvas ruhet (strømningsmotstand) Dimensjoner av broene og kulvertene i den modellerte strekningen. Flomberegning er vist i kapittel årsflommen for hver elvestrekning er beregnet, med og uten klimatillegg på 20%, i tillegg er flomstørrelsen ved 20-årsflom beregnet. Klimatillegget representerer NVEs anbefalinger om økning i flomstørrelser frem til år For Vegårshei er det ventet at flommene vil øke 20 % (NVE 2011). 3.5 Elvas geometri En beskrivelse av elva og terrengets form må inn i beregningsmodellen. Terrengdata er mottatt fra Kartverket. Figur 8 viser nummereringen til tverrprofilene og oversikt over HEC-RAS modellområde. I modellen er Storelva delt inn i to delelver: Storelva øvre renner frem til der hvor Storelva møter Lilleelv, Storelva nedre renner fra møtepunktet med Lilleelv. Numrene til tverrprofiler tilsvarer avstander langs elva, målt fra nedstrøms og er i meter. Dermed er første profil for nedre del av Storelva, som finnes lengst nedstrøms, nummer 47 og profil 4775 er siste profil, lengst oppstrøms. Dermed er lengden til modellerte strekningen 4775 m 47 m = 4728 m. 3.6 Elvas ruhet I beregningsmodellen må elva og terrengets ruhet (strømningsmotstand) uttrykt ved Manningskoeffisient, n, legges inn. Elveløpet består av sand, stein og noe vegetasjon, følgende verdier er derfor benyttet: Elveløpet: n = 0,06 Sidekanter, elveløp: n =
22 Figur 8 Tverrprofiler i HEC-RAS (endimensjonal hydraulisk modell) 16
23 Figur 9 Bildet som viser vegetasjonen i og rundt deler av Storelva (befaring 24. August 2015 ) Figur 10 Bildet viser vegetasjonen i og rundt deler av Storelva (befaring 24. August 2015) 17
24 3.7 Grensebetingelser Resultatene fra flomberegningene er brukt som øvre betingelse i den hydrauliske modellen. 3.8 Bro og terskel Det er lagt inn flere broer og terskler i modellen. Figur 11 viser plassering av broer og terskler i det modellerte området. Dimensjoner av broer/terskler ble målt inn i løpet av befaringen. Figur 11 Plassering av broer og terskler i Storelva og Lilleelv (bilde er hentet fra ArcMap) 18
25 Figur 12 Bro langs Presteveien ved Seland 4 Resultater Vannlinjeberegninger er utført for 20-årsflom, 200-års flom og 200-årsflom med 20% klimapåslag. Hydrauliske parametere er vist i vedlegg 2. Tabellen under viser vannstander i Vegår ved ulike flomintervaller. Tabell 7 Vannstander for innsjøen Vegår for 20-årsflom, 200-årsflom og 200-årsflom med 20% klimapåslag Flom Q Q Q % klimapåslag Vannstand, Vegår Flomsonekartet for 200-års flom med klimapåslag og 40 cm sikkerhetsmargin er vist i figur 13 for Storelva og Lilleelv ved Myra, figur 14 viser flomsonekart for 200-årsflom med klimapåslag og 30 cm sikkerhetsmargin for innsjøen Vegår. Mer detaljerte kart for Myra er gitt i vedlegg 5, og for innsjøen Vegår i vedlegg 6. 19
26 Figur 13 Flomsonekart for en 200-års flom med klimatillegg på 20 % og 40 cm sikkerhetsmargin for Lilleelv og Storelva 20
27 Figur 14 Figuren viser flomsonen rundt Vegår ved en 200-årsflom med 20% klimapåslag og 30 cm sikkerhetsmargin 21
28 5 Observerte flomvannstanden og kalibrering av modell Det er gjort vannstandsmålinger under høstflommen i 2015, figuren under viser hvor disse målingene er gjort. Tabell 8 viser observert og modellert vannstand ved disse punktene Figur 15 Punkt 1 til 4 er områder med observerte vannføringen ved flom i September
29 Vannstandene ble målt inn 15. September og 18. September, det er derfor beregnet en vannføring for flommen som inntraff på disse dagene. Dette er gjort ved å finne forholdstallet mellom 200-årsflom og flommen som inntraff 15.- og 18. September for vannmerkene som er benyttet i flomfrekvensananalysen. Dette forholdstallet er videre benyttet til å finne en verdi for flommen i Vegårshei kommune. Det er i dette tilfellet benyttet et forholdstall på 0.79 mellom 200-årsflommen og flommen som inntraff 18. September, tabellen under viser hvilke vannstander denne flomstørrelsen gir ved hvert av disse punktene. Tabellen under viser observert og modellert vannstand ved punkt en til fire. Tabell 8 Observerte vannstander 18. September og beregnede vannstander ved 200-årsflom med 20% klimapåslag og sikkerhetsmargin Observert Beregnet vannstand ut fra beregnet vannføring Konklusjon Vegår er et stort magasin og har en god dempingseffekt på vannføringen i Storelva ved flom. Ved en 200 årsflom med 20% klimapåslag og 40 cm sikkerhetsmargin vil følgende områder bli berørt lang Storelva og Lilleelv: - Mølla ved Stampeholmen - Nedstrøms Stannarbakken ved tverrprofil Holmen ved tverrprofil 33 - Myrvamoen Langs innsjøen Vegår blir flere områder berørt ved en 200-årsflom med klimapåslag og 30 cm sikkerhetsmargin. 23
30 7 Usikkerhet Best mulig kvalitet på vannlinjeberegninger er avhengig av en godt kalibrert vannlinjeberegningsmodell. Det ble gjort målinger under høstflommen 2015 ved Myra og Vegår, modellen er kalibrert utifra disse målingene. Nøyaktighet i tverrprofiler, avstand mellom tverrprofiler, usikkerhet i estimat av ruhet, usikkerhet i estimat av 200-års flom og helning på elva er blant de viktigste faktorene for kvalitet på modellen. Det er foretatt beregninger for å se hvordan ruheten i elva og elveslettene innvirker på de beregnede vannstander. Ruheten er økt med +- 10% med utgangspunktet i de valgte verdiene for de to modellene. Resultatene viser at en endring i ruhet gir lite utslag på vannstandsstigning og vannhastighet i Storelva og Lilleelv. I dette prosjektet ligger det en usikkerhet i forhold til flomberegningen som ligger til grunn, i tillegg er det ikke blitt målt inn tverrprofiler langs Storelva og Lilleelva. Det er derfor besluttet å benytte en sikkerhetsmargin på 30 cm for innsjøen Vegår. For Storelva og Lilleelva ligger resultatene for flom 18. September noe lavere sammenlignet med innmålte punkter, det er derfor benyttet å legge til en sikkerhetsmargin på 40 cm for Storelva og Lilleelva. 24
31 Referanser NVE, 2011a: Retningslinjer for flomberegninger til 5-7 i forskrift om sikkerhet og tilsyn med vassdragsanlegg. Retningslinje 4/2011. Norges vassdrags- og energidirektorat. NVE, 2011b: Deborah Lawrence og Hege Hisdal. Hydrological projections for floods in Norway under a future climate. Report nr Norges vassdrags og energidirektorat. Databaser: databasen Hydra II US Army Corps og Engineers, 2014, HEC-RAS, 25
32 Vedlegg 1 Flomfrekvensanalyse DAGUT GJERSTAD
33 27
34 19.73 KILÅI BRU 28
35 29
36 STIGVASSÅI
37 31
38 Vedlegg 2 Vannlinjeberegning for Storelva og Lilleelv ved Myra Vegårshei kommune 32
39 Elvestrekning Tverrprofil Flom, Q Vannstand Froude (m3/s) (m.o.h.) Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Bridge Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q
40 Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep
41 Storelva upstream Bridge Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Bridge Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q %
42 Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q
43 Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Bridge Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q
44 Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep
45 Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q %
46 Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva upstream Bridge Storelva upstream Q Storelva upstream Q % Storelva upstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep
47 Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream 1350 Bridge Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep
48 Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Storelva Downstream Q Storelva Downstream Q % Storelva Downstream sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q %
49 Sideelv sideelv sep Sideelv sideelv Bridge Sideelv sideelv Q Sideelv sideelv Q % Sideelv sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q %
50 Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Bridge Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep
51 Lilleelva Sideelv Q Lilleelva Sideelv Q % Lilleelva Sideelv sep
52 Vedlegg 3 Sensitivitetsanalyse +/- 10% i Manning s n (for Q 200 ) 46
53 Tabell 9 Sensitivitetsanalyse (endring i Manning s n - +/- 10%) Mannings n Mannings n x 10% Mannings n 10% Elv Tverrprofil Vannstand Hastighet Vannstand Hastighet Vannstand Hastighet (m.o.h.) (m/s) (m.o.h.) (m/s) (m.o.h.) (m/s) Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream
54 Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream
55 Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva upstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream 1350 Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Storelva Downstream Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Sideelv sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv
56 Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv Lilleelva Sideelv
57 Vedlegg 4 Vannføringskurve Vegår 51
58 52
59 Vedlegg 5 Flomsonekart Myra 53
60 54
61 55
62 56
63 57
64 Vedlegg 6 Flomsonekart, Vegår 58
65 59
66 60
67 61
Vegårshei kommune. Flom- og vannlinjeberegning i planområde Ubergsmoen, Vegårshei kommune
Vegårshei kommune Flom- og vannlinjeberegning i planområde Ubergsmoen, Vegårshei kommune September 2015 RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 14293001-1 14293001 26.09.2015
Raufoss Industripark ANS. Flom- og vannlinjeberegning for Hunnselva ved Raufoss Industripark
Raufoss Industripark ANS Flom- og vannlinjeberegning for Hunnselva ved Raufoss Industripark November 2015 RAPPORT FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING HUNNSELVA V/ RAUFOSS NÆRINGSPARK RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning
Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: Kunde: Vegårshei kommune v/ Chantal van der Linden
NOTAT Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 14293002 04.05.2016 Kunde: Vegårshei kommune v/ Chantal van der Linden Flom- og vannlinjeberegning ved Uberg bru, Vegårshei kommune Sammendrag: I forbindelse med planlegging
5- og 10-årsflom er deretter benyttet for å beregne vannstander og vannhastigheter for midlertidig bru og fylling:
Sammendrag På oppdrag fra SVV ble det tidligere utført flomberegning og vannlinjeberegning for Forra på eksisterende og ny bru, samt midlertidig fylling for anleggsperioden. Det er nå utført flomberegning
Hydraulisk analyse for Vennbekken i Skaun
Hydraulisk analyse for Vennbekken i Skaun Norges vassdrags- og energidirektorat 2019 Rapport X-2019 Flomberegning og hydraulisk analyse for Vennbekken i Skaun. Oppdragsgiver: Skaun kommune Saksbehandler:
FLOMSONEKARTLEGGING FOR VIKØYRI
1 Oppdragsgiver: Vik kommune Oppdrag: 536250-01 Reguleringsplan Vikja - Seimsvegen Dato: 05.10.2016 Skrevet av: Haregewoin Haile Chernet Kvalitetskontroll: FLOMSONEKARTLEGGING FOR VIKØYRI INNHOLD Innledning...
Flomberegning for Vesleelva. Sande kommune i Vestfold
Flomberegning for Vesleelva Sande kommune i Vestfold Norges vassdrags- og energidirektorat 2015 Oppdragsrapport Flomberegning for Vesleelva, Sande kommune i Vestfold Oppdragsgiver: Forfatter: Breivollveien
Nore og Uvdal kommune. Reguleringsplan for Uvdal barnehage Flom- og vannlinjeberegning
Nore og Uvdal kommune Reguleringsplan for Uvdal barnehage Flom- og vannlinjeberegning Februar 2013 RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 99719001-1 99719001 07.02.2014 Kunde:
NOTAT SAMMENDRAG Hydrologi. Gunnar Størksen
NOTAT OPPDRAG Flomvurdering ved Sanddalsbotn DOKUMENTKODE 416492-RIVass-NOT-001 EMNE TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER TOWN HOUSE ANSVARLIG ENHET KONTAKTPERSON Gunnar Størksen 3084 Hydrologi KOPI SAMMENDRAG
Hydraulisk analyse for Glomma og Verjåa i Os i Østerdalen
OPPDRAGSRAPPORT B Nr 4/2019 Hydraulisk analyse for Glomma og Verjåa i Os i Østerdalen Per Ludvig Bjerke 2019 Oppdragsrapport B nr 4-2019 Hydraulisk analyse for Glomma og Verjåa i Os i Østerdalen Utgitt
Impleo Web. Flom- og vannlinjeberegning for Høytverrelva i Bardu. Per Ludvig Bjerke 21 OPPDRAGSRAPPORT B
Impleo Web Flom- og vannlinjeberegning for Høytverrelva i Bardu. Per Ludvig Bjerke 21 2015 OPPDRAGSRAPPORT B Impleo Web Oppdragsrapport B nr 21-2015 Flom- og vannlinjeberegning for Høytverrelva i Bardu.
FLOMVURDERING UNDHEIM PLAN 0495
08.2016 FLOMVURDERING UNDHEIM PLAN 0495 RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no 08.2016 FLOMVURDERING UNDHEIM PLAN 0495 RAPPORT OPPDRAGSNR.
Coplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget
RAPPORT FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING VED MØLLEBERGET, SUNDVOLLEN I HOLE KOMMUNE Kundenavn: Oppdrag: Coplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget Oppdragsnummer: 55061001 Sammendrag: I forbindelse
VAN N LI N JEBEREGNI N G FOR VI GGA
Oppdragsgiver: Oppdrag: 603710-02 Dato: 17.02.2017 Skrevet av: Ingrid Alne Kvalitetskontroll: Jon Zeigler VAN N LI N JEBEREGNI N G FOR VI GGA INNHOLD 1 Innledning... 2 2 Nedbørfelt... 3 3 Flomberegning...
Gjennomgang av flomberegninger for Skitthegga og vurdering av flommen i september 2015 (009.AZ).
Internt notat Til: Monica Bakkan Fra: Erik Holmqvist Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: 18.03.2016 Saksnr.: NVE 2007 03991-24 Arkiv: Gjennomgang av flomberegninger for Skitthegga og vurdering
Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland. Thomas Væringstad
Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland Thomas Væringstad 1 2015 O P P D R AG S R A P P O R T A Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland Utgitt av: Redaktør: Forfattere:
FLOMVURDERING HÅELVA VED UNDHEIM
11.2015 FLOMVURDERING HÅELVA VED UNDHEIM RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no 11.2015 FLOMVURDERING HÅELVA VED UNDHEIM RAPPORT
PROSJEKTLEDER. Einar Rørvik OPPRETTET AV. Sølvi Amland KVALITETSKONTROLLERT AV. Kjetil Sandsbråten
KUNDE / PROSJEKT Gjøvik kommune. Biri omsorgssenter - Reguleringsplan PROSJEKTLEDER Einar Rørvik DATO PROSJEKTNUMMER 26953002 REVIDERT 15.09.2017: lagt inn informasjon om planlagt bro OPPRETTET AV Sølvi
Flom- og vannlinjeberegning for Austbekken, i Nord-Trøndelag.
Flom- og vannlinjeberegning for Austbekken, i Nord-Trøndelag. Norges vassdrags- og energidirektorat 2016 Oppdragsrapport B X 2016 Flom- og vannlinjeberegning for Austbekken ved Åsmulen i Nord-Trøndelag.
NOTAT Vurdering av flomutredning for Nodeland
Oppdragsgiver: Songdalen kommune Oppdragsnavn: Vurdering av flomutredning - Nodeland Oppdragsnummer: 621610-01 Utarbeidet av: Åsta Gurandsrud Hestad Oppdragsleder: Åsta Gurandsrud Hestad Tilgjengelighet:
FLOMVURDERING AURLAND BARNEHAGE RAPPORT
Aurland kommune FLOMVURDERING AURLAND BARNEHAGE Dato: 17.01.2019 Versjon: 02 www.asplanviak.no Dokumentinformasjon Oppdragsgiver: Aurland kommune Tittel på rapport: Flomvurdering Aurland barnehage Oppdragsnavn:
Flomberegninger for Leira og Nitelva, behov for oppdatering?
Notat Til: Monica Bakkan Fra: Erik Holmqvist Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: 24.10.2013 Vår ref.: NVE 201305593-2 Arkiv: Kopi: Demissew Kebede Ejigu Flomberegninger for Leira og Nitelva,
Konsekvenser av utfylling RV9 Besteland-Helle på flomvannstand i Otra
Konsekvenser av utfylling RV9 Besteland-Helle på flomvannstand i Otra Sammendrag/konklusjon I forbindelse med utfylling langs Riksvei 9 i Setesdal mellom Besteland og Helle er det gjort en analyse av hvilke
1 Flom- og vannlinjeberegning
1 Flom- og vannlinjeberegning 1.1 Innledning På oppdrag fra Statens vegvesen Region midt, har Sweco Norge AS (Sweco) i Trondheim utført hydrologisk og hydraulisk vurdering for den planlagte kryssinga av
Flomberegning for Flåmselvi ved Brekke bru (072.2Z) Erik Holmqvist
Flomberegning for Flåmselvi ved Brekke bru (072.2Z) Erik Holmqvist 27 2015 R A P P O R T Rapport nr 27 2015 Flomberegning for Flåmselvi ved Brekke bru (072.2Z) Utgitt av: Redaktør: Forfattere: Norges vassdrags
1 Innledning Beregning av dimensjonerende vannmengder Nedslagsfelt Referansefelt... 3
Oppdragsgiver: Malvik kommune Oppdrag: 78 Sentrumsplan for Hommelvik Dato: --9 Skrevet av: Petter Reinemo Kvalitetskontroll: Adrian Sigrist FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING AV HOMLA INNHOLD Innledning... Beregning
Coplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget
RAPPORT FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING VED MØLLEBERGET, SUNDVOLLEN I HOLE KOMMUNE Kundenavn: Oppdrag: Coplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget Oppdragsnummer: 55061001 Sammendrag: I forbindelse
Flomvurdering Pinnebekken
Øvre Romerike Prosjektering AS Flomvurdering Pinnebekken Bekketunet, Gystad og Lundtomta 2018-02-09 Oppdragsgiver: Oppdragsgivers kontaktperson: Rådgiver: Oppdragsleder: Fagansvarlig: Andre nøkkelpersoner:
OPPDRAGSLEDER. Kjetil Arne Vaskinn OPPRETTET AV
OPPDRAG Dal Park flomberegning OPPDRAGSNUMMER 27548001 OPPDRAGSLEDER Kjetil Arne Vaskinn OPPRETTET AV Kjetil Arne Vaskinn/ Capucine Thomas-Lepine DATO 09.12.2016 KONTROLLERT AV Samuel Vingerhagen Flomberegning
Hydraulisk analyse for Eidsdalselva ved Øye
OPPDRAGSRAPPORT B Nr 9/2018 Hydraulisk analyse for Eidsdalselva ved Øye Per Ludvig Bjerke 2018 Report nr 9-2018 Hydraulisk analyse for Eidsdalselva ved Øye Utgitt av: Forfatter: Norges vassdrags- og energidirektorat
Flomberegning for Rolvelva, Nore og Uvdal kommune i Buskerud
Notat Til: Statens Vegvesen Fra: Thomas Væringstad Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: Vår ref.: NVE 201100285-10 Arkiv: Kopi: 333 / 015.JB7A Middelthuns gate 29 Postboks 5091 Majorstua 0301
DETALJPLAN. BOLSTADØYRI KRYSSINGSSPOR Bergensbanen (Voss) - Dale. Flomberegning for Rasdalselvi
DETALJPLAN BOLSTADØYRI KRYSSINGSSPOR Bergensbanen (Voss) - Dale Flomberegning for Rasdalselvi 01A Teknisk detaljplan 13.02.18 erg kjås gurm 00A Utkast detaljplan 11.01.18 erg kjås gurm Rev. Revisjonen
Flomvurdering for eiendom ved Storelva i Stranda kommune
Flomvurdering for eiendom ved Storelva i Stranda kommune Utgave: 1 Dato: 19.10.2017 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Flomvurdering for eiendom ved Storelva i Stranda kommune Utgave/dato:
VEDLEGG: HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER REGULERINGSPLAN FV. 17 DYRSTAD - KVARVING. Steinkjer kommune
VEDLEGG: HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER REGULERINGSPLAN FV. 17 DYRSTAD - KVARVING Steinkjer kommune Region midt Steinkjer kontorsted 26.03.2019 NOTAT Oppdragsgiver: Statens vegvesen Oppdrag: 610992-18
PROSJEKTLEDER. Lars Erik Andersen OPPRETTET AV. Kjetil Arne Vaskinn. Flomberegning for Tullbekken, Grasmybekken og strekninger uten bekker.
KUNDE / PROSJEKT Statens vegvesen SVV Fv 704 Tanem - Tulluan. Bistand regplan PROSJEKTNUMMER 10204310 PROSJEKTLEDER Lars Erik Andersen OPPRETTET AV Kjetil Arne Vaskinn DATO REV. DATO 19.09.2018 DISTRIBUSJON:
Flomberegning og hydraulisk analyse for ny bru over Prestvågelva på Fosen. Per Ludvig Bjerke
Flomberegning og hydraulisk analyse for ny bru over Prestvågelva på Fosen. Per Ludvig Bjerke 31 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 31-2016 Flomberegning og hydraulisk analyse for
Kunde: Gjerdrum kommune Prosjekt: Detaljregulering for ny gang- og sykkelveg fra Klampenborg til Leikvoll
RAPPORT BEREGNING AV FLOM OG KULVERTDIMENSJONER VED FJELDLY OG LEIKVOLL, GJERDRUM KOMMUNE Kunde: Gjerdrum kommune Prosjekt: Detaljregulering for ny gang- og sykkelveg fra Klampenborg til Leikvoll Prosjektnummer:
Flom- og vannlinjeberegning for Storelva (185.1A), Øksnes kommune i Nordland. Per Ludvig Bjerke og Thomas Væringstad
Flom- og vannlinjeberegning for Storelva (185.1A), Øksnes kommune i Nordland Per Ludvig Bjerke og Thomas Væringstad 33 2015 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 33-2015 Flom- og vannlinjeberegning
Flomberegning for tre vassdrag i tilknytning til Reguleringsplan for omkjøring i Hammerfest sentrum
Flomberegning for tre vassdrag i tilknytning til Reguleringsplan for omkjøring i Hammerfest sentrum Hammerfest kommune, Finnmark (217.4A og 216.41) Utkast, 01.07.2014 Norges vassdrags- og energidirektorat
DBC Arkitektur AS. Flomvurdering Ål Folkepark
DBC Arkitektur AS Flomvurdering Ål Folkepark RAPPORT Flomvurdering Ål Folkepark Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: R01 142891 19.02.2009 Kunde: DBC Arkitektur AS ved Torstein Kaslegard Flomvurdering Ål folkepark
Flomberegning, vannlinjeberegning og vurdering av erosjonsfare Steia tun - Fjaler kommune DOKUMENTKODE RIVass-NOT-002
NOTAT OPPDRAG Flomberegning, vannlinjeberegning og vurdering av erosjonsfare Steia tun - Fjaler kommune DOKUMENTKODE 418446-RIVass-NOT-002 EMNE Flomberegning og vannlinjeberegning TILGJENGELIGHET Åpen
Flomberegning for Aurlandselvi (072.Z)
OPPDRAGSRAPPORT A Nr 2/2019 Flomberegning for Aurlandselvi (072.Z) Thomas Væringstad 2019 Oppdragsrapport A nr 2-2019 Flomberegning for Aurlandselvi (072.Z) Utgitt av: Forfatter: Norges vassdrags- og energidirektorat
Eidsiva Vannkraft AS. Tolga kraftverk. Vannlinjeberegning i Glomma. Oppdragsnr.: Dokumentnr.: R04 Versjon: E
Eidsiva Vannkraft AS Tolga kraftverk Vannlinjeberegning i Glomma 2017-12-08 Tolga kraftverk - vannlinjeberegning i Glomma Sammendrag/konklusjon I forbindelse med den planlagte utbygningen av Tolga kraftverk
Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland
Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland Revidert utgave Thomas Væringstad 2 2018 O P P D R AG S R A P P O R T A Oppdragsrapport A nr 2-2018 Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i
Flomberegning for Lismajåkka
Flomberegning for Lismajåkka Tana kommune, Finnmark (234.B3A) Seija Stenius 6 2016 OPPDRAGSRAPPORT A Oppdragsrapport A nr 6-2016 Flomberegning for Lismajåkka Utgitt av: Norges vassdrags- og energidirektorat
OPPDRAGSLEDER OPPRETTET AV
OPPDRAG Flomsonevurdering Beverøya camping OPPDRAGSNUMMER 22275001 OPPDRAGSLEDER Anne Bjørkenes Christiansen OPPRETTET AV Anne Bjørkenes Christiansen DATO TIL KOPI TIL Beverøya Camping ved Astrid Kaasa
Utarbeidet av: Jan-Petter Magnell NVE-godkjent fagansvarlig i fagområde IV (flomhydrologi)
Utarbeidet av: Jan-Petter Magnell NVE-godkjent fagansvarlig i fagområde IV (flomhydrologi) Kontrollert av: Kjetil Sandsbråten NVE-godkjent fagansvarlig i fagområde IV (flomhydrologi) Oslo Dam Saggrenda
Statens vegvesen. Flom- og vannlinjeberegning, Øyraelva. Utgave: 1 Dato:
Flom- og vannlinjeberegning, Øyraelva Utgave: 1 Dato: 2014-01-2 Flom- og vannlinjeberegning, Øyraelva 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Flom- og vannlinjeberegning, Øyraelva Utgave/dato:
Flomberegning for Grøtneselva. Kvalsund og Hammerfest kommune, Finnmark (217.3)
Flomberegning for Grøtneselva Kvalsund og Hammerfest kommune, Finnmark (217.3) Norges vassdrags- og energidirektorat 2013 Oppdragsrapport B 13-2013 Flomberegning for Grøtneselva, Kvalsund og Hammerfest
Vannlinjeberegning for Mørkedøla (012. CDC0), Hemsedal kommune i Buskerud. Utarbeidet av Demissew K. Ejigu
Vannlinjeberegning for Mørkedøla (012. CDC0), Hemsedal kommune i Buskerud Utarbeidet av Demissew K. Ejigu Norges vassdrags- og energidirektorat 2011 Rapport Vannlinjeberegning for Mørkedøla (012. CDC0),
Opperudbekken i Hurdal - Beregning av 200-års flomvannføring
Til: Fra: Hurdal kommune Jon Olav Stranden Dato 2018-05-03 Opperudbekken i Hurdal - Beregning av 200-års flomvannføring I forbindelse med vurderinger knyttet til kulvertkapasiteter ved Haganfeltet i Hurdal,
Innhold VA-RAMMEPLAN. Vestsidevegen. Vestsidevegen Rammeplan vann, avløp og overvann. 1 Innledning. 2 Eksisterende situasjon. 3 Planlagt situasjon
VA-RAMMEPLAN Vestsidevegen Til: Fjell kommune Dato: 17.06.2015 Prosjekt: Notat vedr.: Vestsidevegen Rammeplan vann, avløp og overvann Fra: Sweco Norge AS E-post: trond.hjellbakk@sweco.no Telefon: 55275000
E18 Skaug nordre i Hobøl til Bergerveien i Ski Flomvurderinger av nye E18 over Hobølelva
E18 Skaug nordre i Hobøl til Bergerveien i Ski Flomvurderinger av nye E18 over Hobølelva Statens vegvesens rapporter E18 Ørje-Vinterbro Region øst November 2012 Flomvurderinger av ny E18 over Hobølelva
Hydraulisk analyse for nedre del av ny riksvei 715 fra Osen til Årvåg. Per Ludvig Bjerke
Hydraulisk analyse for nedre del av ny riksvei 715 fra Osen til Årvåg Per Ludvig Bjerke 22 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 22-2016 Hydraulisk analyse for nedre del av ny riksvei
Notat 1 MULTICONSULT. Oppdrag: E6 Ringebu - Frya Dato: 26. august Emne: Vannlinjeberegning Oppdr.nr.:
Notat 1 Oppdrag: E6 Ringebu - Frya Dato: 26. august 2010 Emne: Vannlinjeberegning Oppdr.nr.: 117756-1 Til: Statens vegvesen Bjørn Hjelmstad Kopi: Utarbeidet av: Trine Indergård Sign.: TRI Kontrollert av:
Block Watne As. Flom- og vannlinjeberegning- Kvernstua
Flom- og vannlinjeberegning- Kvernstua Utgave: 1 Dato:08.03.2017 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Flom- og vannlinjeberegning- Kvernstua Utgave/dato: 1/ Filnavn: Flom- og vannlinjeberegning-
Aurland kommune. Flomsonekart i Flåm. Leinafossen kraftverk. Oppdragsnr.: Dokumentnr.: 1 Versjon: C
Aurland kommune Oppdragsnr.: 5161024 Dokumentnr.: 1 Versjon: C01 2016-09-15 Leinafossen kraftverk Sammendrag Norconsult AS utarbeidet i 2009 på oppdrag fra Aurland kommune et flomsonekart for tettstedet
Den nedre grensen er satt nedstrøms Dalevegen sin krysning av Otra. Her er grensebetingelsen også normalstrømning.
STATENS VEGVESEN FLOMNOTAT RV. 9 ROTEMO-LUNDEN ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no INNHOLD 1 Innledning 1 2 Flomdata 1 3 Terrengmodell 2 4 Hydraulisk
FLOMVURDERING EIODALEN
05.2018 ØLEN SENTRUMSUTVIKLING AS FLOMVURDERING EIODALEN RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no 05.2018 ØLEN SENTRUMSUTVIKLING AS
Hydraulisk vurdering i forbindelse med bygging av ny Nes bru ved Harran i Nord-Trøndelag. Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke
Hydraulisk vurdering i forbindelse med bygging av ny Nes bru ved Harran i Nord-Trøndelag Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke Norges vassdrags- og energidirektorat 2011 Rapport Hydraulisk vurdering i forbindelse
Kunstbrua, vannlinjeberegninger ved Kistefoss
Kistefossmuseet Kunstbrua, vannlinjeberegninger ved Kistefoss Fra dam Kistefoss til ca. 1 km nedstøms dammen inklusive utløpsområdet fra kraftverket Kistefoss II 500- og 200-årsflom 2017-01-12 Oppdragsnr.:
Flomberegning for Forfjordelva og Roksøyelva
Flomberegning for Forfjordelva og Roksøyelva Andøy og Sortland kommune, Nordland (178.63Z og 178.62Z) Seija Stenius 16 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 16-2016 Flomberegning for
Enebakk kommune. Beregning av 200-års flom langs Fv 155 i Råkendalen
Enebakk kommune Beregning av 200-års flom langs Fv 155 i Råkendalen Mai 2013 RAPPORT Beregning av 200-års flom langs FV155 i Råkendalen Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 858860-1 858860 10.5.2013 Kunde:
12/2018 KVINESDAL KOMMUNE FLOMKARTLEGGING KNABEN
12/2018 KVINESDAL KOMMUNE FLOMKARTLEGGING KNABEN ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no 12/2018 KVINESDAL KOMMUNE FLOMKARTLEGGING KNABEN OPPDRAGSNR.
Flom- og vannlinjeberegning for Roksøyelva
Flom- og vannlinjeberegning for Roksøyelva Sortland kommune, Nordland (178.62Z) Seija Stenius 18 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 18-2016 Flom- og vannlinjeberegning for Roksøyelva
Areal+ AS. Flom- og vannlinjeberegning, Fyrverkerilager i Follebu
Areal+ AS Flom- og vannlinjeberegning, Fyrverkerilager i Follebu Utgave: 1 Dato: 01.10.2015 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Areal+ AS Rapporttittel: Flom- og vannlinjeberegning, Fyrverkerilager i
Flomvannføringer i Hallingdalsvassdraget (012.CZ)
Internt notat Til: Fra: Ansvarlig: Martin Normann Jespersen, RS Erik Holmqvist Sverre Husebye Dato: 19.10.2011 Saksnr.: NVE 201001267-2 Arkiv: 413 Kopi: Turid Bakken Pedersen, Kjartan Orvedal, Per Ludvig
Regulering av Øvre Rolvsvåg industriområde, vurdering av Sandelva mhp flom
NOTAT Norconsult AS Vestfjordgaten 4, NO-1338 Sandvika Pb. 626, NO-1303 Sandvika Notat nr.: 5111447:01 Tel: +47 67 57 10 00 Fax: +47 67 54 45 76 Oppdragsnr.: 5111447 Til: Kenth Paul Opheim Fra: Daniel
Flomberegning for Horndøla
Flomberegning for Horndøla Hornindal kommune, Sogn og Fjordane (89.C20). Ann-Live Øye Leine 7 2016 R A P P O R T Rapport nr 7-2016 Flomberegning for Horndøla Utgitt av: Redaktør: Forfattere: Norges vassdrags-
NOTAT Vurdering av 200-årsflom ved boligutbygging på Ekeberg, Lier kommune
NOTAT Notat nr.: 1 Dato Til: Navn Firma Fork. Anmerkning TAG Arkitekter AS Kopi til: Fra: Sigri Scott Bale Sweco Norge AS, avd. Trondheim Innledning I forbindelse med boligutbygging ved Ekeberg i Lier
Statens Vegvesen Region Sør. Hydrauliske beregninger RV.9 Langeid-Krokå
Statens Vegvesen Region Sør Hydrauliske beregninger RV.9 Langeid-Krokå RAPPORT Flomberegning Skjomen Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 144091 Kunde: Statens vegvesen Region Sør Hydrauliske beregninger RV.9
Hydraulisk analyse i forbindelse med bygging av ny bru over Reisaelva ved Storslett. Per Ludvig Bjerke 16 OPPDRAGSRAPPORT B
Hydraulisk analyse i forbindelse med bygging av ny bru over Reisaelva ved Storslett. Per Ludvig Bjerke 16 2017 OPPDRAGSRAPPORT B Oppdragsrapport B nr 16-2017 Hydraulisk analyse i forbindelse med bygging
Valle kommune FLOMVURDERING LANGS OTRA I VALLE 200 ÅRS FLOM MED KLIMAPÅSLAG
Valle kommune FLOMVURDERING LANGS OTRA I VALLE 200 ÅRS FLOM MED KLIMAPÅSLAG NOTAT SWECO NORGE Deres ref.: Vår ref.: Dato: 13553001 - FLOM 25.6.2015 Til: Valle kommune Fra: Kjetil Sandsbråten FLOMVURDERING
Innledning... 1 Forutsetninger... 2 Flomberegning... 2 Vannlinjeberegning Oppsett Resultat... 4 Referanser... 8
Oppdragsgiver: Oppdrag: 616148-01 Områderegulering Roa Dato: 06.04.2018 Skrevet av: Ingrid Alne Kvalitetskontroll: VANNLINJEBEREGNING - VIGGA INNHOLD Innledning... 1 Forutsetninger... 2 Flomberegning...
Flom- og vannlinjeberegning for Forfjordelva
Flom- og vannlinjeberegning for Forfjordelva Andøy kommune, Nordland (178.63Z) Seija Stenius 17 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 17-2016 Flom- og vannlinjeberegning for Forfjordelva
Rapport vannlinjeberegninger. Vedlegg til detaljregulering. Fv.29 Einunna bru. Ny bru med tilstøtende veg. Folldal kommune og Alvdal kommune
Vedlegg til detaljregulering Rapport vannlinjeberegninger Fv.29 Einunna bru Ny bru med tilstøtende veg Folldal kommune og Alvdal kommune PlanID: Folldal: 201801, Alvdal: 201802 Region øst Hamar kontorsted
OPPDRAGSLEDER OPPRETTET AV
OPPDRAG SVV - fv 710 hydrologi og miljø OPPDRAGSNUMMER 14506001 TIL KOPI TIL Statens vegvesen OPPDRAGSLEDER Torstein Rød Klausen OPPRETTET AV Frøydis Sjøvold Wolf-Dietrich Marchand DATO Hydrologiske og
Vannlinjeberegning Skorrabekken ved 200 års flom
Vannlinjeberegning Skorrabekken ved 200 års flom Sammendrag På oppdrag for Spydeberg Miljødeponi er det utarbeidet flomberegning og vannlinjeberegning for Skorrabekken. Flomberegningen er presentert i
FLOMVURDERING VIKEELVA
2018 ABO PLAN & ARKITEKTUR FLOMVURDERING VIKEELVA RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no MAI 2018 ABO PLAN & ARKITEKTUR FLOMVURDERING
Flomvurdering Oppdal sentrum
Oppdal kommune 2018-04-27 Bilde: Oppdal sentrum (hentet fra Opdalingen.no) Oppdragsgiver: Oppdal kommune Oppdragsgivers kontaktperson: Per Olav Lyngstad Rådgiver: Norconsult AS, Vestfjordgaten 4, NO-1338
Flomberegning for Falkelva. Hamarøy kommune, Nordland (170.BA)
Flomberegning for Falkelva Hamarøy kommune, Nordland (170.BA) Norges vassdrags- og energidirektorat 2013 Oppdragsrapport B 14 2013 Flomberegning for Falkelva, Hamarøy kommune, Nordland (170.BA) Oppdragsgiver:
Flomsonekartlegging i Kvinnherad kommune
Kvinnherad kommune Flomsonekartlegging i Kvinnherad kommune Handelandselva 2019-02-04 Oppdragsgiver: Oppdragsgivers kontaktperson: Rådgiver: Oppdragsleder: Fagansvarlig: Andre nøkkelpersoner: Kvinnherad
Skjema for dokumentasjon av hydrologiske forhold for små kraftverk
Dato: 1.9.2015 Skjema for dokumentasjon av hydrologiske forhold for små kraftverk 1 Overflatehydrologiske forhold 1.1 Beskrivelse av kraftverkets nedbørfelt og valg av sammenligningsstasjon Figur 1 Kart
Flomvurdering Støa 19
Til: Fra: Morten Simonsen Ingunn Weltzien Dato 2016-09-05 Flomvurdering Støa 19 Sammendrag Det er utført flomberegning og risikovurdering i hht. TEK 10 for bekken som renner forbi Støa 19 i Søndre Land
Flomberegning og hydraulisk analyse i forbindelse med nye bruer i prosjektet Helgeland Nord.
Flomberegning og hydraulisk analyse i forbindelse med nye bruer i prosjektet Helgeland Nord. Norges vassdrags- og energidirektorat 2014 1 Oppdragsrapport B 32/2014 Flomberegning og hydraulisk analyse i
Rv. 3 / 25 Ommangsvollen - Grundset SLUTTBEHANDLING REGULERINGSPLAN. Parsell: Rv. 3 Grundset nord Elverum kommune
REGULERINGSPLAN SLUTTBEHANDLING Rv. 3 / 25 Ommangsvollen - Grundset Parsell: Rv. 3 Grundset nord Elverum kommune Region øst Juni 2016 FAGRAPPORT Flomberegninger rv. 3 nord STATENS VEGVESEN FLOMBEREGNINGER
Flomberegning for Signaldalselva, Sommarsetelva og Mortendalselva. Storfjord kommune, Troms (204.B0 og 204.AZ) OPPDRAGSRAPPORT B
Flomberegning for Signaldalselva, Sommarsetelva og Mortendalselva Storfjord kommune, Troms (204.B0 og 204.AZ) 16 2013 OPPDRAGSRAPPORT B Flomberegning for Signaldalselva, Sommarsetelva og Mortendalselva
Areal + AS. Vannlinjeberegning Haugerenga Vest. Utgave: 1 Dato:
Vannlinjeberegning Haugerenga Vest Utgave: 1 Dato: 214-5-16 Vannlinjeberegning Haugerenga Vest 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Vannlinjeberegning Haugerenga Vest Utgave/dato: 1 / 16
Vannlinjeberegning for Vesleelva (013.AZ), Sande kommune i Vestfold. Thomas Væringstad 14 OPPDRAGSRAPPORT B
Vannlinjeberegning for Vesleelva (013.AZ), Sande kommune i Vestfold Thomas Væringstad 14 2015 OPPDRAGSRAPPORT B Vannlinjeberegning for Vesleelva (013.AZ), Sande kommune i Vestfold Utgitt av: Redaktør:
Jessheim Sør Utvikling AS. Vurdering av Flomfare Jessheim Sør, GBnr 131/8 og 2
Vurdering av Flomfare Jessheim Sør, GBnr 131/8 og 2 Utgave: 2 Dato: 04.11.2016 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Vurdering av Flomfare Jessheim Sør, GBnr 131/8 og 2 Utgave/dato: 2/ 04.11.2016
Dønfoss camping, vurdering av flomfare
Til: Fra: Skjåk kommune Lars Jenssen Dato 2017-02-15 Dønfoss camping, vurdering av flomfare 1 Bakgrunn og hensikt Dønfoss camping skal utvides og det skal utarbeides en ny reguleringsplan for området.
Mosvollelva ved Ørnes sykehjem
Meløy kommune Mosvollelva ved Ørnes sykehjem Vurdering av flomfare og sikringstiltak 2015-09-07 Oppdragsnr.: 5150664 Oppdragsnr.: 5150664 A01 7.9.2015 Foreløpig, til vurdering hos oppdragsgiver L.Jenssen
MINDRE ENDRING KOMMUNEPLAN VEGÅRSHEI, 200-ÅRS FLOMANALYSE
Saksframlegg Dato: Arkivref: 20.04.2016 2016/170-8 / 140 Chantal van der Linden 37 17 02 35 chantal.van.der.linden@vegarshei.kommune.no Saksnr Utvalg Møtedato Fast utvalg for plansaker 03.05.2016 MINDRE
Hydraulisk analyse for 16 bruer, Svenningdal i Nordland. Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke
Hydraulisk analyse for 16 bruer, Svenningdal i Nordland. Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke Norges vassdrags- og energidirektorat 2016 Rapport Hydraulisk analyse for 16 nye bruer på E6 ved Svenningdal, Nordland.
Hydraulisk analyse i forbindelse med ny E-6 på strekningen Sørelva-Storjord Nordland
Hydraulisk analyse i forbindelse med ny E-6 på strekningen Sørelva-Storjord Nordland Norges vassdrags- og energidirektorat 2014 1 Oppdragsrapport B x/2014 Hydraulisk analyse i forbindelse med ny E-6 på
Flomberegning for Holaelvi (077.2Z)
Flomberegning for Holaelvi (077.2Z) Sogndal kommune, Sogn og Fjordane Ann-Live Øye Leine 82 2017 R A P P O R T Rapport nr 82-2017 Flomberegning for Holaelvi (077.2Z) Utgitt av: Redaktør: Forfattere: Norges
Flomsonekartlegging for Lærdalselvi (v.nr. 073.Z) i Lærdal kommune, i Sogn og Fjordane
Notat Til: Statens vegvesen v/gunnar Søderholm Fra: Péter Borsányi NVE HV Ansvarlig: Dato: Sverre Husebye Vår ref.: NVE 201006108-8 Arkiv: Kopi: 333/073.Z Middelthuns gate 29 Postboks 5091 Majorstua 0301
Lærdal kommune. Flom- og vannlinjeberegning for Håbakken næringspark
Flom- og vannlinjeberegning for Håbakken næringspark Utgave: 1 Dato: 25.08.2016 I DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Flom- og vannlinjeberegning for Håbakken næringspark Utgave/dato: 1/
Vannlinjeberegning for Rolvselve (015.JB7A), i Nore og Uvdal, Buskerud
Notat Til: Fra: Ansvarlig: Statens vegvesen Region sør, Vegseksjon Buskerud v/odd Gulaker Péter Borsányi Sverre Husebye Kval.kontroll: Demissew K. Ejigu Dato: 09.02.2011 Saksnr.: NVE 201100285-11 Arkiv: