HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER
|
|
- Aage Kåre Økland
- 6 år siden
- Visninger:
Transkript
1 OPPDRAG Reinå bru - Hydrologiske og hydrauliske beregninger OPPDRAGSLEDER Samuel Vingerhagen DATO OPPDRAGSNUMMER OPPRETTET AV Samuel Vingerhagen Rev. Dato Revisjonen gjelder Sign. Utarbeidet av: Sign.: Samuel Vingerhagen Kontrollert av: Sign.: Wolf D. Marchand Innledning Statens Vegvesen skal fornye Reinå bru i Meråker kommune, Nord-Trøndelag fylke. I den forbindelse har Sweco Norge As, avd Trondheim på oppdrag fra Statens Vegvesen utført flomberegning, kapasitetsberegning, beregning av nødvendig erosjonssikring samt laster på brua fra vann og is. Sweco har også utført en flomberegning for Stjørdalselva, som er skilt ut i et eget notat. I de etterfølgende kapitler presenteres beregninger og resultater. Flomberegning for Reinåa ved utløp Sweco har utført beregning av flom med gjentaksintervall 200 år for nedbørfeltet til Reinåa (vassdragsnummer 124.C4) ved utløpet i Stjørdalsvassdraget. Flomberegningen er utført i henhold til «Nasjonalt formelverk for flomberegning i små felt» (Glad m. fl, 2015) og «Retningslinjer for flomberegninger» (NVE, 2011), så langt dette er relevant. Beregning av 200-årsflom Flomberegningen er utført ved bruk av NVEs beregningsverktøy for flom i små nedbørfelt, (Glad m. fl, 2015). For å kontrollere resultatet av beregningen, er det også beregnet flomverdier ved bruk av den rasjonelle metode og flomfrekvensanalyse av nærliggende felt. Nedbørfelt og feltdata Areal på nedbørfelt, tilsig i nedbørfeltet, hypsografisk kurve og feltparametere er beregnet med NVEs lavvannskart, NEVINA. Nedbørfeltet til Reinåa er vist i Figur 1. Hoveddata for nedbørfeltet til Reinåa er vist i Tabell Sweco Professor Brochs gate 2 NO-7030 Trondheim, Telefonnummer Sweco Norge AS Org.nr: Hovedkontor: Oslo Samuel Vingerhagen Sivilingeniør Region Trondheim Mobil samuel.vingerhagen@sweco.no 1 (24)
2 Figur 1 Kart over nedbørfeltet til Reinåa Formelverk for flomberegning i små nedbørfelt. Det er beregnet 200-årsflom for nedbørfeltet til Reinåa ved samløpet til Stjørdalselva. Det er beregnet middelflom og vekstfaktorer. 2 (24)
3 Tabell 1 Data for nedbørfelt til Reinåa Feltparameter Reinåa Areal på nedbørfelt, A (km²) 16,6 Middelvannføring, QN (m³/s) 0,92 Spesifikk middelvannføring, qn (l/s/km²) 55,2 Laveste punkt i feltet, Hmin (moh.) 80 Høyeste punkt i feltet, Hmax (moh.) 919 Høydeintervall, H (m) 839 Feltlengde, L (km) 6,8 Effektiv sjøprosent, ASE (%) 0,0 Sjøprosent (%) 0,2 Snaufjellsprosent, ASF (%) 72,3 Skogprosent (%) 10,1 Dyrket mark (%) 0,0 Myrprosent (%) 11,6 Urbanprosent (%) 0,0 Nedbørfeltets konsentrajsonstid, tc (min) 141 Gjennomsnittlig avrennigskoeffisient, C 0,91 Midlere årsflom, QM (m³/s) 17,6 Midlere spesifikk årsflom, qm (l/s/km²) 1059 Middelflommen er gjennomsnitt av største flom hvert år eller hver sesong. Middelflom for Reinåa er beregnet etter følgende formel: QQ MM (QQ NN, AA SSSS ) = 18,97QQ NN ee AA SSSS Der QQ MM = Middelflom (m³/s) QQ NN = Normalavrenning i nedbørfeltet basert på normalperioden (m³/s) AA SSSS = Effektiv sjøprosent i nedbørfeltet (%) Beregnet middelflom er 17,6 m³/s (Tabell 1). 3 (24)
4 Vekstfaktor er forholdet mellom middelflom og flom med ulike gjentaksintervall. Vekstfaktorer for Reinåa er beregnet etter følgende formel: QQ TT QQ MM = 1 + 0,308 qq NN 0,137 [Γ(1 + kk)γ(1 kk) (TT 1) kk ]/kk der kk = 1 + 2/ 1 + ee 0,391+1,54 AA SSSS/100 og QQ TT = Flom med gitt gjentaksintervall (m³/s) QQ MM = Middelflom (m³/s), qq NN = Normalavrenning i nedbørfeltet basert på normalperioden (l/s/km²) AA SSSS = Effektiv sjøprosent i nedbørfeltet (%). Γ = Gammafunksjonen Vekstfaktor for Reinåa ved gjentaksintervall 200 år er beregnet til 2,68. De beregnede flomverdiene er vist i Tabell 5. Den rasjonale metoden For å kontrollere resultatet fra formelverk for små nedbørfelt, er det også gjort flomberegning ved bruk av den rasjonale formel (Shaw, 1994): QQ mm3 ss = 0,278 CC ii mmmm h AA(kkkk2 ) Hvor: CC = Avrenningsfaktor (dimensjonsløs) ii = Nedbørintensitet (mm/h) AA = Feltareal (km²) 4 (24)
5 Nedbørintensitet Nedbørintensiteten i nedbørfeltet er bestemt for gjentaksintervall på 50 år, 100 år og 200 år, og varighet som er gitt av nedbørfeltenes konsentrasjonstid. Intensiteten bestemmes fra en IVFkurve (intensitet, varighet og frekvens for nedbør) fra en nærliggende meteorologisk målestasjon som måler timesnedbør. Den nærmeste målestasjonen, med IVF kurver, er Trondheim-Risvollan. Denne målestasjonen ligger i Trondheim, ca. 56 km fra prosjektområdet, og har tilgjengelige data fra perioden (29 sesonger). IVF-kurvene for målestasjonen er vist i vedlegg. Nedbørfeltets konsentrasjonstid Konsentrasjonstiden til nedbørfeltet, tc, er oppgitt i minutter, og er beregnet etter formelen gitt i Myrabø (1991): tt CC = 0,6LLHH 0, AA SSSS Hvor: LL = Lengden av nedbørfeltet (m) HH = Høydeintervall i nedbørfeltet (m) AA SSSS = Effektiv sjøprosent (0 ASE 1) Avrenningsfaktor Avrenningsfaktoren, C, er et mål på hvor mye av den totale nedbøren som drenerer fra et område. Faktorens størrelse er avhengig av terrengtype, vegetasjon, helning og sannsynlighet for overflateavrenning fra feltet. Det er benyttet erfaringstall for avrenningsfaktorer for ulike terrengtyper oppgitt i Vassdragshåndboka (Fergus m. fl., 2010). I følge håndbok N200 (Statens vegvesen 2014) skal avrenningsfaktorene økes for returperioder lenger enn 10 år. Følgende retningslinjer gjelder (opp til en maks koeffisient på 0,95) 25 år: legg til 10% 50 år: legg til 20% 100 år: legg til 25% 200 år: legg til 30% Regn på frosset og islagt område og vannmettet grunn, for eksempel etter lengre nedbørsperioder, kan gi avrenning som på bart fjell. 5 (24)
6 Tabell 2 Beregning av avrenningsfaktor Arealtype % Areal (m²) Ckorr C*A (m²) Bre 0,0 % 0 0,9 0 Dyrket mark 0,0 % 0 0,39 0 Myr 11,6 % , Innsjøer 0,2 % Skog 10,1 % , Snaufjell 72,3 % , Urban 0,0 % 0 0,9 0 Gjennomsnittlig C-faktor for nedbørfeltet er beregnet til 0,90 (Tabell 2). De beregnede flomverdiene er vist i Tabell 6. Flomfrekvensanalyse Det er utført en flomfrekvensanalyse på Svarttjørnbekken som ligger ca 50 km unna Reinåa. Data for nedbørfeltet til NVE vannmerke (VM) Svarttjørnbekken er vist i Tabell 3 sammen med data for Reinåa. I Tabell 4 er flomverdier for vannmerket er vist. Tabell 3 Sammenligning av Reinåa med nærliggende NVE målestasjon Svarttjørnbekken Reinåa Måleperiode Felt areal (km²) 3,7 16,6 Sjø-prosent (%) 2,7 0,2 Års-nedbør (mm) Middelvannføring 27,8 55,2 (l/s/km²) Effektiv sjø (S ) 0,7 0,0 Myr (%) 16,4 11,6 Sjø (%) 2,7 0,2 Skog (%) 80,7 10,1 Snaufjell (%) 0,0 72,3 Hmin H H Hmax Årsnedbør og middelvannføring er estimert fra NVE Atlas. Tabell 4 Flomverdier for vannmerke Navn Fordeling /Formel Middelflom, QM m³/s l/s/km² Målestasjon Svarttjørnbekken Gumbel 1, Forholdet Q200/QM er funnet å være 2,44 for Svarttjørnbekken ved bruk av flomfrekvensanalyse. Og forholdet Qmom/Qdøgn for høstflommer er beregnet til 1,9 for Svarttjørnbekken med formler basert på feltparametre. Kulminasjonsverdi for 200-års flom i Svarttjørnbekken blir da: 6 (24)
7 QQ MM 2,44 1,9 = 4,9 mm 3 /ss Hvis verdien arealskaleres får vi en kulminasjonsverdi for 200-årsflom i Reinåa på: 4,9 16,6 3,7 Som med en klimafaktor på 1,5 blir 33,0 m 3 /s. = 22,0 mm3 ss Nedbørfeltet til Svarttjørnbekken avviker forholdsvis mye fra nedbørfeltet til Reinåa, blant annet fordi nedbørfeltet til Svarttjørnbekken består av 80 % skog mens Reinåa består av 72 % snaufjell og har en lavere effektiv sjøprosent enn Svarttjørnbekken. Videre ligger nedbørfeltet Reinåa noe høyere og har en større elvegradient. Det faller også noe mer nedbør ved Reinåa og temperaturene er litt lavere. Svarttjørnbekken har et mindre areal enn Reinåa som tilsier at flomtoppene burde være høyere sett i forhold til størrelsen på felten, men spesielt skogsprosenten og høyere effektiv sjøprosent og alle andre feltparametere taler for at Reinåa bør ha høyere flomtopper enn Svarttjørnbekken. Resultatene fra flomfrekvensanalysen bør derfor ses på som en nedre grenseverdi for 200-års flom. Resultater - flomberegning Beregnede flomverdier for nedbørfeltet til Reinåa er vist i Tabell 5, Tabell 6 og Tabell 7. Tabell 5 Flomverdier for nedbørfeltet til Reinåa beregnet med formelverk for små nedbørfelt 200-årsflom Q200/QM 2,58 Q200 (m³/s) 45,36 q200 (l/(s*km²)) 2733 Q200, klimajustert (m³/s) (klimafaktor 1,4) 63,6 Q200, klimajustert (m³/s) (klimafaktor 1,5) 68,1 7 (24)
8 Tabell 6 Flomverdier for nedbørfeltet til Reinåa beregnet med rasjonale metode (SVV) 200-årsflom Avrenningskoeffisient, C 0,90 Nedbørintensitet, I (l/(s ha)) 35.8 Areal på nedbørfelt (km²) 16,6 Q200 (m³/s) 53,3 Q200, klimajustert (m³/s) (klimafaktor 1,5) 79,9 Tabell 7 Flomverdier for nedbørfeltet til Reinåa beregnet med flomfrekvensanalyse 200-årsflom Q200 (m³/s) 22,0 Q200, klimajustert (m³/s)(klimafaktor 1,5) 33,0 Resultatene vist i Tabell 5 og Tabell 6 viser at beregnede flomverdier basert på formelverk for små nedbørfelt har rimelig samsvar med flomverdier beregnet med den rasjonale metode med nedbørdata fra «68230 Trondheim-Risvollan». Forskjellen er ca 20 %. Resultatene fra flomfrekvensanalysen ligger en god del lavere. Verdiene fra formelverket for små nedbørfelt brukes i videre beregninger. Klimaendringer Det pågår forskning på hvordan klimaendringer vil påvirke beregnede dimensjonerende flommer. NVE har estimert forventet endring i 200-års - og 1000-årsflom mot slutten av dette århundret basert på tilgjengelige klimafremskrivninger og kalibrerte hydrologiske modeller (HBVmodeller) (NVE, 2011). Generelt er det forventet at flommer forårsaket av regn vil øke, mens snøsmelteflommer i større vassdrag vil avta. Ekstremnedbøren er forventet å øke i hele landet. Statens Vegvesen anbefaler i sin håndbok (N200) at det brukes en klimafaktor på 1,5, og de beregnede flomverdier er derfor justert opp 50 % for å ta hensyn til klimaendringer. 8 (24)
9 Beregning av vannstander i Stjørdalselva Det er gjort en beregning av vannstandene i Stjørdalselva ved 200-års flom i vassdraget. En totalt 7,5 km lang strekning av vassdraget ble modellert. Terrengmodellen er basert på laserdata fra Statens Vegvesen. Terrenget under vannflaten er estimert basert på tidligere innmålinger i vassdraget (utført av Sweco). Terrengmodellen vurderes som relativt nøyaktig med en antatt usikkerhet av elvebunnen på ca +- 0,75 m og cm for resten av terrenget. Figur 2 viser området som er dekket av den hydrauliske modellen. Figur 2 Oversikt over hydraulisk modell. Grønn sirkel er oppstrøms ende, svart firkant er nedstrøms ende og blå pil viser plasseringen til Reinå bru. Det ble brukt to forskjellige programmer for å beregne vannstanden i Stjørdalselva (HEC- RAS2D og RiverFlow2D). I de hydrauliske modellene er elvens og terrengets ruhet (strømningsmotstand), uttrykt ved Mannings tall M, lagt inn. Verdier for Mannings tall er hentet fra Vassdragshåndboka (Fergus m.fl., 2010). Benyttet Mannings tall er vist i Tabell 8. Tabell 8 Manningstall benyttet i hydraulisk modell for Stjørdalselva Område Manningstall Stjørdalselva 25 Skog 10 Andre områder 25 9 (24)
10 De ble brukt forskjellig nedstrøms grensebetingelse i de hydrauliske modellene. I HEC-RAS 2D ble det brukt normalstrømning med friksjon lik m/m basert på elvebunnens helning, mens i RiverFlow2D ble vannstanden satt lik 58 moh. Oppstrøms grensebetingelse er satt lik vannføringen beregnet i flomberegningen for Stjørdalselva (SWECO, 2016), 1153 m 3 /s, pluss beregnet flomvannføring i Reinåa (68 m 3 /s) totalt 1220 m 3 /s. Resultater flomvannstand i Stjørdalselva Som vi ser av resultatene i Tabell 9 er det noe forskjell i beregnet vannstand mellom de to modellene. Vi har mest tro på resultatet beregnet med RiverFlow2D, siden HEC-RAS modellen gradvis nærmet seg samme resultatet resultat som RiverFlow2D, men pga. begrensninger i programvaren klarte ikke HEC-RAS2D å beregne resultatet nøyaktig. Estimert vannstand ved Reinå bru i Stjørdalselva er derfor 78,8 moh. Tabell 9 Resultater vannstand i Stjørdalselva Hydraulisk modell Vannstand i Stjørdalselva ved Reinå bru [moh] HEC-RAS 2D 79,3 RiverFlow2D 78,8 Det er kjørt en sensitivitetsanalyse på ruheten i elva som viser at vannstanden kan variere med +- 0,2 m ved en variasjon i Manningstallet på % i elveløpet. Terrenget oppstrøms utløpet i modellen har hydrauliske egenskaper som vil rette opp mindre feil i utløpsbetingelsene. Det er kjørt sensitivitetsanalyser på utløpsbetingelsene som viser at vannstanden ikke endres ved Reinå bru, selv ved store endringer i utløpsbetingelsene. Vannføringen inn i modellen vil påvirke vannstanden ved Reinå bru. D. Vannstanden i Stjørdalselva er ca 5 6 m ved en 200-års flom. En sensitivitetsanalyse viser at vannstanden vil synke med ca 0,4 m hvis vannføringen senkes fra 1220 til 1120 m 3 /s. Høyden på bunnen av elva er estimert til å ha en usikkerhet på +- 0,75 m, men avviket i vannstanden vil være mindre siden laserdataene fra terrenget rundt normalt har en usikkerhet på +- ca 0,2 m. Et sannsynlig avvik i vannstanden som følge av usikkerheten i terrengmodellen er +- 0,3 m, men det er ikke utført analyser som verifiserer antakelsen. Det ble brukt to forskjellige beregningsprogrammer og avviket i vannstanden er 0,5 m mellom de ulike programmene, men det ene programmet klarte ikke å komme fram til en endelig løsning. Hvis begge modellen hadde funnet en endelig løsning antas det at avviket hadde blitt mindre enn 0,5 m, kanskje ned mot 0 m. Totalt sett tror man at avviket i beregningsmodellen ligger innenfor +- 0,5 til 0,75 m + usikkerhet i vannføringen. 10 (24)
11 Kapasitetsberegning for Reinå bru Lave vannstander i Stjørdalselva Det er gjort beregning av kapasiteten til ny elvekryssing ved Reinå bru for å kontrollere om brua har tilstrekkelig kapasitet til å avlede en 200-årsflom. Det ble derfor utformet en hydraulisk modell ved bruk av programmet HEC-RAS2D. Beregningen dekker en strekning på ca. 200 m av Reinåa og ca 200 m av Stjørdalselva, se Figur 3. Laserdata fra Statens Vegvesen, brutegninger (K pdf) fra Aas Jakobsen, samt tidligere oppmålinger i Stjørdalselva (utført av SWECO) ble brukt til å lage terrengmodellen som er vist i Figur 3. Figur 3 Reinåa modell i HEC-RAS (fargene gjenspeiler forskjellige høyder i moh, 1 m koter) 11 (24)
12 I den hydrauliske modellen er elvens og terrengets ruhet (strømningsmotstand), uttrykt ved Mannings tall M, lagt inn. Verdier for Mannings tall er hentet fra Vassdragshåndboka (Fergus m.fl., 2010). Benyttet Mannings tall er vist i Tabell 10. Tabell 10 Manningstall benyttet i hydraulisk modell for Reinå bru Område Manningstall Reinåa 15 Stjørdalselva 25 Skog 10 Andre områder 25 Ut fra brutegningene til Aas Jakbobsen ble terrengmodellen under og oppstrøms brua tilpasset slik at man får naturlige tilstrømningsforhold inn mot og under brua. For å skape naturlige tilstrømningsforholdene må elveløpet oppstrøms Reinå bru utvides over en strekning på ca. 40 m. Åpningen under brua er 11,5 m bred, ved kote 74,8 moh. Elvebunnen ligger omtrent på kote 74,6 moh. Omtrent ved kote 77,2 moh er åpningen under brua 20 m bred. I Figur 4 og i Vedlegg finnes brutegningene. Underkant brudekke ligger ca. på kote 77,7 moh 12 (24)
13 Figur 4 Brutegninger Reinå bru (Aas Jakobsen) 13 (24)
14 Reinåa har utløp i Stjørdalselva. Nedre grensebetingelse for beregningene ble variert, avhengig av vannstand i Stjørdalselva. Det ble testet for flere forskjellige vannstander. Høye vannstander i Stjørdalselva I det vannstanden i Stjørdalselva stiger over ca. 77,5 moh vil Reinå bru fungere som en utløpskontrollert kulvert. Vannstanden rett oppstrøms Reinå bru er derfor beregnet ut fra formler for kulverter ved vannstander over 77,5 moh. Falltapet er beregnet til ca. 25 cm ved fullstendig dykking av brua. Resultater kapasitetsberegning Kapasiteten til en bru kan være bestemt av forhold bare ved innløpet (innløpskontrollert) eller av forholdene under og nedstrøms brua som helhet (utløpskontrollert). Beregningene for Reinå bru viser at kapasiteten varierer mellom innløps og utløpskontroll avhengig av vannstanden i Stjørdalselva. Tabell 11 Vannstand under Reinå bru ved 200-års flom i Reinåa Vannstand Stjørdalselva [moh] Tilsvarende flomstørrelse Stjørdalselva Vannstand under Reinå bru [moh] Klaring underkant bru [m] 74 76,7 1 74,5 76, ,7 1 75,5 76, ,8 0,9 76,5 76,9 0,8 77 (innløpskontroll) 77,3 0,4 77,5 (Grense for 77,8 innløp/utløpskontroll) ,3-0,6 78,8 Q200 79,1-1,4 Beregningene viser at Reinå bru har kapasitet til å avlede 200-års flom i Reinåa så lenge vannstanden i Stjørdalselva ikke overstiger 77 moh. Ved en vannstand i Stjørdalselva på 77 moh er det ca 0,4 0,5 m klaring opp til underkant bru. Ved en 200-års flom i vassdraget vil vannstanden (79,1 moh) være 1,4 m høyere enn underkant bru. Erosjonssikring av elvebunnen, landkar og pilarer Det er beregnet erosjonssikring for elvebunn, landkar og pilarer. Basert på resultatene fra kapasitetsberegningen for Reinå bru er hastigheten i elveløpet ved Reinå bru ca 3 4 m/s. Beregning av stabil steinstørrelse rundt pilarer er beregnet med følgende formel (Lagasse, Clopper, Zevenbergen, & Girard, 2007) for pilar med rund nese: 14 (24)
15 Stabil steinstørrelse rundt vertikalt landkar er beregnet etter følgende formel. Stabil steinstørrelse rundt pilarer er beregnet til 0,81 m og rundt landkar 1,04. Siden erosjonssikringen for landkarene vil overlappe erosjonssikringen rundt pilarene må det brukes samme steinstørrelse rundt pilarene og landkarene. Nødvendig steinstørrelse blir da (avrundet) D50 = 1,1 m som må brukes rundt landkar og pilarer. Tykkelsen på plastringen skal være minst 3 * D50 i vannet, og 3 * D50 rundt pilarene og ved avslutningen av plastringen. I andre områder skal tykkelsen på plastringen være den største av 2 * D50 eller Dmax. Froude tallet ligger akkurat rundt 0,8 under den nye brua og beregning av steinstørrelse etter formel for Froude tall over 0,8 gir en steinstørrelse lik 1,2. Imidlertid, i sistnevnte beregning, er både hastigheten og faktor for landkar konservativt valgt og en steinstørrelse på 1,1 m, som resulterte fra førstnevnte beregning, blir et mer naturlig valg. Sikringen må utføres omhyggelig hvor steinene legges i forband, med lengste side av stein normalt på underlaget. Andre krav til plastringsstein og filter er vist Figur 5 Figur 5 Krav til dimensjoner på plastring, filter og underliggende lag 15 (24)
16 Figur 6 Omtrentlig utstrekning på plastringen rundt landkar (Skrålinjefyll) I Figur 6 er en omtrentlig utstrekning av nødvendig plastring av landkar og pilarer vist. I tillegg må skråningene og elvebunnen plastres der hvor elveløpet oppstrøms Reinå bru utvides for å passe til den utvidede åpningen under Reinå bru, se Figur 7. Det anbefales å bruke samme steinstørrelse for plastring av elveløpet som for plastring rundt landkar. Utstrekningen på erosjonssikring og plastring tilpasses rundt bygninger og avsluttes jevnt med terrenget eller elvebunnen. I Stjørdalselva må sikringen avsluttes på det flate partiet i elva, noen meter ut fra foten på skråningen opp til fylkesveien. Under erosjonssikringen må det legges ut et filterlag som ikke vaskes ut gjennom erosjonssikringen. 16 (24)
17 Figur 7 Plastring av utvidet elveløp (Rutenettfyll) 17 (24)
18 Islaster Beregning etter N400 Islaster er beregnet etter formler i Statens Vegvesens håndbok N400. Se Figur 8. Figur 8 Beregning av islaster 18 (24)
19 Som vi ser av resultatene er last fra drivende is dominerende med en kraft på 2,6 MN per pilar. Det er også en vertikal last på 280 KN per pilar som følge av vannstandsvariasjoner. Terrenget oppstrøms Reinå bru er bratt og is vil bli knust på vei ned mot Reinå bru, unntaket er en kort strekning som starter ved Reinå bru og slutter 200 m lengre oppstrøms. Isen som bygger seg opp på den korte strekningen oppstrøms Reinå bru vil sannsynligvis ikke bli brutt i små biter før isen passerer Reinå bru. Det er lite trolig at is som kommer drivende med Stjørdalselva vil utgjøre noen fare for Reinå bru, da Reinå bru er trukket litt tilbake fra Stjørdalselva og Reinå bru ligger omtrent 90 grader på strømretningen i Stjørdalselva. Siden det er lite sannsynlig at et kontinuerlig isdekke vil bli knust imot pilarene er det gjort noen alternative vurderinger av sannsynlige lasttilfeller mot brua, de er som følger. 1. Last fra knust is som stuves opp mot pilarene. 2. Kollisjon mellom pilar og isblokk som transporteres med vannet. Last fra knust is som stuves opp mot pilarene (isplugg) Det er gjort en beregning hvor man har sett på et lasttilfelle hvor isen blir holdt tilbake av pilarene og det danner seg et kontinuerlig isdekke oppstrøms (isplugg). Det er antatt at et maksimalt 100 m langt isdekke vil bidra til krefter overført til pilarene, se Figur 9. Bredden på isdekket blir satt lik bredden på vannspeilet under isen. Figur 9 Isdekke 19 (24)
20 Kreftene som ispluggen kan overføre til pilarene er: 1. Drakraft fra vannet på isen 2. Gravitasjonskraft fra isdekket Andre krefter som f.eks. vindlast neglisjeres. Beregningene er utført etter veileder for dimensjonering av isbommer (US Army Corps of Engineers, 1996). I Figur 10 er beregningen av kreftene på pilarene vist. Som vi ser av beregningen vil hver pilar få en last på 440 KN i horisontalplanet. Figur 10 Last på pilar fra stillestående isdekke Kollisjon mellom pilar og isblokk som transporteres med vannet Hvis man antar at et stort isflak driver med vannet og støter mot en pilar, så vil pilaren utsettes for en kraft. Hvis isflaket stopper fort nok, vil kontaktflaten være så liten at maksimal knusningskraft ikke oppnås. I Figur 11 er det vist en utregning av hvor stor kraft en stor isblokk vil påføre en pilar ved en kollisjon mot pilaren. For å unngå at kraften til å knuse isen overgår kraften til å 20 (24)
21 stoppe isflaket må isflaket stoppes i løpet av 0,023 m. For å stoppe en isblokk, som angitt i Figur 11 over en lengde på 0,023 m, trengs en kraft på 550 KN. Figur 11 Kollisjonskraft fra drivende isflak vs knusningskraft av isen Resultater Islaster De alternative vurderingene, istedenfor formlene i Statens vegvesens håndbok N400, viser at maksimal last på pilarene sannsynligvis ligger rundt kn. Det er lite sannsynlig at man vil få en kollisjon mellom stor isblokk, som er brukt i beregningene, og en pilar. Det er enda mindre sannsynlig at isblokken treffer en pilar og stopper «momentant» mot pilaren. Brua bør derfor dimensjoneres mot belastningene fra en isplugg som er på ca 450 kn. Belastning fra vann ved delvis eller fullstendig dykket bru Det er tidligere beregnet at det er ca 0,25 m høydeforskjell mellom opp og nedstrøms side av Reinå bru fra og med det øyeblikket hvor innløpet til Reinå bru blir dykket. I beregningene av laster fra vann er det forutsatt at det kan bli 0,5 m høydeforskjell pga. muligheter for tilstopping i elveløpet under brua. I Figur 12 er resultater fra beregningen vist. Som vi ser av figuren er det horisontal impulslast (110 KN) og vertikal oppdrift (2,3 MN) som er dominerende laster på brudekket. 21 (24)
22 Figur 12 Vannlaster på Reinå bru ved dykking 22 (24)
23 Oppsummering Beregnet 200-års flom med 50 % klimapåslag blir 68 m 3 /s i Reinåa. 200-års flom i Stjørdalselva er beregnet til 1150 m 3 /s med 20 % klimapåslag (eget notat). Det er beregnet at vannstanden oppstrøms Reinå bru vil være 79,1 moh ved en 200-års flom. Den beregnede vannstanden er så høy at den planlagte brua vil stå fullstendig under vann ved en 200-års flom i Stjørdalselva. For å skape gode innstrømningsforhold inn til den nye brua må elveløpet oppstrøms brua endres/utvides over en strekning på 30 til 40 m. Nødvendig steinstørrelse for plastring av det utvidede elveløpet samt rundt pilarer og landkar er beregnet til d50 =1,1 m. Største reduserte horisontale islast er beregnet til 450 kn på hver pilar. Den vertikale islasten er beregnet til 280 KN per pilar. Vannlastene på brudekket er beregnet til 110 KN (horisontal last) og 2,3 MN (vertikal oppdrift). Referanser Glad m. fl, 2015: Per Alve Glad, Trond Reitan og Seija Stenius. Nasjonalt formelverk for flomberegning i små nedbørfelt. Rapport Norges vassdrags og energidirektorat. Fergus m.fl. 2010: Vassdragshåndboka. Tharan Fergus, Knut Aune Hoseth, Einar Sæterbø. Vassdragshåndboka. Håndboka i vassdragsteknikk. Tapir Akademisk Forlag Lagasse, P. F., Clopper, P. E., Zevenbergen, L. W., & Girard, L. G. (2007). Countermeasures to Protect Bridge Piers from Scour, NCHRP REPORT 593. WASHINGTON, D.C.: TRANSPORTATION RESEARCH BOARD. Lawrence og Hisdal, 2011: Deborah Lawrence og Hege Hisdal. Hydrological projections for floods in Norway under a future climate. Report nr Norges vassdrags og energidirektorat. Myrabø, 1991: Flomberegning. Steinar Myrabø. Oppdragsrapport NVE, NVE, 2011: Retningslinjer for flomberegninger til 5-7 i forskrift om sikkerhet og tilsyn med vassdragsanlegg. Retningslinje 4/2011. Norges vassdrags- og energidirektorat. Pettersson, 2009: Lars-Evan Pettersson. Flomforhold i Sør og Midt - Norge. Rapport nr Norges vassdrags og energidirektorat. Shaw, 1994: Hydrology in Practice. Elizabeth M. Shaw. Page Wokingham. Statens vegvesen, 2014: Vegbygging. Håndbok N200. ISBN: SWECO, Flomberegning Stjørdalselva ved Reinåa. US Army Corps of Engineers, Design of Ice Booms. USBR. NVE, Vassdragshåndboka. 23 (24)
24 Databaser: databasen Hydra II databasen eklima Vedlegg Lavvannskart for Reinåa IVF-kurver for benyttet nedbørstasjon Brutegninger 24 (24)
25 Lavvannskart Vassdragsnr.: Kommune: Fylke: Vassdrag: 124.C4 Meråker Nord-Trøndelag STJØRDALSVASSDRAGE T Vannføringsindeks, se merknader Middelvannføring (61-90) Alminnelig lavvannføring 5-persentil (hele året) 5-persentil (1/5-30/9) 5-persentil (1/10-30/4) Base flow BFI Klima Klimaregion Årsnedbør Sommernedbør Vinternedbør Årstemperatur Sommertemperatur Vintertemperatur Temperatur Juli Temperatur August 55.2 l/s/km² 2.5 l/s/km² 2.7 l/s/km² 6.2 l/s/km² 2.1 l/s/km² l/s/km² Midt 1120 mm 470 mm 649 mm C C -3.1 C 9.2 C 9.5 C Feltparametere Areal (A) Effektiv sjø (S eff ) Elvelengde (E L) Elvegradient (E G) Elvegradient 1085 (G 1085 ) Feltlengde(F L) H min H 10 H 20 H 30 H 40 H 50 H 60 H 70 H 80 H 90 H max Bre Dyrket mark Myr Sjø Skog Snaufjell Urban 16.6 km² 0.0 % 8.3 km 83.2 m/km 58.6 m/km 6.8 km 80 moh. 475 moh. 560 moh. 598 moh. 641 moh. 678 moh. 712 moh. 746 moh. 780 moh. 822 moh. 919 moh. 0.0 % 0.0 % 11.6 % 0.2 % 10.1 % 72.3 % 0.0 % 1) Verdien er editert Kartbakgrunn: Statens Kartverk Kartdatum: Projeksjon: EUREF89 WGS84 UTM 33N Nedbørfeltgrenser, feltparametere og vannføringsindekser er automatisk generert og kan inneholde feil. Resultatene må kvalitetssikres. Det er generelt stor usikkerhet i beregninger av lavvannsindekser. Resultatene bør verifiseres mot egne observasjoner eller sammenlignbare målestasjoner. I nedbørfelt med høy breprosent eller stor innsjøprosent vil tørrværsavrenning (baseflow) ha store bidrag fra disse lagringsmagasinene. 4/27/2016 1:33:59 PM nevina.nve.no
26 IVF-kurver (Intensitet-Varighet-Frekvens) for nedbør (uten krav om sammenhengende nedbør) Stasjoner Stnr Navn I drift fra I drift til Hoh Breddegrad Lengdegrad Kommune Fylke Region TRONDHEIM - RISVOLLAN des , ,4228 Trondheim Sør-Trøndelag TRØNDELAG Stasjonen(e) har vært operative i følgende perioder: Stnr Fra dato Til dato : : : : : : : : : : : : : : : : : :00 *** MELDING *** Alle måleserier for korttidsnedbør er korte når det gjelder returperioder på 50 år og lengre. Estimat med slike returperioder må derfor benyttes med forsiktighet. *** MELDING *** Rapporten inneholder godkjente kvalitetskontrollerte data. Returperioder(år); Nedbørintensitet i liter pr. sekund pr. hektar(10 000m²) (l/s*ha) TRONDHEIM - RISVOLLAN Periode: Antall sesonger: 28 År ,1 186,1 169,3 141,0 98,4 74,2 62,3 47,6 36,0 29,4 23,0 20,1 16,5 12,5 8,5 5, ,7 262,2 242,1 193,9 130,3 98,0 81,6 64,1 48,6 36,3 28,2 24,5 19,5 14,4 10,0 6, ,0 312,6 290,3 228,9 151,4 113,7 94,3 75,0 56,9 40,8 31,6 27,4 21,5 15,7 10,9 7, ,0 360,9 336,5 262,5 171,6 128,8 106,6 85,4 64,8 45,2 34,8 30,2 23,4 16,9 11,9 8, ,5 376,2 351,2 273,2 178,0 133,6 110,5 88,8 67,4 46,6 35,9 31,0 24,0 17,3 12,2 8, ,2 423,5 396,4 306,0 197,8 148,4 122,4 99,0 75,2 50,8 39,1 33,8 25,8 18,5 13,1 9, ,6 470,4 441,2 338,6 217,4 163,0 134,3 109,1 82,9 55,0 42,2 36,4 27,6 19,7 14,0 10, ,8 517,2 486,0 371,1 237,0 177,7 146,2 119,2 90,6 59,3 45,4 39,1 29,5 20,9 14,9 10,8 Returperioder(år); Nedbørsum(mm) TRONDHEIM - RISVOLLAN Periode: Antall sesonger: 28
27 År ,4 2,2 3,0 4,2 5,9 6,7 7,5 8,6 9,7 10,6 12,4 14,5 17,8 27,0 36,7 48,4 5 1,9 3,1 4,4 5,8 7,8 8,8 9,8 11,5 13,1 13,1 15,2 17,6 21,1 31,1 43,2 58,8 10 2,2 3,8 5,2 6,9 9,1 10,2 11,3 13,5 15,4 14,7 17,1 19,7 23,2 33,9 47,1 65,7 20 2,6 4,3 6,1 7,9 10,3 11,6 12,8 15,4 17,5 16,3 18,8 21,7 25,3 36,5 51,4 72,6 25 2,7 4,5 6,3 8,2 10,7 12,0 13,3 16,0 18,2 16,8 19,4 22,3 25,9 37,4 52,7 74,3 50 3,0 5,1 7,1 9,2 11,9 13,4 14,7 17,8 20,3 18,3 21,1 24,3 27,9 40,0 56,6 80, ,3 5,6 7,9 10,2 13,0 14,7 16,1 19,6 22,4 19,8 22,8 26,2 29,8 42,6 60,5 87, ,6 6,2 8,7 11,1 14,2 16,0 17,5 21,5 24,5 21,3 24,5 28,2 31,9 45,1 64,4 93,3 Data er gyldig per (CC BY 3.0), Meteorologisk institutt (MET) eklima@met.no
28 BEMERKNINGER: Vegklasse H2, ÅDT 2800, fartsgrense 80 km/t. Antatt årstall for ferdigstillelse: 2016 DIMENSJONERINGSGRUNNLAG: Håndbok N400 Bruprosjektering, april Brua er dimensjonert for spesialtransport LM3 iht. NA-rundskriv 07/2015. KOORDINATSYSTEM OG HØYDEGRUNNLAG: Koordinatsystem: EUREF 89 UTM, sone 32 Høydesystem: NN 2000 KONTROLL OG UTFØRELSE: Kontrollklasse Utvidet kontroll iht. NS-EN 1990+NA. Utførelsesklasse Klasse 3 iht. NS-EN NA. Nøyaktighetsklasse Klasse B iht. HB R762, prosess 84. For kantdragere benyttes klasse A. KONSTRUKSJONSTYPE: Slakkarmert platebru i betong. Landkarløs bru. BETONG/ARMERING: Betongkvalitet: B45 SV-Standard Eksponeringsklasse r: XD1, XD3, XF2, XF4, XC3. Herdeklasse: Klasse 4 iht. NS-EN NA. Bestandighetsklasse: MF40 iht. NS-EN 206+NA. Luftinnhold: 4,5±1,5% Kloridklasse Cl 0,1 iht. NS-EN 206+NA. Tilslagsstørrelse Dupper=22 mm Slakkarmering B500NC, NS3576-3, NS-EN FUNDAMENTERING: Fundamentering på utstøpte stålrørspeler ø711x14 mm til faste masser eller berg. Antatt pelelengder ca m. REKKVERK: Ørsta Brurekkverk type BR2 eller tilsvarende. Styrkeklasse H2 iht. HB N101. Godkjent overgang mellom vegrekkverk og brurekkverk ved bruender. FORSKALING: Bordforskaling på alle synlige flater. Alle utstående hjørner avfases med 20 mm trekantlist hvis ikke annet er angitt. BELEGNING: Belegningsklasse A3-4 iht. Håndbok R762 og N400. Asfaltslitelag og fuktisolering med Pmb-baserte materialer. Total belegningstykkelse 105 mm. Dimensjonert for belegningsvekt 3,5 kn/m². HENVISNINGER: - Fyllingsarbeider se tegn. K Underbygning, form se tegn. K Overbygning, form se tegn. K Overbygning, detaljer se tegn. K Belegning se tegn. K Rekkverk se tegn. K Inspeksjons-, drifts- og vedlikeholdsplan se tegn. K1-10 Foreløpig tegning B PLAN 1 : For teknisk godkjenning AHA RAM RAM - Revisjon Revisjonen gjelder Hp. 3 Ev14 Meråker kommune Parsell: Reinå Reinå bru Oversikt Konkurransegrunnlag Utarbeidet av Kontrollert av Godkjent av AHA RAM RAM Konsulentarkiv Utarb. Saksnr. Tegningsdato Bestiller Produsert av PROF-nummer Arkivnummer Byggverksnummer Målestokk A1 Kontr. Produsert for Trondheim Tegningsnummer/ revisjonsbokstav Godkj. Rev. dato - Dag Ivar Borg Region midt Aas-Jakobsen Trh. 17E0014B_ Som vist K1-01 0
OPPDRAGSLEDER. Kjetil Arne Vaskinn OPPRETTET AV
OPPDRAG Dal Park flomberegning OPPDRAGSNUMMER 27548001 OPPDRAGSLEDER Kjetil Arne Vaskinn OPPRETTET AV Kjetil Arne Vaskinn/ Capucine Thomas-Lepine DATO 09.12.2016 KONTROLLERT AV Samuel Vingerhagen Flomberegning
DetaljerOPPDRAGSLEDER OPPRETTET AV
OPPDRAG SVV - fv 710 hydrologi og miljø OPPDRAGSNUMMER 14506001 TIL KOPI TIL Statens vegvesen OPPDRAGSLEDER Torstein Rød Klausen OPPRETTET AV Frøydis Sjøvold Wolf-Dietrich Marchand DATO Hydrologiske og
DetaljerNOTAT Vurdering av 200-årsflom ved boligutbygging på Ekeberg, Lier kommune
NOTAT Notat nr.: 1 Dato Til: Navn Firma Fork. Anmerkning TAG Arkitekter AS Kopi til: Fra: Sigri Scott Bale Sweco Norge AS, avd. Trondheim Innledning I forbindelse med boligutbygging ved Ekeberg i Lier
DetaljerNotat om forutsetninger og flomberegninger for konstruksjonene på parsellen Morgedal - Mostøyl
Dato: 02.02.2016 Notat om forutsetninger og flomberegninger for konstruksjonene på parsellen Morgedal - Mostøyl Utarbeidet av: Maria Gulbrandsen 01.02.2016 Kontrollert av: ilde Solaas 02.02.2016 For parsellen
DetaljerRAPPORT. SVV flom og kapasitet bru Fv193 Verran STATENS VEGVESEN BEREGNING AV 200-ÅRSFLOM OG VURDERING AV KAPASITET BRU
STATENS VEGVESEN SVV flom og kapasitet bru 17-1280 Fv193 Verran OPPDRAGSNUMMER 22915001 BEREGNING AV 200-ÅRSFLOM OG VURDERING AV KAPASITET BRU 17-1280 fv193_v4.docx fv193_v4.docx Innholdsfortegnelse 1
DetaljerBeregning av 200-års flom ved Kårdal-broen
05.2014 KAARDAL AS Beregning av 200-års flom ved Kårdal-broen TEKNISK NOTAT Beregning av 200-års flom ved Kårdal-broen 5 INNOLD 1 Innledning 6 2 Informasjon om vassdrag 7 3 Beregning av vannføring 8 4
DetaljerOvervannsberegning. Anleggs beskrivelse:
Overvannsberegning Prosjekt : Beregning av tilrenning av overvann. Byggherre : Nordbolig Innlandet AS Dato : 23.10.2015 Anlegg : Solhaugjordet, Bybrua Gjøvik Anleggs beskrivelse: Det må beregnes en bekk
DetaljerPROSJEKTLEDER. Lars Erik Andersen OPPRETTET AV. Kjetil Arne Vaskinn. Flomberegning for Tullbekken, Grasmybekken og strekninger uten bekker.
KUNDE / PROSJEKT Statens vegvesen SVV Fv 704 Tanem - Tulluan. Bistand regplan PROSJEKTNUMMER 10204310 PROSJEKTLEDER Lars Erik Andersen OPPRETTET AV Kjetil Arne Vaskinn DATO REV. DATO 19.09.2018 DISTRIBUSJON:
Detaljer5- og 10-årsflom er deretter benyttet for å beregne vannstander og vannhastigheter for midlertidig bru og fylling:
Sammendrag På oppdrag fra SVV ble det tidligere utført flomberegning og vannlinjeberegning for Forra på eksisterende og ny bru, samt midlertidig fylling for anleggsperioden. Det er nå utført flomberegning
DetaljerHydraulisk analyse for Vennbekken i Skaun
Hydraulisk analyse for Vennbekken i Skaun Norges vassdrags- og energidirektorat 2019 Rapport X-2019 Flomberegning og hydraulisk analyse for Vennbekken i Skaun. Oppdragsgiver: Skaun kommune Saksbehandler:
DetaljerHYDROLOGI NOTAT GS-VEG FRØSET
Oppdragsgiver: Oppdrag: 608141-03 Utbedring av kryss, Støren Skissere lengdeprofil og skjæring Dato: 17.04.2018 Skrevet av: Haregewoin Haile Chernet Kvalitetskontroll: Jon Zeigler HYDROLOGI GS-VEG FRØSET
DetaljerHydraulisk analyse for Glomma og Verjåa i Os i Østerdalen
OPPDRAGSRAPPORT B Nr 4/2019 Hydraulisk analyse for Glomma og Verjåa i Os i Østerdalen Per Ludvig Bjerke 2019 Oppdragsrapport B nr 4-2019 Hydraulisk analyse for Glomma og Verjåa i Os i Østerdalen Utgitt
DetaljerVEDLEGG: HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER REGULERINGSPLAN FV. 17 DYRSTAD - KVARVING. Steinkjer kommune
VEDLEGG: HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER REGULERINGSPLAN FV. 17 DYRSTAD - KVARVING Steinkjer kommune Region midt Steinkjer kontorsted 26.03.2019 NOTAT Oppdragsgiver: Statens vegvesen Oppdrag: 610992-18
DetaljerVannføring beregninger for planlegging ny vei E39 Hjelset vest. Strekning: Mork-Vorpenes
Vannføring beregninger for planlegging ny vei 404424 E39 Hjelset vest Strekning: Mork-Vorpenes 17-12-2014 RAPPORT Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 12.12.2014 Kunde: Statens vegvesen Region midt Vannføring
DetaljerFlomvurdering Støa 19
Til: Fra: Morten Simonsen Ingunn Weltzien Dato 2016-09-05 Flomvurdering Støa 19 Sammendrag Det er utført flomberegning og risikovurdering i hht. TEK 10 for bekken som renner forbi Støa 19 i Søndre Land
DetaljerNore og Uvdal kommune. Reguleringsplan for Uvdal barnehage Flom- og vannlinjeberegning
Nore og Uvdal kommune Reguleringsplan for Uvdal barnehage Flom- og vannlinjeberegning Februar 2013 RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 99719001-1 99719001 07.02.2014 Kunde:
DetaljerRaufoss Industripark ANS. Flom- og vannlinjeberegning for Hunnselva ved Raufoss Industripark
Raufoss Industripark ANS Flom- og vannlinjeberegning for Hunnselva ved Raufoss Industripark November 2015 RAPPORT FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING HUNNSELVA V/ RAUFOSS NÆRINGSPARK RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning
Detaljer1 Flom- og vannlinjeberegning
1 Flom- og vannlinjeberegning 1.1 Innledning På oppdrag fra Statens vegvesen Region midt, har Sweco Norge AS (Sweco) i Trondheim utført hydrologisk og hydraulisk vurdering for den planlagte kryssinga av
DetaljerInnledning... 1 Forutsetninger... 2 Flomberegning... 2 Vannlinjeberegning Oppsett Resultat... 4 Referanser... 8
Oppdragsgiver: Oppdrag: 616148-01 Områderegulering Roa Dato: 06.04.2018 Skrevet av: Ingrid Alne Kvalitetskontroll: VANNLINJEBEREGNING - VIGGA INNHOLD Innledning... 1 Forutsetninger... 2 Flomberegning...
DetaljerFLOMVURDERING UNDHEIM PLAN 0495
08.2016 FLOMVURDERING UNDHEIM PLAN 0495 RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no 08.2016 FLOMVURDERING UNDHEIM PLAN 0495 RAPPORT OPPDRAGSNR.
DetaljerFlomberegning for Lismajåkka
Flomberegning for Lismajåkka Tana kommune, Finnmark (234.B3A) Seija Stenius 6 2016 OPPDRAGSRAPPORT A Oppdragsrapport A nr 6-2016 Flomberegning for Lismajåkka Utgitt av: Norges vassdrags- og energidirektorat
DetaljerVURDERING AV OVERVANNSLØSNINGER VED OREDALEN DEPONI. 1 Innledning Utførte undersøkelser... Feil! Bokmerke er ikke definert.
Oppdragsgiver: Lindum AS Oppdrag: 527199 Bistand avfallsvurderinger og sigevann Dato: 2014-06-14 Skrevet av: Per Ingvald Kraft Kvalitetskontroll: Petter Snilsberg VURDERING AV OVERVANNSLØSNINGER VED OREDALEN
DetaljerPROSJEKTLEDER OPPRETTET AV. Wolf Marchand KONTROLLERT AV. Wolf Marchand. Hydrologiske og hydrauliske beregninger for dimensjonering av kulverter
KUNDE / PROSJEKT Nye Veier AS E6 UV 4 felt --- E6 Ulsberg Vindåsliene -østlig trase 4 felt PROSJEKTNUMMER 10200066-001 PROSJEKTLEDER Jan Håvard Øverland OPPRETTET AV Wolf Marchand DATO REV. DATO UTARBEIDET
DetaljerFLOMVURDERING HÅELVA VED UNDHEIM
11.2015 FLOMVURDERING HÅELVA VED UNDHEIM RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no 11.2015 FLOMVURDERING HÅELVA VED UNDHEIM RAPPORT
DetaljerOpperudbekken i Hurdal - Beregning av 200-års flomvannføring
Til: Fra: Hurdal kommune Jon Olav Stranden Dato 2018-05-03 Opperudbekken i Hurdal - Beregning av 200-års flomvannføring I forbindelse med vurderinger knyttet til kulvertkapasiteter ved Haganfeltet i Hurdal,
DetaljerFlomberegninger. E39 Otneselva-Trollbekken-Hestneselva
Flomberegninger E39 Otneselva-Trollbekken-Hestneselva 11-10-2013 MVS Miljø rapportmal 20060518 Tittel: Flomberegninger E39 Otneselva-Trollbekken-Hestneselva Oppdragsgiver: Rådgiver: RAPPORT Statens vegvesen
DetaljerRapport vannlinjeberegninger. Vedlegg til detaljregulering. Fv.29 Einunna bru. Ny bru med tilstøtende veg. Folldal kommune og Alvdal kommune
Vedlegg til detaljregulering Rapport vannlinjeberegninger Fv.29 Einunna bru Ny bru med tilstøtende veg Folldal kommune og Alvdal kommune PlanID: Folldal: 201801, Alvdal: 201802 Region øst Hamar kontorsted
DetaljerFlomberegninger for Bæla (002.DD52), Lunde (002.DD52) og Åretta (002.DD51) i Lillehammer
Internt notat Til: Paul Christen Røhr Fra: Anne Fleig. Ansvarlig: Sverre Husebye Dato: 28.08.2014 Saksnr.: 201404480-1 Arkiv: Kopi: Flomberegninger for Bæla (002.DD52), Lunde (002.DD52) og Åretta (002.DD51)
DetaljerFlomberegning og hydraulisk analyse for ny bru over Prestvågelva på Fosen. Per Ludvig Bjerke
Flomberegning og hydraulisk analyse for ny bru over Prestvågelva på Fosen. Per Ludvig Bjerke 31 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 31-2016 Flomberegning og hydraulisk analyse for
DetaljerFlom- og vannlinjeberegning for Austbekken, i Nord-Trøndelag.
Flom- og vannlinjeberegning for Austbekken, i Nord-Trøndelag. Norges vassdrags- og energidirektorat 2016 Oppdragsrapport B X 2016 Flom- og vannlinjeberegning for Austbekken ved Åsmulen i Nord-Trøndelag.
DetaljerBlock Watne As. Flom- og vannlinjeberegning- Kvernstua
Flom- og vannlinjeberegning- Kvernstua Utgave: 1 Dato:08.03.2017 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Flom- og vannlinjeberegning- Kvernstua Utgave/dato: 1/ Filnavn: Flom- og vannlinjeberegning-
DetaljerVegårshei kommune. Flom- og vannlinjeberegning i planområde for Myra og Vegår, Vegårshei Kommune
Vegårshei kommune Flom- og vannlinjeberegning i planområde for Myra og Vegår, Vegårshei Kommune Februar 2016 RAPPORT Flom- og vannlinjeberegning Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 16208001-1 16208001 04.02.2015
DetaljerPROSJEKTLEDER. Einar Rørvik OPPRETTET AV. Sølvi Amland KVALITETSKONTROLLERT AV. Kjetil Sandsbråten
KUNDE / PROSJEKT Gjøvik kommune. Biri omsorgssenter - Reguleringsplan PROSJEKTLEDER Einar Rørvik DATO PROSJEKTNUMMER 26953002 REVIDERT 15.09.2017: lagt inn informasjon om planlagt bro OPPRETTET AV Sølvi
DetaljerHydraulisk analyse i forbindelse med bygging av ny bru over Reisaelva ved Storslett. Per Ludvig Bjerke 16 OPPDRAGSRAPPORT B
Hydraulisk analyse i forbindelse med bygging av ny bru over Reisaelva ved Storslett. Per Ludvig Bjerke 16 2017 OPPDRAGSRAPPORT B Oppdragsrapport B nr 16-2017 Hydraulisk analyse i forbindelse med bygging
DetaljerFLOMVURDERINGER VED STJØRDALSELVA OG BEKKEKRYSSINGER FOR 200-ÅRSFLOMMEN
STATENS VEGVESEN Hydrologiske og hydrauliske beregninger E14 Forra-Sona OPPDRAGSNUMMER 26224001 FLOMVURDERINGER VED STJØRDALSELVA OG BEKKEKRYSSINGER FOR 200-ÅRSFLOMMEN 200-årsflommen, inklusive 50 %
DetaljerNOTAT SAMMENDRAG Hydrologi. Gunnar Størksen
NOTAT OPPDRAG Flomvurdering ved Sanddalsbotn DOKUMENTKODE 416492-RIVass-NOT-001 EMNE TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER TOWN HOUSE ANSVARLIG ENHET KONTAKTPERSON Gunnar Størksen 3084 Hydrologi KOPI SAMMENDRAG
DetaljerRv. 3 / 25 Ommangsvollen - Grundset SLUTTBEHANDLING REGULERINGSPLAN. Parsell: Rv. 3 Grundset nord Elverum kommune
REGULERINGSPLAN SLUTTBEHANDLING Rv. 3 / 25 Ommangsvollen - Grundset Parsell: Rv. 3 Grundset nord Elverum kommune Region øst Juni 2016 FAGRAPPORT Flomberegninger rv. 3 nord STATENS VEGVESEN FLOMBEREGNINGER
DetaljerKunde: Gjerdrum kommune Prosjekt: Detaljregulering for ny gang- og sykkelveg fra Klampenborg til Leikvoll
RAPPORT BEREGNING AV FLOM OG KULVERTDIMENSJONER VED FJELDLY OG LEIKVOLL, GJERDRUM KOMMUNE Kunde: Gjerdrum kommune Prosjekt: Detaljregulering for ny gang- og sykkelveg fra Klampenborg til Leikvoll Prosjektnummer:
DetaljerDen nedre grensen er satt nedstrøms Dalevegen sin krysning av Otra. Her er grensebetingelsen også normalstrømning.
STATENS VEGVESEN FLOMNOTAT RV. 9 ROTEMO-LUNDEN ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no INNHOLD 1 Innledning 1 2 Flomdata 1 3 Terrengmodell 2 4 Hydraulisk
DetaljerDETALJPLAN. BOLSTADØYRI KRYSSINGSSPOR Bergensbanen (Voss) - Dale. Flomberegning for Rasdalselvi
DETALJPLAN BOLSTADØYRI KRYSSINGSSPOR Bergensbanen (Voss) - Dale Flomberegning for Rasdalselvi 01A Teknisk detaljplan 13.02.18 erg kjås gurm 00A Utkast detaljplan 11.01.18 erg kjås gurm Rev. Revisjonen
DetaljerFlomberegning for Grøtneselva. Kvalsund og Hammerfest kommune, Finnmark (217.3)
Flomberegning for Grøtneselva Kvalsund og Hammerfest kommune, Finnmark (217.3) Norges vassdrags- og energidirektorat 2013 Oppdragsrapport B 13-2013 Flomberegning for Grøtneselva, Kvalsund og Hammerfest
DetaljerSTATENS VEGVESEN RAPPORT. Ny E6 Ulsberg-Vindåsliene-Korporalsbrua-Støren KAPASITETSBEREGNING FOR BRU OG KULVERT TIL ELV OG BEKKEKRYSSING
RAPPORT STATENS VEGVESEN Ny E6 Ulsberg-Vindåsliene-Korporalsbrua-Støren KAPASITETSBEREGNING FOR BRU OG KULVERT TIL ELV OG BEKKEKRYSSING VER. DATO ENDRING KONTR. AV UTARB. AV 00 28.05.2015 - NOWOLF NOCAPU
DetaljerFlomberegning for Vesleelva. Sande kommune i Vestfold
Flomberegning for Vesleelva Sande kommune i Vestfold Norges vassdrags- og energidirektorat 2015 Oppdragsrapport Flomberegning for Vesleelva, Sande kommune i Vestfold Oppdragsgiver: Forfatter: Breivollveien
DetaljerOppdragsgiver: Vang kommune Vang, Fløgstrøndfjorden - Flom- og skredvurderinger for renseanlegg Dato:
Oppdragsgiver: Vang kommune Oppdrag: 534436 Vang, Fløgstrøndfjorden - Flom- og skredvurderinger for renseanlegg Dato: 2014-03-18 Skrevet av: Adrian Sigrist Kvalitetskontroll: Petter Reinemo, 17.03.2014
DetaljerTrapp Trapp Trapp Trapp Målestokk A1 PROFIL NR. VERTIKALKURVE 5751,5 5806,5 5876,5 5931,5 6523,5 6579,5 6649,5 5.0% 5876,698 R=7000 6577,379 5.0% 6706 HORISONTALKURVE BREDDEUTVIDELSE
DetaljerNOTAT FLOMBEREGNING FOR STEINERUDBEKKEN
NOTAT Oppdragsgiver: Selvaag Bolig AS Oppdrag: 529735 Lørenskog stasjonsby Del: Dato: 2012-08-21 Skrevet av: Degaga Balcha, Jon Bergersen Zeigler Kvalitetskontroll: Jon Bergersen Zeigler FLOMBEREGNING
DetaljerStatens vegvesen Region midt. Flomberegninger og hydraulisk dimensjonering av elve og bekkekrysninger for ny E39 Klettelva - Otneselva
Statens vegvesen Region midt Flomberegninger og hydraulisk dimensjonering av elve og bekkekrysninger for ny E39 Klettelva - Otneselva RAPPORT Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 585131-1 585131 Kunde: Statens
DetaljerVEDLEGG: HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER BEREGNINGER REGULERINGSPLAN FV. 17 KVARVING - ØSTVIK. Steinkjer kommune
VEDLEGG: HYDROLOGISKE OG HYDRAULISKE BEREGNINGER BEREGNINGER REGULERINGSPLAN FV. 17 KVARVING - ØSTVIK Steinkjer kommune Region midt Steinkjer kontorsted 09.11.2018 III FORORD Asplan Viak er engasjert av
DetaljerImpleo Web. Flom- og vannlinjeberegning for Høytverrelva i Bardu. Per Ludvig Bjerke 21 OPPDRAGSRAPPORT B
Impleo Web Flom- og vannlinjeberegning for Høytverrelva i Bardu. Per Ludvig Bjerke 21 2015 OPPDRAGSRAPPORT B Impleo Web Oppdragsrapport B nr 21-2015 Flom- og vannlinjeberegning for Høytverrelva i Bardu.
DetaljerHydraulisk analyse i forbindelse med bygging av ny bru over Fjelna på Vinjeøra. Oppdragsrapport B nr. xx/2013 Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke
Hydraulisk analyse i forbindelse med bygging av ny bru over Fjelna på Vinjeøra Oppdragsrapport B nr. xx/2013 Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke Norges vassdrags- og energidirektorat 2013 Oppdragsrapport B
DetaljerVurdering av flom og isforhold i Kaldvella i Ler i Sør-Trøndelag.
Notat Til: Melhus kommune ved Kjersti Dalen Stæhli Fra: Per Ludvig Bjerke Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: 4.11. 2016 Saksnr.: Arkiv: Kopi: 333/122.AZ Vurdering av flom og isforhold i Kaldvella
DetaljerINNLEDNING HYDROLOGISKE VURDERINGER E39 BETNA-KLETTELVA NOTAT INNHOLD
Oppdragsgiver: Halsa Kommune Oppdrag: 529012-01 Kommunedelplan og konsekvensutredning for Liabøen, Halsa kom Dato: 31.03.2016 Beregninger utført av: Haregewoin Haile Chernet Skrevet av: Haregewoin Haile
Detaljer200årsflom ved kulvert, rv115
200årsflom ved kulvert, rv115 Denne rapporten viser forventet vannføring ved 200 årsflom oppstrøms kulvert på tvers av rv115 i Askim. Bekken i kulverten blir heretter kalt Skjørtenbekken. Vassdrag: Skjørtenbekken
DetaljerFlomberegninger og fordrøyningsmuligheter i Bæla - Lillehammer
Til: Fra: Norconsult AS v/ Steinar Myrabø Dato 2016-12-05 Flomberegninger og fordrøyningsmuligheter i Bæla - Lillehammer Håndtering av flom og overvann lar seg ikke løse lokalt nede i bebyggelsen innenfor
DetaljerTiltak i vassdrag. Omlegging og sikring av bekk ved Melkjær. Plan AKEB AS. Einar Beheim. Saksb: ehandl Vassdr.: 017.13 Sign.: er.:
Tiltak i vassdrag Omlegging og sikring av bekk ved Melkjær Plan Plandato: 28.11.2014 Saksb: ehandl Vassdr.: 017.13 Sign.: er.: Einar Beheim Kommune: Bamle AKEB AS Fylke: Telemark Gamle Kongevei 22, 3070
DetaljerHektneråsen Utbygging AS. Flomberegning - Bekk gjenåpning Hektneråsen Boligpark
Flomberegning - Bekk gjenåpning Hektneråsen Boligpark Utgave: 1 Dato: 21.01.2018 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Flomberegning - Bekk gjenåpning Hektneråsen Boligpark Utgave/dato: 1/21.01.2018
DetaljerVERSJON UTGIVELSESDATO BESKRIVELSE UTARBEIDET KONTROLLERT GODKJENT Flomvurdering RAGM KMGR KMGR
EVJE OG HORNNES KOMMUNE VINBEKKEN - HYDRAULISK BEREGNING ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no INNHOLD 1 Innledning 2 2 Regelverk, bestemmelser og retningslinjer
DetaljerNOTAT SAMMENDRAG. Standard rørlengde. Maks overdekning. Anbefalt diameter. Nødvendig lengde
NOTAT OPPDRAG Utredning av nytt logistikknutepunkt i Trondheimsregionen DOKUMENTKODE 416813-RIVass-NOT-001 EMNE Dimensjonering av dreneringssystem TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER JBV-Trondheimsregion
DetaljerHydraulisk analyse for Eidsdalselva ved Øye
OPPDRAGSRAPPORT B Nr 9/2018 Hydraulisk analyse for Eidsdalselva ved Øye Per Ludvig Bjerke 2018 Report nr 9-2018 Hydraulisk analyse for Eidsdalselva ved Øye Utgitt av: Forfatter: Norges vassdrags- og energidirektorat
DetaljerFlomberegning for Forfjordelva og Roksøyelva
Flomberegning for Forfjordelva og Roksøyelva Andøy og Sortland kommune, Nordland (178.63Z og 178.62Z) Seija Stenius 16 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 16-2016 Flomberegning for
DetaljerEnebakk kommune. Beregning av 200-års flom langs Fv 155 i Råkendalen
Enebakk kommune Beregning av 200-års flom langs Fv 155 i Råkendalen Mai 2013 RAPPORT Beregning av 200-års flom langs FV155 i Råkendalen Rapport nr.: Oppdrag nr.: Dato: 858860-1 858860 10.5.2013 Kunde:
DetaljerFLOMVURDERING VIKEELVA
2018 ABO PLAN & ARKITEKTUR FLOMVURDERING VIKEELVA RAPPORT ADRESSE COWI AS Kobberslagerstredet 2 Kråkerøy Postboks 123 1601 Fredrikstad TLF +47 02694 WWW cowi.no MAI 2018 ABO PLAN & ARKITEKTUR FLOMVURDERING
Detaljer1 Innledning Beregning av dimensjonerende vannmengder Nedslagsfelt Referansefelt... 3
Oppdragsgiver: Malvik kommune Oppdrag: 78 Sentrumsplan for Hommelvik Dato: --9 Skrevet av: Petter Reinemo Kvalitetskontroll: Adrian Sigrist FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING AV HOMLA INNHOLD Innledning... Beregning
DetaljerNotat 1 MULTICONSULT. Oppdrag: E6 Ringebu - Frya Dato: 26. august Emne: Vannlinjeberegning Oppdr.nr.:
Notat 1 Oppdrag: E6 Ringebu - Frya Dato: 26. august 2010 Emne: Vannlinjeberegning Oppdr.nr.: 117756-1 Til: Statens vegvesen Bjørn Hjelmstad Kopi: Utarbeidet av: Trine Indergård Sign.: TRI Kontrollert av:
DetaljerHydraulisk vurdering i forbindelse med bygging av ny Nes bru ved Harran i Nord-Trøndelag. Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke
Hydraulisk vurdering i forbindelse med bygging av ny Nes bru ved Harran i Nord-Trøndelag Utarbeidet av Per Ludvig Bjerke Norges vassdrags- og energidirektorat 2011 Rapport Hydraulisk vurdering i forbindelse
DetaljerJessheim Sør Utvikling AS. Vurdering av Flomfare Jessheim Sør, GBnr 131/8 og 2
Vurdering av Flomfare Jessheim Sør, GBnr 131/8 og 2 Utgave: 2 Dato: 04.11.2016 1 DOKUMENTINFORMASJON Oppdragsgiver: Rapporttittel: Vurdering av Flomfare Jessheim Sør, GBnr 131/8 og 2 Utgave/dato: 2/ 04.11.2016
DetaljerFLOMSONEKARTLEGGING FOR VIKØYRI
1 Oppdragsgiver: Vik kommune Oppdrag: 536250-01 Reguleringsplan Vikja - Seimsvegen Dato: 05.10.2016 Skrevet av: Haregewoin Haile Chernet Kvalitetskontroll: FLOMSONEKARTLEGGING FOR VIKØYRI INNHOLD Innledning...
DetaljerFlom- og vannlinjeberegning for Storelva (185.1A), Øksnes kommune i Nordland. Per Ludvig Bjerke og Thomas Væringstad
Flom- og vannlinjeberegning for Storelva (185.1A), Øksnes kommune i Nordland Per Ludvig Bjerke og Thomas Væringstad 33 2015 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 33-2015 Flom- og vannlinjeberegning
DetaljerHydraulisk analyse i forbindelse med ny E-6 på strekningen Sørelva-Storjord Nordland
Hydraulisk analyse i forbindelse med ny E-6 på strekningen Sørelva-Storjord Nordland Norges vassdrags- og energidirektorat 2014 1 Oppdragsrapport B x/2014 Hydraulisk analyse i forbindelse med ny E-6 på
DetaljerFlomberegninger for Leira og Nitelva, behov for oppdatering?
Notat Til: Monica Bakkan Fra: Erik Holmqvist Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: 24.10.2013 Vår ref.: NVE 201305593-2 Arkiv: Kopi: Demissew Kebede Ejigu Flomberegninger for Leira og Nitelva,
DetaljerVURDERING AV OMLEGGING AV BEKKELØP VED OREDALEN DEPONI
Oppdragsgiver: Lindum AS Oppdrag: 527199 Bistand avfallsvurderinger og sigevann Dato: 2017-10-23 Skrevet av: Petter Snilsberg Kvalitetskontroll: Per Kraft VURDERING AV OMLEGGING AV BEKKELØP VED OREDALEN
DetaljerFlomberegning for Rolvelva, Nore og Uvdal kommune i Buskerud
Notat Til: Statens Vegvesen Fra: Thomas Væringstad Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: Vår ref.: NVE 201100285-10 Arkiv: Kopi: 333 / 015.JB7A Middelthuns gate 29 Postboks 5091 Majorstua 0301
DetaljerHydraulisk analyse for nedre del av ny riksvei 715 fra Osen til Årvåg. Per Ludvig Bjerke
Hydraulisk analyse for nedre del av ny riksvei 715 fra Osen til Årvåg Per Ludvig Bjerke 22 2016 O P P D R AG S R A P P O R T B Oppdragsrapport B nr 22-2016 Hydraulisk analyse for nedre del av ny riksvei
DetaljerCoplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget
RAPPORT FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING VED MØLLEBERGET, SUNDVOLLEN I HOLE KOMMUNE Kundenavn: Oppdrag: Coplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget Oppdragsnummer: 55061001 Sammendrag: I forbindelse
DetaljerValle kommune FLOMVURDERING LANGS OTRA I VALLE 200 ÅRS FLOM MED KLIMAPÅSLAG
Valle kommune FLOMVURDERING LANGS OTRA I VALLE 200 ÅRS FLOM MED KLIMAPÅSLAG NOTAT SWECO NORGE Deres ref.: Vår ref.: Dato: 13553001 - FLOM 25.6.2015 Til: Valle kommune Fra: Kjetil Sandsbråten FLOMVURDERING
DetaljerGjennomgang av flomberegninger for Skitthegga og vurdering av flommen i september 2015 (009.AZ).
Internt notat Til: Monica Bakkan Fra: Erik Holmqvist Sign.: Ansvarlig: Sverre Husebye Sign.: Dato: 18.03.2016 Saksnr.: NVE 2007 03991-24 Arkiv: Gjennomgang av flomberegninger for Skitthegga og vurdering
DetaljerOPPDRAGSLEDER OPPRETTET AV
OPPDRAG Flomsonevurdering Beverøya camping OPPDRAGSNUMMER 22275001 OPPDRAGSLEDER Anne Bjørkenes Christiansen OPPRETTET AV Anne Bjørkenes Christiansen DATO TIL KOPI TIL Beverøya Camping ved Astrid Kaasa
DetaljerVAN N LI N JEBEREGNI N G FOR VI GGA
Oppdragsgiver: Oppdrag: 603710-02 Dato: 17.02.2017 Skrevet av: Ingrid Alne Kvalitetskontroll: Jon Zeigler VAN N LI N JEBEREGNI N G FOR VI GGA INNHOLD 1 Innledning... 2 2 Nedbørfelt... 3 3 Flomberegning...
DetaljerFlomberegning for tre vassdrag i tilknytning til Reguleringsplan for omkjøring i Hammerfest sentrum
Flomberegning for tre vassdrag i tilknytning til Reguleringsplan for omkjøring i Hammerfest sentrum Hammerfest kommune, Finnmark (217.4A og 216.41) Utkast, 01.07.2014 Norges vassdrags- og energidirektorat
DetaljerUtarbeidet av: Jan-Petter Magnell NVE-godkjent fagansvarlig i fagområde IV (flomhydrologi)
Utarbeidet av: Jan-Petter Magnell NVE-godkjent fagansvarlig i fagområde IV (flomhydrologi) Kontrollert av: Kjetil Sandsbråten NVE-godkjent fagansvarlig i fagområde IV (flomhydrologi) Oslo Dam Saggrenda
DetaljerKunde: Statens vegvesen Region vest. Alsåkerbrua. Vannlinjeberegning og erosjonssikring
Kunde: Statens vegvesen Region vest Alsåkerbrua Vannlinjeberegning og erosjonssikring Innhold 1 Innledning... 1 2 Bruprosjektet... 2 2.1 Plassering av den planlagte kryssingen av Alsåkerelva... 2 2.2
DetaljerFlomvurdering Pinnebekken
Øvre Romerike Prosjektering AS Flomvurdering Pinnebekken Bekketunet, Gystad og Lundtomta 2018-02-09 Oppdragsgiver: Oppdragsgivers kontaktperson: Rådgiver: Oppdragsleder: Fagansvarlig: Andre nøkkelpersoner:
DetaljerFlomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland. Thomas Væringstad
Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland Thomas Væringstad 1 2015 O P P D R AG S R A P P O R T A Flomberegning for Opo (048.Z), Odda kommune i Hordaland Utgitt av: Redaktør: Forfattere:
DetaljerFlomfarevurdering Espedalsvatnet
Flomfarevurdering Espedalsvatnet Ecofact OPPDRAG Masseuttak Forsand EMNE DOKUMENTKODE 125812-RIEn-RAP-001 Med mindre annet er skriftlig avtalt, tilhører alle rettigheter til dette dokument Multiconsult.
Detaljero_vgs2 o_v2 o_va o_va o_v5 o_vp1 o_va o_vgs o_va o_va o_vp2 o_va o_vgs o_vk o_va o_va o_vp3
o_v1 SN H320 o_v5 o_vp1 o_vp2 o_v5 o_vp3 o_vk 2 o_v2 o_vk o_v2 3_Vgs 3_V1 3_V o_vk o_vk GT SN GT 2 H570_2 100 m /GT SN o_v3 H320 V6 22200 urrent road project: 15600 PROFINUMMER 22200 22205 22210 22215
DetaljerFlomberegning og hydraulisk analyse i forbindelse med nye bruer i prosjektet Helgeland Nord.
Flomberegning og hydraulisk analyse i forbindelse med nye bruer i prosjektet Helgeland Nord. Norges vassdrags- og energidirektorat 2014 1 Oppdragsrapport B 32/2014 Flomberegning og hydraulisk analyse i
Detaljer3/15/0 105/36/0 3/14/0. Tegneforklaring og informasjon 3/15. : Rekkverk
3/5 3/5/0 05/36/0 Tegneforklaring og informasjon : Rekkverk Venstre siden Profil : Bredde 55. 0.000 60. 0.750 72. 0.750 92.499 0.750 92. 0. 25.000 0. 25.00 0.750 65.000 0.750 77.000 0.750 82.000 0.000
DetaljerFlomberegninger for omkjøringsvei - Jessheim Sørøst
Til: Fra: Ullensaker kommune v/jostein Skjefstad Norconsult AS v/steinar Myrabø Dato 2017-02-02 Flomberegninger for omkjøringsvei - Jessheim Sørøst I forbindelse med reguleringsplan for omkjøringsvei ved
DetaljerHVORDAN BEREGNE AVRENNING? Dimensjonering av bekkelukkinger og rørgater i landbruksområder.
Prosjekt i Vestfold - Besøkte 17 anlegg i Re, Sandefjord og Larvik - Feltarbeid: registrering av dimensjoner og nedbørfelt - Samtaler med prosjekteier registrerte problemer - Resultater: - Av 17 anlegg
DetaljerFlomberegning, vannlinjeberegning og vurdering av erosjonsfare Steia tun - Fjaler kommune DOKUMENTKODE RIVass-NOT-002
NOTAT OPPDRAG Flomberegning, vannlinjeberegning og vurdering av erosjonsfare Steia tun - Fjaler kommune DOKUMENTKODE 418446-RIVass-NOT-002 EMNE Flomberegning og vannlinjeberegning TILGJENGELIGHET Åpen
Detaljer12/2018 KVINESDAL KOMMUNE FLOMKARTLEGGING KNABEN
12/2018 KVINESDAL KOMMUNE FLOMKARTLEGGING KNABEN ADRESSE COWI AS Karvesvingen 2 Postboks 6412 Etterstad 0605 Oslo TLF +47 02694 WWW cowi.no 12/2018 KVINESDAL KOMMUNE FLOMKARTLEGGING KNABEN OPPDRAGSNR.
Detaljer1 Innledning Området Naturgrunnlag Berggrunn Løsmasser Grunnvann Hydrologi...
Oppdragsgiver: Gjøvik Kommune Oppdrag: 534737 Reguleringsplan Sagstugrenda II i Gjøvik Dato: 2014-07-03 Skrevet av: Petter Snilsberg Kvalitetskontroll: OVERVANN, GRUNNVANN I PLANOMRÅDET INNHOLD 1 Innledning...
DetaljerFlomberegning for Flåmselvi ved Brekke bru (072.2Z) Erik Holmqvist
Flomberegning for Flåmselvi ved Brekke bru (072.2Z) Erik Holmqvist 27 2015 R A P P O R T Rapport nr 27 2015 Flomberegning for Flåmselvi ved Brekke bru (072.2Z) Utgitt av: Redaktør: Forfattere: Norges vassdrags
DetaljerKonsekvenser av utfylling RV9 Besteland-Helle på flomvannstand i Otra
Konsekvenser av utfylling RV9 Besteland-Helle på flomvannstand i Otra Sammendrag/konklusjon I forbindelse med utfylling langs Riksvei 9 i Setesdal mellom Besteland og Helle er det gjort en analyse av hvilke
DetaljerCoplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget
RAPPORT FLOM- OG VANNLINJEBEREGNING VED MØLLEBERGET, SUNDVOLLEN I HOLE KOMMUNE Kundenavn: Oppdrag: Coplan AS v/ Raymond Fyllingen Flomvurdering, Mølleberget Oppdragsnummer: 55061001 Sammendrag: I forbindelse
DetaljerFLOMVURDERING AURLAND BARNEHAGE RAPPORT
Aurland kommune FLOMVURDERING AURLAND BARNEHAGE Dato: 17.01.2019 Versjon: 02 www.asplanviak.no Dokumentinformasjon Oppdragsgiver: Aurland kommune Tittel på rapport: Flomvurdering Aurland barnehage Oppdragsnavn:
DetaljerFlomberegning og kulvertanalyse ved ny gangog sykkelveg. Fv. 707 Rye-Spongdal
Flomberegning og kulvertanalyse ved ny gangog sykkelveg Fv. 707 Rye-Spongdal Petter Reinemo 10 2014 OPPDRAGSRAPPORT B Flomberegning og kulvertanalyse ved ny gang- og sykkelveg Fv. 707 Rye-Spongdal (122.3Z)
DetaljerDetaljplan TEKNISKE TEGNINGER. Prosjekt Reguleringsplan Valaskjoldgata - Statsminister Kolstads vei. Parsell Kulvert og gang-/sykkelveg TEKNISKE DATA
Detaljplan TEKNISKE TEGNINGER Prosjekt Reguleringsplan Valaskjoldgata - Statsminister Kolstads vei Parsell Kulvert og gang-/sykkelveg Sarpsborg Kommune TEKNISKE DATA Fra - til profil: 0-17 Dimensjoneringsklasse:
DetaljerMosvollelva ved Ørnes sykehjem
Meløy kommune Mosvollelva ved Ørnes sykehjem Vurdering av flomfare og sikringstiltak 2015-09-07 Oppdragsnr.: 5150664 Oppdragsnr.: 5150664 A01 7.9.2015 Foreløpig, til vurdering hos oppdragsgiver L.Jenssen
DetaljerStatens vegvesen Region midt. E14 Ny bru over Forra Flom- og vannlinjeberegning
Statens vegvesen Region midt E14 Ny bru over Forra Flom- og vannlinjeberegning Innhold 1 Innledning... 1 1.1 Plassering av den planlagte kryssingen av Forra... 1 1.2 Eksisterende Forra bru... 2 2 Flomberegning...
Detaljer