Geoteknikk. Fv. 17/720 Dyrstad-Sprova-Malm Fyllinger Østvik Datarapport og vurderingsrapport. Ressursavdelingen. Vd1415A-GEOTEK-R3

Transkript

1 Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Geoteknikk Fv. 17/720 Dyrstad-Sprova-Malm Fyllinger Østvik Datarapport og vurderingsrapport FV 17, Steinkjer kommune Ressursavdelingen Vd1415A-GEOTEK-R3

2 Oppdragsrapport Nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Labsysnr. - Geoteknikk Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Fv. 17/720 Dyrstad-Sprova-Malm Fyllinger Østvik Datarapport og vurderingsrapport Postadr. Telefon Postboks MOLDE UTM-sone Euref89 Ø-N Oppdragsgiver: Prosjekt fv Dyrstad-Sprova-Malm 18 Antall sider: Kommune nr. Kommune 1702 Steinkjer Oppdragsnummer Vd1415A Dato: Utarbeidet av (navn, sign.) Emil Cederstrøm Seksjonsleder (navn, sign.) Per Olav Berg Antall vedlegg: 6 Antall tegninger: 38 Kontrollert Kjell Eriksen Sammendrag Etter oppdrag fra Fv Dyrstad-Sprova-Malm prosjektet har Berg- og geoteknikkseksjonen i Region midt utført geotekniske vurderinger for forbelastninger og oppfylling av kryssområdet ved Østvik. Rapporten dekker fyllingen fra profil Grunnundersøkelsene viser at løsmassene er veldig lagdelte. Fra 0-1m er det et fastere lag, antatt tørrskorpeleire. Dette laget finnes dog ikke i alle borpunkter. Det overlagrer et lag med siltig leire som er sandholdig, dette er mellom 1 til 7m mektig. Under er det siltig sandig materiale med noe leire i. Underst er det påtruffet et lag med meget faste masser, antatt morene. Ved profil 2150 ligger berg på ca. 2m, det er registrert bergblotninger på flere plasser i bekkeløpet. Ved profil 2320 ligger berget på 14.6m dybde. Fylling Profil Fyllingen er opptil 5,5m høy, det er beregnet en totalsetning på 20-25cm. Beregnet setningsutvikling viser at det vil ta ca.2 år for setningene å nå et akseptabelt nivå uten forbelastning. Med forbelastning med en overhøyde på 1m kan tiden reduseres til ca. 1 år. Stabilitet For å oppnå tilstrekkelig sikkerhet på ferdig vegfylling må det etableres en motfylling 1:4. For å legge på en overhøyde må det også fylles opp i kryssområdet ved Østvik for å få økt omfang av motfyllingen. Fylling Profil Fyllingen er opptil 4m høy, det er beregnet en totalsetning på 15-20cm. Beregnet setningsutvikling viser at det vil ta ca.1 år for setningene å nå et akseptabelt nivå uten forbelastning. Med forbelastning med en overhøyde på 1m kan tiden reduseres til et halvt år. Stabilitet Stabilitetsanalyser viser at sikkerheten er ivaretatt med en overhøyde på 1m, dermed er også ferdig vegfylling over kravet. Setningsanalysene bør ses som et estimat på setninger og tidsforløp da det ikke foreligger tilstrekelig grunnlag for å utføre nøyaktige beregninger. Emneord Stabilitet, Setninger

3 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 GEOTEKNISK KATEGORI/KONSEKVENS-/PÅLITELIGHETSKLASSE Geoteknisk kategori Konsekvens-/ pålitelighetsklasse Konsekvensklasse Geoteknisk kategori 1 CC1/RC1 CC1 Geoteknisk kategori 2 CC2/RC2 CC2 Geoteknisk kategori 3 CC3/RC3 ev RC4 CC3 Beskrivelse Iiten konsekvens i form av tap av menneskeliv, og små eller uvesentlige økonomiske, sosiale eller miljømessige konsekvenser Middels stor konsekvens i form av tap av menneskeliv, betydelige økonomiske, sosiale eller miljømessige konsekvenser Stor konsekvens i form av tap av menneskeliv, eller svært store økonomiske, sosiale eller miljømessige konsekvenser Geoteknisk prosjekterende Kategori/konsekvensklasse er fastsatt av Enhet/navn Signatur Dato Berg- og geoteknikkseksjonen v/emil Cederstrøm Digitalt signert av emil.cederstrom@vegvesen.no DN: cn=emil.cederstrom@vegvesen.no Dato: :58:21 +02'00' Oppdragsgiver Kommentarer til valg av geoteknisk kategori/konsekvensklasse/pålitelighetsklasse Det er planlagt fyllinger inntil 5,5m høyde. Det er ikke registrert leire med sprøbrudsmateriale i området. I kryssområdet ved er det krav om at fyllinger blir etablert fra foten og oppover. Naturlig skråning ned mot Kvarvingbekken står idag med meget lav sikkerhet, derfor må det utføres stabiliserende tiltak her. Det er prosjektert motfylling som må legges ut fra skråningsfoten. Dette er vurdert som konvensjonelle tiltak uten unormale risikoer eller vanskelige grunnforhold, og det er derfor valgt CC2/RC2 og geoteknisk kategori 2 for prosjektet. PROSJEKTERINGSKONTROLL Grunnleggende kontroll (B) Kollegakontroll (N) Utvidet kollegakontroll (U) Uavhengig kontroll (U) Enhet/Navn Signatur Dato Berg- og geoteknikkseksjonen v/emil Cederstrøm Berg- og geoteknikkseksjonen v/kjell Eriksen Digitalt signert av emil.cederstrom@vegvesen.no DN: cn=emil.cederstrom@vegvesen.no Dato: :58:34 +02'00' Digitalt signert av kjell_eriksen@veg kjell_eriksen@vegvesen.no DN: cn=kjell_eriksen@vegvesen.no vesen.no Dato: :55:27 +02'00' Kontrollform Prosjektering Utførelse Kontrollklasse Grunnleggende utvidet systematisk Uavh. eller Intern Kollegakontroll Basis Uavhengig kontroll kontroll kontroll kontroll kontroll B (begrenset) kreves kreves ikke kreves ikke kreves kreves ikke kreves ikke N (normal) kreves kreves kreves ikke kreves kreves kreves ikke U (utvidet) kreves kreves kreves kreves kreves kreves Region midt - Ressursavdelingen - Berg- og geoteknikkseksjonen Side 2

4 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 INNHOLDSFORTEGNELSE INNHOLDSFORTEGNELSE... 3 VEDLEGGSOVERSIKT INNLEDNING/ORIENTERING TIDLIGERE UNDERSØKELSER MARK- OG LABORATORIEUNDERSØKELSER GRUNN- OG FUNDAMENTERINGSFORHOLD Geoteknisk kategori Østvik Terreng og grunnforhold Stabilitetsberegninger Setningsberegninger Bekkeheving og kulverter GEOTEKNISKE VURDERINGER KONTROLL I BYGGEFASEN VIDERE ARBEIDER HMS/SHA - FORHOLD REFERANSER VEDLEGGSOVERSIKT Bilag 1A: Tegningsforklaring (for geotekniske kart og profiler) Bilag 2: Oversiktskart 1: Bilag 3: Borpunktoversikt Bilag 4: Resultater fra rutineundersøkelser Bilag 5: Poretrykksmålere Bilag 6: CPTU-tolkninger Tegning Målestokk V01 Plankart 1:1000 V02 Tverrprofil :200 V03 Tverrprofil :200 V04 Tverrprofil :200 V05 Tverrprofil :200 V06 Tverrprofil :200 V07 Tverrprofil :200 V08 Tverrprofil :200 V09 Tverrprofil :200 V10 Tverrprofil :200 V11 Tverrprofil :200 V12 Tverrprofil :200 V13 Tverrprofil :200 V14 Tverrprofil :200 V15 Tverrprofil :200 V16 Tverrprofil :200 V17 Tverrprofil 10 veglinje :200 Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 3 av 18

5 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 V18 Tverrprofil 50 veglinje :200 V19 Tverrprofil 60 veglinje :200 V20 Tverrprofil 40 veglinje :200 V21 Tverrprofil 80 veglinje :200 V22 Tverrprofil 90 veglinje :200 V23 Tverrprofil 110 veglinje :200 V24 Tverrprofil 140 veglinje :200 V25 Tverrprofil 170 veglinje :200 V26 Tverrprofil 180 veglinje :200 V27 Profil 2280 Vegfylling ADP-analyse 1:200 V28 Profil 2280 Vegfylling aφ-analyse 1:200 V29 Profil 2280 Oppfylling kryssområde ADP-analyse 1:200 V30 Profil 2280 Oppfylling kryssområde aφ-analyse 1:200 V31 Profil C Skråningen ADP-analyse 1:200 V32 Profil C Skråningen aφ-analyse 1:200 V33 Profil C Motfylling bekkeheving ADP-analyse 1:200 V34 Profil C Motfylling bekkeheving aφ-analyse 1:200 V35 Profil 2450 Forbelastning ADP-analyse 1:200 V36 Profil 2450 Forbelastning aφ-analyse 1:200 V37 Profil 2730 Forbelastning ADP-analyse 1:200 V38 Profil 2730 Forbelastning aφ-analyse 1:200 Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 4 av 18

6 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 1 INNLEDNING/ORIENTERING Etter oppdrag fra Fv Dyrstad-Sprova-Malm prosjektet har Berg- og geoteknikkseksjonen i Region midt foretatt geotekniske vurderinger for utbygging på strekningen fra profil på den forberedende kontrakten. Det er utført en kontroll av stabilitetsberegningene fra reguleringsplan, det er sett på behovet for forbelastning og vurdert oppfylling av kryssområdet ved Østvik. Denne rapporten er for byggeplan. Bilag 2 viser et oversiktskart i målestokk 1: for området. 2 TIDLIGERE UNDERSØKELSER Det er ikke utført noen nye grunnundersøkelser på denne strekningen. Fra tidligere er det utført grunnundersøkelser i forbindelse med reguleringsplan for hele fv.17/720 Østvik-Sprova-Malm. Disse grunnundersøkelsene er framlagt i rapportene for delparsellene. Fv. 17/720 Østvik-Sprova-Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Område Østvik-Beitstadsundet NO100 Rapport nr Sveis nr I den grad disse undersøkelsene har betydning for våre nye vurderinger er de også tatt med i vår nye rapport. Det henvises ellers til denne rapporten for ytterligere gjennomgang av resultatene fra disse undersøkelsene. 3 MARK- OG LABORATORIEUNDERSØKELSER Grunnundersøkelsene omfatter i alt 11 totalsonderinger, 13 dreietrykksonderinger, 2 trykksonderinger (CPTU) og 1 poretrykksmålere samt opptak av 7 prøveserier. Undersøkelsene er utført i perioden mellom 2011 og 2013 av Norconsult og Multiconsult. Alle boringer er innmålt med CPOS-korrigert GPS som normalt gir nøyaktigheter for xyzkoordinatene innenfor 10cm. Koordinatene er oppgitt i UTM 32 EUREF 89/wgs84 og høydesystem NN2000. En samlet oversikt over plassering, bordybder og data for identifisering av de forskjellige boringene framgår av bilag 3. Plasseringen av alle borpunkt er vist på plankarte i tegning V01. Resultatene fra totalsonderingene og laboratorieanalysene av prøveseriene framgår av de aktuelle tverrprofilene i tegning V02 til V26. I tillegg er også resultatene fra de rutinemessige laboratorieanalysene av prøveseriene vist i tabellformat i bilag 4. Når det gjelder trykksonderingene (CPTU) er disse tolket etter Karlsrud (2005) metoder. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 5 av 18

7 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 N-faktorer er angitt forskjellig for St<15 og St>15. N-faktorer for intervall der St<15 Nkt= logOCR Nke = Bq N U = logOCR+0.07Ip Der plastisitetsindeks, Ip, er i prosent. N-faktorer for intervall der St>15 Nkt= logOCR+0.08Ip Nke = Bq N U = logOCR Der plastisitetsindeks, Ip, er i prosent. Tolkning av OCR gjøres helst ut fra spisstrykket etter formelene: OCR = (Qt/3) 1.2 for St<=15 = (Qt/2) 1.11 for St>15 Aktiv udrenert skjærstyrke, cua, tolkes som: c ua = q t v0 N kt c ua = q t u 2 N ke c ua = u 2 u 0 N U N-faktorene er basert på korrelasjoner mellom CPTU og laboratorieforsøk på blokkprøver. Resultatene fra disse tolkningene av skjærstyrkeverdier er framlagt i bilag 6.1 til 6.2. For trykksonderingene ble følgende nullpunktsvariasjoner oppnådd: Nullpunktsvariasjon før / etter Spisstrykk Poretrykk Sidefriksjon Helning Anvendelseklasse Hull nr. Dato utført (kpa) (kpa) (kpa) (º) NO110-0,028-81,2 1,4 6,57 4 NO ,018-2,2-0,8 3,6 1 Anvendelseklasse er bestemt i henhold til NGF melding nr.5 rev. nr.3. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 6 av 18

8 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 4 GRUNN- OG FUNDAMENTERINGSFORHOLD 4.1 Geoteknisk kategori I henhold til NS-EN 1990:2002+NA:2008 Eurokode: Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner er konsekvens-/pålitelighetsklasse (CC/RC) satt til klasse 2. I henhold til NS-EN :2004+NA:2008 Eurokode 7: Geoteknisk prosjektering Del 1: Almenne regler og Håndbok V220 Geoteknikk i vegbygging skal det benyttes geoteknisk kategori 2 for prosjektet. Detter er begrunnet i at det er planlagt fyllinger inntil 5,5m høyde, dette er vurdert som konvensjonelle tiltak uten unormale risikoer. Grunnforholdene er oversiktlige og det er ikke registrert leire med sprøbruddsegenskaper i området. Kontrollklasse er satt til normal (N) kontroll. Skjema for valg av geoteknisk kategori/konsekvensklasse/pålitelighetsklasse er vist på side 2 i rapporten. Omfang av kontroll i de forskjellige fasene er i utgangspunktet definert etter valgt geoteknisk kategori og følgende tabell: Kontroll av Utførelse Grunnforhold Inspeksjon, enkle kvalitetskontroller, kvalitativ bedømmelse Geoteknisk kategori Befaring, registrering av jord og berg som avdekkes ved graving Grunnens egenskaper, arbeidsrekkefølge, konstruksjonens oppførsel Kontroll av egenskap til jord og berg i fundamentnivå Grunnvann Dokumentert erfaring Observasjoner/målinger Tilleggsmålinger der det er aktuelt: - grunn og grunnvann - arbeidsrekkefølgen - materialenes kvalitet - tegninger - avvik fra prosjektering - resultat av målinger - observasjon av miljøforhold - uforutsette hendelser Ekstra undersøkelser av jord og berg som kan være viktige for konstruksjonen Byggeplass Ikke krav til tidsplan Utførelsesrekkefølge angis i prosjekteringsrapport Overvåkning Enkel, kvalitativ kontroll Måling av bevegelser på utvalgte punkter Måling av bevegelser og analyser av konstruksjon Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 7 av 18

9 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 4.2 Østvik Oversiktskart: tegning V01 Tverrprofil: tegning V Terreng og grunnforhold Kvartærgeologisk kart viser at det er berg i svingen på østsida av dagens fv.17. I området ved krysset mellom fv.17 og fv.285 vises det tynn marin avsetning. Utover dyrkamarka er det tykk marin avsetning. Utover dyrkamarka har terrenget svak helning i sør-nord-retning. Fra kryssområdet renner Kvarvingbekken ned til Beitstadsundet. Figur 1 Utsnitt fra kvartærgeologiskkart (NGU 2016). Grunnundersøkelsene viser at løsmassene er veldig lagdelte. Fra 0-1m er det et fastere lag, antatt tørrskorpeleire. Dette laget finnes dog ikke i alle borpunkter. Under topplaget er det registrert siltig leire med sandlag over siltig sand. Tykkelse/mektighet av disse lagene er sterkt varierende. Underst er det påtruffet et lag med meget faste masser, antatt morene. Ved profil 2150 ligger berg på ca. 2m, det er registrert bergblotninger på flere plasser i bekkeløpet. Ved profil 2320 ligger berget på 14.6m dybde. 4.3 Stabilitetsberegninger Stabilitetsberegninger er utført for profil 2450 og 2730 for å kontrollere stabilitet på fyllingen og bestemme maksimal fyllingshøyde på forbelastning. Fra tidligere prosjektering er det foreslått lettfylling i profil 2280, nå er det vurdert muligheter for alternative løsninger med heving av bekkeløpet og oppfylling av kryssområdet. Fra reguleringsplan er det ikke utført noen stabilitetsanalyser av ny fv.285. Profil C er sett fra fv.285 ned mot Kvarving bekken, se tegning V01. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 8 av 18

10 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 I våre stabilitetsberegninger for dette området har vi valgt å benytte følgende parametere: Tabell 1Oppsummering av materialparametere som er benyttet i beregningene. Lag Tyngdetetthet, kn/m 3 Udrenert aktiv skjærfasthet cua kpa Attrak sjon, a Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen kpa Friksjonsvinkel, Aa Ad Ap Vegfylling 19-7, Tørrskorpe Siltig leire 20 C-profil ,0 0,63 0,35 Siltig sand Leirig silt 20 C-profil ,0 0,63 0,35 Morene Grunnvannstanden er antatt å ligge anslagsvis 0,5 meter under terrengoverflaten. Ved våre beregninger for strekningen har vi oppnådd følgende materialfaktorer, m: Tabell 2 Oppnådde materialfaktorer for stabilitetsberegninger Tegning nr. Beregning Analyse Materialfaktor Merknad m for kritisk skjærflate V-27 Profil 2280 planlagtfylling ADPanalyse 1,45 1:4 helning V-28 Profil 2280 planlagtfylling aφ-analyse 2,32 1:4 helning V-29 Profil 2280 ADPanalyse 1,79 Motfylling Motfylling/Bekkeheving V-30 Profil 2280 aφ-analyse 3,10 Vegfyllingen Motfylling/Bekkeheving 2,84 Kant mot bekk V-31 Profil C Eksisterende terreng ADPanalyse 1,01 Naturlig skråning V-32 Profil C Eksisterende terreng aφ-analyse 1,23 Naturlig skråning V-33 Profil C ADPanalyse 1,55 Motfylling/Bekkeheving V-34 Profil C aφ-analyse 2,34 Motfylling/Bekkeheving Profil 2450 Maksimal 1,40 Kote 18,00 V-35 fyllingshøyde på ADPanalyse forbelastning Profil 2450 Maksimal 2,68 Kote 18,00 V-36 fyllingshøyde på aφ-analyse forbelastning Profil 2730 Maksimal ADPanalyse 1,48 Kote 15,75 V-37 fyllingshøyde på forbelastning Profil 2730 Maksimal 2,14 Kote 15,75 V-38 fyllingshøyde på aφ-analyse forbelastning Krav til materialfaktor for alle profiler er m 1,4. Profil 2280 Fyllingen kan bygges med en utslaking 1:4 som gir m=1,45. Videre oppfylling i kryssområdet vil virke positivt på stabiliteten. Fra reguleringsplanen er det foreslått å bygge opp fyllingen av skumglass, våre beregninger viser at dette ikke er nødvendig. Stabilitetsberegningene viser at Side 9 av 18

11 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 ved å etablere en motfylling i kryssområdet så kan den planlagte vegen bygges uten lettfylling som er foreslått i geoteknisk rapport fra reguleringsplan. For å legge ut fyllingen fra profil med overhøyde må kryssområdet også fylles opp for etablere motfylling. Profil C For beregningene i profil C er det benyttet en gjennomsnittlig udrenert skjærfasthet som er vurdert oppimot prøver i nærhet. Se plankart V01 der Profil C vises. Selv om det er antatte parametere, så er konklusjonen at stabiliteten for skråningen ned mot bekkeløpet er dårlig. Det må derfor etableres stabiliserende tiltak. Det er vurdert å heve bekken eksempelvis til kote 10 og legge ut motfylling i skråningen. Dette vil forbedre stabiliteten fra kritisk materialfaktor på eksisterende terreng m=1,01 til m=1,55. Profil 2450 og 2730 forbelastning Stabilitetsanalyse viser at det et er mulig å fylle opp ca. 1m overhøyde på vegfyllingen profil uten å gå under kravet til materialfaktor på m 1,4. Dermed er også stabiliteten på planlagtvegfylling ivaretatt. 4.4 Setningsberegninger Setningsberegningene er utført med GeoSuite Settlement versjon 2.0 som inngår i programpakken GeoSuite Toolbox v Det er benyttet Janbu jordmodell og cv basert permeabilitetsmodell. Fylling Profil Den planlagte fyllingen på fv.17 har en maks høyde på 5,5m og lokalvegens tilløpsfylling vil bli 7m høy. Grunnundersøkelsene viser at det er et øvre humusholdig grusig sandlag med tørrskorpe effekter i underkant, deretter er det siltig leire fra1-4m. Mellom 4-6m er det et lag med leirig sandig siltig. Fra 6-12m er det siltig leire, under dette er det påtruffet et fastere lag som er antatt grus/morene, sonderingene er avsluttet i berg på 38m. VALG AV GEOTEKNISKE PARAMETERE I beregninger for dette området er det benyttet følgende parametere: Tabell 3Beregningsparametere benyttet i setningsberegninger for profil Densitet (kn/m 3 ) M OC σ c (kpa) c voc (m 2 /år) c vnc (m 2 /år) (MPa m σ r Lag ) (-) (kpa) Sprengstein Antatt fra V220 Leire m m Merknad Silt m m Siltig leire m Prøve NO191 Avlesning av poretrykksmåler viser et pore overtrykk på ca.2,5 kpa, se bilag 5. Grunnvannstanden er ca.0,5m under terrenget. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 10 av 18

12 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Beregningsgrunnlaget på dette området er lite. Det er utført ødometerforsøk på en prøve i bp.no191 på 10,5-10,6m. Prøvekvaliteten er klassifisert som dårlig forsøk i henhold til NGF melding 11 og analyseresultatene tilsvarende usikre. Plottene viser ikke noen tydelige markeringer mellom NC og OC området. Måledata under forsøket tyder på et dårlig forsøk som kan skyldes dårlig/forstyrret-prøvekvalitet. På den siltige leiren 0-5m er det valgt erfaringsverdier fra V220. Prøver viser at leiren er middels fast. Morenelaget er satt som åpent, drenerende lag. Setningsberegninger Fig.2 Til venstre er setningsutvikling uten forbelastning til høyre er setningsutvikling med forbelastning. Setningsutviklingen sier at fyllingen uten forbelastning må legges ut 2 år før asfaltering for å klare unngå uakseptable setninger på ferdig veg. Med forbelastning kan fyllingen legges ut 1 år før asfaltering. På bakgrunn av lite vurderingsgrunnlag må den beregnede setningsutviklingen betraktes som orienterende. Derfor foreslås supplerende grunnundersøkelser her for å utføre setningsvurderinger med nye parametere. Tabell 4 Beregnet setningsutvikling for fyllingen ved Beregnet setning (cm) Fyllingshøyde (m) Del av endelig setning (%) Tid (år) ,5 47 0,1 16 5,5 74 0, , ,5 20, ,5 21, Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 11 av 18

13 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Det må etableres motfylling 1:4 for å kunne legge ut fyllingen uten forbelastning. Med forbelastning må det i tillegg også fylles opp i kryssområdet for å ivareta stabiliteten. Fylling Profil Den planlagte vegen ligger på en 2-4m høy fylling på denne strekningen. Det er også en støyvoll langs strekningen på sørsiden som er ca.3m høy. Grunnundersøkelsen viser tørrskorpe 1m, under det er det siltig leire fra 1-9m. Mellom 9-13m er det antatt sandig silt. Fra 13-16m er det antatt siltig leire, denne overlagrer et fastere lag fra 16-23m. Dette lag er antatt sandig grus, sonderingene ble avsluttet i dette laget uten å finne berg. Tabell 5 Parametere som er benyttet i setningsberegningen for fyllingen fra profil Densitet (kn/m 3 ) M OC σ c (kpa) c voc (m 2 /år) c vnc (m 2 /år) (MPa m σ r Lag ) (-) (kpa) Sprengstein Antatt fra V220 Tørrskorpe m ,8m Siltig leire ,8m m Sand m m Leire m m Morene m m Merknad På denne strekningen foreligger det ikke prøver(ødometerforsøk) for å beregne setninger nøyaktig. Derfor er det benyttet erfaringsverdier fra håndbok V220. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 12 av 18

14 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Setningsberegninger Fig.3 Til venstre er setningsutvikling uten forbelastning til høyre er setningsutvikling med forbelastning. Det er beregnet en totalsetning på nesten 20cm for fyllingen uten forbelastning. Setningene vil være ferdig på ca.1,5år. For en situasjon med forbelastning med 1m overhøyde er det beregnet en slutsetning på litt over 20cm. Setningene vil være ferdig etter ca.7 måneder. Beregnet setningsutvikling er estimert på bakgrunn av erfaringsverdier og er må betraktes som orienterende. Dette er for en fylling på 4m med støyvollen, det vil si den største lastsituasjonen. Da det ikke finnes noen prøver på denne strekningen er det benyttet erfaringsverdier fra V220. Det bør nevnes at erfaringsverdier kan være konservative sammenlignet med resultater fra prøver. Beregningene viser at det er behov for forbelastning på dette partiet for å oppnå et nivå på setningene som er akseptabelt under byggetiden. Tabell 4 Beregnet setningsutvikling med forbelastning 1m overhøyde. Beregnet setning (cm) Fyllingshøyde (m) Del av endelig setning (%) Tid (år) , , ,5 20, ,0 20, ,5 Setningsutviklingen sier at fyllingen uten forbelastning må legges ut 1,5 år før asfaltering for å klare funksjonskravene på vegen. Med forbelastning kan fyllingen legges ut 8 måneder før asfaltering. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 13 av 18

15 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Komprimering og utlegging For å få tilstrekkelig stabilitet og redusere setninger må matjorden fjernes, antatt 30cm. Vegfyllingen må bygges opp lagvis, med lagtykkelse 1-2m. Hvert lag komprimeres. Massene kan bestå av sprengt stein med steinstørrelse lik 2/3 av lagtykkelsen med største sidekant 1,5m. Massene i vegfyllingen skal komprimeres med vibrerende vals i henhold til krav i figur i Håndbok V221. Tabell 5 komprimeringskrav fra Håndbok V221 Kons istens Underbygningsmaterial Komprimeringsutstyr Statisk linjelast [kn/m] Lagtykkelse etter komprimering [mm] Antall passeringer Sprengt stein - Vibrerende vals >45 Utlagt på endetipp Bekkeheving og kulverter Fv.17 og fv.285 krysser Kvarvingbekken, det er planlagt å legge bekken gjennom vegfyllingene i 3 kulverter, se figur 4. Vi vil foreslå å heve bekkeløpet for å få kortere kulverter og samtidig heve terrenget/motfyllingene for å få benyttet mer overskuddsmasser dersom dette er ønskelig. Det er utført geotekniske vurderinger for stabilitet, heving av bekkeløp og konsekvenser av områder som også må fylles opp. Figur 4Plassering av kulverter i kryssområdet Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 14 av 18

16 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Østvik I Østvik 1-kulverten ligger så høyt opp som det er mulig for kravene med minimum overdekning. Denne må undersprenges minimum 0,5m fra underkant fundament der som det er oppstikkende berg. Dette er på grunn av risikoen for differansesetninger. Fra forprosjektet på konstruksjoner ligger innløpet på kote 16,6 og utløpet på kote 16,3. Østvik II Denne kulverten krysser den nye lokalvegen. Fra utløpet på kulvert Østvik I er det fall på 3,3m og bekkeløpet ligger i en 6m dyp ravine. Fra befaring på stedet ble er registrert berg i dagen i bekkeløpet og skråningen opp mot dagens fv.17. Grunnundersøkelsene viser at det er meget faste masser 4m dybde, antatt morene, ved bp.137. Ved bp.136 er det fyllmasser fra 0-2m, mellom 2-4m er det siltig sandig leire, denne overlagrer et meget fast lag. Berg er påvist på 6m dybde. Fra forprosjektet ligger kulverten med 2m fall. Kulverten og bekkeløpet kan eksempelvis heves til innløp på kote 14 og utløp på kote 12, dette er hvis kulverten skal ha samme fall. Et alternativ er å ha mindre fall på kulverten. Det vil redusere farten på vannet og slitasje på konstruksjonen, det vil kreve at det etableres energidempende tiltak etter utløpet. Østvik III Kulverten krysser den nye fv.285, se fig 4. Stabilitetsberegningene i profil C viser at stabiliteten på skråningen ned mot Kvarvingbekken er dårlig og det må utføres stabiliserende tiltak. Derfor må bekken heves slik at innløpet på kulverten ligger på kote 10 og utløpet på kote 9. Utløpet kommer å ligge tilnærmet i nivå med terrenget. Tabell 6 Forslag til heving av kulvertene Kulvert Innløp, kote Utløp, kote Merknad Østvik I 16,60 16,30 Høyder kan ikke justeres Østvik II Utløp kan heves ytterligere, det vil kreves energidempende tiltak Østvik III 10 9 Krever oppfylling på dyrkamark Bekkeløpet har i dag en bredde på ca. 2m, det nye løpet kan tilpasses bredden på kulvertene som er 3m. Bekkeløpet er i dag ca.1m dypt, det nye løpet bør være minimum det samme eller dypere for å få en situasjon etter utbygging som er en forbedring eller ikke forverring. Utløpet på kulvert Østvik III kommer å være på nivå med dagens terreng, derfor må det fylles opp på dagens dyrkamark på begge sider av bekken for at det ikke skal bli oversvømt. Bekkeløpet må plastres og fronten må legges med sprengtstein minimum 0,5m tykkelse med maks helning 1:1,5. Plastringen må strekke seg videre nedover fra utløpet på kulvert Østvik III ca.100m for å sikre mote erosjon når vannet vil få høyere fart her enn tidligere. Å heve bekkeløpet og terrenget vi virke stabiliserende da det vil virke som en motfylling når den legges i dalen. Bekk ved profil 2640 Planlagt fv.17 veglinje krysser en bekk relativt skrått ved profil 2640, se tegning V01. Det bør vurderes å justere bekkeløpet slik at kulverten blir så kort som mulig. Bekken kan ligge åpent ved fyllingsfot under forutsetning at det plastres. Under bygging kan nytt bekkeløp graves og plastres før vannet ledes inn i det nye løpet. Innløpet og utløpet til stikkrennen må plastres for å erosjonsikre vegfyllingen. Det er viktig å tette rundt innløpet med leire for at bekken ikke skal gå i pukken etter utbygging. Pukkstrengen kommer også at fungere som fundament og Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 15 av 18

17 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 beskyttelse mot tele, fundamenttykkelse bør være minimum 50cm. Bunnen på graveskjæringen må være så bred at det er 50 cm arbeidsbredde på hver side av røret. For å unngå setninger på rørledningen er det viktig at omfylling og komprimering utføres nøyaktig. Krav til omfyllingsmasser i henhold til Håndbok N200: Fundamentmasse, velgradert: D <= 32 mm for plastrør > 300 mm Fundamentmasse, ensgradert: D <= 32 mm for plastrør > 300 mm Sidefylling/beskyttelseslag: D <= 32 mm for plastrør 600 mm Der D er øvre siktstørrelse. Det er telefarlige masser, leire. Det er beregnet frostdybde, zf, til ca.2m. For rør 600 mm skal det etableres frostsikring. 5 GEOTEKNISKE VURDERINGER Stabiliteten er meget dårlig i skråningen ned mot bekken, profil C, i kryssområdet ved Østvik. Stabiliteten vil også være lav i skråningen langs bekken på nedstrøms side. For å oppnå tilstrekkelig stabilitet for den planlagte vegen må det legges ut motfylling i skråningsfoten. Stabilitetsanalysene i profil 2280 viser at fyllingen må legges ut fra foten og oppover slik at utbyggingen hele tiden øker stabiliteten. Vegfyllingen må legges ut med motfylling med helning 1:4, hvis det skal legges forbelastning må det legges ytterligere motfylling. Det foreligger ikke noen stabilitetsproblemer på strekningen profil , derfor er det ikke nødvendig å legge ut fyllingen i full bredde. Minimum utlagt bredde er 1:1,5 fra skulderkant på siden der det ikke er støyvoll. Støyvollen vil utgjøre en risiko for differanse setninger på vegen, derfor må denne også legges ut samtidig som vegfyllingen. Det vil være en fordel å legge ut vegfyllinger tidligst mulig for å få startet setningsutviklingen. Det er viktig at hele området hvor setninger vil oppstå blir forbelastet, ellers kan det oppstå problemer med differansesetninger i tverrprofilet. Dersom det blir valgt å legge ut fyllingen med overhøyde kan forbelastningsmassene siden legges i sidefyllingen. For å kontrollere setningsutviklingen bør det installeres setningsmålere. Aktuelle metoder for setningskontroll er setningsplate eller slangesetningsmåler. 6 KONTROLL I BYGGEFASEN Forslag til kontroll punkter under bygging er: - At utlagte masser som skal ligge i vegfyllingen er av god kvalitet og at tyngdetettheten er den samme som i beregningsforutsetningene. - At forbelastning er lagt ut med riktig høyde og bredde. - Målepunkter for setningskontroll er etablert og rutiner for avlesning er bestemt. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 16 av 18

18 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 7 VIDERE ARBEIDER Når det utarbeides byggeplan for hele strekningen Østvik-Solberg bør det utføres supplerende grunnundersøkelser for å få et bedre grunnlag for beregningsparametere. Det skal også utføres detaljprosjektering av kulvertene og bekkeheving. 8 HMS/SHA - FORHOLD I henhold til byggeherreforskriftene skal det for dette arbeidet lages byggherrens HMS-plan. Dette kapittelet gjelder risiko i forbindelse geotekniske arbeider ved bløt leire. Ved utførelse av arbeidet må en ta hensyn til fare utglidninger/skred. Det er derfor et krav at stabiliserende tiltak blir utført før fyllinger legges ut. På kritiske steder skal det lages en plan for gjennomføring og rekkefølge på arbeidene. Deponering og mellomlagring av masser skal avklares med geotekniker. I byggefasen skal entreprenøren, for de kritiske arbeidsoperasjonene som oppfylling og graving lage risikovurdering (sikker jobbanalyse). Krav om dette skal fremgå av byggherrens SHAplan. Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 17 av 18

19 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 9 REFERANSER Tidligere utgitte rapporter Norconsult (2014) Fv. 17/720 Østvik-Sprova-Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Område Østvik-Beitstadsundet NO100 Rapport nr Sveis nr Standard Norge (2008): NS-EN 1990:2002+NA:2008 Eurokode: Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner Standard Norge (2008): NS-EN :2004+NA:2008 Eurokode 7: Geoteknisk prosjektering Del 1: Allmenne regler Standard Norge (2008): NS-EN :2007+NA:2008: Eurokode 7: Geoteknisk prosjektering Del 2: Regler basert på grunnundersøkelser og laboratorieprøver Statens vegvesen (2014): Håndbok N200 Vegbygging Statens vegvesen (2005): Håndbok R210 Laboratorieundersøkelser Statens vegvesen (1997): Håndbok R211 Feltundersøkelser Statens vegvesen (2010): Håndbok V220 Geoteknikk i vegbygging Statens vegvesen (2012): Håndbok V221 Grunnforsterkning, fyllinger og skråninger Statens vegvesen (2010): Håndbok V222 Geoteknisk felthåndbok Råd og metodebeskrivelser Statens vegvesen (1992): Håndbok V223 Geoteknisk opptegning Vianova GeoSuite AB (2013): Novapoint GeoSuite Settlement. Version 2.0 Vianova GeoSuite AB (2014): Novapoint GeoSuite Stability. Version 5.0 NGI (2010): En kort oppsummering av NGI s bruk av CPTU i praktisk prosjektering. CPTU-seminar Vegdirektoratet 26. April Utarbeidet av Kjell Karlsrud Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen Side 18 av 18

20

21

22

23

24 Bilag 2 Oversiktskart Fv Østvik Målestokk 1:25000 Statens vegvesen

25 Borpunktliste EUREF 89 sone 32 Bilag 3 Borhull X Y Z Metode Stopp Løsm Fjell Dato NO , ,33 Total Tolk 94 8,55 2, NO , ,1 11,495 Total Prøve 94 5,72 2, NO ,5 13,723 Total 90 33, NO ,5 14,599 Total Cpt 90 29, NO , ,2 14,576 Total 90 30, NO , ,8 13,681 DrT 93 14, NO , ,2 12,851 DrT Cpt 93 23, NO , ,6 12,904 DrT 93 29, NO , ,3 13,284 DrT 93 25, NO , ,4 13,471 DrT 93 22, NO , ,4 13,752 DrT NO , ,2 14,316 DrT 90 30, NO , ,2 13,844 DrT 90 30, NO ,2 13,903 DrT Prøve 90 30, NO , ,9 14,281 DrT 93 23, NO , ,9 21,715 DrT 93 2, B , ,1 12,444 DrT 94 25, B , ,5 18,254 DrT 94 2, , ,4 11,86 Total Tolk 94 34,45 1, , ,2 15,8 Total Tolk 94 11,2 3, B , ,1 9,54 Total Tolk 94 9, , ,6 8,5 Total 90 21, , ,3 9,8 Total Tolk 94 35,65 2, Innmåling Bekk Punkt X Y Z Metode A , ,1 18,65 AVP A , ,8 18,17 AVP A , ,4 17,57 AVP A , ,3 10,69 AVP A , ,2 8,78 AVP A ,3 7,7 AVP A ,6 6,58 AVP A , ,5 5,95 AVP A , ,1 AVP A , ,9 3,8 AVP A , ,2 12,58 AVP A , ,9 11,12 AVP A , ,38 AVP A , ,3 9,02 AVP

26 Geoteknisk rapport nr. Vd1415A-GEOTEK-R3 Bilag 4. Laboratorieundersøkelser VEDLEGGSOVERSIKT Bilag 4.1: Rutineundersøkelser i tabellformat Bilag 4.2: Korngraderingskurver Bilag 4.3: Ødometerforsøk Region midt Ressursavdelingen Berg- og geoteknikkseksjonen

27 Bilag 4.1 Rutineundersøkelser Fv 17/720 Østvik - Sprova - Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Tabell 1 Opptatte representative prøver og laboratoriearbeid. Pos. /ID NO Dybde Type Beskrivelse W TG GL W P W L C uu C uo C ue [m] No ,0 P Leirig Silt [%] [-] [%] [%] [%] No 103 1,0-2,0 Leirig Silt 27,7 T4 3,27 No 103 2,0-3,0 No ,8 54 0,1-0,2 0,2-0,3 0,3-0,4 [kp a] [kp a] [kp a] [%] [kn/ m 3 ] Tørrskorpleire m. jord (og røtter) 19,9 0,4-0,5 19, ,5-0,6 21,6 59,1 15 No , ,92 1,1-1,2 24,7 8,08 1,2-1,3 Siltig Leire 28 T4 1,3-1,4 1,4-1,5 1,5-1,6 1,6-1,7 No , ,2 2,1-2,2 2,2-2,3 Siltig leire 25,1 T ,6 2,3-2,4 27,2 16, ,02 2,4-2,5 2,5,-2,6 26,5 28,4 5,13 2,6-2,7 24,7 30,7 5,16 No ,8 54 Siltig leire 19,9 3,1-3,2 3,2-3,3 29,6 31,2 3,9 3,3-3, ,9 29,3 55,7 3,73 3,4-3,5 3,5-3,6 Siltig Leire 27,3 T4 32,8 3,94 3,6-3,7 forstyrret 27,8 35,5 4,76

28 Bilag 4.1 Rutineundersøkelser Fv 17/720 Østvik - Sprova - Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Pos. /ID NO Dybde Type Beskrivelse W TG GL W P W L C uu C uo C ue [m] [%] [-] [%] [%] [%] No ,8 54 Siltig Leire 19,8 4,1-4,2 4,2-4,3 28,3 32,2 3,94 [kp a] [kp a] 4,3-4,4 27,5 16,8 29,2 47,1 4,22 4,4-4,5 Siltig Leire 28,4 T4 39 3,1 4,5-4,6 27,7 38,7 3,03 4,6-4,7 No 136 2,0-3,0 P Siltig Sandig Leire 21,2 T4 20,8 1,8 3,0-4,0 NO ,2 54 2,0-2,1 Grus Siltig Sandig Leire m. gruskorn 2,1-2,2 Siltig Sand NO ,8 54 3,1-3,2 20,6 1,08 [kp a] [%] [kn/ m 3 ] Siltig leire gradert med Sandlag 21,1 3,2-3,3 24,5 1,08 15,5 9,61 3,3-3,4 3,4-3,5 3,5-3,6 3,6-3,7 3,7-3,8 NO191 6,0-7,0 P Siltig Sand NO ,8 54 9,1-9,2 Siltig leire gradert med Sandlag 20,7 9,2-9,3 22,8 4,22 29,9 13,7 9,3-9,4 9,4-9,5 9,5-9,6 9,6-9,7 9,7-9,8 Siltig leire gradert med NO ,8 54 Sandlag 20,8 10,1-10,2 sand 10,2-10,3 sand 10,3-10,4 sand 10,4-10,5 Siltig leire gradert med Sandlag 25,3 6,08 10,5-10,6 20,0 22,5 11,8

29 Bilag 4.1 Rutineundersøkelser Fv 17/720 Østvik - Sprova - Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Pos. /ID NO Dybde Type Beskrivelse W TG GL W P W L C uu C uo C ue [m] 10,6-10,7 22,9 10,7-10,8 NO P Siltig Leire [%] [-] [%] [%] [%] NO193 2,0-3,0 Leirig sandig silt 22,9 T4 2,94 2,06 NO193 5,0-6,0 Siltig Sand NO193 6,0-7,0 Siltig leire 22,4 T4 22,4 2,32 NO194 1,0-2,0 P Siltig Leire NO194 2,0-3,0 P-54 Siltig Leire 29,4 T4 4,8 21,8 NO194 6,0-7,0 P Siltig Leire 28,9 T4 2,94 [kp a] [kp a] [kp a] [%] [kn/ m 3 ] Symboler: P 54mm W TG W P W L C uu C uo C ue Poseprøve (representativ) Uforstyrret 54mm sylinderprøve Naturlig in-situ vanninnhold Telegruppe Utrullingsgrense / plastisitetsgrense Flytegrense (konus) Intakt skjærstyrke (konus) Omrørt skjærstyrke (konus) Intakt skjærstyrke (enaks) Aksial bruddtøyning (enaks) tyngdetetthet Jordartsklassifisering basert på korngraderingsanalyser er markert med fet skrift. Andre prøver er bare visuelt klassifisert.

30 Bilag 4.2 Korngraderingskurver Fv 17/720 Østvik - Sprova - Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Figur 1. Bp. 103 Korngraderingskurve Figur 2. Bp.110 Korngraderingskurve

31 Bilag 4.2 Korngraderingskurver Fv 17/720 Østvik - Sprova - Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Figur 3. Bp.134 Korngraderingskurve Figur 4. Bp.136 Korngraderingskurve

32 Bilag 4.2 Korngraderingskurver Fv 17/720 Østvik - Sprova - Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Figur 5. Bp.193 Korngraderingskurve Figur 6. Bp.194 Korngraderingskurve

33 Prosjekt Vedlegg G Vanninnhold 20,0 [%] Pos. nr. NO191 Tyngdetetthet 20,8 [kn/m 3 ] Ødometerforsøk - CRS Prøvekvalitet Spenningsmodulparametere Tøyningshastighet 1,36 [%/time] SVV HB016 (2010) σ 0 ' 130 [kpa] Prøvetakingsdato Fig dårlig forsøk σ c ' 145 [kpa] Forsøksdato Fig Dårlig M OC 6 [MPa] NGF Melding nr.11 (2013) m 19 [-] Lab nr. 183E Tabell 6 Dårlig σ r ' -180 [kpa] Dybde 10,5-10,6 [m] OCR i området 1-2 a 0 [-] Prøvediameter 50 [mm] ρ s (antatt) 2,75 σ a 100 [kpa] Prøvehøyde 22 [mm] M rebelastning - [MPa] Aksiell tøyning, ε [%] [kpa] 0 5 Tøyning Poretrykk Poretrykk, ub [kpa] Modul, M [MPa] Konsolideringskoeff, Cv [m²/år] ,100 0, σ'm= σ-2/3ub [kpa] Cv K Permeabilitetskoeff, k [m/år] N:\513\36\ \DAK\Lab\Ødometer\Hol191Lab183E.bhl\Ødometer_ny versjon.xlsm

34 Bilag 5. Poretrykksmålinger Tabell 1 Poretrykksmålinger Pos./ ID Installert Dyb de [m] /15 Måledato og målt vannivå relativt terreng [m] NO , ,05 1,11 0,75 1,00 1,4 1,0 0,05 NO , ,0* -1,0* -1,0* -1,8** -1,8** -1,0** -1,1** Minustegnet indikerer at vann-nivået er over bakken * Røret er full til toppen. * Røret er forlenget fra 1,0 til 2,0 meter

35 Bilag 6. CPTU Dybde, z (m) f s, f t (kn/m 2 ) Dybde, z (m) u 2, u o (kn/m 2 ) q c, q t (MN/m 2 ) Dybde, z (m) Oppdragsgiver: Oppdrag: Fv Dyrstad-Østvik-Malm Spissmotstand q c,t, poretrykk u 2 og sidefriksjon f s. CPTU hullnr.: P-1 Forberedende arbeider Tegningens filnavn: Bilag 6 CPTU NO110 Sonde: 4630 Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: emiced kjerik - Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Revisjon: Vd1415A

36 Bilag 6. CPTU Q t ( ) Profil F r (%) Q t ( ) Profil B q ( ) Oppdragsgiver: Oppdrag: Tegningens filnavn: Fv Dyrstad-Østvik-Malm P-1 Forberedende arbeider Jordartsklassifisering etter Robertson 1990 CPTU hullnr.: NO134 Sonde: 4630 Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: emiced kjerik - Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Revisjon: Vd1415A 1 Bilag 6 CPTU

37 Bilag 6. CPTU Fv 17/720 Østvik-Sprova-Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Rapport Figur 5 Trykksondering Cptu: Tolket friksjonvinkel fra trykksondering etter Ref.8-9. Figur 5.01 Hull Hol nr.: NO110 Friksjonsvinkel, j ( ) Attraksjon, a (kpa) Dybde (m) NTNU (a=20 kpa, Beta=-20 ) NTNU (a=10 kpa, Beta=-10 ) NTNU (a=0 kpa, Beta=0 ) Anbefalt friksjonsvinkel Anbefalt attraksjon Rapport nr.: Rapportdato: Side 74 av 81 Filnavn: n:\513\36\ \4 resultatdokumenter\41 rapporter\v100\revidert a\ rev. a fv17 østvik-beitstadsundet no100 endelig.docx

38 Bilag 6. CPTU Bilag 6 Aktiv udrenert skjærstyrke CuA (kn/m2) Enaks 0,25*p'0 4 CuA Profil Nke St<15 CuA Profil Ndu St<15 6 CuA Profil Nkt St<15 Konus 8 Dybde (m) Oppdragsgiver: Oppdrag: Tegningens filnavn: Fv Dyrstad-Østvik-Malm P-1 Forberedende arbeider Aktiv skjærstyrke profil CPTU hullnr.: NO110 Sonde: 4630 Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: emiced kjerik - Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Revisjon: Vd1415A 1 Bilag 6 CPTU

39 Bilag 6. CPTU KVALITETSKONTROLL AV TRYKKSONDERINGER (CPT) Sondenummer: 4630 Prosjekt: Fv17 Østvik Solberg Type sonde: NOVA Saksbehandler Emil Cederstrøm Kalibreringsdato: Sondering utført: Borhull/ID N0110 Lufttemperatur ( C): 6.0 Maks helning ( ): 6.6 KALIBRERINGSDATA Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (Mpa): Måleområde (Mpa): Skaleringsfaktor: Oppløsning 12 bit (kpa): Oppløsning 18 bit (kpa): Arealforhold: Maks ubel. temp.eff. (kpa): Temperaturområde ( C): NULLPUNKTSKONTROLL NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering CLASSIC (kpa): Etter sondering CLASSIC (kpa): Avvik CLASSIC (kpa): Før sondering NOVA (kpa): Etter sondering NOVA (kpa): Avvik NOVA (kpa): TEMPERATUREFFEKT Maksimal temperatureffekt (kpa): VURDERING AV ANVENDELSESKLASSE Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Samlet nøyaktighet (kpa): Tillatt nøyaktighet A1 (kpa): Tillatt nøyaktighet A2 (kpa): Tillatt nøyaktighet A3 (kpa): Tillatt nøyaktighet A4 (kpa): ANVENDELSESKLASSE Kommentarer: Statens vegvesen Region midt Berg og geoteknikkseksjonen

40 Bilag 6. CPTU Dybde, z (m) f s, f t (kn/m 2 ) Dybde, z (m) q c, q t (MN/m 2 ) u 2, u o (kn/m 2 ) Dybde, z (m) Oppdragsgiver: Oppdrag: Fv Dyrstad-Østvik-Malm Spissmotstand q c,t, poretrykk u 2 og sidefriksjon f s. CPTU hullnr.: P-1 Forberedende arbeider Tegningens filnavn: Bilag 6 CPTU NO134 Sonde: 4630 Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: emiced kjerik - Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Revisjon: Vd1415A

41 Bilag 6. CPTU Q t ( ) Profil F r (%) Q t ( ) Profil B q ( ) Oppdragsgiver: Oppdrag: Tegningens filnavn: Fv Dyrstad-Østvik-Malm P-1 Forberedende arbeider Jordartsklassifisering etter Robertson 1990 CPTU hullnr.: NO134 Sonde: 4630 Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: emiced kjerik - Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Revisjon: Vd1415A 1 Bilag 6 CPTU

42 Bilag 6. CPTU Fv 17/720 Østvik-Sprova-Malm Grunnundersøkelse for reguleringsplan Rapport Figur 5.04 Hull Hol nr.: NO134 Friksjonsvinkel, j ( ) Attraksjon, a (kpa) Dybde (m) NTNU (a=20 kpa, Beta=-20 ) NTNU (a=10 kpa, Beta=-10 ) NTNU (a=0 kpa, Beta=0 ) Anbefalt friksjonsvinkel Anbefalt attraksjon Rapport nr.: Rapportdato: Side 77 av 81 Filnavn: n:\513\36\ \4 resultatdokumenter\41 rapporter\v100\revidert a\ rev. a fv17 østvik-beitstadsundet no100 endelig.docx

43 Bilag 6. CPTU Bilag 6 Aktiv udrenert skjærstyrke CuA (kn/m2) Enaks 0,25*p'0 CuA Design CuA Profil Nke St< CuA Profil Ndu St<15 CuA Profil Nkt St<15 Konus 3.0 Dybde (m) Oppdragsgiver: Oppdrag: Tegningens filnavn: Fv Dyrstad-Østvik-Malm P-1 Forberedende arbeider Aktiv skjærstyrke profil CPTU hullnr.: NO134 Sonde: 4630 Dato: Tegnet: Kontrollert: Godkjent: emiced kjerik - Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Revisjon: Vd1415A 1 Bilag 6 CPTU

44 Bilag 6. CPTU KVALITETSKONTROLL AV TRYKKSONDERINGER (CPT) Sondenummer: 4630 Prosjekt: Fv17 Østvik Solberg Type sonde: NOVA Saksbehandler Emil Cederstrøm Kalibreringsdato: Sondering utført: Borhull/ID NO130 Lufttemperatur ( C): 6.0 Maks helning ( ): 3.6 KALIBRERINGSDATA Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Maksimal last (Mpa): Måleområde (Mpa): Skaleringsfaktor: Oppløsning 12 bit (kpa): Oppløsning 18 bit (kpa): Arealforhold: Maks ubel. temp.eff. (kpa): Temperaturområde ( C): NULLPUNKTSKONTROLL NA (q) NB (f) NC (u) Før sondering CLASSIC (kpa): Etter sondering CLASSIC (kpa): Avvik CLASSIC (kpa): Før sondering NOVA (kpa): Etter sondering NOVA (kpa): Avvik NOVA (kpa): TEMPERATUREFFEKT Maksimal temperatureffekt (kpa): VURDERING AV ANVENDELSESKLASSE Spissmotstand Sidefriksjon Poretrykk Samlet nøyaktighet (kpa): Tillatt nøyaktighet A1 (kpa): Tillatt nøyaktighet A2 (kpa): Tillatt nøyaktighet A3 (kpa): Tillatt nøyaktighet A4 (kpa): ANVENDELSESKLASSE Kommentarer: Statens vegvesen Region midt Berg og geoteknikkseksjonen

45

46

47

48

49

50

51

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72 f

73

74 f f

75

76 f

77

78 f

79

80 f

81

82 f f

83 Statens vegvesen Region midt Ressursavdelingen Postboks 2525, 6404 MOLDE Tlf: vegvesen.no Trygt fram sammen