Henning Tiarks Odd Magne Solheim Arne Vik REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV

Transkript

1 NOTAT OPPDRAG Helge Ingstads veg 1 3 DOKUMENTKODE RIG NOT 1_rev1 EMNE Geoteknisk vurdering for detaljregulering TILGJENGELIGHET Åpen OPPDRAGSGIVER Innherred Helsehus AS OPPDRAGSLEDER Henning Tiarks KONTAKTPERSON Helge Skjærpe, Promidt SAKSBEH Henning Tiarks KOPI ANSVARLIG ENHET 312 Midt Geoteknikk SAMMENDRAG Det er innarbeidet kommentarer fra uavhengig kontroll jfr. notat 1 GEO 1449 i sammendraget og kapitler 6, 8 og kap.9. Tegning 22, som viser effektivspenningsanalyse, er revidert. Rapporten behandler geotekniske forhold for Innherred Helsehus ved Helge Ingstads veg 1 3 i Levanger kommune knyttet til detaljregulering. Det gis en vurdering av kvikkleireforekomsten «Nedre Røstadlia». Våre vurderinger av skredfare er: Topografiske kriterier indikerer at det er lite fare for områdeskred på byggetomta. Skredmasser fra mulige løsneområder, som ligger utenfor planområdet, vil ikke berøre tomta. Evaluering av faregrad: middels faregrad Evaluering av skadekonsekvensklasse: mindre alvorlig Stabilitetsberegninger dokumenterer tilfredsstillende sikkerhet mot ras Det er vurdert tillatt poretrykksoppbygging under anleggsfasen inntil 2 kpa Henning Tiarks Odd Magne Solheim Arne Vik REV. DATO BESKRIVELSE UTARBEIDET AV KONTROLLERT AV GODKJENT AV MULTICONSULT Sjøfartsgata 3 Postboks 27, 778 Steinkjer Tlf multiconsult.no NO MVA

2 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no INNHOLDSFORTEGNELSE 1 Innledning Tiltakskategori etter NVEs retningslinjer Grunnlag... 4 Terreng og grunnforhold... 6 Soneavgrensning og klassifisering Sikkerhetskrav for planlagte tiltak Grunnlag for stabilitetsvurderinger Stabilitetsberegning Konklusjon Referanser TEGNINGER RIG TEG 1 Situasjonsplan med boringer 2 Avgrensning kvikkleire og løsneområde 1 Sjaktprofiler fra prøvegraving 21 1 Stabilitetsberegning Snitt P totalspenningsanalyse 22 1 Stabilitetsberegning Snitt P effektivspenningsanalyse VEDLEGG A Trykksonderinger A RIG CPTU 2MC13 (9 sider) A RIG CPTU 8MC13 (9 sider) A RIG CPTU 9MC13 (9 sider) RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 2 av 22

3 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no 1 Innledning I forbindelse med planlegging av nybygg «Innherred Helsehus» er Multiconsult engasjert som geoteknisk rådgiver. I dette notatet gis en geoteknisk vurdering for detaljregulering av tomta. Tabell 1: Mottatte planer og geotekniske grunnlagsdata. Tegning/dokument Tittel/kommentar Mottatt dato A1 2 Illustrasjonsplan med utomhus Forprosjekt, Letnes Arkitekter A 1d.pdf Situasjonsplan Forprosjekt, Letnes Arkitekter Geoteknisk prosjektering Levanger, Datarapport og vurderinger, GeoMidt AS Lokalisering av utbyggingsområdet er vist i figur 1 1. Bygget er planlagt mellom parkeringsplass for høgskolen i nord og butikktomta i sør. Figur 1 2. Byggetomt Figur 1 1: Utklipp fra 3D ortofoto med markering av utbyggingsområdet (data: RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 3 av 22

4 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no plassering Innherred Helsehus plassering Leiligheter Figur 1 2: Utklipp fra Illustrasjonsplan, med det aktuelle fotavtrykk for bygget. 2 Tiltakskategori etter NVEs retningslinjer NVEs veiledning til retningslinje Flaum og skredfare i arealplaner [11] definerer tiltakskategorier (K K4). Prosjektets krav til sikkerhetsnivå, vurderinger, beregninger og kontroller avhenger av tiltakskategori og områdets faregradsklasse. Byggets formål medfører at tiltaket plasseres i tiltakskategori K4. Dette innebærer at uavhengig /skjerpet kontroll for stabilitetsvurderinger må utføres i henhold til NVE`s veileder «Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper» [1] RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 4 av 22

5 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no 3 Grunnlag Det er tidligere utført grunnundersøkelser i området. Relevante, tidligere grunnundersøkelser er listet opp i tabell 2. Tabell 2: Datagrunnlag Rapport nr. Firma År Oppdragsnavn o Kummeneje 1997 Røstad Pumpestasjon /14/ Multiconsult 2 Byggetomt Lidl /17/ R Multiconsult 211 VA anlegg Levanger Verdal, datarapport /13/ Multiconsult 213 Grunnundersøkelse ungdomsskole Røstad, /18/ 2144G GeoMidt AS 214 Geoteknisk prosjektering Levanger, /16/ Foreliggende rapporter indikerer at kvikkleire forekommer lokalt i Røstad området. Det ble påvist sprøbruddmaterialer i følgende borepunkter: BP 7, ved Leirabekken jfr. ref. [13] BP 8A, ved parkeringsplass vest ref. [13] BP 7 MC13, ved parkeringsplass vest [18] BP 9 GM14, nordvestlige byggetomt [16] Det foreligger resultater fra laboratorieundersøkelser på prøver fra nærområdet. Dette omfatter også treaksialforsøk og ødometerforsøk [17]; [18]. Det er utført en terrengbefaring langs Leirabekken. Det er observert spor av aktiv erosjon i bekken (figur 3 1). Figur 3 1: Leirabekken, ved lavt tidevann RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side av 22

6 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no 4 Terreng og grunnforhold Terreng Byggetomta utgjør del av et tilnærmet flatt areal som er innrammet av Leirabekken, Levangerelva og Holmhaugen / Kjerkhaugen. Terrengnivået ligger mellom kote +7 og kote +8 og tomta er avgrenset med en 2 m høy jordvoll mot parkeringsplassen, som ligger på nabotomta i nord. I øst ligger reguleringsområder for studentboliger og ca. 1 m øst for tomta ligger Nordlandsbanen på en ca. 4 m høy fylling. Nærmeste bekk er Leirabekken i sør. Det er fjell i dagen ved Kjerkhaugen ca. 8 m nord for tomta. Det er bygget en parkeringsplass som har medført terrengendringer som vist i figur 3.1. Terrenget mot Leirabekken er tidligere senket med ca.,6 1,2 m. Aktuelle koter er vist i figur 4.1 og danner grunnlag for dagens terreng i stabilitetsberegninger. Figur 4 1: Dagens terreng ved Leirabekken sør for byggetomt (Levanger kommune) RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 6 av 22

7 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Grunnforhold Utsnitt av kvartærgeologisk kart er vist i Figur 4 2. For den aktuelle tomta er det avmerket tykke hav og fjordavsetninger (silt leire). Vest for tomta er det kartlagt strandavsetninger som topplag. Hele området ligger langt under marin grense som i Levanger er ca. ved kote +18. Figur 4 2: Kvartærgeologisk kart (kilde: NGU) Grunnforholdene er preget av leira med heterogen sammensetning. Det er stor variasjon i silt og finsandinnhold som forekommer dels i tynn veksellagring med leire eller som fraksjon i den mer plastiske leira. Kvikkleire som er påtruffet på tomta er plastisk RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 7 av 22

8 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Soneavgrensning og klassifisering Norges vassdrags og energidirektorat (NVE) er den overordnete myndigheten for statlige forvaltningsoppgaver innen forebygging av flomskader og skredulykker. Det er utgitt en veileder av NVE [1] med prosedyrer for utredning av faresoner/aktsomhetsområder for skred som legges til grunn for skredfarevurderinger på aktuelle tomta. Nærmeste vassdrag er Leirabekken som ligger 1 m sørvest for området. Figur 1 viser vassdragene og nærmeste faresoner for kvikkleire. Utbyggingsområdet er ikke flomutsatt og berøres ikke av kartlagte faresoner for kvikkleire. Kvikkleirefaresone Leirabekken, flomsoner Figur 1: Faresoner i området.( Grunnundersøkelsene fra GeoMidt AS [16] viser at det lokalt er kvikkleire på tomta. Kvikkleira er påvist i ett punkt. Figur 7 1 viser sonderingsprofil og prøveserie for dreietrykksondering i borpunkt 9 (9 GM14). Muligheter for områdeskred spesifiseres med følgende topografiske kriterier jfr. veileder [1]. I. Terrenghelning: Terrenget er jevnt og ligger ca. på kote + 7, 1 m sør for tomta har Leirabekken erodert seg ned til ca. kote +1, Brattere skråning ved Leirabekken har høyde på ca. 3 4 m. Terrenget karakteriseres med helning 1:1, total skråningshøyde på ca. 6, m. II. Bakovergripende skredutbredelse: Et potensielt initialskred ved Leirabekken vil muligens utbre seg bakover i sprøbruddmaterialer med en lengde tilsvarende 1 x Skråningshøyde. Maksimal bakovergripende skredutbredelse (løsneområde) er 1 x 6, m =98 m, dvs. et potensielt skred vil sannsynligvis ikke nå fram til tomtegrensen som ligger 1 m fra Leirabekken RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 8 av 22

9 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Figur 2: Avgrensning av løsneområdet «Nedre Røstadlia» sørvest for byggetomta. Avgrensning av faresone Topografiske kriterier indikerer at det er lite fare for områdeskred på byggetomta. Terrenget heller ikke brattere enn 1:1 og et potensielt skred ved Leirabekken vurderes ikke å kunne berøre tomta. Topografien er slik at skredmasser fra mulige løsneområder, som ligger utenfor planområdet, ikke ville berøre tomta. Klassifisering av faresone For å bestemme faregraden må terreng og grunnforholdene evalueres etter tabell vist i figur 1; jfr. NVEs veileder [1]. Faregradevaluering er sammenstilt i Tabell 3 og 4 for eksisterende terreng og for situasjonen i anleggsfasen RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 9 av 22

10 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Figur 1: Tabell for evaluering av faregrad [1]. Tabell 3: Faregradsevaluering før utbygging /eksisterende terreng Faktorer Vekttall Score Produkt Merknad/vurdering Tidl. skredaktivitet Skråningshøyd e 1 ingen spor av skredaktivitet i området 2 Total høydeforskjell innenfor området er 7 m OCR Basert på tolking av utførte forsøk er overkonsolideringsgrad (OCR) i dybden 1,2 Poretrykk 3/ fra målinger ved nabotomta, ingen PZ på tomta Kvikkleiremek tighet Mektighet av kvikkleireforekomsten er maksimalt registrert til ca.11 m, men større enn skråningshøyde Sensitivitet 1 S t = 9 1 målt i kvikkleire/sprøbruddmateriale Erosjon Leirabekken er ikke erosjonssikret Inngrep 3 Det er tatt utgangspunkt i eksist. terreng. Ingen permanente inngrep. Poengverdi 18 = Faregradsklasse middels for eksisterende terreng RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 1 av 22

11 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Tabell 4: Faregradsevaluering i anleggsfasen Faktorer Vekttall Score Produkt Merknad/vurdering Tidl. skredaktivitet Skråningshøyd e 1 ingen spor av skredaktivitet i området 2 Total høydeforskjell innenfor området er 7 m OCR Basert på tolking av utførte forsøk er overkonsolideringsgrad (OCR) i dybden 1,2 Poretrykk 3/ det forventes høy poretrykksøkning under pelearbeider som vil avtar etter anleggsfasen Kvikkleiremek tighet Mektighet av kvikkleireforekomsten er maksimalt registrert til ca.11 m Sensitivitet 1 S t = 9 1 målt i kvikkleire/sprøbruddmateriale Erosjon 3 3 Leirabekken er ikke erosjonssikret Inngrep 3 Det er tatt utgangspunkt i eksist./dagens terreng. Ingen permanente inngrep planlagt. Poengverdi 24 = Faregradsklasse middels etter utbygging Med forventet poretrykksøkning i anleggsfasen er faregradsklassen for faresonen vurdert med middels faregrad. 6 Sikkerhetskrav for planlagte tiltak Kravene til sikkerhetsnivå skal vurderes i henhold til tiltakskategori og faregraden. For prosjektet tiltakskategori K4 relevant. Faregraden for sonen er middels og det stilles dermed krav til sikkerhetsfaktor for områdestabilitet på F 1,4 både for totalspenningsanalyse og for effektivspenningsanalyse. Alternativt kan kravene tilfredsstilles med en «forbedring» av områdestabiliteten hvis sikkerhetsfaktor F er mindre enn kravene (figur 6 1). For prosjektet må det dermed dokumenteres tilfredsstillende områdestabilitet med stabilitetsberegninger RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 11 av 22

12 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Figur 6 1: Minimumskrav til prosentvis forbedring ved topografiske endringer RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 12 av 22

13 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no 7 Grunnlag for stabilitetsvurderinger Skredmekanismer For området vurderes et progressivt brudd, utløst av initialskred ved Leirabekken, som mulig skredmekanisme. En slike bruddmekanisme kan føre til områdeskred. Sprøbruddmaterialer Kvikkleire og sensitiv leire benevnes samlet som sprøbruddmaterialer ( Kvikkleire: omrørt skjærfasthet <, kpa. Sensitiv leire: sensitivitet > 1 og omrørt skjærfasthet mellom, kpa og 2, kpa). Sprøbruddmaterialer forekommer lokalt i undersøkelsesområdet som vist i figur 2. Boringene er klassifisert med utgangspunkt i NVEs retningslinjer /Ref 11/. Det er borpunkter med prøveserie som med sikkerhet kan betraktes som sprøbruddmateriale og som får rød status. Et borpunkt med en sondering (ingen prøveserie) som indikerer sprøbruddmateriale får oransje status. Følgende tre fargekoder er benyttet: Rød: Oransje: Grønn: Påvist sprøbruddmateriale / kvikkleire Mulig sprøbruddmateriale / kvikkleire Ikke antatt sprøbruddmateriale / kvikkleire Lagdeling Grunnundersøkelser viser at undersøkelsesområdet er lokalt preget av finkornige friksjonsmasser (strandavsetninger) i topplaget i varierende tykkelse. På byggetomta består topplaget av et ujevnt matjordlag på ca.,1 til,4 m tykkelse. Ellers består topplaget av leirig silt med tynne finsandlag (kohesjonsmaterial) som er middels fast til fast i det øvre 1,8 m. Det er tatt prøver i BP 9 GM14 ned til m dybde. Prøvematerialet og sonderingsforløp indikerer at leira er meget bløt og bløt ned til fast grunn. Grunnforholdene i undersøkelsesområdet kan beskrives med en karakteristisk lagdeling: Lag 1 : Lag 2: Lag 3: Silt, leirig, middels fast, skjellrester forekommer mellom, 1,8 m dybde, kohesjonsmateriale, sterk plastisk, grå brun Leire bløt til meget bløt forekommer mellom 1,8 19 m dybde, sprøbruddmateriale lokalt kvikkleire, varierende plastisitet Morenemateriale, fast forekommer i overgang til antatt berg antatt tynt lag I borpunkt 9 GM14 er det påvist kvikkleire i 3, m dybde med prøvetaking. Sonderingsprofiler i borpunkt 9 og 7 tyder på at mektigheten av dette laget kan være opptil 8 9 m fra ca. 3, til 12 m dybde (Figur 7 1) RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 13 av 22

14 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Figur 7 1: Dreietrykksondering DTR 9 og prøveserie i borpunkt 9; fra GeoMidt AS [16] Dybder til berg Resultatet av utførte totalsonderinger på nabotomta [17] med fjellkontrollboring viser at dybden til antatt berg varierer fra ca. 22 m til 32 m i borpunktene, dvs. fjellkoter varierende mellom ca. kote 1, og kote 2,. Dreietrykksonderingene på byggetomta stopper i faste masser og indikerer ca. 12 m til 16 m dybde til antatt berg. Ved fjellkontrollboringer utført i september 214 er det påvist fjell i 11 m til 21 m dybde. Fra berggrunnskart fra NGU fremkommer det at berggrunnen består av leirskifer, fyllitt og grønnskifer RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 14 av 22

15 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Geotekniske parametere Nedenfor vises rutinedata fra relevante prøveserier for aktsomhetsområdet, hhv. ved borpunkt nr. 9 MC13, borpunkt 7, borpunkt 1 KM97 og borpunkt MC (Figur 7 2 t.o.m. 7 ). Figur 7 2: Rutinedata fra borpunkt 9 MC13 [18] vest for tomta Figur 7 3: Rutinedata fra borpunkt 7, Ref[13] ved Leirabekken RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 1 av 22

16 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Figur 7 4: Rutinedata fra borpunkt 1 KM97 (kote +,) ved Pumpehuset. Figur 7 : Rutinedata fra borpunkt MC(kote +6) ved Helge Ingstads veg 2 [17] RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 16 av 22

17 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Tyngdetetthet Målt tyngdetetthet på opptatte prøver er benyttet som grunnlag og karakteristisk verdi som fastsettes for beregningene som følger: Leire og leire med sprøbruddegenskaper (2 kn/m 3 ). For øvrige masser ble tyngdetetthet vurdert fra erfaringsverdier. Skjærfasthet Skjærfasthet kan vurderes ut fra foreliggende rutineundersøkelser som indikerer bløt leire (C u < 2 kpa) for leira ned til ca. 9 m og 12 m dybde og middels fast leire (C u > 2 kpa) for dybder større 8 m som vist i figur 7 2 t.o.m. 7. Skjærfastheten er i tillegg tolket ut fra foreliggende CPTU vest for området (Vedlegg A) som også vist i figur 7 6. Figur 7 6: CPTU tolkning med designlinje for udrenert skjærfasthet RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 17 av 22

18 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Anisotropi For beregninger på totalspenningsbasis med bruk av udrenert skjærfasthet er det benyttet anisotrop jordmodell. Forsøk på høykvalitetsprøver (blokkprøver) indikerer at anisotropiforholdene varierer avhengig av plastisitetsindeks [17]. Plastisiteten for leira er bestemt i laboratoriet og ligger mellom I p =9 % og 12 % [13]. Følgende anisotropiforhold benyttes i samsvar med: En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer i prosjektering i norske leirer [Ref.18]. c c c c ud uc ue uc,63,3 ADP forhold for leire er valgt på grunnlag som vist i Tabell.. Tabell : Omforent anbefaling av anisotropifaktorer (ADP faktorer) jf. ref.[18]. Plastisiteten i området varierer mellom I p = 1 og I p = 4 Deformasjonsegenskaper Leira er kompressibel og normalkonsolidert med tolket overkonsolideringsforhold (OCR) i området OCR= 1,2 for lagene ned til ca. 12 m dybde og OCR=1, for lag > 12 m dybde. Tolkning av parametere er utført med basis i utførte CPTU sonderinger og opptatte 4 mm prøveserier. Tolkning av prekonsolideringsspenning, p c, fra CPTU er vist i datarapport [18]. Kvalitet av prøvematerialet For vurdering av prøvekvalitet henvises til tidligere undersøkelser. Foreliggende CPTUsonderinger vurderes å være av god kvalitet tilsvarende anvendelsesklasse 1. Poretrykksresponsen ved CPTU sonderingene er nokså tydelig og viser god korrelasjon med sidefriksjon (Vedlegg B CPTU tolkning). Grunnvannsnivå og poretrykksfordeling med dybden Det er ikke utført målinger av grunnvannsnivået. Det er sammenlignbare forhold i nærområde som tyder på at grunnvannstand kan innstille seg i ca. 1, 2 m under terreng ved grøftearbeider. Grunnvannstanden varierer med årstid og nedbørsforhold og antas å stå opp mot terrenget i deler av året RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 18 av 22

19 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no Piezometermålinger ved borpunktene 2MC13, 7MC13 og 7A vest for undersøkelsesområdet [18], [13], viser noe poreovertrykk i grunnen. Ved fjellkontrollboringer er det ikke påtruffet forhold som indikerer høyt poreovertrykk i dypere lag. Figur 7 7: Tolkning av dreietrykksonderinger 9 og 7, utført av GeoMidt AS i juni 214. Effektivspenningsparametre, friksjonsvinkel, φ k For effektivspenningsparametre av leira er det benyttet erfaringsverdier. Spesifikke styrkeparametere som er benyttet for stabilitetsberegninger er angitt i tabell 6r. Styrkeparameterne vurderes å ligge på den sikre siden som en konservativ antakelse. Tabell 6 Materialparametere for effektivspenningsanalyser Tyngdetetthet Friksjon tan φ k Attraksjon a Lag 1 : Silt, leirig, finsandig, 2, m dybde Lag 2: Leire Silt, vekslende lagdeling, skjellrester, lokalt sprøbruddmateriale 2 12m dybde Lag 3: homogen Leire, med tynt finsandlag, 1 18 m dybde 2, kn/m 3,8 ( k = 3 ) 2 kpa 2, kn/m 3,4 ( k = 22 ) 1 kpa 2, kn/m 3,4 ( k = 24 ) 1 kpa RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 19 av 22

20 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no 8 Stabilitetsberegning Det er foretatt stabilitetsberegninger for anleggsfasen og dagens terreng for det mest kritiske snitt. De mest kritiske snitt for løsneområdet er vist på situasjonsplan tegning RIG TEG 1. beregningsprofiler med kritiske skjærflater er framstilt i RIG TEG 21 og 22. Bygget skal fundamenteres med spissbærende peler på berg. Dermed blir grunnen på tomta ikke påført tilleggs spenninger pga. bygningslaster. Ved eventuelt bruk av rammede peler vil massefortrengning medføre poretrykksøkninger. Beregninger med økt poreovertrykk viser hvor stor poretrykksoppbygging under rammearbeider som kan tillates. Stabilitetsberegningene er utført med beregningsprogrammet "GeoSuite Stability" versjon..8 med beregningsmetode Beast 23. Beregningsmetoden er basert på grenselikevektsmetode, og anvender en versjon av lamellmetoden som tilfredsstiller både kraft og momentlikevekt. Programmet søker selv etter kritisk sirkulærsylindrisk glideflate for definerte variasjonsområder av sirkelsentrum. Det er også mulig å definere egne glideflater i programmet. Laster Det er tatt med trafikklaster som er 1 kpa med en lastfaktorer på 1,3. Beregningsresultater I tabellene under er sikkerhetsfaktor F (γ M ) for kritisk skjærflate presentert for beregninger med ADP analyse og aφ analyse for permanent tilstand / anleggsfase. Snittlinjen for snitt P er vist på situasjonsplan (RIG TEG 1). Tabell 7: Beregningsresultater Snitt P Tegni ng Beregning Snitt P Krav for sikkerhetsfaktor F beregnet sikkerhetsfaktor F prosentvis forbedring % Kravene oppfylt F % vis RIG TEG 21 ADPanalyse eksisterende terreng 1,4 1,48 JA permanent tilstand 1,4 1,48 JA IR RIG TEG 22 aφ analyse eksisterende terreng og permanent tilstand Anleggsfase med 2 kpa poreovertrykk 1,4 1,61 1,4 1,41 JA JA IR For tillatt poretrykksøkning indiker Beregninger i snitt P viser at et poreovertrykk på maksimalt 2 kpa kan tillates i anleggsfasen. Ved bruk av rammede og massefortrengende peler må poretrykksutvikling følges opp med målinger av poretrykket RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 2 av 22

21 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no 9 Konklusjon Prosjektet vil ikke forverre områdestabiliteten når det er ferdigstilt og stabilitetsberegninger dokumenterer tilfredsstillende sikkerhet. Under anleggsfasen må poretrykksutviklingen overvåkes. Tomta er ikke utsatt for rasfare. For området vurderes et progressivt brudd, som mulig skredmekanisme. En slik bruddmekanisme kan føre til områdeskred. Skred kan utløses pga. av initialskred ved Leirabekken. Vurdering av løsneområdet tilsier at det ikke er sannsynlig at ett bakovergripende skred kan forplante seg inntil tomta i Helge Ingstads veg 1 3. Erosjonssikring av Leirabekken vil i midlertid ha betydning for byggeprosjekter som ligger innenfor løsneområdet. Generelt vil forbygning av Leirabekken virke positivt for områdestabilite og er derfor å anbefale for å hindre ras i nærområdet. 1 Referanser [1] Standard Norge, Eurokode: Grunnlag for prosjektering av konstruksjoner, Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN 199:22+NA:28, Apr. 22. [2] Standard Norge, Eurokode 7: Geoteknisk prosjektering. Del 1: Allmenne regler, Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN :24+NA:28, Nov. 24. [3] Standard Norge, Eurokode 8: Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning. Del 1: Allmenne regler, seismiske laster og regler for bygninger., Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN :24+NA:28, Dec. 24. [4] Standard Norge, Eurokode 8: Prosjektering av konstruksjoner for seismisk påvirkning. Del : Fundamenter, støttekonstruksjoner og geotekniske forhold, Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN 1998 :24+NA:28, Nov. 24. [] Standard Norge, Vibrasjoner og støt. Måling av svingehastighet og beregning av veiledende grenseverdier for å unngå skade på byggverk., Standard Norge, Norsk standard NS 8141, Jun. 21. [6] Standard Norge, Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner. Del 1 1: Stålkonstruksjoner, allment, Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN :2+NA:28, Feb. 28. [7] Standard Norge, Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner. Del 1 8: Knutepunkter og forbindelser, Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN :2+NA:29, Oct. 29. [8] Standard Norge, Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner. Del : Peler (spunt), Standard Norge, Norsk standard (Eurokode) NS EN 1993 :27+NA:21, Feb. 21. [9] V. Statens vegvesen, Geoteknikk i vegbygging (Håndbok 16), Vegdirektoratet, Oslo, Veiledning, Jun. 21. [1] Den Norske Pelekomié, Peleveiledningen 212, 212th ed. Norsk Geoteknisk Forening (NGF), 212. [11] (NVE) Norges vassdrags og energidirektorat, Flaum og skredfare i arealplanar, NVE, Oslo, NVE retningslinjer Retningslinjer nr , Apr [12] TEK 1: FOR Nr 489 Forskrift Om Tekniske Krav Til Byggverk (Byggteknisk Forskrift). FOR Nr 489, [13] MULTICONSULT AS (211): VA anlegg Levanger Verdal, datarapport R RIG RAP 1, datert 29. juni RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 21 av 22

22 Helge Ingstads veg 1 3, Innherred Helsehus Geoteknisk vurdering for detaljregulering multiconsult.no [14] Kummeneje (1997): Røstad Pumpestasjon. - rapport o.11922, 18. juni [1] Norges vassdrags og energidirektorat (214): Rapport Sikkerhet mot kvikkleireskred. Vurdering av områdestabilitet ved arealplanlegging og utbygging i områder med kvikkleire og andre jordarter med sprøbruddegenskaper. Mai 214 [16] Geomidt AS (214): Røstad, Levanger274/24,274/2. - rapport o.2144g, 17. juni 214. [17] MULTICONSULT AS (2): Byggetomt Røstad, Levanger RIG RAP 1, datert 31. januar 2. [18] MULTICONSULT AS (213): Ungdomsskole Røstad, grunnundersøkelse datarapport RIG RAP 1_rev, datert 12. juli RIG NOT 1 1.oktober 214 / Revisjon 1 Side 22 av 22

23

24

25

26

27

28 DOKUMENTASJON MÅLEDATA - GEOTECH SONDER Sonde nr.: 4293 Sondetype: Arealforhold, a:,843 Arealforhold, b: Kalibreringsdato: Utførende: EGENSKAP (fra kalibreringsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON Maksimum spenning (MPa): /2, Måleområde (MPa): /2, Oppløsning, 2 12 bit (kpa): Oppløsning, 2 18 bit (kpa):,21,1 Max. temp.effekt, ubelastet (kpa): 16,1,29 Temperaturområde ( o C): 4 4 Merknad 1: Merknad 2: Borleder: Olav Bakken Assistent: Filtertype: porøst Mettemedium: Mettemetode: ferdigmettet Lufttemperatur ( o C): Forankring: Max. helning ( o ): Merknad 1: EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON Maksimal temperatureffekt (kpa):,37,1 NULLPUNKTKONTROLL Før sondering (DOS): Etter sondering (DOS): Faktor NA (q) NB (f) Avvik (DOS) (kpa):,, Før sondering (Windows): 13, 2,2 Etter sondering (Windows):,1 1,2 Avvik (Windows) (kpa): 1,1 1,2 NØYAKTIGHETSVURDERING GEOTECH VURDERING AV ANVENDELSESKLASSE Målestørrelse Spissmotstand Friksjon Samlet nøyaktighet, TOT (kpa) 6,68 1,31 Tillatt nøyaktighet A1, k (kpa) 3,, Tillatt nøyaktighet A2, k (kpa) 1, 1, Tillatt nøyaktighet A3, k (kpa) 2, 2, Vurdering profil ANVENDELSESKLASSE 1 1 Oppdragsgiver: Oppdrag: Levanger kommune Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet. CPTU id.: MULTICONSULT AS SONDEDATA UTFØRELSE MÅLEVARIABLE Ungdomsskole Røstad Nova, Geotech AB PORETRYKK 2, 2,,2,2 4 Bjørn Solem glyserin 19, 14,6 PORETRYKK,1 NC (u), 21,8 1,6 1,6 Poretrykk 1,63 1, 2,, 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon:

29 1 1 q c, q t (MN/m 2 ) u 2, u o (kn/m 2 ) f s, f t (kn/m 2 ) i ( O ) Oppdragsgiver: Levanger kommune Oppdrag: Ungdomsskole Røstad Tegningens filnavn: CPTU_2 Spissmotstand q c,t, poretrykk u 2, sidefriksjon f s,t og helning i. CPTU id.: 2-MC13 Sonde: 4293 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

30 1 1 q n (kn/m 2 ) q n (kn/m 2 ) 1 u 2 (kn/m 2 ) Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kn/m 2 ) Oppdragsgiver: Netto spissmotstand q n og poreovertrykk u 2. CPTU id.: MULTICONSULT AS Oppdrag: 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad CPTU_2 Godkjent: Revisjon: oaa

31 1 1 N m (-) B q (-),, 1, 1, 1 1 R f (%) 2 4 Oppdragsgiver: Oppdrag: Spissmotstandstall N m, poretrykks- B q og friksjonsforhold R f. CPTU id.: MULTICONSULT AS 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad CPTU_2 Godkjent: Revisjon: oaa

32 1 1 Komplett profil 9 Spissmotstand q t (kn/m 2 ) ,,2,4,6,8 1, 1,2 1,4 Poretrykksforhold B q (-) Jordartsid. Beskrivelse Identifikasjon 1 Sensitivt, finkornig materiale 2 Organisk materiale 3 Leire Ved variasjon 4 Leire - siltig leire i jordartgruppe Leirig silt - siltig leire brukes begge 6 Sandig silt - leirig silt Id-boksene for 7 Siltig sand - sandig silt å beskrive 8 Sand - siltig sand materialet 9 Sand (eks. -7) 1 Grusig sand - sand 11 Meget fast, finkornig materiale 12 Sand - leirig sand Oppdragsgiver: Jordartsidentifikasjon fra CPTU data - q t og B q. CPTU id.: Oppdrag: 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad CPTU_2 MULTICONSULT AS Godkjent: Revisjon: oaa

33 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt=f (Bq) sua, NDu=f(Bq) sua, Nke=f(Bq) sua, NC, a(po'+a) suk, konus sue, enaks sutc, treaks sua, designlinje Nkt = (18,7-12, Bq) c valgt: NDu = (1,8+7,2 Bq) Nke = (13,8-12, Bq),2 Oppdragsgiver: Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet s ua, korrelert mot B q. CPTU id.: MULTICONSULT AS 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad CPTU_2 Godkjent: Revisjon: oaa

34 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt=f(St,OCR,Ip) sua, Nke=f(St,OCR,Ip) suk, konus sutc, treaks sua, NDu=f(St,OCR,Ip) sua, NC, a(po'+a) sue, enaks sua, designlinje Sensitivitetsvalg: St < 1 c valgt:,2 Nkt = (7,8+2,logOCR+,82Ip) NDu = (6,9-4logOCR+,7Ip) Nke = (11,-9,Bq) Oppdragsgiver: Oppdrag: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad CPTU_2 Aktiv udrenert skjærfashet s ua, korrelert mot S t, OCR og I p. CPTU id.: MULTICONSULT AS 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

35 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt= f(bq) sua, SHANSEP, Ds1=' sua, NC, a(po'+a) sue, enaks sua, designlinje sua, Ndu= f(bq) sua, SHANSEP, Ds2'= suk, konus sutc, treaks N kt : (18,7-12,B q ) c valgt: N Du : (1,8+7,2B q ),2 Oppdragsgiver: Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet s ua, verdier fra SHANSEP-analyse. CPTU id.: MULTICONSULT AS 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad CPTU_2 Godkjent: Revisjon: oaa

36 M Prekonsolideringsspenning, c ' (kpa) pc', CPTU, spissmotstand pc', CPTU, poretrykk pc', CPTU, poretrykk, Chen & Mayne po', eff. overlagringstrykk' pc', ødometer, enkeltdata pc', designlinje Oppdragsgiver: Levanger kommune Prekonsolideringsspenning c '. CPTU id.: MULTICONSULT AS Oppdrag: Ungdomsskole Røstad 2-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: CPTU_2 Godkjent: oaa Revisjon:

37 u 2, u o (kn/m 2 ) 2,29 13,6 22,8,126 -,2, q c, q t (MN/m 2 ) f s, f t (kn/m 2 ) i ( O ) Oppdragsgiver: Levanger kommune Oppdrag: Ungdomsskole Røstad Tegningens filnavn: RIG-CPTU_8-MC13 Spissmotstand q c,t, poretrykk u 2, sidefriksjon f s,t og helning i. CPTU id.: 8-MC13 Sonde: 4293 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

38 2,29 13,6 22,8,126 -,2, q n (kn/m 2 ) u 2 (kn/m 2 ) 2 4 q n (kn/m 2 ) Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kn/m 2 ) Oppdragsgiver: Netto spissmotstand q n og poreovertrykk u 2. CPTU id.: Oppdrag: 8-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_8-MC13 MULTICONSULT AS Godkjent: Revisjon: oaa

39 B q (-),, 1, 2,29 13,6 22,8,126 -,2, N m (-) R f (%) Oppdragsgiver: Oppdrag: Spissmotstandstall N m, poretrykks- B q og friksjonsforhold R f. CPTU id.: 8-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_8-MC13 MULTICONSULT AS Godkjent: Revisjon: oaa

40 1 1 Komplett profil 9 Spissmotstand q t (kn/m 2 ) ,,2,4,6,8 1, 1,2 1,4 Poretrykksforhold B q (-) 2,29 13,6 22,8,126 -,2,1 Identifikasjon 1 Sensitivt, finkornig materiale 2 Organisk materiale 3 Leire Ved variasjon 4 Leire - siltig leire i jordartgruppe Leirig silt - siltig leire brukes begge 6 Sandig silt - leirig silt Id-boksene for 7 Siltig sand - sandig silt å beskrive 8 Sand - siltig sand materialet 9 Sand (eks. -7) 1 Grusig sand - sand 11 Meget fast, finkornig materiale 12 Sand - leirig sand Oppdragsgiver: Jordartsidentifikasjon fra CPTU data - q t og B q. CPTU id.: MULTICONSULT AS Oppdrag: 8-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_8-MC13 Godkjent: Revisjon: oaa

41 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt=f (Bq) sua, NDu=f(Bq) sua, Nke=f(Bq) su, NC, a(po'+a) suk, konus sue, enaks sutc, treaks sua, designlinje Oppdragsgiver: Nkt = (18,7-12, Bq) c valgt:,2 NDu = (1,8+7,2 Bq) Nke = (13,8-12, Bq) Referansemetode: Karlsrud et al (1996) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet s ua, korrelert mot B q. CPTU id.: 8-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_8-MC13 MULTICONSULT AS Godkjent: Revisjon: oaa

42 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt=f(St,OCR,Ip) sua, Nke=f(St,OCR,Ip) suk, konus sutc, treaks sua, NDu=f(St,OCR,Ip) su, NC, a(po'+a) sue, enaks sua, designlinje Sensitivitetsvalg: St < 1 c valgt:,2 Nkt = (7,8+2,logOCR+,82Ip) NDu = (6,9-4logOCR+,7Ip) Referansemetode: Karlsrud et al (2) Nke = (11,-9,Bq) Oppdragsgiver: Oppdrag: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_8-MC13 Aktiv udrenert skjærfashet s ua, korrelert mot S t, OCR og I p. CPTU id.: MULTICONSULT AS 8-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

43 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt= f(bq) sua, Ndu= f(bq) su, SHANSEP, Ds1=' Oppdragsgiver: N kt : (18,7-12,B q ) c valgt: N Du : (1,8+7,2B q ) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet s ua, verdier fra SHANSEP-analyse. CPTU id.: 8-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: ,2 Referansemetode: Karlsrud et al. (1996) Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_8-MC13 MULTICONSULT AS su, SHANSEP, Ds2'= su, NC, a(po'+a) suk, konus sue, enaks sutc, treaks sua, designlinje Godkjent: Revisjon: oaa

44 Prekonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo ' (-) OCR, CPTU, spissmotstand, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, Chen & Mayne OCR, ødometer, enkeltdata OCR, ødometer, funksjon OCR, designlinje Referansemetoder 1 og 2: NTNU Senneset, Sandven & Janbu (1989) Referansemetode 3: Chen & Mayne (1996) Oppdragsgiver: Oppdrag: Levanger kommune Overkonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo '. Ungdomsskole Røstad Tegningens filnavn: RIG-CPTU_8-MC13 CPTU id.: 8-MC13 Sonde: 4293 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

45 DOKUMENTASJON MÅLEDATA - GEOTECH SONDER Sonde nr.: 4293 Sondetype: Arealforhold, a:,86 Arealforhold, b: Kalibreringsdato: Utførende: EGENSKAP (fra kalibreringsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON Maksimum spenning (MPa): /2, Måleområde (MPa): /2, Oppløsning, 2 12 bit (kpa): Oppløsning, 2 18 bit (kpa):,21,1 Max. temp.effekt, ubelastet (kpa): 39,7 2,2 Temperaturområde ( o C): 4 4 Merknad 1: Borleder: O. Bakken Assistent: Filtertype: porøst Mettemedium: Mettemetode: ferdigmettet Lufttemperatur ( o C): Forankring: Max. helning ( o ): Merknad 1: SONDEDATA UTFØRELSE MÅLEVARIABLE EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON Maksimal temperatureffekt (kpa): 12,7,82 NULLPUNKTKONTROLL Faktor NA (q) NB (f) Nova, Geotech AB PORETRYKK 2, 2,,2,71 4 glyserin 19, 4,8 PORETRYKK,23 NC (u) Før sondering (DOS): Etter sondering (DOS): Avvik (DOS) (kpa):,, Før sondering (Windows): 2,29 13,6 Etter sondering (Windows):,13,2 Avvik (Windows) (kpa): 12,6,2 Målestørrelse Spissmotstand Friksjon Samlet nøyaktighet, TOT (kpa) 2, 1,3 Tillatt nøyaktighet A1, k (kpa) 3,, Tillatt nøyaktighet A2, k (kpa) 1, 1, Tillatt nøyaktighet A3, k (kpa) 2, 2, Vurdering profil NØYAKTIGHETSVURDERING GEOTECH VURDERING AV ANVENDELSESKLASSE god respons ANVENDELSESKLASSE 1 1 Oppdragsgiver: Oppdrag: Levanger kommune Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet. CPTU id.: MULTICONSULT AS Ungdomsskole Røstad Dato: 8-MC13 Sonde: Tegnet: het , 22,8,1,1 Poretrykk,3 1, 2,, Kontrollert: er

46 u 2, u o (kn/m 2 ) 2,29 13,6 22,8,126 -,2, q c, q t (MN/m 2 ) f s, f t (kn/m 2 ) i ( O ) Oppdragsgiver: Levanger kommune Oppdrag: Ungdomsskole Røstad Tegningens filnavn: RIG-CPTU_9-MC13 Spissmotstand q c,t, poretrykk u 2, sidefriksjon f s,t og helning i. CPTU id.: 9-MC13 Sonde: 4293 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

47 2,29 13,6 22,8,126 -,2, q n (kn/m 2 ) u 2 (kn/m 2 ) 2 4 q n (kn/m 2 ) Effektivt overlagringstrykk, vo ' (kn/m 2 ) Oppdragsgiver: Netto spissmotstand q n og poreovertrykk u 2. CPTU id.: MULTICONSULT AS Oppdrag: 9-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_9-MC13 Godkjent: Revisjon: oaa

48 B q (-),, 1, 2,29 13,6 22,8,126 -,2, N m (-) R f (%) Oppdragsgiver: Oppdrag: Spissmotstandstall N m, poretrykks- B q og friksjonsforhold R f. CPTU id.: MULTICONSULT AS 9-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_9-MC13 Godkjent: Revisjon: oaa

49 1 1 Komplett profil 9 Spissmotstand q t (kn/m 2 ) ,,2,4,6,8 1, 1,2 1,4 Poretrykksforhold B q (-) 2,29 13,6 22,8,126 -,2,1 Identifikasjon 1 Sensitivt, finkornig materiale 2 Organisk materiale 3 Leire Ved variasjon 4 Leire - siltig leire i jordartgruppe Leirig silt - siltig leire brukes begge 6 Sandig silt - leirig silt Id-boksene for 7 Siltig sand - sandig silt å beskrive 8 Sand - siltig sand materialet 9 Sand (eks. -7) 1 Grusig sand - sand 11 Meget fast, finkornig materiale 12 Sand - leirig sand Oppdragsgiver: Jordartsidentifikasjon fra CPTU data - q t og B q. CPTU id.: Oppdrag: 9-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_9-MC13 MULTICONSULT AS Godkjent: Revisjon: oaa

50 Udrenert skjærfasthet, c ua (kn/m 2 ) sua, Nkt=f (Bq) sua, NDu=f(Bq) sua, Nke=f(Bq) su, NC, a(po'+a) suk, konus sue, enaks sutc, treaks NDu = (1,8+7,2 Bq) Nke = (13,8-12, Bq) sua, designlinje Referansemetode: Karlsrud et al (1996) Oppdragsgiver: Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet c ua, korrelert mot B q. CPTU id.: MULTICONSULT AS 9-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_9-MC13 Godkjent: Revisjon: oaa

51 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt=f(St,OCR,Ip) sua, Nke=f(St,OCR,Ip) suk, konus sutc, treaks sua, NDu=f(St,OCR,Ip) su, NC, a(po'+a) sue, enaks sua, designlinje Oppdragsgiver: Nkt = (7,8+2,logOCR+,82Ip) NDu = (6,9-4logOCR+,7Ip) Nke = (11,-9,Bq) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfashet s ua, korrelert mot S t, OCR og I p. CPTU id.: MULTICONSULT AS 9-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Referansemetode: Karlsrud et al (2) Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_9-MC13 Godkjent: Revisjon: oaa

52 Udrenert skjærfasthet, s ua (kn/m 2 ) sua, Nkt= f(bq) sua, Ndu= f(bq) su, SHANSEP, Ds1=' Oppdragsgiver: N kt : (18,7-12,B q ) c valgt: N Du : (1,8+7,2B q ) Oppdrag: Aktiv udrenert skjærfasthet s ua, verdier fra SHANSEP-analyse. CPTU id.: MULTICONSULT AS su, SHANSEP, Ds2'= su, NC, a(po'+a) suk, konus sue, enaks sutc, treaks sua, designlinje 9-MC13 Sonde: 4293 Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: ,2 Referansemetode: Karlsrud et al. (1996) Tegningens filnavn: Levanger kommune Ungdomsskole Røstad RIG-CPTU_9-MC13 Godkjent: Revisjon: oaa

53 Prekonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo ' (-) OCR, CPTU, spissmotstand, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, NTNU-metode OCR, CPTU, poretrykk, Chen & Mayne OCR, ødometer, enkeltdata OCR, ødometer, funksjon OCR, designlinje Referansemetoder 1 og 2: NTNU Senneset, Sandven & Janbu (1989) Referansemetode 3: Chen & Mayne (1996) Oppdragsgiver: Oppdrag: Levanger kommune Overkonsolideringsforhold, OCR = c '/ vo '. Ungdomsskole Røstad Tegningens filnavn: RIG-CPTU_9-MC13 CPTU id.: 9-MC13 Sonde: 4293 MULTICONSULT AS Dato: Tegnet: Kontrollert: het er Oppdrag nr.: Tegning nr.: Versjon: Godkjent: Revisjon: oaa

54 DOKUMENTASJON MÅLEDATA - GEOTECH SONDER Sonde nr.: 4293 Sondetype: Arealforhold, a:,86 Arealforhold, b: Kalibreringsdato: Utførende: EGENSKAP (fra kalibreringsark) SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON Maksimum spenning (MPa): /2, Måleområde (MPa): /2, Oppløsning, 2 12 bit (kpa): Oppløsning, 2 18 bit (kpa):,21,1 Max. temp.effekt, ubelastet (kpa): 39,7 2,2 Temperaturområde ( o C): 4 4 Merknad 1: Borleder: O. Bakken Assistent: Filtertype: porøst Mettemedium: Mettemetode: ferdigmettet Lufttemperatur ( o C): Forankring: Max. helning ( o ): Merknad 1: SONDEDATA UTFØRELSE MÅLEVARIABLE EGENSKAP SPISSMOTSTAND SIDEFRIKSJON Maksimal temperatureffekt (kpa): 12,7,82 NULLPUNKTKONTROLL Faktor NA (q) NB (f) Nova, Geotech AB PORETRYKK 2, 2,,2,71 4 glyserin 19, 28, PORETRYKK,23 NC (u) Før sondering (DOS): Etter sondering (DOS): Avvik (DOS) (kpa):,, Før sondering (Windows): 2,1 13, Etter sondering (Windows):,4 1,2 Avvik (Windows) (kpa): 3, 1,2 NØYAKTIGHETSVURDERING GEOTECH VURDERING AV ANVENDELSESKLASSE Målestørrelse Spissmotstand Friksjon Samlet nøyaktighet, TOT (kpa) 16,4 2,3 Tillatt nøyaktighet A1, k (kpa) 3,, Tillatt nøyaktighet A2, k (kpa) 1, 1, Tillatt nøyaktighet A3, k (kpa) 2, 2, Vurdering profil punktvis overskridelse for helning ANVENDELSESKLASSE 1 1 Oppdragsgiver: Oppdrag: Levanger kommune Dokumentasjon av utstyr og målenøyaktighet. CPTU id.: MULTICONSULT AS Ungdomsskole Røstad Dato: 9-MC13 Sonde: Tegnet: het Oppdrag nr.: Tegning nr.:, 24, 1, 1, Poretrykk 1,7 1, 2,, Kontrollert: er Versjon: