INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress Rapport eksempel betongplater. 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning
|
|
- Lennart Hermansen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Rapport eksempel betongplater INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 2.2. Dimensjonering laster, skjærkrefter og bøyningsmoment 2.3. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 3. PLATE-003, Toveisplate 3.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 3.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand Plateanalyse i retning x-x, Lx= m Plateanalyse i retning y-y, Ly= m Armering av plate, 4. PLATE-004, Toveisplate understøttet på tre sider 4.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 4.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand Plateanalyse i retning x-x, Lx=2.00 m Ly/Lx= Plateanalyse i retning y-y, Ly=3.00 m Ly/Lx= Armering av plate, 5. PLATE-005, Utkragerplate 5.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 5.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 6. PLATE-006, Tverrsnitt av ribbeplate med bøyning 6.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 7. PLATE-007, Toveis ribbeplate 7.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 7.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand Plateanalyse i retning x-x, Lx= m Plateanalyse i retning y-y, Ly= m Armering av plate, 8. PLATE-008, Momentkapasitet av platetverrsnitt med FRP forsterkning 8.1. Deformasjoner forårsaket av brukslast før FRP forsterkning 8.2. Tverrsnittets momentkapasitet, uten FRP forsterkning 8.3. Tverrsnittets momentkapasitet, med FRP forsterkning 08/11/ :41:02
2 Rapport eksempel betongplater Tilegg A Bøyeliste Plater Tilegg B Bøyeliste 08/11/ :41:02
3 Rapport eksempel betongplater side 3 Rapport eksempel betongplater 1. PLATE-001 Tverrsnitt av plate med bøyning h=0.150 [m], Msd=20.00 [knm] 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV :1993, 4.3.1, 5.4.3) Platetykkelser h=0.150 [m], Bøyningsmoment M=20.00 [knm] Msd= 20.00kNm/m,d=13.5cm,Kd=3.02,x/d=0.11,ec/es=2.5/20.0,Ks=2.40, As= 3.56cm²/m Minimumsarmering,, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) Hovedarmering Ø8/14.0 (3.59cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0 (2.00cm²/m) 2. PLATE-002 Kontinuerlig plate C25/30 - S500 g=0.80 q=2.00 g=0.80 q=2.00 g=0.80 q=2.00 g=0.80kn/m² q=2.00kn/m² h=0.150 h=0.150 h=0.150 h= Tverrsnittsdimensjoner, laster Kontinuerlig plate, antall spenn=4, tverrlengde Ly=10.00 m Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2=0.30 C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:06
4 Rapport eksempel betongplater side 4 Spenn, tykkelser, laster i felt (g=egenvekt + permanentlast, q=nyttelast) Felt -1, L= m, h= m, g= = 4.55 kn/m², q= 2.00 kn/m² Felt -2, L= m, h= m, g= = 4.55 kn/m², q= 2.00 kn/m² Felt -3, L= m, h= m, g= = 4.55 kn/m², q= 2.00 kn/m² Felt -4, L= m, h= m, g= = 4.55 kn/m², q= 2.00 kn/m² 2.2. Dimensjonering laster, skjærkrefter og bøyningsmoment Maksimum feltmoment for lastkombinasjoner 1.35g+1.50q Felt -1, Msd= knm/m, xo= 1.68 m, x1= 0.00m, x2= 0.64m Felt -2, Msd= 8.56 knm/m, xo= 2.11 m, x1= 0.74m, x2= 0.52m Felt -3, Msd= 8.56 knm/m, xo= 1.89 m, x1= 0.52m, x2= 0.74m Felt -4, Msd= knm/m, xo= 2.32 m, x1= 0.64m, x2= 0.00m X1 X2 X0 Maksimum støttemoment for lastkombinasjon 1.35g+1.50q Opplager-0, Msd= 0.00 knm/m, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m Opplager-1, Msd= knm/m, x1= 0.88 m, x2= 1.05 m Opplager-2, Msd= knm/m, x1= 0.84 m, x2= 0.84 m Opplager-3, Msd= knm/m, x1= 1.05 m, x2= 0.88 m Opplager-4, Msd= 0.00 knm/m, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m X1 X2 Maksimal skjærkraft for lastkombinasjoner 1.35g+1.50q Felt -1, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Felt -2, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Felt -3, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Felt -4, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Maksimum reaksjonskrefter fra egenlast og nyttelast (Rg og Rq) Opplager-0, Rg(x1.35)= 9.65 kn/m, Rq(x1.50)= 5.70 kn/m Opplager-1, Rg(x1.35)= kn/m, Rq(x1.50)= kn/m Opplager-2, Rg(x1.35)= kn/m, Rq(x1.50)= kn/m Opplager-3, Rg(x1.35)= kn/m, Rq(x1.50)= kn/m Opplager-4, Rg(x1.35)= 9.65 kn/m, Rq(x1.50)= 5.70 kn/m Dimensjonerende moment etter omfordeling av moment med 0% og reduksjon i ytterkant av opplager, (bsup=0.20 [m]). Kontroll for minimumsverdier EC2, ENV :1993, (7), (0.65ql²/8 or 0.65ql²/12) Maksimum feltmoment og maksimum skjærkraft for lastkombinasjoner 1.35g+1.50q Felt -1, Msd= knm/m, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Felt -2, Msd= 8.56 knm/m, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Felt -3, Msd= 8.56 knm/m, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Felt -4, Msd= knm/m, Vsd,venstre= kn/m, Vsd,høyre= kn/m Maksimum støttemoment for lastkombinasjon 1.35g+1.50q Opplager-0, Msd= 0.00 knm/m, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m Opplager-1, Msd= knm/m, x1= 0.88 m, x2= 1.05 m Opplager-2, Msd= knm/m, x1= 0.84 m, x2= 0.84 m Opplager-3, Msd= knm/m, x1= 1.05 m, x2= 0.88 m Opplager-4, Msd= 0.00 knm/m, x1= 0.00 m, x2= 0.00 m X1 X Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV :1993, 4.3.1, 5.4.3) Armering i felt, (EC2, ENV :1993, 5.4.3) Msd1= 12.89kNm/m,d=13.5cm,Kd=3.76,x/d=0.08,ec/es=1.8/20.0,Ks=2.37, As= 2.26cm²/m Msd2= 8.56kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.62,x/d=0.06,ec/es=1.4/20.0,Ks=2.35, As= 1.49cm²/m Msd3= 8.56kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.62,x/d=0.06,ec/es=1.4/20.0,Ks=2.35, As= 1.49cm²/m Msd4= 12.89kNm/m,d=13.5cm,Kd=3.76,x/d=0.08,ec/es=1.8/20.0,Ks=2.37, As= 2.26cm²/m C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:07
5 Rapport eksempel betongplater side 5 Spenn/effektiv høyde (EC2, ENV :1993, ) Felt -1, L/d= /0.135=29.63<32.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Felt -2, L/d= /0.135=29.63<35.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Felt -3, L/d= /0.135=29.63<35.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Felt -4, L/d= /0.135=29.63<32.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Felt -1, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) Felt -2, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) Felt -3, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) Felt -4, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) Armering over støtte, (EC2, ENV :1993, 5.4.3) Msd1=-14.09kNm/m,d=13.5cm,Kd=3.60,x/d=0.09,ec/es=1.9/20.0,Ks=2.38, As= 2.48cm²/m Msd2=-10.34kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.20,x/d=0.07,ec/es=1.5/20.0,Ks=2.36, As= 1.81cm²/m Msd3=-14.09kNm/m,d=13.5cm,Kd=3.60,x/d=0.09,ec/es=1.9/20.0,Ks=2.38, As= 2.48cm²/m Feltarmering felt-1, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m hovedarmering) i underkant, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m fordelingsarmering) felt-2, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m hovedarmering) i underkant, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m fordelingsarmering) felt-3, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m hovedarmering) i underkant, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m fordelingsarmering) felt-4, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m hovedarmering) i underkant, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m fordelingsarmering) Armering over støtte støttearmering-0, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m ) i overkant støttearmering-1, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m ) i overkant støttearmering-2, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m ) i overkant støttearmering-3, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m ) i overkant støttearmering-4, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m ) i overkant 3. PLATE-003 Toveisplate C25/30 - S500 h=15.00 cm g= 0.80 kn/m² q= 2.00 kn/m² C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:07
6 Rapport eksempel betongplater side Tverrsnittsdimensjoner, laster Total platetykkelse h=0.150 [m], Spenn Lx= [m], Ly= [m] Platelaster: permanent g=( )=4.55 [kn/m²], nytte q=2.00 [kn/m²] Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2=0.30 Ly/Lx=1.00, Marcus lastkoeffisient K=0.500, (qx=k.q) 3.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV :1993, 4.3.1, 5.4.3) Plateanalyse i retning x-x, Lx= m Laster: gx=0.500x4.55=2.28, qx=0.500x2.00=1.00[kn/m²] Moment over støtte MsdsupA=MsdsupB=0 [knm/m] Moment i felt Msdsp =(1.35x x1.00)x²/8=9.16 [knm/m] Reaksjonskrefter, permanentlast, VgA=0.5x2.28x=4.56, VgB=0.5x2.28x=4.56 [kn/m] Reaksjonskrefter, nyttelast, VqA=0.5x1.00x=2.00, VqB=0.5x1.00x=2.00 [kn/m] Plateanalyse i retning y-y, Ly= m Laster: gy=0.500x4.55=2.28, qy=0.500x2.00=1.00[kn/m²] Moment over støtte MsdsupA=MsdsupB=0 [knm/m] Moment i felt Msdsp =(1.35x x1.00)x²/8=9.16 [knm/m] Reaksjonskrefter, permanentlast, VgA=0.5x2.28x=4.56, VgB=0.5x2.28x=4.56 [kn/m] Reaksjonskrefter, nyttelast, VqA=0.5x1.00x=2.00, VqB=0.5x1.00x=2.00 [kn/m] Armering av plate, (EC2, ENV :1993, 5.4.3) Msd= 9.16kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.46,x/d=0.07,ec/es=1.4/20.0,Ks=2.36, As= 1.60cm²/m Msd= 9.16kNm/m,d=12.5cm,Kd=4.13,x/d=0.07,ec/es=1.6/20.0,Ks=2.36, As= 1.73cm²/m Minimumsarmering,, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) spenn/effektiv høyde, L/d= /0.135=29.63>25.00 (ENV1992, T.4.14) **tykkelsen må økes** Feltarmering: x-x Ø8/20.0 (2.52cm²/m), y-y Ø8/20.0 (2.52cm²/m), (nederste lag x-x) Armering over støtte: Venstre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m), Høyre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m) Armering over støtte: Øvre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m), Nedre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m) 4. PLATE-004 Toveisplate understøttet på tre sider C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:07
7 Rapport eksempel betongplater side 7 C25/30 - S500 h=20.00 cm g= 0.80 kn/m² q= 2.00 kn/m² Betongoverdekning 20 mm (ENV1992, ) 4.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster Total platetykkelse h=0.200 [m], Spenn Lx=2.00 [m], Ly=3.00 [m] Platelaster: permanent g=( )=5.80 [kn/m²], nytte q=2.00 [kn/m²] Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2= Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV :1993, 4.3.1, 5.4.3) Plateanalyse i retning x-x, Lx=2.00 m Ly/Lx=1.50 Moment i felt Msdsp =0.0417x(1.35x x2.00)x2.00²=1.81 [knm/m] Moment over støtte MsdsupA= x(1.35x x2.00)x2.00²=-3.62 [knm/m] Moment over støtte MsdsupB= x(1.35x x2.00)x2.00²=-3.62 [knm/m] Reaksjonskrefter, permanentlast, VgA=0.497x5.80x2.00=5.76, VgB=0.497x5.80x2.00=5.76 [kn/m] Reaksjonskrefter, nyttelast, VqA=0.497x2.00x2.00=1.99, VqB=0.497x2.00x2.00=1.99 [kn/m] Plateanalyse i retning y-y, Ly=3.00 m Ly/Lx=1.50 Moment i felt Msdsp =0.0023x(1.35x x2.00)x3.00²=0.22 [knm/m] A Reaksjonskrefter, permanentlast, VgA=0.007x5.80x3.00=0.12, VgB=0.000x5.80x3.00=0.00 [kn/m] Reaksjonskrefter, nyttelast, VqA=0.007x2.00x3.00=0.04, VqB=0.000x2.00x3.00=0.00 [kn/m] Armering av plate, (EC2, ENV :1993, 5.4.3) Msd= 1.81kNm/m,d=18.0cm,Kd=13.39,x/d=0.02,ec/es=0.4/20.0,Ks=2.31, As= 0.23cm²/m Msd= 0.22kNm/m,d=17.0cm,Kd=35.90,x/d=0.01,ec/es=0.2/20.0,Ks=2.30, As= 0.03cm²/m Msd= -3.62kNm/m,d=18.0cm,Kd=9.46,x/d=0.03,ec/es=0.6/20.0,Ks=2.32, As= 0.47cm²/m Minimumsarmering,, hovedarmering Ø8/19.5(2.55cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) spenn/effektiv høyde, L/d= 2.00/0.180=11.11<35.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Feltarmering: x-x Ø8/19.5 (2.58cm²/m), y-y Ø8/19.5 (2.58cm²/m), (nederste lag x-x) Armering over støtte: Venstre plateside:ø8/19.5(2.58cm²/m), Høyre plateside:ø8/19.5(2.58cm²/m) Armering over støtte: Øvre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m), Nedre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m) C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:07
8 Rapport eksempel betongplater side 8 5. PLATE-005 Utkragerplate 5.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster Utkragerplate, utkragerlengde Lx=1.25 m, tverrlengde Ly=5.00 m Platetykkelse, i opplag h=0.150 [m], i fri ende h1=0.150 [m] Platelaster: permanent g=( )=4.55 [kn/m²], nytte q=5.00 [kn/m²] konsentrert last ved fri ende, Pg=0.00[kN/m], Pq=0.00[kN/m] Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2= Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV :1993, 4.3.1, 5.4.3) Opplagmoment M=-0.5x(1.35x x5.00)x1.25²= knm/m Skjærkraft V=(1.35x x5.00)x1.25=17.05 kn/m Reaksjonskraft, VgA=1.35x4.55x1.25=7.68 kn/m, VqA=1.50x5.00x1.25=9.38 kn/m Armering av plate, (EC2, ENV :1993, 5.4.3) Msd=-10.66kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.14,x/d=0.07,ec/es=1.6/20.0,Ks=2.36, As= 1.86cm²/m Minimumsarmering,, hovedarmering Ø8/20.0(2.50cm²/m), fordelingsarmering Ø8/20.0(2.00cm²/m) spenn/effektiv høyde, L/d= 1.25/0.135= 9.26<10.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Hovedarmering Ø 8/20.0( 2.52cm²/m ) overkant, Ø 8/20.0( 2.52cm²/m fordelingsarmering) 6. PLATE-006 Tverrsnitt av ribbeplate med bøyning h=0.150 [m], hs=0.070 [m], Msd=20.00 [knm] 6.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (ENV1992, 4.3.1, 5.4.3) Platetykkelse ho=0.150 [m], hs=0.070 [m], Bøyningsmoment M=20.00 [knm] Bjelkebredde bw=0.150 [m], fri avstand mellom bjelkene b1=0.500 [m] Msd= 20.00kNm/m,d=13.5cm,Kd=3.02,x/d=0.11,ec/es=2.5/20.0,Ks=2.40, As= 3.56cm²/m x=0.11*13.5=1.5cm<=7.0cm=hs, nøytralakse i flensen Minimumsarmering, 2Ø10/65.00(2.42cm²/m) Hovedarmering 2Ø12/65.0 (3.48cm²/m) 7. PLATE-007 Toveis ribbeplate C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:07
9 Rapport eksempel betongplater side 9 C25/30 - S h=15.00 cm g= 0.80 kn/m² q= 2.00 kn/m² 7.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster Total platetykkelse h=0.150 [m], Spenn Lx= [m], Ly= [m] Platetykkelse hs=0.070 [m] Bjelkebredde bw=0.150 [m], fri avstand mellom bjelkene b1=0.500 [m] Platelaster: permanent g=( )=3.37 [kn/m²], nytte q=2.00 [kn/m²] Lastfaktorer: permanente laster gammag=1.35, variable laster gammaq=1.50 Kombinasjonsfaktorer for variable laster: psi1=0.60, psi2=0.30 Ly/Lx=1.00, Marcus lastkoeffisient K=0.500, (qx=k.q) 7.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand (EC2, ENV :1993, 4.3.1, 5.4.3) Plateanalyse i retning x-x, Lx= m Laster: gx=0.500x3.37=1.68, qx=0.500x2.00=1.00[kn/m²] Moment over støtte MsdsupA=0 [knm/m] Moment over støtte MsdsupB=(1.35x x1.00)x²/8=-7.54 [knm/m] Moment i felt Msdsp =(1.35x x1.00)x²/14.22=4.24 [knm/m] Reaksjonskrefter, permanentlast, VgA=0.375x1.68x=2.52, VgB=0.625x1.68x=4.20 [kn/m] Reaksjonskrefter, nyttelast, VqA=0.375x1.00x=1.50, VqB=0.625x1.00x=2.50 [kn/m] Plateanalyse i retning y-y, Ly= m Laster: gy=0.500x3.37=1.68, qy=0.500x2.00=1.00[kn/m²] Moment over støtte MsdsupA=0 [knm/m] Moment over støtte MsdsupB=(1.35x x1.00)x²/8=-7.54 [knm/m] Moment i felt Msdsp =(1.35x x1.00)x²/14.22=4.24 [knm/m] Reaksjonskrefter, permanentlast, VgA=0.375x1.68x=2.52, VgB=0.625x1.68x=4.20 [kn/m] Reaksjonskrefter, nyttelast, VqA=0.375x1.00x=1.50, VqB=0.625x1.00x=2.50 [kn/m] C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:08
10 Rapport eksempel betongplater side Armering av plate, (EC2, ENV :1993, 5.4.3) Msd= 4.24kNm/m,d=13.5cm,Kd=6.56,x/d=0.04,ec/es=0.9/20.0,Ks=2.33, As= 0.73cm²/m x=0.04*13.5=0.6cm<=7.0cm=hs, nøytralakse i flensen Msd= 4.24kNm/m,d=12.5cm,Kd=6.07,x/d=0.05,ec/es=1.0/20.0,Ks=2.34, As= 0.79cm²/m x=0.05*12.5=0.6cm<=7.0cm=hs, nøytralakse i flensen Msd= -7.54kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.92,x/d=0.06,ec/es=1.3/20.0,Ks=2.35, As= 1.31cm²/m Msd= -7.54kNm/m,d=13.5cm,Kd=4.92,x/d=0.06,ec/es=1.3/20.0,Ks=2.35, As= 1.31cm²/m Minimumsarmering, 2Ø10/65.00(2.42cm²/m) spenn/effektiv høyde, L/d= /0.135=29.63<32.00 (EC2, ENV :1993, T.4.14) Feltarmering: x-x 2Ø10/65.0 (2.42cm²/m), y-y 2Ø10/65.0 (2.42cm²/m), (nederste lag x-x) Armering over støtte: Venstre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m), Høyre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m) Armering over støtte: Øvre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m), Nedre plateside:ø8/20.0(2.52cm²/m) 8. PLATE-008 Momentkapasitet av platetverrsnitt med FRP forsterkning Plate med tykkelse m og armering Ø10/20.00, As=3.93 cm² Fiberarmert polymer materialer (FRP): FRP+epoxy, tykkelse :1.000 mm tverrsnittsareal av FRP materiale : 1.00x = mm² Elastisitetsmodul av FRP materiale : GPa Trykkapasitet av FRP materiale : MPa Moment i bruksgrenselast, før FRP belegg: knm/m Antar d= =135.0 mm 8.1. Deformasjoner forårsaket av brukslast før FRP forsterkning Beregning i stadium II, Es/Ec=200.00/30.50=6.56 Msd= 0.00kNm, b=1000.0mm, d=135.0mm, x=23.9mm, z=127.0mm fc=0.000/mm², fs=0.000/mm², ec=0.000%, es=0.000% 8.2. Tverrsnittets momentkapasitet, uten FRP forsterkning (gjentakelser :3). Likevekt av indre krefter er tilfredsstilt: ec=0.294%, Fc=a0.85fcd.b.x, a=0.773, x=15.6 mm Fc=-a0.85fcd.b.x= 0.001x0.773x0.85x16.67x1000x15.6= -171 kn es= 2.000%>0.217%=ey, Fs=As.fyd= 0.10x 3.93x435.00= 171 kn z=d-ka.x, Ka=0.403, z= x15.60=128 mm Momentkapasitet av tverrsnittet Md=z*Fs=0.128x171=21.89 knm 8.3. Tverrsnittets momentkapasitet, med FRP forsterkning (gjentakelser :5). Likevekt av indre krefter er tilfredsstilt: initial deformasjon av bunnflate elo=0.000% ec=0.350%, Fc=a0.85fcd.b.x, a=0.810, x=60.4 mm Fc=-a0.85fcd.b.x= 0.001x0.810x0.85x16.67x1000x60.4= -693 kn es= 0.432%>0.217%=ey, Fs=As.fyd= 0.10x 3.93x435.00= 171 kn el+elo=0.522%, el=0.522%, fl=el.el=100x5.221=522mpa fl= 522 MPa<1000(strekkapasitet) FL=Af.fL= x 522= 522 kn z=d-ka.x, Ka=0.416, z= x60.42=110 mm z1=(zfs+(z+d1-d)*ff)/(fs+ff)=(110x x522)/( )=122 mm Momentkapasitet av tverrsnittet Md=z1*(Fs+Ff)=0.122x( )= knm Momentkapasitet av platetverrsnittet Md= knm/m C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:08
11 Rapport eksempel betongplater side 11 platenavn h Lx Ly feltarmering støttearmering [cm] [m] [m] x-x y-y PLATE-002(1) #8/20.0_ #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 PLATE-002(2) #8/20.0_ #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 PLATE-002(3) #8/20.0_ #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 PLATE-002(4) #8/20.0_ #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 PLATE-003 X 15.0 #8/20.0_ #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 PLATE #8/19.5_ #8/19.5 #8/19.5 #8/19.5 #8/20.0 #8/20.0 PLATE #8/20.0^ #8/20.0: #8/20.0 PLATE #10/65.0_ 2#10/65.0 #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 #8/20.0 ( _=underlag av armering, ^=feltarmering i overkant,:=armering i overkant og underkant) C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:12
12 Rapport eksempel betongplater side 12 Bøyeliste Num Konstruksjonsdel Pos. nr. Skisse [cm] Antall Ø [mm] g/m [kg/m] Lengde [m] Vekt [kg] PLATE-002(Felt-1) P PLATE-002(Felt-2) P PLATE-002(Felt-3) P PLATE-002(Felt-4) P PLATE-002(Oppl-0) P PLATE-002(Oppl-1) P PLATE-002(Oppl-2) P PLATE-002(Oppl-3) P PLATE-002(Oppl-4) P PLATE-002(Felt-1) P PLATE-002(Felt-2) P PLATE-002(Felt-3) P PLATE-002(Felt-4) P PLATE-003 P PLATE-003 P PLATE-003 P PLATE-003 P PLATE-003 P PLATE-003 P PLATE-004 P PLATE-004 P PLATE-004 P PLATE-004 P PLATE-004 P PLATE-004 P PLATE P PLATE-005 P PLATE-005 P C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:16
13 Rapport eksempel betongplater side 13 Num Konstruksjonsdel Pos. nr. Skisse [cm] Antall Ø [mm] g/m [kg/m] Lengde [m] Vekt [kg] PLATE-005 P PLATE-007 P PLATE-007 P PLATE-007 P PLATE-007 P PLATE-007 P PLATE-007 P Totalvekt [kg] Armeringsposisjon nr. for plate(p) C:\Program Files\RUNET\\Projects\eksempler - plater 08/11/ :41:16
INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
- eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2.
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - rapporteksempel. 1. PLATE-001, Utkragerplate. 1.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster
- rapporteksempel INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Utkragerplate 1.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 1.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler søyler. 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment
- eksempler søyler INNHOLDSFORTEGNELSE 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment 2. SØYLE-002, Søyletverrsnitt med toakset moment 3. SØYLE-003, Kapasitet av søyle 3.1. Maksimum aksiallast Nsd, og
DetaljerC11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
Detaljer1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
Detaljer7.2 RIBBEPLATER A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 109
A7 ELEMENTTYPER OG TEKNISKE DATA 19 7.2 RIBBEPLATER Generelt DT-elementer har lav egenlast og stor bæreevne, med spennvidder inntil 24 m. Elementene brukes til tak, dekker, bruer, kaier og enkelte fasadeløsninger.
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
DetaljerStatiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
DetaljerUtdrag av tabeller for smalt limtre
tdrag av tabeller for smalt limtre Desember 2014 Vi er medlemmene i Norske imtreprodusenters Forening: Telefon: 38 28 83 40 E-post: firmapost@sorlaminering.no Moelven imtre AS Telefon: 06 123 www.moelven.no
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
DetaljerB12 SKIVESYSTEM 141. Figur B Oppriss av veggskive. Plassering av skjøtearmering for seismisk påkjenning.
12 KIVEYTEM 141 kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten µ N Ed
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerBeregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201
Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser
Detaljer0,5 ν f cd [Tabell B 16.5, svært glatt, urisset]
12 KIVEYTEM kjærkraft Den horisontale skjærkraften finnes som regel enkelt samtidig med moment og aksialkraft se figur 12.72. vært ofte vil skivene ha så stor aksiallast at friksjonseffekten μ N Ed er
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerBWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
DetaljerSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP
Schöck Isokorb type, P, +, P+P Schöck Isokorb type 10 Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 60 Produktbeskrivelse/Kapasitetstabeller og tverrsnitt type 61 Planvisninger type 62 63 Beregningseksempel
DetaljerSchöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
Detaljer5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
Detaljer~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerFocus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
DetaljerEkstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
DetaljerBjelkelag- og sperretabeller S-bjelken
Bygg med imtre Bjelkelag- og sperretabeller S-bjelken Desember 2014 Ferdig kappet og tilpasset, klart til montering Hvorfor velge S-bjelken? Flere dimensjoner/lengder på lager fastlengder i 5, 6 og 15
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
DetaljerOppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
Detaljer3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
DetaljerOppgave for Haram Videregående Skole
Oppgave for Haram Videregående Skole I denne oppgaven er det gitt noen problemstillinger knyttet til et skip benyttet til ankerhåndtering og noen av verktøyene, hekkrull og tauepinne, som benyttes om bord
DetaljerOppgave 1: Lastkombinasjoner (25 %)
1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB21512 - Konstruksjonsteknikk 1 Lærer/telefon: Geir Flote / 46832940 Grupper: 2. bygg Dato: 15.12.2014 Tid: 09:00-13:00 Antall oppgavesider: 3 Antall vedleggsider: 6 Sensurfrist:.
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerMEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
DetaljerPraktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
DetaljerHøyprofil 128R.930 Teknisk datablad
Høyprofil 128R.930 Teknisk datablad 115 310 128 76 930 Tverrsnittdata og karakteristiske verdier Generelt Platetykkelse t mm 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 t ef mm dim 0,66 0,76 0,86 0,96 1,16 Flytegrense f yb N/mm
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
Detaljer122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER
122 C6 DIMENSJONERING AV FORBINDELSER Tabell C 6.1. Senteravstand på festemidler som gir kapasitet 20 kn/m. Kamstål (bind B, tabell B 19.11.2) B500NC Ø (mm): 8 10 12 16 20 25 N Rd,s = f yd A s (kn): 22
DetaljerC3 DEKKER. Figur C 3.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. Figur C 3.2. Sveiseforbindelse for tynne platekanter.
57 600 50 Figur C.1. Skjæroverføring mellom ribbeplater. punktlaster og linjelaster som overføres til naboelementene avhenger av konstruksjonens stivhet i tverretningen. Dette må beregnes basert på påstøpens
DetaljerDimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
DetaljerDato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerEurokode 5. Konstruksjonskurs Eurokode 5. Treteknisk Sigurd Eide Onsdag 9. april 2014 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Konstruksjonskurs Eurokode 5 Eksempel Takbjelke Treteknisk
DetaljerHØGSKOLEN I GJØVIK. Mekanikk Emnekode:BYG1041/1061/1061B Skoleåret 2004/2005. Oppg. 1 for BYG1061B. Oppg. 1 for BYG1061 / Oppg.
ekanikk Emnekode:BYG101/101/101B Skoleåret 00/005 Oppg. 1 for BYG101B a) Stang BC er skrå med 5 vinkel B x og B y har samme tallverdi. Likevekt av hele konstruksjonen: Σ A = 0 B y + 5 5 = 0 B y =,5 kn
DetaljerDette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside.
6.4.3 Eksempel 3 Spenningsanalyse av dobbeltbunn i tankskip (eksamen 07) Dette er en relativt stor oppgave, men en god oppsummering av hele kapittel 6. Tegningene finnes i større utgave på fagets hjemmeside.
DetaljerProsjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
DetaljerOppgave 1: Betong I oppgaven gjelder følgende forutsetninger: Betong: B35 Armering: B500NC Eksponeringsklasse XC1
Høgskolen i Østfold 1 av 5 6/17 Avdeling for ingeniør og realfag KONT DESEMBER 2013 - EKSAMENSOPPGAVE Fag: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærere: Edin Mahmutcehajic, Siri Fause, Joachim Helgesen, Kjetil
DetaljerDimensjonering Memo 37. Standard armering av bjelke ender BCC
Side 1 av 7 Standard armering for BCC 250 (NB! Dette er den totale armeringen i bjelke enden) For oversiktens skyld er bjelkens hovedarmering ikke tegnet inn på opprisset. Mellom de angitte bøyler i hver
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerBUBBLEDECK. Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer. Veileder for Rådgivende ingeniører
BUBBLEDECK Beregning, dimensjonering og utførelse av biaksiale hulldekkelementer Veileder for Rådgivende ingeniører 2009 Veileder for Rådgivende ingeniører Denne publikasjon er en uavhengig veileder for
DetaljerSteni 2. b eff. Øvre flens Steg h H Nedre flens
FiReCo AS Dimensjonerings-diagram for BEET vegg Lastberegninger basert på NBI tester. Jørn Lilleborge Testdokument 1998 FiReCo AS 714-N-1 Side: 2 av 17 Innhold 1. DIMENSJONERINGSDIAGRAM FOR BEET VEGG...
DetaljerEKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl
L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK
Detaljer9 Spesielle påkjenninger Gjennomgås ikke her. Normalt vil kontroll av brannmotstand og varmeisolasjonsevne
C13 SKIVER 293 V Rd,N = 0,5 N Ed = 0,5 77 = 38,5 kn > H Ed = 23,37 kn, det vil si at ak siallasten kan ta hele skjærkraften alene. Minste anbefalt tverrarmering: S min = 0,25 V Ed / 0,5 = 0,5 V Ed = 0,5
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerKONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER
KONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER FASTHETER For dimensjoneringen benyttes nominelle fasthetsverdier for f y og f u - f y =R eh og f u =R m iht produkstandardene - verdier gitt i følgende tabeller
DetaljerH5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER
H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER 69 I dette kapittelet tar en praktisk i bruk de regler og anbefalinger som er omtalt i kapitlene H1 til H4. Eksemplene tar kun for seg dimensjonering for seismiske laster. Det
DetaljerKapittel 1:Introduksjon - Statikk
1 - Introduksjon - Statikk Kapittel 1:Introduksjon - Statikk Studér: - Emnebeskrivelse - Emneinformasjon - Undervisningsplan 1.1 Oversikt over temaene Skjærkraft-, Moment- og Normalkraft-diagrammer Grunnleggende
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerDato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
DetaljerDimensjonering av betongdekke :50:37 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:50:37 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:50:37 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl
Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis rne alberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Jan. arseth 73 59 35 68 EKSMEN I EMNE TKT4116 MEKNIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl 09.00 13.00 Hjelpemidler (kode ): Irgens:
DetaljerDato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: BOKMÅL Førsteamanuensis Arild H. Clausen, 482 66 568 Førsteamanuensis Erling Nardo Dahl, 917 01 854 Førsteamanuensis Aase Reyes,
DetaljerBWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
DetaljerEurokode 5. Kurs Beregning med Eurokode 5. Deformasjon av drager. Treteknisk Sigurd Eide (Utarb SEi)
Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner Del 1-1 Allmenne regler og regler for bygninger Kurs Beregning med Eurokode 5 Eksempel Bruksgrense Deformasjon
DetaljerDIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER
MEMO 811 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/11 Kontr.: ps DIMENSJONERING TEKNISKE SPESIFIKASJONER DTF150/DTS150 DIMENSJONER
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. Hunton I-bjelken m/ LVL flens
SINTEF Byggforsk bekrefter at Hunton I-bjelken m/ LVL flens SINTEF Certification Nr. 20381 Utstedt: 03.07.2013 Revidert: Gyldig til: 01.10.2018 Side: 1 av 5 tilfredsstiller krav til produktdokumentasjon
DetaljerSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
DetaljerPOK utvekslingsjern for hulldekker
norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2
DetaljerKONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER. Christian Nordahl Rolfsen
KONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER 2011 Christian Nordahl Rolfsen INFORMASJONSSIDER OM KONSTRUKSJONSBOKA Det er kun vist et lite utdrag her. Konstruksjonsboka har
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerEmnekode: LO oato august -03 I --- 'Antall oppgaver: I 5 i Ancill-vedl;&i. I ta~eller. Norske sta~darder (NS)-
6 høgskolen i oslo Emne: Dimensjonerin I Gruppe(r): I 2 BA I 2 BB I Eksamensoppgaven I, Antall sider (inkl! består av: I forsiden): 3 Emnekode: LO 222 8 --oato august -03 I --- rfaglig veileder: ilsen
DetaljerLøsningsforslag for Eksamen 1/12-03
Løsningsforslag for Eksamen 1/12-03 Oppgave 1 a) Definerer (velger/antar) først positiv retning på reaksjonskreftene som vist i følgende fig.: Beregning av reaksjonskreftene: ΣF y = 0 A y - 3 8 = 0 A y
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
Detaljer9.2 TRE-ETASJES KONTOR- OG FORRETNINGSBYGG Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunktene i et kontor- og forretningsbygg.
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 211 Et alternativ er å sveise bjelken til søyletoppen som vist i figur C 9.6.b. Kraft i sveis på grunn av tverrlastmomentet alene: S Ed = M Ed /
DetaljerBSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
DetaljerC11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
DetaljerJernbaneverket BRUER Kap.: 8
Stål- og samvirkekonstruksjoner Side: 1 av 12 1 HENSIKT OG OMFANG... 2 2 DIMENSJONERENDE MATERIALFASTHET... 3 2.1 Betongkonstruksjonsdelen... 3 2.1.1 Konstruksjonsfasthet...3 2.2 Stålkonstruksjonsdelen...
DetaljerEurokode 5 en utfordring for treindustrien
Eurokode 5 en utfordring for treindustrien Bruk av Eurokode 5- generell gjennomgang Treteknisk 2013.10.15 Sigurd Eide Eurokode 5 NS-EN 1995-1-1:2004/NA:2010/A1:2013 Eurokode 5: Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerLimtre Bjelkelags- og sperretabeller
Pb 142 2391 Moelv www.limtre.no pr juni 2005 Forutsetninger for bjelkelags- og sperretabeller Tabellene bygger på følgende norske standarder og kvaliteter: NS 3470-1, 5.utg. 1999, Prosjektering av trekonstruksjoner
DetaljerC9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER
C9 BEREGNINGSEKSEMPLER FOR SØYLE- OG BJELKEFORBINDELSER 207 9.1 TO-SKIPS INDUSTRIHALL Dette beregningseksemplet viser praktisk beregning av knutepunk t - ene i en to-skips industrihall, ved hjelp av tabellene
DetaljerDimensjonering av betongdekke :35:01 Side: 1
Dimensjonering av betongdekke 24.04.2017 16:35:01 Side: 1 Dato: 24. april 2017 Tid: 16:35:01 Signatur: Programmet er utviklet av Norconsult Informasjonssystemer as. Programsystem: G-PROG Betong Norm: Norsk
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
DetaljerBrannsikkerhet og prosjektering. Knut Erik Ree, Gardermoen
Brannsikkerhet og prosjektering Knut Erik Ree, Gardermoen 12.11.2012 Brannprosjektering Forutsetninger: tiltaksklasse, brannklasse og risikoklasse. Prosjektering i samsvar med preaksepterte ytelser eller
Detaljer6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
DetaljerHiN Eksamen IST 1484 18.12.03 Side 4
HiN Eksamen IST 1484 18.1.3 Side 4 Materialer og mekanikk. Teller 5% av eksamen Poengangivelsen viser kun vektingen mellom de fire oppgavene. Innenfor hver oppgave er det læringsmålene som avgjør vektingen.
DetaljerC14 FASADEFORBINDELSER 323
C14 FASADEFORBINDELSER 323 Elementet Når mellomlegget har tilnærmet samme bredde som bærende elementvange i et veggelement, blir spaltestrekk på tvers av elementet ubetydelig. Spaltestrekk i lengderetningen
DetaljerSpenninger i bjelker
N Teknologisk avd. R 1.0.1 Side 1 av 6 Rev Spenninger i bjelker rgens kap 18.1. ibbeler Sec. 1.1-1. En bjelke er et avlangt stkke materiale som utsettes for bøebelastning. Ren bøning bjelke b N 0 0 0 0
DetaljerB12 SKIVESYSTEM. . Vertikalfugen ligger utenfor trykksonen. Likevektsbetraktningen blir den samme som for snitt A A i figur B = S + g 1.
H V v g 1 g 2 En-etasjes skive som deles i to (stadium 2). Hvordan finne vertikal skjærkraft i delingsfugen? Beregningen viser at horisontalfugen i underkant får strekkraften S og trykkresultanten N c.
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
Detaljer