, (.!201-)... 18!
|
|
- Ingvild Andersen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 (. 201) " # $ % 90 (. 200)... C # # % G # c %
2 & ( ) & % & & & & & # # # # 269C... # & & ( ) ' " # # ' " " # پ0 0 پ0 3 ( ) ( پ0 0پ0 3 () DIL # ' ) # # # # & & & & ""#$%"& #$'# ()"&&'#"%"&" * *./0 ** 5115A 5120A * " * % % # % % " % * * /
3 پ0 0پ0 3 " ". " 1855 " # $ " "% " SiemensHalske. " 1882 " " " " ( SiemensHalske) "&. '". ( 30 " ". # "" ( " " ) " " ###. C $ " " " "). "" * "+ " "+ "+) *". # پ0 0پ0 3 *" ISO پ6س1 پ6س1. پ0 0پ0 3 *"+) " # $%&''#'; "# ( ' '& $&'##). ( پ0 0پ0 3 " $ #$ " * ". پ0 0پ
4 ('##.) ) ) ) *) )+ ) )**+ *+++ 1 (1 SC IT FC 1 5 * 1 ' 4 $ $ 4 ( " ) *. ( " " ) " *" '#$#/SARSAT; "/" " * " "; *" " "; *" "#'0 #11" (SEA LAUNCH); 2##"# (2###); GPS%3## + "; LTE CDMA WCDMA TDSCDMA; (پ پ0 3.). +. 4
5 ( 2500 پ0 0پ0 3 "). & ###). # 1991 *" " #6 2. $ + 2 % 200 % #6 ' ' 7*' &. )'(") " )&) *) "&""% &"+(&&. 82* " * ") *. ") ( & %+( %(( )" ") &) & %")" " "". )." "" " ( ' )" " ".% # ' /(+(. & (" (' (' # "( ') # (# %( '" (+ '$" #(" ")" " ((')" " (+#." (" & %")"""0"(.. )% ()% ( +)% پ ( #.)% ( " پ0 3 (44) ) # )'( پ0 0پ0 3.. '. 13 #$ " (812) ; ; ; ; (812) ; sale@morion.com.ru http// $ "+ "+ + ( *. 5
6 پ0 0 پ0 3 " #$ # () # (2...5)$ % (#) (05..5)$ $10 12 (1..2)$ & ' ( % $# ) 21$13$95 36$27$10 36$27$16 51$51$ (127 25) 36$27$19 51$51$(17 38) 36$27$( ) 51$(41 51)$(10 25) 20x20x(10 127) 20$20$10 25$25$127 36$27$( ) ( 51$(41 51)$ (17 25) " (&202 (&203 (&270. (&88 (&96 (&99 (&120 (&121 (&144 (&146 (&147 (&87 (&136 (&137 (&148 (&212 (&213 (&218(&264 (&269 (&317 (&318. (&89 (&142 (&180 (&209 (&211 (&216. (&62 (&172 (&178 (&197 (&199 (&200 (&201 (&220 (&267 (&207 (&208 (&291. (&85 (&103 (&115 (&118 (&140 (&197 (&199 (&207 (&208 (&291 (&295 (&312. (&54 (&54 (&75 (&68 (&80 (&93 (&143 (&149 (&173 (&
7 SMD 149/ 1491 پ0 05پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 05پ0 3 پ0 01پ0 3 پ0 05پ ; ; 128; 130; 16384; ; 128; 130; 16384; ; 128; 130; ; 128; 130; ; 8192; ; ; x30x (127; 16) (16; 19) (127; 16; 19) (127; 16) 25x22x14 (125) 51x51x254 51x51x ہ2x10 C9 ہ1x10 C9 ہ1x10 C9 ہ5x10 C10 ہ2x10 C9 ہ(3 5)x10 C8 ہ1x10 C10 ہ5x10 C10 ہ2x10 C10 ہ5x10 C10 ہ2x10 C10 ہ5x10 C10 ہ(3 5)x10 C8 ہ5x10 C11 ہ5x10 C10 ہ5x10 C10 ہ1x10 C9 ہ75x10 C10 ہ3x10 C10 ہ5x10 C9 ( C) ہ10x10 C8 ہ1x10 C10 ہ15x10 C (+70) C ہ(3 20) ہ(05 15) ہ(03 1) ہ(3 10) ہ20 ہ(10 20) ہ(2 5) ہ(2 5) ہ(2 10) ہ(2 5) ہ(2 10) ہ(2 5) ہ(3 10) ہ(3 5) ہ(3 10) ہ(3 5) ہ(3 10) ہ(3 5) ہ(2 5) ہ3 x10 8 ہ10 10 x10 7 ہ25 ( 15 ) 5x10 C12 1x10 C11 2x10 C12 5x10 C12 5x10 C12 (2x10 C12 ) 5x10 C12 (2x10 C12 ) 5x10 C12 (1x10 C12 ) 5x10 C12 (2x10 C12 ) 5x10 C12 5x10 C12 5x10 C12 (2x10 C12 ) 1x10 C12 ( 5 ) 1 ( ) LN ULN LN ULN "# $ %/ LN &f = (10 ) &f = '( (1500) # $ ( # 15 ) 5 ہ1x10 C8 10 ) 3 ) ہ2x10 C8 3 ) ہ2x10 C8 3 ) ہ2x10 C8 3 ) ہ2x10 C8 10 ) 10 ) ہ5x10 C8 ) ہ1x10 C7 ہ5x10 C8 3 3 ہ1x10 C
8 27 5 ± "27T#512/1024 C C1 # %* %$ 0 # * %% 0$ # * *%% $ 49152; 50; 5115; 5120; ; 100; 1023; 1024; %% /&(% ( $ % &/$ 60 +(60 70) o C ہ5x (55 60) o C ہ3x o C ہ1x10 8 *&'$% * * *..103 # (%% +* '2 4 #%*&(% /0 (/ () +%$ & *% g 10 %$ * (*$% () *%$%.* g 500 %. %.* g 40 % &(%&1% ( 98% +35 o C *&(% * %1%% %% +0 $% 60 o C +70 o C %. +% % &'$% پ0 0$%()& *+*& +%%%%' پ0 3 (44). &.%%% /&(% ( $ (/+0) + +.* 8 + & +* ' 0&(% 4 / /% 2 < ـ ہ30 x10 9 ـ ہ15 x10 7 %&%$ % 60 o C +25 o C $% (' ہ(152)x10 6 ـ3 $% (' ہ1x10 7 ـ7 ـ5 $% (' ہ5x10 8 ـ8 ـ55 /& %1 ـ54 ـ45 /& &'$% ( +%$% <05 $% 35 ) /&(% ($ +%%%1% % ـ ہ50x10 9 /&(% ($ +%%% ـ ہ50x10 9 *& $ % &(%%%&(%. ف ہ40 +%$% x10 7 % &(%+%%$ 0&+* ـ ہ20x10 7 %'2 *0 1% % 12 ہ10% 3*%..%&.+ 50 &/&%.% * > 30 * %% *% $ $ 1% 185 ہ ہ 125 " %%% /&(% ( $ (0&&%) + 1 <20 x10 11 <30 x
9 31 5 ± A C T" C ) $ 31" 31" 31" #$ '$.* *$#$ %&1 $0$ ہ5x10 7 *$ ـ5x10 7 / 0$ $ 12 ہ10% 27 ہ10%.%'$ '# *$$$0$ $ ـ ہ2x10 9.%'$ '# *$$$* 50 ہ10% ـ ہ2x10 9 " '$+$ *) &1 4 "$)%'$./ (. ') 2*$# / % )$ g 10 $# ) ()#$ ') )$#$) g 500 $ $) g 40 $ %'$%0$ ' 98% +35 o C )%'$ ) $0$$ 60 o C +$$ (+55)+70 o C */ $ *$ #$ $ %&#$ پ0 0#$'(% )*)% *+$$$$& پ0 3 (44). $ $.%'$ ' # $ %.# x o C ـ ہ o C ـ ہ5 ـ ہ25 $$ $.%' $ '# (/ <1 <25 <25 %%$) * 1 x10 11.%'$ '# *. x10 9 ـ ہ35 ـ ہ50 ـ ہ50 #* 10 $%%&#. #* 3 %%&#. ـ ہ35 ـ ہ10 ـ ہ5 #* 5 %%&#. ـ ہ3 ـ ہ5 ـ ہ3 $%$# $0$$.#. $ #$ '& ہ1x10 8 ـ15 #$ '& ہ2x10 8 ـ75 ـ10 #$ '& ہ5x10 8 ـ35 ـ5 ـ5 #$ '& ہ1x10 7 ـ3 ـ3 )% # $ %'$ $$%'$ *$#$ x10 7 ف ہ35 ف ہ55 ف ہ35 "$ 1$ '. % $ o C ـ080 ـ o C ـ o C ـ065 "$ 1$ '. %%&#$ ـ314.#. 1$ '.% 12 %&#$ ـ035 2%$$ $.%' $ '# * 1000 #$. x10 8 (#* 1 %%&#$) 9 ـ ہ4 ـ ہ10 ـ ہ4 #$ $%'$ $. (40000#) x10 7 ـ ہ3 ـ ہ5 ـ ہ3 3)$$% 0$ * ف ہ50 %.%$$ )
10 34 34 پ0 05پ ہ25x ' +" / ). 0 &$$ I 2 34 C [] C C C I C 2 $ $ 34 5 ہ5% 12 ہ5% 27 ہ10% 34 5 ہ10% 12(+3/2) " #$ $ $ %&'$ ' ( ـ ہ25 x ـ ہ5 x10 8 ـ ہ75 x ـ ہ25 x10 8 ـ ہ5 x10 8 "#$ " #$ " o C $$$ %( $&$ ( $ ($ '/ ہ 1x10 7 ہ 5x10 8 ـ 2 ـ 4 ـ 3 ـ 5 $$$ %( ـ 3 ـ 5 25 ہ10 ـ 2 ـ 4 $$$ ـ 9 ـ 10 %( 25 ہ10 ـ 5 ـ 55 '$.$ " /1 0 I $"&'$ %) (%($ ') *+$( ) & "$ g 10 5 $( " ("($ ') "$($#" g $ &'$&$ ' 98% +35 o C %( " o C $$$ $$ "&'$ " o C $$$ 60.$$ ) $ # +$
11 *&#$$ $ %&'$ ' ( (+ 4 (&&/($ ($% ( $% + ) $% +#"$% %& ) 12 $. +25 o C $$$. " &/($ %& ) 5 1$ ' %& &/($.( $ ' %& $. $. %( +25 o C.( < ہ1x10 7 < ہ3x10 7 < ہ075x10 7 ـ314 ـ005 ـ025 ـ07 ـ055 ـ005 ـ025 < ہ2x10 7 ـ40 ـ30 ـ650 ـ7 %&'$ '( + $$$$ $ ـ ہ1x10 8 ـ ہ5x10 9 %&'$ '( +$$$#+ ـ ہ5x10 9 *&#$$ $ %&'$ ' + 15 & ـ ہ5x10 7 $ &'$ +$$ %( ( )& ـ ہ5x10 7 +" ). 0 +$ ـ ہ5x10 7 I "& ( $. $$&'$#+$($ ف ہ 5x "$# #$& 4 "$$$&#(. $ $' ف 24 $+$' ـ )$ +&$$ (50 ہ20)% # TTL ($ $ &/($ پ0 0($'2& "+"& +.$$$$/ پ0 3 (44). *+./0/12/0/3./0/04#5& #$%&$'($#%)
12 54 پ0 05پ ہ 5x10 9 " # &$'# '( * & (* 4 (& 1 $$+(# ـ ہ5x10 9 ـ ہ3x10 9 ـ ہ1x10 8 ـ ہ6x10 9 "54TC C10 C[(38/111)] C C1 # $ % o C JP ـ ہ05 JR ـ ہ05 HR FR ER E CR CT AT ## &$'# '( # $&() x10 8 ـ ہ10 ـ ہ15 ـ ہ20 ـ ہ25 ـ ہ30 ـ ہ50 ـ ہ75 ـ ہ100 ـ ہ150 *#( ### &$'# '( * " ـ5x10 12 ـ1x10 11 ـ2x10 11 ـ5x " ـ1x10 11 ـ2x10 11 ـ5x10 11 ـ1x #$'# ( " " " " " " " " " " " " # $'# *##( $ *%.. %$/.. 1 ـ ہ5x10 7 ـ ہ2x10 7 %$/.. 2 ـ ہ1x10 6 ـ ہ5x10 7 $'# $ # '0 #.*) 1 %/" 1 " <100 <95 <90 <80 <100 <95 <90 <80 <100 <95 <90 <80 10 " <125 <120 <115 <110 <125 <120 <115 <110 <125 <120 <115 < " <140 <140 <130 <125 <140 <140 <130 <125 <140 <140 <130 < " <150 <150 <140 <130 <150 <150 <140 <130 <150 <150 <140 < " <155 <155 <147 <140 <155 <155 <147 <140 <155 <155 <147 <
13 54 3)%#//#$ 4# /* 50 ہ10% $&$#/# > 30 % $/## */% 6 ہ1x10 7 # &$'# ' ( (. #. #& ( %$) )# 20 $ 6 ہ2x10 7 &$'# '( *###4# # 6 ہ1x10 9 4# # 12 ہ10% &$'# '( *###/* 6 ہ2x10 9 #$#( (# '+ ہ1x10 7 ہ5x o C 65 # 67 # #4##. % 67 # 685 # &$ 6 50 A #1 4 0# ' &$ 6 6 $+(##4##. % %$ ( # $'###$'#/ 5 ہ3x10 *#(# #1# $+0 7 #4# ##4# (U)* +82 * '#1#*% +0. #%$'#& %*#( $ % # )#(% %#(#/% #/ #/% # $'#$4# ' %$'# % o C #4## 1## " * " 5 g 150 g 40 g 98% +35 o C "# / *# 50x o C < ہ25x o C < ہ50x10 8 "54 C TC C 100 C C 1 (# "# $+(# پ0 0(#'2$ %*%$ *1##)##+ پ0 3 (44)
14 54 پ0 05پ C x10 12 " # 5x10 9 $ % & ' ( # ( (. 06 &) ( (* $) # 1E12 ـ1x E12 ـ2x E12 ـ3x10 12 * S M ( "#$%#& '(54TC10(38/$)3121S)2 o C x10 8 HQ HR GR FR FT ER E CR CT AR AS AT ـ ہ05 ـ ہ10 ـ ہ15 ـ ہ20 ـ ہ30 ـ ہ50 + * ' 4096 * 50./ 50 * <105 <100 (<110) 3 (12288 (8192 C 200) 1 C 24576) 2 1 ' (<105) 3 <95 <85 <135 < ' (<140) 3 (<135) 3 <125 <115 1+/ 100 ' <147 <145 <140 <130 */' 1 ' <150 <150 <145 < ' <155 <155 <147 < * (* ) > 45 * > 40 * 1) ; 2) ; 3) / *+ 50 * 100 ' ) 2 1x10 12 (+ C 112). + +* 1 + (*) 4 ہ5x10 7 * 1 4 ہ25x10 7 * 2 5 * ( # #+ 50 ہ10% 30 5 ہ 20% * 3 > 40 + < 05 # + 4 ہ1x ہ2x10 9 #+ 3 4 ہ1x10 9 #
15 54 #3 12 ہ10% # +2 4 ہ3x ہ5x10 10 #+ * 4 ہ5x ہ1x ہ5x ہ1x o C 2 ہ5x / A 25 ہ A A * 6 ہ3x (U)* +82 * * * 3 * * o C ' +./ +*20 1 *+ * ** * 3 / ' 10 g 300 g 40 g 98% +35 o C ' + ) #
16 541 پ0 05پ ( ) 1 5x10 12 ہ 1x10 8 "# $ % "#"$ %54 C TC C C 20 C [1] C * %. ' 0 1 * 1 20 %.. / پ0 8& & ' ' + )0 ( ) 1 %. + /%. 50; % ; 80; 8125; %. 100 ** (%54&) %. 150; 200 %. & '() *+ "' %. 50; 79375; 8125; ; &' /. (/ ') ) % g ( ') 1 g g 40 '2 ' 98% +35 o C ' 2 50 o C 60 o C ( +70 o C % ). % 1 ) %. <100 <95 <100 <80 <90 10 %. <125 <120 <130 <115 < %. <145 <140 <140 <140 < %. <150 <150 <150 <145 < %. <155 <155 <150 <150 < ' ' %. 50; ; ; "
17 541 "' %. 50; ; 79375; / * /' ' 25x x x10 8 1x x10 8 * " "1) 50 ہ10% 50 ہ10% 1 0. /1 > 30 > ) % 1 /' ' 4 ہ1x10 7 / ) 1.. / ہ2x ہ3x C " /' ' ) 2 4 ہ2x ہ2x ہ1x10 9 "2 12 ہ5%; (12 ہ10% 12 ہ10% 12 ہ5% 12 ہ10% %.) " /' ' )1) 4 ہ2x ہ2x '* ہ2x10 7 '* ہ5x * % * پ0 0'3 ) )(0* پ0 3 (44) (+25 ہ5) o C '* ہ1x ' / (2 (+25 ہ5) o C / ( (+25 ہ5) o C + ' / * / * (+25 ہ5) o C A /' ' ) 1 4 5x x x10 11 ' 6 ہ3x ہ5x ہ3x ہ3x10 7 '1) ( * (U)* "
18 62 $$& پ0 01پ0 3 ' ہ 5x10 10 ہ 2x10 10 / "#$ % % ' C > > 1000 "" ( )*+* %62TC1 C [2] C 8192 C 2 C 1 C2 o C ـ ہ05x10 9 * ـ ہ05x ـ ہ5x10 9 ـ ہ3x10 9 ـ ہ2x10 9 ـ ہ1x10 9 # $ # & $ $ 1 ہ05x10 9 ہ50x10 8 ہ30x10 7 ہ20x ہ02x10 9 ہ30x10 8 ہ20x10 7 ہ15x10 7 * % 50; 8192; 100 ' >225 *#$ 50 ہ10% 1 5. $ >30 ( $ 2 3# 0 &$ (/% 1 % <95 (100*) <90 (97*) 10 % <125 (130*) <120 (125*) 100 % <145 < % <150 < % <155 <150 * 5. " * $ ( ) # 1 < 5x10 12 * #&. 12 ہ10% ـ ہ3x10 10 * #&#$ ـ ہ3x o 8 C / ہ5x10 ـ 5 ہ2x10 8 ـ 8 $ & o C %62 ـ 180 A %621 ـ 200 A $ & $/ ـ 05 A &$ # 1+3x10 7 '/ (U)** +5 ** &$ $ 0 #&/2 3$ ( ) # 1200 % $ 5 g $& () & 100 g. 98% +25 o C 55 o C +70 o C %# % #
19 683 5 ± ہ 2x10 8 ہ 2x10 9 / " # $ #% " #$68 CTC C3 C10 C1 )% # / ف 225.) 50 ہ10% 0. ف 30. 0' '% ) 1% ـ ہ3x10 8 ) 5 ـ ہ2x10 9 ). ـ ہ2x10 7 $ 0' ' % ( ) ) 1 ـ 5x ' '% ) / 12 ہ10% ـ ہ2x10 9 0' '% ).) 50 ہ10% ـ ہ2x10 9 % 0%+ % '& ہ3x10 6 ـ 30 ہ2x10 7 ـ 60 / 12 ہ10% 0 * / +25 o C ـ 40 A /. 0. ـ 50 A 0&% ـ 150 A 1 ' '2 3)+* /# 1 # < # < # < # < # <157 ' ) 0% %. ـ ہ5x10 7 ). 3 (...1) % ' '.)% 4 ہ75x10 7 0%+ o C 1 '* ) &2 3 1' 0 (0% ') )% # 10 g +% (% ') %. 100 g.. 15 g '/ ' 98% +35 o C ' / * # ) 0' '% 0%+ x ـ ہ ـ ہ ـ ہ20 60 o C +85 o C #. ) % # &% پ0 0%'( ) )*+& پ0 3 (44)
20 71 پ0 01پ ہ2x10 8 / C C C.*0### +*"# " % % 1000 %0& % 20 * #+ < ہ5x10 8 < ہ1x10 6 < ہ15x10 6 < ہ2x10 8 < ہ2x10 6 "#$# %& '() #&*"# + (+# ").%# * &# 5 g /# & (&# ") &##0& 100 g # *"#*1# " &*"# & #1## $## % 98% +35 o C 60 o C +85 o C # 0 %# #*"# ## +*"# " # * +/ o C ہ3x o C ہ5x10 7 +*"# " %###1# # < ہ5x10 7 +*"# " %###0% < ہ1x10 7 #*# # "' ہ 1x ہ o C < 7 # (# " +* #$1 +25 o C o C 2 1 (# " +* *'# 5 o C 2 5 &* # *"###*"#0 ہ 15x10 6 %## *'( #1# 0 & 8 ##1# (U)* +8.))#*"# %# / x ہ17 1# # 12 ہ5% 3 /� 0#* /&##1#*0. # #" 4 24 #%#" ))# %*## % 15 /. TTL * *
21 " " # ($) % 1 5x10 13 ہ 5x10 9 % %&' ( *) ـ ہ20x10 10 ـ ہ3x ـ ہ15x10 7 JQ o C ـ ہ50x10 9 EQ o C ER o C ـ ہ15x10 8 AR o C AT o C ـ ہ20x10 8 +# & #'( + * ( ).* 1500 ) 10 g # ( ) # 150 g # 40 g 98% +35 o C % o C. *. + ( & "/.* # 5.* 10.* 1.* * * * * / (* ) ) 1 ـ10x10 12 ; ـ20x10 12 ـ50x ہ10% > 30 " # $ ہ10x ہ10% 27(24) ہ20% * # $ ہ10x10 9 % # ہ30x10 7 & '( (U)** + 82 ' ہ10x o C 60 o C $3 $5 # ' ( ) ) # & +25 o C 60 o C < 40 A < 55 A * # < ہ10x10 7 '(# * * **
22 80 پ0 01پ < 60 ہ 1x10 8 ہ 2x10 9 / 100 "# "# 80 C TC C 1 C %* *" 1 2 / *+ 50 ہ5% 3 ہ2 %. 56 "#" * 4 30 % / "*$ & 40 60% & ' &"' #( (#$ ') )+ $ ( " 8 g %$ ($ ') $* 100 g * * 15 g "'"/ ' 98% +35 o C "' / 1 +( 55 o C +70 o C * + " #$% #"' ' $ 22 & o C o C o C 1* < ہ1x10 8 < ہ2x10 8 < ہ25x < ہ3x10 8 < ہ5x10 8 < ہ5x10 8 "'$ ( 10 0; )"* #"' '$ + $+ 1 $ ـ ہ 1x $+ 5 ـ ہ 2x10 9 +* ـ ہ 2x10 7 #"' ' $ (("") + 1 3x10 11 "$ +25 o C $ '. ہ5x $ '. ہ5x /.. $. ہ5x $ '. ہ5x / 5 ہ5% 12 ہ10% 0 %* *" #" / #" +25 o C /#$ #" 250 A 150 A ".$ +25 o C #"' '$ + / #" ہ5x10 9 ہ1x10 9 #"' '$ +*+ #" ہ1x10 9 & "'" '2 3+%1 /( 1 ( < 90 < ( < 125 < ( < 140 < ( < 150 < ( < 155 < 150 " $ "'"'*+$ $ 4 ہ60x10 7 ".2/ / (U)** * **
23 85 1 ± % ہ 5x10 9 ہ 3x10 8 / C 30.0 " 1 2 &'(&)*#+(' (8/HRF JQ o C HR o C GT o C C ET o C C C EX o C + + C C + C ; C ; C C ہ5x10 8 (5(8) ہ3x10 8 (3(8) ہ2x10 8 (2(8) ہ1x10 8 (1(8) ہ5x10 9 (5(9) / H ہ2x10 7 / G ہ1x10 7 / F ہ5x10 8 / C C C E ہ3x10 8 / + C. C C C C.$ 1" )/0 ( 10 C 13 0 ) + C ; C ; C C C 1 2 (10 0) 1 0 <85 <95 < <115 <120 < <140 <140 < * <150 <150 < * <155 <155 <155 1x x x10 12 ( 0 #) 1 * 3.3. < 1 < ہ5x10 9 < ہ5x o C ہ1x10 7 (..) 3.3 ہ5% 5 ہ5% 9 ہ5% 12 ہ5% " +25 o C 300 # 160 # 120 # 80 # +25 o C 800 # 600 # 600 # 300 # ہ5x10 7 " $ (U)** &'
24 > 225 ( ) > 30 ) 10 / ہ 5% / <04 / > %1" )/0 1 0 <90 <80 <75 <70 <80 <75 < <120 <105 <100 <95 <110 <105 < <140 <130 <130 <130 <135 <135 < * <145 <145 <145 <145 <150 <150 < * <150 <150 <150 <150 <155 <155 <155 ( 0 #) 1 <5x10 12 <1x10 11 <2x10 11 <3x10 11 <1x10 11 <2x10 11 <3x10 11 * 3.3. ** " $ 1. 0 ( ) / # 10 g () # 100 g 3 C o C (8/HRF5. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X &'
25 ± # ہ1x10 10 ہ1x10 10 / $%&'$ ("()*+'*% 89[]TC C10& C (15'10JR) C[2] C" C[2] C * & 8192; ; ; ('10) ہ1; ہ15; ہ2; ہ25 ہ1 * ; ہ15; ہ2; ہ25 % o C. / 40/'/; 30/F/ ; 20/G/; 10/H/; 0/J/ 30/F/ ; 20/G/; 10/H/; 0/J/ +55/Q/; +60/R/; +65/S/; +70/T/; +75/U/ +55/Q/; +60/R/; +65/S/; +70/T/; * ء1010 ہ10 ء10 8 ہ20 " ء1010 ہ20 ء10 8 ہ30 ء1010 ہ10 ء10 8 ہ x x x x x x & 10 & ( ) 1 (x10 12 ) (x10 12 ) (x10 12 ) / "/ 1 <100 <95 <100 <95 <105 < <130 <125 <130 <125 <130 < <140 <140 <140 <145 <145 <145 <145 < <145 <145 <145 <150 <150 <150 <150 < <148 <148 <148 <155 <155 <155 <155 <148 & ( $ % ( *
26 ( ) 142 / 41 2 ( ) g &0 ( ) 75 g 15 g (. 98% +25 o C. / 55 o C +70 o C /. +25 o C o C 4 ہ1x * 50 ( ہ10% ہ1x10 10 ہ1x10 10 *. 12 ہ10% 12 ہ5% *. ہ1x / 50 ( " > 40 >35 " > 35 >35 > ہ25x10 7 # (. (U)* +5 * ) & ( $ % ( *
27 93 5 ± "#93 CTC C100 ($ " *// 0 ف 225 /( 300 * & &$ ( /( 300 ہ5% 50 ہ10% ـ ہ03x10 8 & &$ ( ہ5% ہ10% 0 12 ـ ہ03x10 8 / ف 35 ف 30 / & & $ ( 1$ ـ ہ5x10 8 (/ ـ ہ2x10 7 # & & $ (+)( 1 ـ 1x10 10 $ $* $ &% ہ5x10 7 ـ 60 ) o C ـ 40 A 0.. ـ 50 A %$ ـ 140 A 1 & &2 3(*) /"+ 1 "+ < "+ < "+ < "+ < "+ <150 & ( $ $ / + ( +. 3 ـ ہ2x10 7 (" /.. 2#) $ &&/($ 4 ہ75x10 7 % (U)* +82 * & $ "+ $* o C & & $ $* ـ ہ20 x ـ ہ50 x &) ( %2 3 & $ & + ($ &) ($ " "+ 12 g 10 g *$ ($ &) $/ 40; 150; 300 g 100 g / / & 0 & & 0 ) " (+ 15 g 15 g 98% +35 o C 60 o C +70 o C " / ( $ " %$ پ0 0$&' ( ()*% پ0 3 (44)
28 103 پ0 01پ ہ5 ء10 9 +$ "#$ 361 ء272 ء16 $ %$& S / HR5 CS 1&%$$ $ '&($ () $ '& %# 100 $# $ ) 0 * #) &($) 10 0; 128 0; 13 0; ; 16 0; ; 20 0; 26 0; ; 32 0; #&$$&($") 0 2"#$%%$& "#$$+$ > 225 &'&$%$ 30 # "#$ $+$ &%)"$ $+$ "$ <04 >40 3//0$ *&$$ 045 # 055 $(/*" #/ $$$ '&($ ( (#0&&$)* 1 "10 11 <1 <2 <3 <1 <2 < ہ20x10 9 ہ20x ہ10x10 9 ہ10x ہ05x10 9 ہ05x D ہ03x10 9 ہ03x C ; C ; C C. + C ; C ; C C c '&($ () *$$ $%* < ہ5x10 9 c '&($ () *$$ $+$ $ < ہ5x10 9 +$ $ 5 ہ5% 12 ہ5% '& $ <200 A م <80 A '& &)$ +25 o C <600 A <350 A $&$) +25 o C )$ ( ہ1x10 7 < 3 $ #& ) > ہ5x10 7 &.$+$ $$+$ (U)* $' ) "$ 10 & $ $ '&($ ( ) $ & ')" ہ5x10 8 (58) ہ2x10 8 (28) ($$ *#./ $#&($ '0 (')$ () 1*$) & #$ 10 g "$) # 100 g/ (#)$ () (3 6) $ &($&+$ ( 98% +25 o C #&($ # م ہ1x10 8 (18) ہ5x10 9 (59) JQ o C C HR o C C GT o C C ET o C + + C *+$ $ "$ *$)$ + 75 o C + 80 o C + 85 o C C $'"# %& (*% &. *+$ $ &)$$/* $($$ $ $&$ ) o C
29 115 پ0 01پ ہ5x10 9 SMD %# # 33 5 ).# #& S /HRG C[5] CM2 # # &*# * " # & ") ہ5x10 8 (58) ہ2x10 8 (28) ہ1x10 8 (18) ہ5x10 9 (59) JQ o C HR o C C GT o C C ET* o C + + C EX* o C + C * 5 + C ; C ; C C.)# &. &/#/#(/##&. +&## # &*# *" # &. 100 #. # " / H ہ20x10 9 ہ20x G ہ10x10 9 ہ10x F ہ05x10 9 ہ05x E ہ03x10 9 ہ03x C ; C ; C C. *#'# $. 01( #.&*# / ("# *) +$#" / &.# 10 g )#". (."# *) 100 g/ (3 6) # &*#&%# * 98% +25 o C.&*#. م o C #*($)'.// (.& 10 /) # 2* 1* 1 / <90 < / <120 <120 < / <135 <140 < / <145 <150 < / <150 <155 <155 c &*# *" $###$ < ہ5x10 12 c &*# *" $ ###%# # < ہ3x10 9 %# # 5 ہ5% 33 ہ5% & # < 200 A < 300 A ' % +25 م & &0"# +25 o C < 600 A < 750 A #&#" +25 o C "# *0 ہ1x10 7 <3 #.& " > ہ5x10 7 &01#%# ##%# (U)* $ 10 /15 2 ).##& +& 5 +& 3.3 ).##%# > 225 >45 / <05 >30 / <03 * $ 10 / ### &*# * <2x (./&&#) $ 1.& 10 / * "# $%# &"'###($)'#*'### #&#"
30 118 C پ0 01پ ء20 ء10 33 ; M." " C C100 M28/HR C5 " " #$%" % & " $ #&' ہ1x10 7 (17) ہ5x10 8 (58) ہ2x10 8 (28) ہ1x10 8 (18) JQ o C C HR o C C GT o C ET* o C + + C EX * o C + C + C ; C ; C C * 5 #()'" $. #$*"*"+. $. $)"" " #$%" %& "#$ )( 100 "( " & * A ہ20x10 9 ہ20x B ہ10x10 9 ہ10x C ہ05x10 9 ہ05x D ہ03x10 9 ہ03x C ; C ; C C c #$%" %& """." " < ہ5x10 9 c #$%" %& """." " < ہ5x10 9." " 33 ہ5% 5 ہ5% #$ < 250 A "/. +25 م < 150 A #$ $0&" +25 o C < 700 A < 450 A "$"& +25 o C &" %0 ہ1x10 7 < 3 " ($ & > ہ5x10 7 $01"." ""." (U)** '(" )"$ ) 10 /15 2 '(""." $)&' " "." '" <03 >24 <04 >40 3++*" $"" * ** "%+'/ (/* *. 13 C 25 * 1 * <90 <75 10 * <120 < * <140 < * <145 < * <150 <145 "" " #$%" % ((* $$") 1 <5x10 11 <5x10 11 <1x10 11* <2x10 11* %"/"( 01 + "($%" #* (#&" %) "& * $ (" 10 g '"& ( 100 g/ ((&" %) (3 6) " $%"$." % 98% +25 o C ($%" ( م o C A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X
31 140 ہ5x10 9 SMD / ہ2x " C 200 " C28/HR CA C1 " " # ہ5x10 8 (58) ہ2x10 8 (28) ہ1x10 8 (18) ہ5x10 9 (59) JQ o C HR o C GT o C C ET o C + + C EX o C + C + C ; C ; C C " &%# "". '")'... ())"* "+&(".) &"' (" ) $ ' & ) 10g (& ) # )(& 100 g "/ 90% & & م o C $%" & 100 ' A ہ1x10 7 /%& + B ہ5x10 8 /%& + C ہ3x10 8 /%& + + C )" (&"' ) + 1 <5x10 12 <5x10 11 <5x10 10 c + %+) < ہ5x10 10 < ہ2x10 9 < ہ5x10 9 c + / < ہ5x10 10 < ہ2x10 9 < ہ5x10 9 / 12 ہ5% 0 ) + ) +25 م 360 <3 0 " +25 o C ہ1x10 7 & () > ہ5x10 7 1"/ / #&(% / "#&% % > %+) 50 1".+"#*" &/' () 1 ' <100 <90 <80 10 ' <130 <120 < ' <145 <140 < ' <150 <150 < ' <155 <155 < A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X
32 143 پ0 05پ "#"$%$&'()'#* M58/HR250 ( ہ1x10 7 (17) ہ75x10 8 (758) ہ5x10 8 (58) ہ3x10 8 (38) ER o C * ET o C * CR o C * CT o C * BT o C * AT o C * EW o C EX o C CW o C CX o C + + BW o C + + BX o C + + AW o C + + AX o C + + * 250../ 0. ( ) (. 10 g. 150 g/ 36 (. ) $ 1 98% +35 o C o C. م ( ہ1x10 6 ہ5x10 7 ہ2x ( (. ( ) 1 '1 ' 1 ' ہ5x10 9 (59) ہ1x10 9 (19) x $ ہ10% 12 ہ10% ہ1x10 9 ہ2x10 9. ہ5x10 7 / $ 1 (U)* $.% 35 '1. 50 $ %/ 10 ـ ـ ـ ـ 155 * $"#$'
33 149 پ0 05پ ہ2x10 8 ہ5x10 10 / " # $% 1 1x ; ;150 &' M/312//510/ %#'% ( * % % &#'% ' ( % # &(0 '%+% )./ %#'% & * (&(% ') ")%( * # % 15 g 0%( 100 g/ 36 ((% ') % #'%#1 98% % ' +35 o C #'% م o C % &# ') *#'%0/ 4 1 %#%% % # &(0 50 ہ1x o C o C 50; 100 C 110 ہ2x o C 150 ہ25x o C 33 "#$%%% &#'% '( ) ـ ہ2x * 10 ـ ہ5x * ـ ہ5x10 10 * %#'%( * C &#'% '( ) %%%$) 2 ہ2x10 9 c &#'% '( ) %%%1% % 2 ہ1x10 9 %%% &#' % ' (*##%)) 1 2 1x x x x x x10 11 "#$%%% &#'% ' ( )$ ـ ہ1x10 7 ) ( ( 15 # ) ـ ہ20x10 7 (% ' %#%( () 1 (##. 5 % ہ2x % ہ5x10 8 1% % 12 ہ5% &# % A &# #(% 500 A # ( > ہ30x10 7 %+% #.% 1% %%1% (U)* +82 ہ02 0%$%# 0. %1%% %+% %$) # $) 50 ہ10% #&#%$% 30 #&#% &$% 30 %'/)0 + %&# /* * (114# 1x10 12 ) 100 (105# 1x10 12 ) 95 (100 # 3x10 12 ) 1 * 10 * * * * *
34 1491 پ0 05پ #$% &%' ہ5x10 9 ہ2x10 10 / 50 C "1100 M28/2 % % (')% ) * % ' (*# ہ05x10 8 (058) ہ1x10 8 (18) ہ15x10 8 (158) ہ2x10 8 (28) ہ3x10 8 (38) ہ5x10 8 (58) HP o C GT o C ET o C * o C * AU o C * * * * ( ) % * / % '&%%% (')% )* '%% * 10 ' '1*% %(' 30 &$ *% %( 5075 (>100150) ہ2x10 10 ہ5x10 9 ہ3x10 8 ہ3x (>100150) ہ5x10 10 ہ10x10 9 ہ5x10 8 ہ3x10 7 >75100 (>150200) ہ5x10 10 ہ10x10 9 ہ5x10 8 ہ3x10 7 >75100 (>150200) ہ75x10 10 ہ15x10 9 ہ10x10 8 ہ3x10 7 % ')% ')%' % )+ % #. ' %' 1 / # %+ (0f) $/ / %(' 5075 %* / >75100 > > %%% (')% )* 1 ($/''%)#10 12 %(' % 1 1* 1* '%% * ( )
35 1491 % / 50 C 200 (')% )* %%% & 2 ہ2x10 9 c (')% )* %%% 3% % 2 ہ1x10 9 *% ) %'%* % ')%%*% پ0 0* 1 *''.پ0 3 * 5 % ہ2x10 7 * 10 % ہ5x10 8 3% % 12 ہ5% (' % A (' '1*% 500 A $' * 4 ہ30x10 7 %.% '1+%3% %%3% (U)* +82 ہ02 #$%&%' #. %3%% %.%%& $'# & 50 ہ10% '('%&% 30 $ '('% (&% ($'* 410 /) 30 $ پ0 0#$% &%' #. %3%'&*#% % %) %) 3% ) & )%& * > " )%.%$ 1+ "%$')% (/ (( )) %* 1500 / ' $% 10 g #%*$ ($*% )) 100 g/ 36 % ')%'3% ) 98% +35 o C $')% $ م" o C % ('$ )1$ 1 /')%# %'%%# 1 " *% ' * 100 / %(#$ *% ) (%. %1 (&%
36 172 # پ0 01پ0 3 $ ہ5x10 10 ہ110 8 / (19 ) " %&'%()(*+'& 17252'9/HR12Z19 ہ5x10 9 (5'9) ہ2x10 9 (2'9) ہ1x10 9 (1'9) + C ; C ; C * o C + 80 o C + 85 o C C.. ".. ہ5x10 10 (5'10) JQ o C HR o C + + +* +* GT o C + +* C C ET o C +* C C EX o C +* # / #.0 " ( ) g # 75 g/ 3 ہ1 ( ) ( 98% +25 o C م o C ** M (5 x n) 4096 M (4096 x n) ہ3x10 8 / + + ہ2x10 8 / + + C ہ1x10 8 / ء51 ء25 * Z25 51 ء51 ء19 Z19 * (. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X (%&( 1 # ( ( ) 1 ( 5 ) <3x10 12 < ہ 5x10 10 < ہ 5x ہ2x م < 8 5 ہ5% 12 ہ5% # / <500 A* <200 A +25 م ( GT) #. ( GT) <13 A < 06 A # > ہ30x10 7 / ( (U)** # > O ہ5% ( >30 ) (>50 ) ( >40 ) $ " / )/ # ( 5 12 ) 1 < < < < <155 * <
37 172 " ہ5x10 10 # 12 $ %&'(%') *' +" x50.8x x50.8x25 '()*(%%+$*). /17202*9/HR5ELN Z19 Z25 0 " " 50* ہ3x10 9 (3E9) ہ2x10 9 (2E9) ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10) JQ o C HR o C C GT o C + + C ET o C + C EX o C C C + C ; C ; C C ' 1. 1 ( FW ). H = 19 Z19; H = 25 Z25; (") # " $ 5 g " ( ") 75 g/ 3 ہ1 % & +25 o C 98% ' م o C E D #1 " ہ3x10 8 / 1 ہ2x10 8 / 1 ہ1x10 8 / 1 / 5 12 LN 1 <110 < <140 < <150 < <155 < <155 <161 / ( $ ) 1 ( 5 ) < 2x10 12 < 1x10 12 () c " 1 < ہ2x10 10 " & < ہ5x10 10 " " ہ2x م < 8 & 12 ہ5% 5 ہ5% ' & +25 م < 200 $ < 500 $ '" ** < 600 $ < 1200 $ '" > ہ3x & % & (U)* * > % ہ5% % 1 > 30 **) 1 & " >20 م '" % " " %. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X %()%
38 173 پ0 05پ M "# " $ % " & '$( " " '&)" ) $ " & '$( o C ہ25x10 8 /&1""" '&)" )$ + ہ1x10 9 """ '&)" ) (#% &&") + 1 "'& 1x10 11 "&)" &""1+ 50 ہ10% 0" " 95 ہ05 '&)" ) $ +"""0" " "'& ـ ہ3x10 9 '&)" )$ +"" &" "1+ "'& ـ ہ3x10 9 #& $ "*" " " 2 ہ3x10 7 &"0" ""0" (U)* +75 "&"$ " & o C $" ) ہ1x10 7 "'& " 12 '& &$" "'& 450 '& "*0 "'& < 55 A 3(#"11"& 0" (#"1 1"&" "*" " "1+ 50 & 1 "" "'& &'&"1"'1" ""# 35 ").+(* /'/% "'& 1 % % % % 140 * )"*"+#. "#&)" '% ('$" )) /+" $ % & #" 10 g ("$ # 100 g/ 36 (#$" )) " &)"&0" ) 98% +35 o C #&)" # م o C
39 180 پ0 01پ C ہ1x10 10 C ہ1x10 8 / 5 12 Z x51.3x19 Z x51.3x17 Y x41.3x19 "#$ %&180'100M%(1E9/HRE12 Z19 ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10) ہ3x10 10 (3E10) ہ2x10 10 (2E10) ہ1x10 10 (1E10) JQ o C * HR o C * GT o C C ET o C C *) 513x.513x19 package Z19 ' + ( ( ) ) %( 1500 "+ g 5 + (+ ) "+ g ہ05 98% 25 o C + +. %( Y19 55 o C +80 o C * * 39 )* 5.0 %( ' + #"$ %( () <147 <155 / + * ( 40 o C<900 A (+ 12 ); +&. + + (. 0( %( %( 10.0 %( %( %( F ہ5x10 8 /* E ہ3x10 8 /* D ہ2x10 8 /*+ + + C + + C C ہ1x10 8 /*+ C C C C + C ; C ; C C & (+(" ) 1 <2x10 12 c * < ہ1x10 10 c < ہ1x o C / ہ1x10 8 <5 12 ہ5% 5 ہ5%. +25 م' ( + *+) < 250 < 600 " / +25 o C " < 700 < > ہ3x10 7 / (U)** ** + ** + +7 ہ2 +5 ہ2 * 50 ہ5% * * + >35* * >60 +* /+ Z19 ** * /%( M%( 5M*( 1 %( <100 < %( <125 < %( <140 < %( <145 <
40 197 ہ3x10 10 ہ2x10 8 / C C " SPI # 10 JQ o C HR o C C GT o C ET* o C E%* o C C ; C ; ہ5x10 9 (5$9) ہ3x10 9 (3$9) ہ2x10 9 (2$9) ہ1x10 9 (1$9) ہ75x10 10 (75$10)* " &' " ہ5x10 10 (5$10)* ہ3x10 10 (3T10)* )+ + C ; C ; C C ULN1 ULNF ULN (..) / ( ) LN " l < 5x10 12 ; ( ( ) 1 ( 10 ) < 2x10 12 () 0c ہ5% < ہ5x c < ہ5x # 36x27x x27x x27x $ ))/0(1$ #"101$9/HRG1216LN C C +. ( FW "). H = 16 B16; H = 127 B127; H = 10 B10. 0 * H ہ2x10 7 / + + G ہ1x10 7 / " F ہ5x10 8 / C C E ہ3x10 8 / + + C C D ہ2x10 8 / + " C * ہ5% & ہ2x10 8 <3 +25 م" <1 () ** 0 * 12 ہ5% 5 ہ5% + * +25 م" * <150 ( <400 ( + & * ( t<20 م" ) <400 ( <1000 ( + 10 > ہ4.0x10 7 () &' * ) * (U)*** ( 5 g )+ ( ) 75 g/ 3 ہ1 0 ± <0.5 > 300 ) * (9 ہ1 +25 o C 98% 1 ± >4.0 * 12) + م" o C 0 10)/ ) ہ5% * ) >30 ** & ہ1x10 7 *** * ) ). A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X # ). )
41 199 20x20x12.7 ہ1x10 9 ہ3x10 8 / (*. ) 12 5 *+$+ ((.'/$ #"101$9/HR CG12 LN # 10 JQ o C C HR o C + + C C GT o C + + C C ET o C + + C EX o C + " ہ5x10 9 (5$9) ہ3x10 9 (3$9) ہ2x10 9 (2$9) + C ; C ; C C " %& " () ' ( ) ( ) +25 o C * م" ** ) ہ1x10 9 (1$9) * g 75 g/ 3 ہ1 98% o C 100 / 10 " ( ) LN ( 12 ) H ہ2x10 7 / G ہ1x10 7 / " F ہ5x10 8 / C C E ہ3x10 8 / + C C C C + C ; C ; C C 1 ( ' ) 1 ( 10 ) < 5x10 12 ; < 2x10 12 ().c ہ5% < ہ5x10 10.c ) ہ5% < ہ5x10 10 % ہ2x م" <3 min*. ) 12 ہ5% 5 ہ5% * ) +25 م" ( <100 ' <250 ' >20 م") * % <400 ' <650 ' * 10 > ہ4.0x10 7 %& ) ( ) (U)** (* 0 ± <0.5 1 ± >4.0 > (/ ( ہ5% ( >30 * ) & % ہ1x م" 1. (. * (. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X # ( + (
42 200. ')197 )220 )267. ہ5x C )&(. ' x51x16 Z16 51x51x12.7 Z x51x10 Z10 (*+*&&.%/.+0 )200 29/HR10G12Z16LN # $ #$ 100 ہ5x10 9 (5E9) ہ3x10 9 (3E9) ہ2x10 9 (2E9) ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10) ہ2x10 10 (2E10) ہ1x10 10 (1E10) ہ5x10 11 (5E11) JQ o C HR o C GT o C C ET o C E o C C ; C ; C C ; ( # 1. # 1 ( FW ). 1 # $ # k = (100xk) 128 (128xk) $ 130 (130xk) (16384xk) 200 (200xk) H ہ2x10 7 / G ہ1x10 7 / F ہ5x10 8 / E ہ3x10 8 / D ہ2x10 8 / 1 + C + C; C ; C C / LN ILN ULN* H = 16 Z16; H = 127 Z127; H = 10 Z10. *** " # (#$) $ % $ ( $) & ' +25 o C ( م g 75 g/ 3 ہ1 98% o C ) # $ ( % ) 1 ( 10 ).c # $ 1.c #$ ' $ $ ہ2x م < 5x10 12 < 1x10 12 () < 6x10 13 () < ہ5x10 10 < 2x10 10 () < ہ5x10 10 < 2x10 10 () < 3. ' 12 ہ5% 5 ہ5% (# ' +25 م < 230 % < 500% (#$ < 550 % < 1200 % ($ 10 > ہ4x10 7 " "1 ' " 20 & & ' (U)*** )&( 1 <0.5 >4.0 >300 (9 ہ1 ' 12) <6 < 3 ( ) &/ & ہ5% & #1 C > 30 (> 50 ) $.. C )200 ($ &# $ #$ &#. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X &*+&
43 200 ہ2x C " # (#$) $ % $ ( $) & ' +25 o C ( م g 75 g/ 3 ہ1 98% o C / ILN ULN LN x51x12.7 Z x51x10 Z10 ()*+)&&%.+*/ /HR10G12Z16LN # $ #$ 100 ہ2x10 9 (2E9) * H= 127. ($ &# $ #$ ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10)* ہ2x10 10 (2E10)* JQ o C HR o C GT o C ET* o C E2* o C C ; C ; C C ; ( # 1. # 1 ( FW ). H = 127 Z127; H = 10 Z10. *** &)*& 1 0&( 1 # $ # k = ' (100xk) 128 (128xk) $ 130 (130xk) (16384xk) 200 (200xk) H ہ2x10 7 / G ہ1x10 7 / F ہ5x10 8 / E ہ3x10 8 / 1 + D ہ2x10 8 / C ; C ; C C 0 # $ ( % ) 1 ( 10 ) c # $ 1 c #$ ' $ $ ہ2x م F LNF ULNF <90 <90 <100 <120 <120 <133 <150 <150 <158 <162 <163 <163 <165 <168 <168 < 5x10 12 < 1x10 12 () < 6x10 13 () < ہ5x10 10 < ہ2x10 10 () < ہ5x10 10 < 1x10 10 () < 3 ' 12 ہ5% 5 ہ5% (# ' +25 م < 230 % < 500% (#$ < 530 % < 1200 % ($ 10 > ہ4x10 7 " "1 ' " 20 & ( SPI (MAX5204) & ' (U)*** +5 (4.5) &( 1 <0.5 >4.0 >300 (9 ہ1 ' 12) <6 < 3 ( ) 1 10 &/ & ہ5% & #1 C > 30 (> 50 ) &#. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X
44 201 ہ5x " (") # $ 5 g ( ) 75 g/ 3 ہ1 % & +25 o C 98% ' م o C / ( 10 ) ( ) 51x41x19 Y19 51x41x16 Y16 51x41x127 Y12.7 '()*(%%+$*). /2012*9/HR10G120Y19LN " " ' ہ5x10 9 (5E9) ہ3x10 9 (3E9) ہ2x10 9 (2E9) ہ1x10 9 (1E9) ہ75x10 10 (75E10) ہ5x10 10 (5E10) JQ o C HR o C GT o C ET o C C C EX o C + + C C + C ; C ; C C ' " 1. " 1 ( FW ). H = 19 Y19; H = 16 Y16; H = 127 Y /%' #1 " " k = & * (50xk) 100 (100xk) 128 (128xk) 130 (130xk) (16384xk) LN** ( ) 200 (200xk) H ہ2x10 7 / G ہ1x10 7 / F ہ5x10 8 / E ہ3x10 8 / D ہ2x10 8 / C * Y16 + C ; C ; C C / " ( $ ) 1 ( 10 ) c " 1 c " & ** 12 < 5x10 12 < 2x10 12 () < ہ5x10 10 < 2x10 10 () < ہ5x10 10 < 2x10 10 () 0 ہ2x م <3 & 120 ہ5% 50 ہ5% '" & +25 م < 200 $ < 500 $ '" ( ET ±) < 500 $ < 1200 $ ' 10 > ہ4x & % & (U)* * /%' 1 <0.50 >4.00 >300 0 (9 ہ1 & 120) 1 10 %/ % ہ5% % "1 C > 30 ; > 50 () %". A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X %()%
45 G 207 G 1x10 9 /g ہ2x10 8 / ہ75x C " # 10 ہ5x10 9 (5$9) ہ3x10 9 (3$9) ہ2x10 9 (2$9) ہ1x10 9 (1$9) ہ75x10 10 (75$10) JQ o C HR o C " GT o C ET o C E% o C + + " " + C ; C ; C C + C ; C ; C C? LN 10 ( / ) l # 36x27x x27x $ ))./(0$/1 2207#"101$9/HRG1216LN +. ( FW "). " H ہ2x10 7 / G ہ1x10 7 / " F ہ5x10 8 / C C E ہ3x10 8 / C C D ہ2x10 8 / year + + C 2 ( < 5x10 12 ; ( ) 1 ( 10 ) < 2x10 12 () G 0 ( 0500 < 1.5x10 9 /g; 10 ) < 1x10 9 /g /c ہ5% < ہ5x10 10 /c * ہ5% < ہ5x10 10 & ہ2x10 8 H = 16 B16; +25 م" <5 H = 127 B127. / * 12 ہ5% 5 ہ5% + " * +25 م" * <150 ( <400 ( 10 &' + & * <400 ( <1000 ( " + 10 () > ہ4.0x &' * ( 5 g ) * (U)** ( ) 75 g/ 3 ہ1 > 300 ) * +25 o C 98% / 50 ) ہ5% + م" o C ) >30 * * >20 م ** * ) ). A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X # ) ) / / *
46 208 5 ± ) ہ5x10 9 ; 5 12 ; ; / ' 5 12 & 2$%( ($* %%./#0*/1 2208)100$3*9/ET 5B 2S2 ) 10 $ JQ o C C HR o C C C GT o C C ET o C + + C A o C + + ( ) " ہ5x10 9 (5*9) ہ3x10 9 (3*9) ہ2x10 9 (2*9) ہ1x10 9 (1*9) ہ75x10 10 (75*10) + C ; C ; C C H = # 10 g $ %& 100 g/ 3 ہ1 % ' +25 م 98% ( م o C % 30 & # 2 ہ3x ہ5x ہ3x10 8 / S <95 <95 10 <125 < <145 < <150 < <155 <155 S (sin) 1 < < < < <158 2 ( # ) 1 < 5x10 12 /c & < ہ5x10 10 /c ' < ہ5x10 10 ہ2x م < 5 / ' 5 ہ5% 12 ہ5% ( ' +25 م <500 # < 200 # ( <1500 # < 600 # ( > ہ4x10 7 ' % ' (U)* *..103 & 2$%( & 0 ± <04 ; 1 ± >40 ; >400 / & >10 %; < % ہ5% % & > 30 ( پ0 0( 3 پ0 3 ($%(44). % %. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X ) $ %%/
47 209 ہ2x10 10 ہ2x10 8 / 361 ء272 ء19 "#$$%&'(#&") *209+ C 100 C 5E10/GT A LN + ہ5x10 10 (5E10) ہ3x10 10 (3E10) ہ2x10 10 (2E10) JQ o C HR o C GT o C + + C ET o C + C C + C ; C ; C C F ہ5x10 8 / E ہ3x10 8 / D ہ2x10 8 / / 10 ( ) LN ( ) 3 ' ( ) g 150 g / 3 ہ1 $/ 25 o C 98% م * (') 1 ( ) <5x10 12 <2x10 12 () &c < ہ1x10 10 &c / < ہ1x < ہ5x10 8 <10 &/ 12 ہ10% / 25 o C () ' 25 o C ' > ہ4x / 0 +5 $ / (U)* +5 *..101 > 400 & 50 $ ہ5% $ >30 %.... $. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X $"$&
48 پ0ˆ7پ0 9پ0 5پ0ˆ6پ0ˆ4پ0 8پ0ˆ3پ0ˆ4پ0 3پ0 0پ0 6پ0 5پ0 6پ0ˆ2پ0ˆ1پ0ˆ1پ0 4پ0 7 پ0ˆ0پ0 8پ0 9پ0ˆ2پ0 1پ0ˆ7پ0ˆ0پ0 8پ0 2پ0 6پ0 7 پ0 8پ0 0پ0 8پ0ˆ4پ0 0پ0 3پ0 0پ0 4پ0 7 پ0 1پ0 3پ0ˆ1پ0 3پ0ˆ4پ0 8پ0ˆ6پ0ˆ2پ0ˆ4 پ0 1پ0 8211پ0ˆ6پ0ˆ5 پ0 0پ0 4پ0ٹ7 پ0ٹ9 پ0ٹ2 پ0ٹ9پ0 7 پ0ٹ9 پ0ٹ7پ0ٹ8 پ0ٹ2 پ0ٹ6 5 ± پ0 9 پ0ٹ9پ0ٹ6پ0ٹ6 پ0 9پ0ٹ2 پ0ٹ9 پ0 9 پ0ٹ9 پ0ˆ6پ0ˆ "# $%&' () *% +* %&' % '. ' ہ5 ء10 11 / 2 3* ( %&' % '. ' ہ5 ء10 9 /2. 45$6'+* 3 '7%5 3#8 9+( 3 ; < %&'=+3 3 '$'( 8% = $ 6'3 *%>?% %* # '*%5( *#' %.%* # =% # C 10 A?> 'B'A?>') ' 2% 3% C پ0ˆ3پ0ˆ4پ0 6پ0ˆ0پ0 3پ0ˆ4 پ0ˆ2پ0 9پ0ˆ2پ0 5پ0ˆ1پ0 8 ءپ0 3پ0ˆ1پ0 6پ0 8 پ0 1پ CTC C10پ0ˆ0 C5پ0 310/AT Cپ0 9 پ0ˆ6پ0ٹ2 پ0ٹ7پ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ8 ھ پ0 7 ھپ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ5 ¹ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 پ0 9 ھ پ0ٹ2پ0ٹ8پ0 9 پ0ٹ5پ0ٹ2 پ0ٹ8 پ0ٹ6 آ پ0 1 پ0ٹ2 پ0ٹ7پ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ8 (5E10) ہ5x10 10 (3E10) ہ3x10 10 (2E10) ہ2x10 10 (1E10) ہ1x10 10 (5E11) ہ5x10 11 JP o C ER o C C AR o C AT o C C + C پ0 9پ0 4پ0ٹ7 پ0ٹ9 پ0 6 پ0ٹ9پ0 7; C ھپ0ٹ2 پ0 9پ0 4پ0ٹ7 پ0ٹ9 پ0 6 پ0ٹ9پ0 7; پ0ˆ5 پ0ٹ7پ0ٹ6 پ0ٹ9پ0ٹ6پ0ٹ0پ0ٹ5 پ0ٹ9پ0ٹ6پ0 9 ھ پ0 6; پ0 2پ0ٹ6پ0ٹ5پ0ٹ0پ0ٹ6پ0 9پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0ٹ2 ھ ھ پ0 7 ھپ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ5 ¹ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 ھپ0ٹ2 پ0ٹ6پ0ٹ5پ0ٹ2پ0ٹ2 پ0ˆ5 ھپ0ٹ1 پ0ٹ8 ھپ0 4پ0ٹ2 آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ پ0ˆ0پ0 1پ پ0ˆ0پ0 1پ0 2 پ0 0 ہ3x10 8 / پ0ٹ0پ0ٹ6پ0ٹ1 + + پ0 9 ہ2x10 8 / پ0ٹ0پ0ٹ6پ0ٹ1 + + پ0 8 ہ1x10 8 / پ0ٹ0پ0ٹ6پ0ٹ1 پ0ˆ5 پ0ˆ5 + C پ0 9پ0 4پ0ٹ7 پ0ٹ9 پ0 6 پ0ٹ9پ0 7; C ھپ0ٹ2 پ0 9پ0 4پ0ٹ7 پ0ٹ9 پ0 6 پ0ٹ9پ0 7; پ0ˆ5 پ0ٹ7پ0ٹ6 پ0ٹ9پ0ٹ6پ0ٹ0پ0ٹ5 پ0ٹ9پ0ٹ6پ0 9 ھ پ0 6; پ0ˆ1 پ0ٹ4 ھ آپ0ٹ2 ھ پ0ٹ2 پ0 9پ0 4پ0 9پ0ٹ6پ0ٹ1پ0ٹ6پ0 9 1 C پ0 0پ0 4پ0 1پ0ٹ6پ0ٹ1 آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 (پ0ٹ8 پ0ٹ4 ²پ0ٹ2 پ0ˆ5پ0ˆ4پ پ0ˆ8پ0 0 پ0 0پ0ˆ4پ0ˆ پ0ˆ6پ0ˆ7); 2 C پ0 8پ0ٹ6پ0ٹ8پ0ٹ7 پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0ٹ0پ0ٹ2 ھپ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ6پ0ٹ8 ; پ0 0 پ0ٹ7 ھ پ0ٹ2 پ0ٹ0پ0ٹ2 ھپ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ6پ0ٹ8 ; 4 پ0 0پ0 4پ0 1پ0ٹ6پ0ٹ1 پ0ٹ6پ0ٹ7پ0ٹ6پ0ٹ8 ھپ0ٹ6پ0ٹ0پ0ٹ6 ھ پ0ٹ7پ0ٹ8پ0 7پ0ٹ3پ0ٹ2 ھ پ0 7; پ0 0 پ0ٹ7 ھ پ0ٹ2 پ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ6پ0ٹ9 ; 6 C پ0ˆ2 پ0ٹ7پ0ٹ8پ0ٹ6پ0 9پ0ٹ6پ0ٹ1 پ0ٹ7 ھ پ0 7 پ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ6پ0ٹ9 ; 7 C پ0 0پ0 1پ0ٹ6پ0ٹ1 پ0ٹ7پ0ٹ8 پ0 9پ0ٹ5پ0 7پ0 6 پ0ٹ2پ0ٹ0پ0ٹ6 ھ پ0ٹ7پ0ٹ8پ0 7پ0ٹ3پ0ٹ2 ھ پ0 7 پ0ٹ6پ0ٹ8پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0 2 آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4. پ0ˆ5 پ0ٹ6 پ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ پ0 9 ھپ0ٹ2پ0 3 ھ پ0 9پ0ٹ6پ0ٹ4پ0ٹ1پ0ٹ2 پ0ٹ9 پ0 9 پ0 6 پ0 0 پ0ٹ6پ0ٹ8 پ0ˆ5 ھ پ0ٹ9پ0ٹ6 پ0ٹ1 پ0ٹ5 ¹ ھ پ0 7 پ0 9 پ0ٹ8 پ0 2 پ0 7 (پ0 9 پ0ٹ8پ0ٹ6پ0ٹ7پ0ٹ8پ0ٹ6 آ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹) پ0 2 پ0ٹ7 پ0ٹ4پ0ٹ6 ھ آ پ0ٹ9 پ0ٹ پ0 1پ0 2 پ0 8 پ0ٹ7پ0ٹ5 پ0ٹ1 پ0ٹ9 پ0ٹ6پ0ٹ8پ0ٹ2 ھ پ g پ0ˆ0پ0ٹ2پ0 1 ھ آپ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ1 پ0ٹ8 ( پ0ٹ1 پ0ٹ8پ0ٹ6پ0ٹ7پ0ٹ8پ0ٹ6 آ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹) پ0ˆ7پ0ٹ9 پ0ٹ6پ0ٹ8پ0ٹ2 ھ پ0ٹ2 150 g پ0 2پ0ٹ5 پ0ٹ2پ0ٹ5 ¹ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ 3 پ0ٹ9 پ0ˆ2 ھپ0ٹ6پ0ٹ9 پ0ٹ2پ0ٹ5 ¹ ھ پ0 7 پ0 9پ0ٹ5 پ0ٹ3 ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ 98% پ0ٹ7پ0ٹ8 +35 o C پ0ˆ3پ0ٹ8پ0ٹ2پ0ٹ1پ0ٹ2پ0ٹ5 ¹ ھ پ0 7 پ0ٹ2 پ0ٹ7پ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ8 پ0ٹ9پ0ٹ8پ0ٹ2پ0ٹ1پ o C پ0 1 پ0ٹ7پ0ٹ8پ0ٹ6پ0 2پ0ٹ2 ھ ھ پ0 7 ھ پ0ٹ8 پ0ٹ6 ھ پ0ٹ6 پ0ٹ آ پ0 8پ0ٹ8 پ0ٹ6پ0 9پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0ٹ2 ھ ھ پ0 7 ھپ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ5 ¹ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 (پ0ٹ1پ0ٹ2پ0 9 پ0 2 پ0 7 پ0 8پ0ٹ5پ0ٹ5 ھ ) پ0ٹ4 1 10پ0ٹ9 پ0 5 2x10 12 پ0ˆ1پ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ5 ¹ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 پ0ٹ6 پ0ٹ4 پ0ٹ2 ھپ0ٹ2 ھ ھ پ0ٹ7پ0ٹ8پ0 7پ0ٹ3پ0ٹ2 ھ پ0 7 پ0ٹ7 ھ پ0 7 ہ5% پ0 5 ہ1x10 10 پ0ˆ1پ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ5 ¹ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 پ0ٹ6 پ0ٹ4 پ0ٹ2 ھپ0ٹ2 ھ ھ پ0ٹ0پ0ٹ8 پ0ٹ4 50 پ0ˆ2 ہ10% پ0 5 ہ1x10 10 پ0 0پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0 7 پ0ٹ9 ھپ0ٹ6پ0 9پ0ٹ5پ0ٹ2 ھ پ0 7 آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 پ0ٹ9 پ0ٹ6 آ ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹پ0 6 ہ1x10 7 پ0ٹ7پ0ٹ8 پ0ٹ2 پ0ٹ7پ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ8پ0ٹ2 60 o C (+25 o C) پ ھ پ0ˆ1 پ0ٹ7پ0ٹ8پ0 7پ0ٹ3پ0ٹ2 ھ پ0ٹ2 پ0ٹ7 ھ پ پ0 0 ہ10% پ0ˆ6پ0ٹ6 پ0ٹ7پ0ٹ6 پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0ٹ5پ0 7پ0ٹ2 پ0 4 پ0 9 پ0ٹ9 ھپ0ٹ6پ0 9 پ0 9پ0 3پ0ٹ2 پ0ٹ9پ0 7 پ0ٹ8پ0ٹ2پ0ٹ3 پ0ٹ2 پ A پ0ˆ6پ0ٹ6 پ0ٹ7پ0ٹ6 پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0ٹ5پ0 7پ0ٹ2 پ0 4 پ0 9پ0ٹ6 پ0 9پ0ٹ8پ0ٹ2 پ0 7 پ0 9 پ0ٹ5پ0 6 آپ0ٹ2 ھ پ0 7 پ A پ0ˆ8پ0ٹ6پ0ٹ8 پ0 9پ0 4پ0 1پ0ٹ6پ0ٹ1 ھپ0ٹ6پ0ٹ0پ0ٹ6 پ0ٹ9 پ0ٹ0 ھ پ0ٹ5 پ0ˆ1 پ0ٹ7پ0ٹ8پ0 7پ0ٹ3پ0ٹ2 ھ پ0ٹ2 > 300 پ0 0 پ0ˆ1 پ0ٹ0پ0ٹ8 پ0ٹ4 50 پ0ˆ2 ہ10% پ0ˆ3پ0ٹ8پ0ٹ2پ0ٹ1پ0ٹ2پ0ٹ5پ0 4 پ0ٹ7پ0ٹ2پ0ٹ8پ0ٹ2پ0ٹ9 پ0ٹ8پ0ٹ6 آ پ0ٹ9 پ0ٹ6 پ0 4 > ہ3.5x10 7 پ0ˆ2پ0ٹ9پ0ٹ5 پ0ٹ5پ0ٹ2 ھ پ0ٹ2 پ0ٹ0 پ0ٹ8 پ0ٹ6 ھ آپ0ٹ2پ0ٹ9 پ0 1 پ0ٹ9 پ0ٹ0 پ0ٹ8 پ0ٹ6 ھ آپ0ٹ2پ0ٹ9 پ0 1 پ0ٹ9پ0ٹ6پ0ٹ9 پ0 9پ0ٹ5پ0 7پ0 6 پ0 1 پ0 9پ0 4پ0 1پ0ٹ6پ0ٹ1 ھپ0ٹ6پ0ٹ0پ0ٹ6 >30 پ0ٹ1پ0 9 پ0ٹ9 پ0ٹ0 ھ پ0ٹ5 پ0ˆ2 ھپ0ٹ6پ0ٹ9 پ0ٹ2پ0ٹ5 ¹ ھ پ0 7 پ0ٹ9پ0ٹ7پ0ٹ2 پ0ٹ8 پ0ٹ5 ¹ ھ پ0 7 پ0ٹ7پ0ٹ5پ0ٹ6 ھپ0ٹ6پ0ٹ9 ¹ پ0ٹ6 ھپ0ٹ6پ0ٹ9 پ0 0 پ0ٹ4پ0ٹ6پ0 9پ0 4پ0 1 پ0 3 پ0ٹ6پ0 9 پ0 9 پ0ٹ7پ0ٹ6پ0ٹ5پ0ٹ6پ0ٹ9پ0ٹ2 ھ پ0ٹ5 پ0ٹ4 1 پ0 1پ0 2 پ0ٹ7پ0ٹ8 پ0ٹ6 پ0ٹ9 پ0ٹ8پ0ٹ6 پ0ٹ2 پ0ٹ1پ0 9/پ0 1پ0 2 پ0 2پ0ٹ5پ0 7 5پ0ˆ0پ0 1پ0 2 پ0 2پ0ٹ5پ0 7 10پ0ˆ0پ0 1پ0 2 1 پ0 1پ پ0 1پ پ0 1پ پ0 1پ پ0 1پ پ0 1پ0ٹ2 ھپ0ٹ2پ0ٹ8 پ0ٹ6پ0ٹ8 پ0 9 پ0ٹ5پ0 6 آپ0ٹ2 ھ پ0 9 پ0 0پ0ˆ3پ0ٹ2پ0ٹ8پ0ٹ2 آپ0ٹ2 ھ ¹ پ0 5پ0ٹ5پ0ٹ2 پ0ٹ8پ0ٹ6پ0ٹ8 پ0ٹ1 پ0ٹ6 پ0ٹ4پ0ٹ1پ0ٹ2پ0ٹ5 پ0ٹ8 پ0ٹ4پ0ٹ8پ0ٹ2پ0 3پ0ٹ2 ھ ھپ0 4پ0 1 پ0ٹ7پ0ٹ8 پ0ٹ2 ھپ0ٹ2 ھ پ0 6 پ0 3 (پ0ˆ0پ0ˆ2پ0ˆ344). A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X پ0ˆ0 پ0ˆ2 پ0ˆ4 پ0 6 پ0ˆ2 پ0ˆ "#$ ".#$%&13&. http// ' ( ; )&* sale@morion.com.ru " #$% 2013
49 215 پ0 05پ ہ 10% M5E8AT.%# 100 # ہ3x10 8 # +*"# " ہ5x10 8 # * +/ ہ75x10 8 ہ10x10 8 # * +/ o C /AT/.*1### +*"# " 1& ہ5x10 9 ہ2x10 7 ### +*"# " (&**#)% 1 #+* 1x10 11 *##1% 50 ہ10% 0# # 12 ہ10% +*"# " %###0# # #+* ہ1x10 9 +*"# " %## *##1% #+* ہ2x10 9 &* #$# ##*"#1%## # # ہ5x10 7 +* #$0 #+* #0##+ & 60 o C 60 +* *'# #+* 250 # " #*# # *"#%##% 1 * *'# 1# % 60. # +* ہ2x10 7 2/#* *+*#1# ##& 35 0#/#*##1% 50 ## 225 #")%/$ &/ 10 ـ ـ ـ ـ 155 "#$#%& '() #&*"# + (+# ").%# * &# 10 g /#& (&# ") 150 g/ 36 # *"#*0# " 98% +35 o C &*"# & م o C
50 216 < ہ3x ہ5x G " " GPS/#$ % & % % "216TC C10 C C1E 10/ HR C # &$). $) 0('' * ()/ 1' 0 ) # ($ ) $ 1200 # $))' 5g. '() ()$ ) 100 g / 3 ہ1 $) C 55 o C +80 o C # ہ2x10 10 ہ1x10 10 ہ5x10 11 JQ o C HR o C GT o C ET o C ; ; C ہ1x10 7 / 10 ہ15x10 8 / ہ5x10 8 / 10 ہ1x10 8 / ہ3x10 8 / 10 ہ5x10 9 / $% $ 12 ہ5% &' $( ) * %$ +25 o C &' $( ' GT ET JQ HR < 1500 < 1200 ) $ +25 o C ہ1x10 8 <15 ( )' 50 ہ5% < ہ5x10 11 ( $% $ 12 ہ5% < ہ5x ( ) ' > 40 ' > 35 $(' $ > ہ25x10 7 )$/ $% 0 5 $ $% (U$)* 5 0$' $ / 1.*)$(' /# ( 5 #) 1 # < # < # < # < # <155 "' (# ) 1 <2x10 12 *..103 $) ( )$ ) ( #. ).)( 2'$)# $' $ $
51 220 ہ2x C " / 50.8x50.8x12.7 Z x50.8x10 Z10 * * 0 &'()' $$*+#)+(.220/2)9/HR10G Z16LN / * ہ5x10 9 (5E9) ہ3x10 9 (3E9) ہ2x10 9 (2E9) ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10)* ہ2x10 10 (2E10)* JQ o C HR o C GT o C ET* o C C EX* o C + + C C C C + C ; C ; C C & 0. 0 ( FW ). "0 10 G ہ1x10 7 / 0 + F ہ5x10 8 / 0 + E ہ3x10 8 / 0 + / 10 LN ULN 1 <90 <90 < <120 <120 < <150 <150 < <162 <163 < <165 <168 <168 H = 12 7 Z127; H = 10 Z10. ( ) " # 5 g ( ) 75 g/ 3 ہ1 $ % +25 o C 98% & م o C *) C 127 **) 0 % >20 م ***) 0 %..103 ".. C.200/ & $ $'($+. ( # ) 1 ( 10 ) < 5x c 0 < ہ5x % < ہ5x ہ2x م < 3 + % 122 ہ5% & % +25 م < 230 # & ** < 550 # & > ہ4x % $ $ % (U)*** > $ ہ5% $ 0 > 30 $. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X /
52 267 ہ5x ; 10 " 51x51x19 Z19 51x51x16 Z16 '()*(%%+$*). /2672*9/HR5FZ16LN " " (5 ) ہ3x10 9 (3E9) ہ2x10 9 (2E9) ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10) JQ o C HR o C GT o C ET o C + + EX o C + C C + C ; C ; C C ' 0. 0 ( FW ). #0 " " 5 10 F ہ5x10 8 / E ہ3x10 8 / D ہ2x10 8 / ہ1x10 8 / C ; C ; C C (52) / LN ULN LN ULN 1 <110 <115 <118 <102 <107 < <140 <145 <148 <130 <134 < <150 <153 <155 <135 <140 < <158 <160 <160 <145 <145 < <160 <161 <161 <145 <145 <150 H = 19 Z19; H = 16 Z16. (") # " $ g " ( ") 75 g/ 3 ہ1 % & +25 م 98% ' م o C / ( $ ) 1 ( ) < 2x10 12 < 7x10 13 < 5x10 13 c " 0 < ہ2x10 10 c " & < ہ2x " " ہ2x م < 5 & 121 ہ5% ' & +25 م < 250 $ ' " **) < 550 $ '" > ہ3x & 0 51 % & (U)*** > % ہ5% % 0 > 30 **) 0 & " >20 م ***) 0 &..103 '" % " " %. A B C D E F G H J K L M N P Q R S T U W X %()%
53 268 SPI C ہ1x10 10 C ہ1x10 8 / " # $%268&100M$1E9/HRED ہ1x10 9 (1E9) ہ5x10 10 (5E10) ہ3x10 10 (3E10) ہ2x10 10 (2E10) ہ1x10 10 (1E10) JQ o C HR o C GT o C C ET o C C C 0 ( 1 CS (*)* 1 U DIN ** SCLK( 1) 5 U U 7 U 8 ) 8 ) 9 ) * 9 ) * 10 (+12/) 10 (+12/) * پ0 0پ0 3 ** پ0 0پ0 3 * **..103 & ( ) '1 $ 1500 * g 5 *) ( ) * g ہ05. 98% 25 o C. 2 $1 55 o C +80 o C ( (1 53 '( 5.0 (5x2) $ & (5115x2) $ (8.192x2) $ 10.0 (10x2) $ F ہ5x10 8 /( E ہ3x10 8 /( D ہ2x10 8 /( C ہ1x10 8 /( C C C C + ; ; ( () )* > ہ2.5x / (U ) / (U)*** +5 0 (D) )* ( 1 * 0000 Hex FFFF Hex. 2( )* + (* ( )( * SPI 1*)(*) *) (*) > ہ2.5x10 7 <1.0x10 11 <0.8 >2.0 %* ( ) 1 1 <2x10 12 c 1 (1* < ہ1x < ہ1x10 10 / +25 o C ہ1x10 8 <15. / 12 ہ5% ) * م& (1 ) < 300 ) * * <900 3 (( (1* 50 ہ5% + (( > +5 dbm ( *( * > /$ )* 10M$ (5x2) 1 $ < $ < $ < $ < $ () <
54 271 پ0 05پ " (. 06 ) 271TC24 # * # 6* پ0 2 # +*"# " # +* ہ *#' ( %2# # # +*"# # * # *+0 2# # 12 ہ5% ### +*"# " (&**#)% 1 10x *"# " % **'# 5 ہ5x10 9 % % 30 **'# 5 ہ1x10 9 #*# 6* +25 o C # "' ہ1x # +* #*"# #$ 2 6* 5 50 A 25 ہ A +**'# A &* 4 ہ5x10 7 /%# *'(1#2# ##2# (U)* +82 +*"# " #1#2# 5 ہ6 *"# # 0& #1#2# 2 0&# *# 100 * #* 2# % 50 ہ10% +*"# " %## *##1% 5 ہ5x10 9 +*"# " %###2# # 5 ہ1x10 9 "#$#%& '() #&*"#+ &%# * & #.*#*#+ /%# &#& # %### 0#& &##1& #1 #1& # *"#*2# " &*"# & o C & 20 g / 255 g 300 g 40 g 98% +35 o C #" *"# * # (# )%0$ &/ *+*# 1#0 +1#0 *'(0 0#* 1 <85 10 < <130 1 < <140 > 30 &
ر ـ ف ع ك ض غ ـ à غ ع ظ ق ض â ع ن î ص ف ع ك ه س à ف ك ي ف ر ظ ض â ك à ش à ع ظ ف ه é ض ك ع?
3پˆ3پˆ4پ 8پ 8پˆپ پ 8پˆ7پˆ پ 8پ 9پ پˆپˆ7پˆ4پ پ 3پˆپˆپ 8 پˆ3پˆ4پ 8پ 8پˆپ پ 8پˆ7پˆ پ 8پ 9پ پˆپˆ7پˆ4پ پ 3پˆپˆپ 8 3 ر ـ ف ع ك ض غ ـ à غ ع ظ ق ض â ع ن î ص ف ع ك ه س à ف ك ي ف ر ظ ض â ك à ش à ع ظ ف ه é ض ك ع?
Detaljer³ ض â ش ض غ ه ـ î ك ض ك ـ à ض ص à ن ل ر. ³ س ن à م ف ر س ف à ش ع ك à س ض ك â ع ر غ à ك ف ص ع ف ض ـ م ض غ ـ ر ف ه ش ع ك ط à ك à â â ھ م م ع
1 31,2,3,4 cover 04-06 3/1/06 2:44 PM Page 1 پ0ٹ6پ0 2پ0ٹ4 ھپ0 2پ0ٹ5 ھ پ0ٹ1پ0 2 پ0 0پ0 5پ0 0پ0ٹ2پ0 0پ0ٹ5 ¹ پ0ٹ4پ0 1پ0 9 پ0 5 پ0ٹ4پ0 2پ0ٹ0 4 پ0 0پ0ٹ5پ0ٹ0 پ6 0پ0ˆ8appleپ0 0پ0ˆ2پ0 0 2006 ³ ض â ش ض غ ه ـ î
DetaljerQED 5 10. Matematikk for grunnskolelærerutdanningen. Bind 2. Fasit kapittel 1 Kalkulus
QED 5 10 Matematikk for grunnskolelærerutdanningen Bind 2 Fasit kapittel 1 Kalkulus Kapittel 1 Oppgave 1. a) en funksjon b) en funksjon c) ikke en funksjon d) ikke en funksjon Oppgave 2. a) 12,1 b) 4 c)
DetaljerVEDLEGG 5. 1 Støy og skyggekast. 1.1 Resultater støy
VEDLEGG 5 Ifølge regelverket skal støynivået ved helårsboliger og fritidsboliger ikke overstige den anbefalte grenseverdien på Lden 45 db. Dersom det vurderes som nødvendig for vindkraftverkets realiserbarhet
DetaljerOptimal kontrollteori
Optimal kontrollteori 1. og 2. ordens differensialligninger Klassisk variasjonsregning Optimal kontrollteori er en utvidelse av klassisk variasjonsregning, som ble utviklet av Euler og Lagrange. Et vanlig
DetaljerFasit til utvalgte oppgaver MAT1100, uka 29/11-3/12
Fasit til utvalgte oppgaver MAT1100, uka 9/11-3/1 Øyvind Ryan (oyvindry@ifiuiono December, 010 Oppgave 15 Oppgave 155 a 4A 3B 4 1 3 1 3 1 4 1 8 4 1 4 3 3 1 3 0 9 6 + 6 3 9 0 5 18 14 1 3 4 4 9 1 6 8 + 6
DetaljerNORSK LOVTIDEND Avd. I Lover og sentrale forskrifter mv. Utgitt i henhold til lov 19. juni 1969 nr. 53.
NORSK LOVTIDEND Avd. I Lover og sentrale forskrifter mv. Utgitt i henhold til lov 19. juni 1969 nr. 53. Kunngjort 6. februar 2017 kl. 14.50 PDF-versjon 10. februar 2017 03.02.2017 nr. 118 Forskrift om
Detaljer(((5( *, (( (*(5((,5( +! "# " #$% & ' % & "! & & ((()!"#)((( $%&'!$%*(((!" # $% " & ' ((()& # & " & )(((& $( # & " ) # & $( *+& ((,*()* ((,**! "# $%&'
(((5( *, (( (*(5((,5( +! "# " #$% & ' % & "! & & ((()!"#)((( $%&'!$%*(((!" # $% " & ' ((()& # & " & )(((& $( # & " ) # & $( *+& ((,*()* ((,**! "# $%&'&%!!""!!()!*++,!!*!*! % -''&. /'& 0 + -. /.0.10' 1.0
DetaljerGismarvik, Tysvær kommune, Rogaland Støyberegninger
Gismarvik, Tysvær kommune, Rogaland Støyberegninger Report: KVT/ALL/2013/R018 Rev. 1 Innhold 1 INNLEDNING... 3 2 STØY... 4 2.1 GRUNNLAG OG METODIKK 4 2.2 STØYMOTTAKERE 4 2.3 RESULTAT 4 3 VURDERINGER...
DetaljerInstitutt for Samfunnsøkonomi
Institutt for Samfunnsøkonomi Løsninger i: ELE 379 Matematikk valgfag Dato: 6.6., 9: 4: Tillatte hjelpemidler: Alle hjelpemidler + Eksamenskalkulator: TEXAS INSTRUMENTS BA II Plus TM Innføringsark: Ruter
DetaljerKollonne i Ark 1-Avtale private ytelsesbaserte ordninger pr
Kollonne i Ark 1-Avtale private ytelsesbaserte ordninger pr. 20.01.2012 flyttefil A Avgivende selskap: tekst B Navn på kunde tekst C Kontraktsnr. tall D Organisasjonsnr. tall E Beregningsdato dd.mm.åååå
DetaljerLøsningsforslag til eksamen i MAT 1100, H06
Løsningsforslag til eksamen i MAT, H6 DEL. poeng Hva er den partiellderiverte f z xyz cosxyz x sinyz + xyz cosyz xy cosyz x sinyz + xz cosyz cosyz xyz sinyz når fx, y, z = xz sinyz? Riktig svar b: x sinyz
DetaljerIALLIZWDINW Dato Signatur
IALLIZWDINW Dato 23.03.2010 ndkraft på Engvikfjellet er det utført en skyggekast beregning. ingene. Utskrift fra beregningsprogrammet er vedlagt notatet. er til. er benyttet oppdaterte analysemetoder.
DetaljerLøsningsforslag eksamen MAT111 Grunnkurs i Matematikk I høsten 2009
Løsningsforslag eksamen MAT Grunnkurs i Matematikk I høsten 9 OPPGAVE (a) Vi har w = + ( ) =. I et komplekse plan ligger w i 4. kvarant og vinkelen θ mellom tallet og en relle aksen har tan θ =, vs. at
DetaljerПРИЛОЖЕНИЕ к критериям отнесения твердых, жидких и газообразных отходов к радиоактивным отходам
ПРИЛОЖЕНИЕ к критериям отнесения твердых, жидких и газообразных отходов к радиоактивным отходам Предельные значения удельной и объемной активности радионуклидов в отходах ---- -------------- ------------------
DetaljerSex Offender Residency Restriced Areas
Mp Pi G Di c Hp Ri k T P Li pc c Bb Bi. J c G Bic Yk C G M M Bc k M Pic L Oc F P Hig Bk C Db Pk M V Ppc Cick P C L Ci F Qib k P N Mp Ck' C C M P C A Lci A. Db Pk C P C M V Mi Pk C BH Aic Fi ii A.,. Fi
DetaljerA ft tt * 1 ^ an T ii ft. *< X IP * ft ii l> ff ffl *> (2 # * X fa c, * M L 7 ft tf ;U -h h T T* L /< ft * ft 7 g $ /i & 1 II tz ft ft ip ft M.
Pal 77»_ a< IP ft A 6 * *' -5 m y, m *J 7 7 t< m X D $ ^ 7 6 X b 7 X X * d 1 X 1 v_ y 1 ** 12 7* y SU % II 7 li % IP X M X * W 7 ft 7r SI & # & A #; * 6 ft ft ft < ft *< m II E & ft 5 t * $ * ft ft 6 T
DetaljerFasit til utvalgte oppgaver MAT1100, uka 15/11-19/11
Fasit til utvalgte oppgaver MAT uka 5/-9/ Øyvind Ryan oyvindry@ifi.uio.no) November Oppgave 9.. Vi skriver 5x 5 x )x ) A x B x og ser at vi må løse likningene Ax ) Bx ) x )x ) A B 5 A B 5. A B)x A B x
DetaljerLøsningsskisser - Kapittel 6 - Differensialligninger
Løsningsskisser - Kapittel 6 - Differensialligninger Vi bruker det vi har lært i 6.3 om løsning av separable differensialligninger også i noen av oppgavene fra 6.1 og 6.2 for å knytte denne løsningsteknikken
Detaljer4.1 Diskretisering av masse-fjær-demper-system. K f m. x m u m y = x 1. x m 1 K d. Dette kan skrives på matriseform som i oppgaven med 0 1 A =
Stavanger, 5. september 08 Det teknisknaturvitenskapelige fakultet ELE60 Systemidentifikasjon, 08. Innhold 4 Løsningsforslag og kommentarer, noen regneoppgaver. 4. Diskretisering av masse-fjær-demper-system...........
DetaljerEksamen FSP5909 Urdu I PSP5572 Urdu nivå I. Nynorsk/Bokmål
Eksamen 19.05.2017 FSP5909 Urdu I PSP5572 Urdu nivå I Nynorsk/Bokmål Nynorsk Eksamensinformasjon Eksamenstid Hjelpemiddel Eksamen varer i 5 timar. Alle hjelpemiddel er tillatne, bortsett frå Internett
DetaljerPDF created with pdffactory Pro trial version www.pdffactory.com 1 3PRISLISTE Fپ0 1RSESONGTILBUD SOMMERDEKK - STIFTELSEN TRADEBROKER. Vپ0ٹ2tg.
varenr Varebeskrivelse LI/SI PERSO NBIL 80 serie 80 PROFIL XL/LT/C Rullem. Vپ0ٹ2tg. Ekst. stپ0 3y DB Fakt grunnla g eks mva Pris inkl omlegg& bal inkl mva - Pپ0ٹ2 felg - Pris inkl omlegg, bal og montering
DetaljerOppgave 1. (a) Vi utvikler determinanten langs første kolonne og dette gir. (b) Med utgangspunkt i de tre datapunktene denerer vi X og y ved
Sensorveiledning: ELE 37191 Maemaikk valgfag Eksamensdao: 13.06.2012 09:00 1:00 Toal anall sider: 5 Anall vedlegg: 0 Tillae hjelpemidler: BI-dener eksamenskalkulaor TEXAS INSTRUMENTS BA II Plus Innføringsark:
Detaljer( ) ( ) DEL 1 Uten hjelpemidler. x x x x. Oppgave 1. Vi deriverer med produktregel: Vi deriverer kjerneregelen: Vi velger u = x 3 som kjerne.
DEL 1 Uten hjelpemidler Hjelpemidler: vnlige skrivesker, psser, linjl med centimetermål og vinkelmåler Oppgve 1 3 ( ) = 5 + 4 f f = ( ) 6 5 b c g ( ) = e Vi deriverer med produktregel: g ( ) = e + e =
DetaljerUNIVERSITETET I OSLO
UNIVERSITETET I OSLO Det matematisk-naturvitenskapelige fakultet Eksamen i MAT-INF 1100 Modellering og beregninger del 1 Eksamensdag: Tirsdag 7. desember 2004 Tid for eksamen: 14:30 17:30 Oppgavesettet
DetaljerEKSAMEN TMA4100 HØST 2014 LØSNINGSFORSLAG. du/dx = e x du = e x dx, Her har vi brukt analysens fundamentalteorem til å derivere telleren.
EKSAMEN TMA400 HØST 04 ØSNINGSFORSAG Oppgave. Uner rottegnet står et + e x, og en eriverte til ette uttrykket er e x, som står utenfor rottegnet. Sett erfor u +e x. Da får vi og vi kan løse intergralet:
Detaljerdx k dt н x 1,..., x n f 1,...,f n н- н f k (x 1,..., x n ), k =1,2,...,n, нн d X = f( X). X = (t),.. x 1 = 1 (t), x 2 = 2 (t),...
- ( ) - 3 579 : - - : - / : : 3 4 579-4 5 9 3 9 4 3 5 5 6 3 33 34 3 35 4 36 39 c - ( ) 3 c 3 - - ( ) - ( - ) - - - ( ) - - ( - ) ( t) - dx k = f k (x x n ) k = n () dt x x n f f n - d X = f( X) dt f k
Detaljers Ss H= ul ss i ges su Es $ ieig *isx E i i i * r $ t s$ F I U E,EsilF'Ea g g EE $ HT E s $ Eg i i d :; il N SR S 8'i R H g i,he$r'qg5e 3
"t q) )t 9q ) nf;'=i \0.l.j >, @ N c\, l'1 { rrl r) cg K X (), T t'1 s Ss q r' s S i i * r $ t s$ iig *isx i i gs su s $ Ss N SR S f, S = ul ss i? X $ $ g $ T s i :; il \ei V,t. =R U {N ' r 5 >. ct U,sil'
DetaljerUNIVERSITETET I OSLO
UNIVERSITETET I OSLO Det matematisk-naturvitenskapelige fakultet Eksamen i STK2520 Problemer og metoder i aktuarfag. Eksamensdag: Onsdag 4. desember 2013 Tid for eksamen: 09.00 13.00 Oppgavesettet er på
DetaljerDel 2: Alle hjelpemidler er tillatt, med unntak av Internett og andre verktøy som tillater kommunikasjon.
Eksamensoppgavesettet er utarbeidet av Utdanningsdirektoratet. Avvik fra det originale eksamenssettet er eventuelle spesifiseringer og illustrasjoner. Løsningsforslagene i sin helhet er utarbeidet av matematikk.org.
DetaljerURBAN MINING GJENNVINNING AV METALLER FRA EE-AVFALL. Rolf Tore Ottesen Norges geologiske undersøkelse
URBAN MINING GJENNVINNING AV METALLER FRA EE-AVFALL Rolf Tore Ottesen Norges geologiske undersøkelse REGJERINGENS MINERALSTRATEGI Næringsminister Trond Giske TEMA FOR FOREDRAGET Tradisjonell gruvedrift
DetaljerForskrift om forurensningslovens anvendelse på radioaktive stoffer og radioaktivt avfall
Forskrift om forurensningslovens anvendelse på radioaktive stoffer og radioaktivt avfall Fastsatt med hjemmel i lov 13. mars 1981 nr. 6 om vern mot forurensninger og om avfall (forurensningsloven) 6 nr.
DetaljerLøsningsforslag AA6516 Matematikk 2MX Privatister 10. desember 2003. eksamensoppgaver.org
Løsningsforslag AA6516 Matematikk MX Privatister 10. desember 003 eksamensoppgaver.org eksamensoppgaver.org Om løsningsforslaget Løsningsforslaget for matematikk eksamen i MX er gratis, og det er lastet
DetaljerR2 - Eksamen Løsningsskisser
R - V0 R - Eksamen 04.06.0 - Løsningsskisser Del - Uten hjelpemidler Oppgave a) ) Kjerneregel: fx 3 sin u, u x f x 3 cosu 6 cosu 6 cosx ) 3) Produktregel: g x x sin x x cosx x sin x x cosx Kjerneregel:
DetaljerDalsbotnfjellet, Gulen kommune, Sogn og Fjordane
, Gulen kommune, Sogn og Fjordane Skyggekast Report: KVT/ALL/2011/R079 KVT/ALL/2011/R079 Innhold 1 INNLEDNING... 3 2 GRUNNLAG OG METODIKK... 5 2.1 GRENSEVERDIER 5 2.2 DATAGRUNNLAG 5 2.3 METODIKK 6 2.4
DetaljerEKSAMENSOPPGAVER FOR TMA4120 MATEMATIKK 4K H-03 Del A: Laplacetransformasjon, Fourieranalyse og PDL
Norges teknisk naturvitenskapelige universitet Institutt for matematiske fag Side av 34 TMA4 Matematikk 4K H-3 Oppgave A-3 Bruk tabell til å vise at funksjonen xe ax (a>) har Fouriertransformert: Side
DetaljerUNIVERSITETET I BERGEN
Bokmål UNIVERSITETET I BERGEN Det matematisk-naturvitenskapelige fakultet. Løsningsforslag til Eksamen i emnet MAT - Grunnkurs i matematikk I Torsdag 22. mai 28, kl. 9-4. Dette er kun et løsningsforslag.
DetaljerAvlsforsking og avlsarbeid. Bjarne Gjerde AKVAFORSK
Avlsforsking og avlsarbeid Bjarne Gjerde AKVAFORSK Aftenposten 23. desember 2002 Avlsmål Disposisjon Arveleg variasjon i viktige produksjonseigenskapar - kysttorsk kontra skrei - mellom familiar og enkeltfisk
DetaljerMatematikk R1 Forslag til besvarelse
Matematikk R1 Forslag til besvarelse NITH 4. mars 014 Oppgave 1 a) Regn ut p x) når px) = x 3 3x + 6x 1. p x) = x 3 ) 3x ) + 6x) 0 = 3x ) 3x) + 6 1 = 6x 6x + 6 b) Regn ut p x) når px) = ax + bx + c. Her
DetaljerINF2080 Logikk og beregninger
INF2080 Logikk og beregninger Forelesning 9: Endelige kjeder Sist oppdatert: 2012-02-15 11:22 9.1 Beskrivelse endelige kjeder Fargelegging av kjeder 9.1 Beskrivelse endelige kjeder Fargelegging av kjeder
DetaljerEuropa-Universität Viadrina
!"#!$% & #' #! ( ))% * +%, -.!!! / 0 1!/ %0 2!!/ 0.!!!/ /! 0 / '3 %0 #$ '! 0 4!""2 " '5 + -#! & %%! ( 6+ * $ '. % & 7 7 8 (8 *& *& *( ** *8, 8 87 - - -! )- % 4!!# &! -! ( - / 9:0 ; ; & * 7 4! + /! ) %
Detaljer2 He F Ne Cl Ar Br Kr Lv Ts. 118 Og. 69 Tm. 70 Yb. 71 Lu. 102 No. 101 Md. 103 Lr
g Væske Gass e 9 0 0 Ca 9 0 3 4 5 6 7 9 30 3 3 4 4 44 45 46 47 4 49 50 5 5 Nb Mo Tc Ru Rh Pd Ag Cd In Sn 7 73 0 3 f Ta g Tl 53 I 04 05 06 07 0 09 s Mt 0 3 4 5 6 7 *Melk er bygd opp av disse grunnstoffene
DetaljerLøsning av utvalgte øvingsoppgaver til Sigma R2 kapittel 5
Løsning av utvalgte øvingsoppgaver til Sigma R kapittel 5 5.5 Ce kx y = kce kx Vi setter inn i y + ky og ser om vi får 0: 5.5 ax + a y = ax Vi setter inn i y 5.54 kce kx + k Ce kx = 0 x x + y: ax x(ax
DetaljerAndregradslikninger. x 2 =d hvor d = c a
Andregradslikninger En andregradslikning har form ax bx c=0 hvor x er ukjent. Den enkelste er når b=0. Vi har då x =d hvor d = c a Denne likning kan løses med å ta rot. Eksempel 1. Vi løser x =11 Vi ønsker
Detaljerx + y z = 0 2x + y z = 2 4x + y 2z = 1 b) Vis at summen av de n første leddene kan skrives som S n = 3 n(n + 1)
Eksamen S2, våren 2017 Laget av Tommy O. Sist oppdatert: 17. september 2017 Kommentar: Dette er en innskriving av S2 eksamen, basert på scan av dokumentet lastet opp av matematikk.net-bruker Viks. Det
Detaljerc) En bedrift ønsker å produsere en gitt mengde av en vare, og finner de minimerte
Oppgave 1 (10 poeng) Finn den første- og annenderiverte til følgende funksjoner. Er funksjonen strengt konkav eller konveks i hele sitt definisjonsområde? Hvis ikke, bestem for hvilke verdier av x den
DetaljerMA0002 Brukerkurs i matematikk B Vår 2017
Norges teknisk naturvitenskapelige universitet Institutt for matematiske fag MA Brukerkurs i matematikk B Vår 7 Kapittel 7.3: Rasjonale funksjoner og delbrøkoppspaltning 7.3:3 Bruk polynomdivisjon for
DetaljerLøsningsforslag til eksamen i MAT111 Vår 2013
BOKMÅL MAT - Vår Løsningsforslag til eksamen i MAT Vår Oppgave Finn polarrepresentasjonen til i. i Skriv på formen x + iy. i Løsning Finner først modulus og argument til i: i = ( ) + ( ) = 4 = arg( ( )
DetaljerDerivasjon Forelesning i Matematikk 1 TMA4100. Hans Jakob Rivertz Institutt for matematiske fag 2. september 2011
Derivasjon Forelesning i Matematikk TMA400 Hans Jakob Rivertz Institutt for matematiske fag 2. september 20 Kapittel 3.7. Derivasjon av inverse funksjoner 3 Derivasjon av inverse til deriverbare funksjoner
DetaljerBYFE DAFE Matematikk 1000 HIOA Obligatorisk innlevering 5 Innleveringsfrist Fredag 15. april 2016 kl 14 Antall oppgaver: 8
Innlevering BYFE DAFE Matematikk HIOA Obligatorisk innlevering 5 Innleveringsfrist Fredag 5. april 6 kl Antall oppgaver: 8 Funksjonen ft) er vist i guren over. Funksjonen F x) er denert som for x. F x)
DetaljerFigurer o *
19 Norske ftdselsrater for ettrive aldersklasser, 1968-1972 av jan M. Hoem, Er1mn Berge o7 Liv Hanson K NNHOLD L nnledning o 00000 0004 006 0* 2. Bereningsmatoder... 3. Karakteristiske trekk vej kurvene
DetaljerGenerell informasjon om faget er tilgjengelig fra It s learning. 1 En kort oppsummering Adaptiv filtrering 2. 3 Prediksjon 4
Stavanger, 13. august 2013 Det teknisknaturvitenskapelige fakultet ELE500 Signalbehandling, 2013. Generell informasjon om faget er tilgjengelig fra It s learning. Innhold 1 En kort oppsummering. 1 2 Adaptiv
DetaljerELE Matematikk valgfag
EKSAMENSOPPGAVE - Skriftlig eksamen ELE 79 Matematikk valgfag Institutt for Samfunnsøkonomi Utlevering:.06.08 Kl. 09.00 Innlevering:.06.08 Kl. 4.00 Vekt: 00% av ELE 79 Antall sider i oppgaven: Innføringsark:
DetaljerIR Matematikk 1. Eksamen 8. desember 2016 Eksamenstid 4 timer
Eksamen 8. desember 16 Eksamenstid 4 timer IR151 Matematikk 1 Bokmål Hvis du blir ferdig med oppgavene under del 1 før kl. 11., så kan og bør du starte på del uten bruk av hjelpemidler. Du kan bare bruke
DetaljerK Andre Ordens Differensialligninger
K 6.6 - Andre Ordens Differensialligninger Innhold: H-P Ulven, 03.04.09 Terminologi Utvikling av regel for løsning av y ay by 0 (Tilfelle: y Ce r 1x De r x ) Utvikling av regel for løsning av y ay by 0
DetaljerDel 2: Alle hjelpemidler er tillatt, med unntak av Internett og andre verktøy som tillater kommunikasjon.
Eksamensoppgavesettet er utarbeidet av Utdanningsdirektoratet. Avvik fra det originale eksamenssettet er eventuelle spesifiseringer og illustrasjoner. Løsningsforslagene i sin helhet er utarbeidet av matematikk.org.
DetaljerLøsningsforslag Eksamen M100 Høsten 1998
Løsningsforslag Eksamen M00 Høsten 998 Oppgave { x y = f(x) = + x + a hvis x ln( + x ) x hvis < x lim f(x) = f( ) = + a = a x lim f(x) = ln( + x ( ) ) ( ) = ln + For at f(x) skal være kont. i x = må lim
DetaljerEKSAMEN. Hva er defmisjonsmengden og verdimengden til en funksjon?
EKSAMEN Emnekode: MA94 Emnenavn: FUNKSJONER Dato: 9. mai 202 Varighet: 09.00 5.00 Antall sider inkl. forside 8 Tillatte hjelpemidler: Kalkulator Formelark følger med oppgaven Merknader: alle oppgavene
DetaljerDerivasjon Forelesning i Matematikk 1 TMA4100. Hans Jakob Rivertz Institutt for matematiske fag 30. august 2011
Derivasjon Forelesning i Matematikk 1 TMA4100 Hans Jakob Rivertz Institutt for matematiske fag 30. august 2011 Kapittel 3.3. Enringsrate 3 Enrings rate hastighet og akselersjon Definisjon Hvis s(t) er
DetaljerKapittel 4: Differensiallikninger
4.. Innledning og objekter i bevegelse. 57 Kapittel 4: Differensiallikninger 4.. Innledning og objekter i bevegelse. Oppgave 4..: (NY.) a) Vi har slik at venstre side er lik y + xy = xe x + x y(x) = e
DetaljerGEBRAUCHSANWEISUNG INSTRUCTION MANUAL
GEBRAUCHSANWEISUNG INSTRUCTION MANUAL LRP SHARK 18 1:18 HIGH PERFORMANCE 4WD ELECTRIC RACE BUGGY Sehr geehrter Kunde, vielen Dank f ¹r Ihr Vertrauen in dieses LRP Produkt. Mit dem Kauf des LRP Shark 18
DetaljerIR Matematikk 1. Utsatt Eksamen 8. juni 2012 Eksamenstid 4 timer
Utsatt Eksamen 8. juni 212 Eksamenstid 4 timer IR1185 Matematikk 1 Bokmål Hvis du blir ferdig med oppgavene under del 1 før kl. 11., så kan og bør du starte på del 2 uten bruk av hjelpemidler. Du kan bare
DetaljerInstitutt for Samfunnsøkonomi. Utlevering: 29.04.2015 Kl. 09:00 Innlevering: 29.04.2015 Kl. 14:00
SENSORVEILEDNING MET 803 Matematikk Institutt for Samfunnsøkonomi Utlevering: 9.04.05 Kl. 09:00 Innlevering: 9.04.05 Kl. 4:00 For mer informasjon om formalia, se eksamensoppgaven. Oppgave Beregn følgende
DetaljerLøsningsskisser til oppgaver i Kapittel Integrerende faktor
Løsningsskisser til oppgaver i Kapittel 6.4 - Integrerende faktor Teori: Differensialligninger på formen y fx y gx (lineære i y av første orden) er ikke separable hvis ikke fx og gx er tallkonstanter.
DetaljerLøsningsforslag øving 7
Løsningsforslag øving 7 8 Husk at en funksjon er injektiv dersom x y gir f(x) f(y), men her ser vi at f(3) 9 f( 3), eller generelt at f(z) z f( z) for alle z C, som betyr at f ikke er injektiv Vi ser også
DetaljerHvorfor hydrogen? Bjørg Andresen Spesialrådgiver Institutt for energiteknikk
Hvorfor hydrogen? Bjørg Andresen Spesialrådgiver Institutt for energiteknikk www.ife.no Innhold Hva er hydrogen Produksjon Fra naturgass ZEG -konseptet Fra vann Sluttbruk Marked Grunnstoff med kjemisk
DetaljerEksempelsett R2, 2008
Eksempelsett R, 008 Del Tid: timer Hjelpemidler: Vanlige skrivesaker, passer, linjal med centimetermål og vinkelmåler er tillatt. Oppgave a) Deriver funksjonen f x x cosx f x cosx x s x f x cosx 6x sinx
Detaljer1 Mandag 25. januar 2010
Mndg 5. jnur Vi fortsetter med å se på det bestemte integrlet, bl.. på hvordn vi kn bruke numeriske beregninger til å bestemme verdien når vi ikke nødvendigvis kn finne en nti-derivert. Videre skl vi t
Detaljerآپ کو مدد مل سکتی ہے
2 2 ضروری ہے کہ شادی صرف انسان کے اپنے یہ کے انسان صرف شادی کہ ہے ضروری یہ رضامندی سے ہو آزادانہ فیصلے اور مکمل آزادانہ فیصلے اور مکمل رضامندی سے ہو آپ کو یہ کتابچہ www.tvangsekteskap.no پر اور پبلشر کے
Detaljereksamensoppgaver.org 4 2e x = 7 e x = 7 2 ln e x = ln 2 x = ln 7 ln 2 ln x 2 ln x = 2 2 ln x ln x = 2 ln x = 2 x = e 2
eksamensoppgaver.org 4 oppgave a..i) e x = 7 e x = 7 ( ) 7 ln e x = ln x = ln 7 ln a..ii) ln x ln x = ln x ln x = ln x = x = e a..i) cos x =.8 x [, 6 ] x = arccos(.8) x 6.9 x 6 6.9 x 6.9 x. a..ii) Løserdennemedabc-formelen
DetaljerUniversitetet i Agder Fakultet for teknologi og realfag EKSAMEN
Bokmål Universitetet i Agder Fakultet for teknologi og realfag EKSAMEN Emnekode: MA-5 og MA-38 Emnenavn: Matematikk med anvendelse i økonomi Dato: 2. desember 20 Varighet: 09.00-3.00 Antall sider: 3 +
DetaljerLøsningsskisser eksamen R
R 9.. Løsningsskisser eksamen R 9.. Del - Uten hjelpemidler Oppgave a) ) Produktregel: f x e x xe x e x x ) Kjerneregel: g x sin u, u x g x cosu cosx ) Kjerneregel: h x u, u sin x h x u cosx sin x cosx
Detaljerd) Vi skal nne alle lsningene til dierensialligningen y 0 + y x = arctan x x pa intervallet (0; ). Den integrerende faktoren blir R x e dx = e ln x =
Lsningsforslag til utvalgte oppgaver i kapittel 0 I kapittel 0 far du trening i a lse ulike typer dierensialligninger, og her far du bruk for integrasjonsteknikkene du lrte i forrige kapittel. Men vel
DetaljerHøgskoleni Øs fold EKSAMEN. Om noe er uklart eller mangelfullt i oppgaven inngår det som en del av oppgaven å ta de nødvendige forutsetninger.
Høgskoleni Øs fold EKSAMEN Emnekode: Emne: SFB10711 Metodekurs 1: Grunnleggende matematikk og statistikk Deleksameni statistikk Dato: 3. januar 2014 Eksamenstid: kl. 0900 til kl. 1300 Hjelpemidler: Faglærer:
DetaljerNTNU MA0003. Ole Jacob Broch. Norwegian University of Science and Technology. MA0003 p.1/29
MA0003 Ole Jacob Broch Norwegian University of Science and Technology MA0003 p.1/29 Oversikt, torsdag 13/1 Avsnitt 1.3: intervaller og intervallnotasjon definisjons- og verdimengden til en funksjon Avsnitt
DetaljerOppgavesettet har 11 punkter, 1ab, 2abc, 3, 4, 5ab og 6ab, som teller likt ved bedømmelsen.
NTNU Istitutt for matematiske fag SIF53 Matematikk 4N eksame 453 Løsigsforslag Oppgavesettet har pukter, ab, abc, 3, 4, 5ab og 6ab, som teller likt ved bedømmelse a Vi har h(t = t e (t τ f(τ dτ = e t f(t
DetaljerEKSAMENSOPPGAVE - Skoleeksamen. Institutt for Samfunnsøkonomi. Utlevering: 17.12.2014 Kl. 09.00 Innlevering: 17.12.2014 Kl. 14.00
EKSAMENSOPPGAVE - Skoleeksamen MET 11803 Matematikk Institutt fo Samfunnsøkonomi Utleveing: 17122014 Kl 0900 Innleveing: 17122014 Kl 1400 Vekt: 70% av MET 1180 Antall side i oppgaven: Antall vedleggsfile:
DetaljerTMA4125 Matematikk 4N
Norges tekisk-aturviteskapelige uiversitet Istitutt for matematiske fag TMA425 Matematikk 4N Løsigsforslag - Øvig 9 Fra Kreyszig, avsitt.5 3 Vi skal fie temperature u(x, t) i e stav (L = π, c = ) som er
DetaljerEmnenavn: Grunnleggende matematikk og statistikk
Høgskolen i østfold EKSAMEN Emnekode: IR13511 Emnenavn: Grunnleggende matematikk og statistikk Dato: 14.06.2016 Eksamenstid: 0900-1300 Sensurfrist: 05.07.2016 Antall oppgavesider: 3 Faglærer: Mikjel Thorsrud,
Detaljer' r.tift{_ A-e 1 53(t--& ,4-B,Lo e. L <,L»ile- t $6 k 41. : <f 4.'.- 'A> «A.''Li«S«-.d.,,,L, 00 1 A, I
4. ' * -9 n., fr i b ' r.if{_ A-e 53(--&459 2..L- +.- i.=m "a==.'»20. Alub ** ; 2 4«ge«L'.. E # :46. e,e A';i:38 A 7 A-#"S,-(.,(- '6.,4 ' f caaa 08'.(-3-4, 4..4,,-i,4 9.0 (*0.0 0 6 le, 0 2-4 &.>,6... an-=.
DetaljerÅR Gruppe Merke Modell Betegnelse Karosseri Drivstoff S.Volum KW Egenvekt Driv Hjul. Gir. KmStand. Behandlet. BruktPris (justert) * Sittep lasser
Priser i dette dokumentet er fastsatt av Kontor for verdivurdering av kjøretøy på et skjønnsmessig grunnlag og kan gi et veiledende utgangspunkt for tilsvarende kjøretøy.det tas forbehold om trykkfeil
DetaljerI et eksperiment er det målt følgende sammenheng mellom to størrelser x og y. x Y = ax + b:
OPPGAVE I et eksperiment er det målt følgende sammenheng mellom to størrelser x og y. x 7 74 546 y 48 6 45 a) Plott Y ln y mot X ln x i et rettvinklet koordinatsystem. ) Finn en lineær sammenheng mellom
DetaljerDel 1 - Uten hjelpemidler
Del 1 - Uten hjelpemidler Oppgaveteksten til del 1 ligger i: http://www.ulven.biz/r1/heldag/r1_hd_100516.docx (Oppgaveteksten til del er inkludert i dette dokumentet.) Oppgave 1 f x 3x 1 x 1 x (Husk: x
DetaljerLøsningsforslag til utvalgte oppgaver i kapittel 10
Løsningsforslag til utvalgte oppgaver i kapittel 0 I kapittel 0 får du trening i å løse ulike typer differensialligninger, og her får du bruk for integrasjonsteknikkene du lærte i forrige kapittel. Men
DetaljerProsjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
DetaljerTMA4100 Matematikk 1 Høst 2006
TMA4 Mtemtikk Høst 26 Norges tekisk turviteskpelige uiversitet Istitutt for mtemtiske fg Løsigsforslg, vsluttede eksme 5.2.26 De første greseverdie er e uestemt form v type "/", og L Hopitls regel gir
DetaljerPREISLISTE 2016 ZEAST ST2 ZEAST ST1 VS XX VS KF EMOTION T7R EMOTION KIWAMI EMOTION D9R EMOTION CR 2P SEEKER FX SEEKER EX SEEKER SX SEEKER CX
PREISLISTE 2016 ZEAST ST2 ZEAST ST2 BROMBACHER BROMBACHER SPOKE EMOTION KIWAMI SEEKER CX VS KF VS XX EMOTION T7R EMOTION D9R EMOTION CR 2P SEEKER CX SEEKER EX SEEKER FX VS XX EMOTION CR 2P SEEKER SX GNOSIS
DetaljerVELUX INTEGRA FMK / FMG
VELUX INTEGRA FMK / FMG VAS 454262-2018-01 4 VELUX 24 VELUX KUX 100 1 2 VELUX 5 L R VELUX 25 CVP FMK / FMK-R FMG / FMG-R FMK-R FMG-R 1 452015-2013-02 13 EN 1873:2005 CVP XXXXXX XXXXXX XXXXXXXX Pages 4-22
DetaljerLøsningsforslag til eksamen i fag MA1101/MA6101 Grunnkurs i analyse I Høst 2008
Norges teknisk naturvitenskapelige universitet Institutt for matematiske fag Side 1 av 9 Løsningsforslag til eksamen i fag MA111/MA611 Grunnkurs i analyse I Høst 2 Oppgave 1 Funksjonen g er definert ved
DetaljerDet matematisk-naturvitenskapelige fakultet
UNIVERSITETET I OSLO Det matematisk-naturvitenskapelige fakultet Eksamen i IN 227 Numerisk lineær algebra Eksamensdag: 5. desember 2001 Tid for eksamen: 9.00 15.00 Oppgavesettet er på 5 sider. Vedlegg:
DetaljerLøsning Eksamensrelevante oppgaver i ELE 3719 Matematikk Vektorer, matriser og lineær algebra Dato Februar Oppgave 1. (A) Vi leser av at
Løsning Eksamensrelevante oppgaver i ELE 379 Matematikk Vektorer, matriser og lineær algebra Dato Februar 05 Oppgave. (A) Vi leser av at A = 3 5, B = ( 0 5 ), C = 0 5 9 og har dermed at π x = Ax + BT =
DetaljerHøgskolen i Oslo og Akershus. e 2x + x 2 ( e 2x) = 2xe 2x + x 2 e 2x (2x) = 2xe 2x + 2x 2 e 2x = 2xe 2x (1 + x) 1 sin x (sin x) + 2x = cos x
Oppgåve a) i) f(x) x e x f (x) ( x ) e x + x ( e x) xe x + x e x (x) xe x + x e x xe x ( + x) ii) g(x) ln(sin x) + x g (x) sin x (sin x) + x cos x sin x + x tan x + x b) i) Sidan både teljar og nemnar
DetaljerHeldagsprøve R
Heldagsprøve R - 7.04. Løsningsskisser Versjon 03.05. Del - Uten hjelpemidler Oppgave a) Deriver funksjonene: ) fx x ln x ) gx 3 cos4x 3) hx ax ln x ) Produktregel: f x x ln x x x x ln x x x ln x ) Kjerneregel:
DetaljerPRISLISTE LAGERSALG SOMMERDEKK 2013 - STIFTELSEN TRADEBROKER. Ekst. st Μy XL/LT/C. Rullem. V «tg.
Varenr Varebeskrivelse LI/SI PERSONBIL 80 serie 80 PROFIL XL/LT/C Rullem. V «tg. Ekst. st Μy DB Fakt grunnlag eks mva Pris inkl omlegg& bal inkl mva - P «felg - Pris inkl omlegg, bal og montering inkl
DetaljerRELATIONSHANDLING ljuskällor chris marquardt Copyright @ 2010 Storel
RELATIONSHANDLING ljuskällor chris marquardt TÄNDARE ST 151 E-nummer 7902110 Tillv.art.nr: 4050300854083 Rabattgrupp: 79NA TÄNDARE ST 111 E-nummer 7902112 Tillv.art.nr: 4050300854045 LED 13W VV E27 A67
DetaljerTema 2: Stokastiske variabler og sannsynlighetsfordelinger Kapittel 3 ST :44 (Gunnar Taraldsen)
Tem 2: Stokstiske vribler og snnsynlighetsfordelinger Kpittel 3 ST1101 2019-01-13 12:44 (Gunnr Trldsen) Det nts i nottet t S er et utfllsrom utstyrt med en snnsynlighet P (A) for enhver hendelse A F. F
DetaljerSKJÆREVERKTØY SPIRALBOR MED SYLINDRISK TANGE
REGISTER 3 REGISTER 4 SKJÆREVERKTØY SPIRALBOR MED SYLINDRISK TANGE HSS Valsede bor, for normal boring i metall. DIN 338. Dim Total Spiral Vare- Ø lengde lengde nummer 0,3 19 3 01003 0,35 19 4 010035 0,4
DetaljerKolonne i flyttefil Ark 1 - Avtale offentlige ordninger - pr. 01.08.2012 A Avgivende selskap tekst B Navn på kunde tekst C Kontraktsnummer tall
Kolonne i flyttefil Ark 1 - Avtale offentlige ordninger - pr. 01.08.2012 A Avgivende selskap tekst B Navn på kunde tekst C Kontraktsnummer tall Nøkkelinformasjon hos avgivende selskaps systemer. D Organisasjons-/kommunenummer
Detaljer