INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler søyler. 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment
|
|
|
- Axel Hansen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 - eksempler søyler INNHOLDSFORTEGNELSE 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment 2. SØYLE-002, Søyletverrsnitt med toakset moment 3. SØYLE-003, Kapasitet av søyle 3.1. Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmoment Msdxx 3.2. Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmoment Msdyy 4. SØYLE-004, Kapasitet av søyle 4.1. Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmomenter Msdxx and Msdyy 5. SØYLE-005, Kapasitet av søyle med FRP forsterkning 5.1. Økning av søyle skjærkapasitet 5.2. Kapasitet av søyle med FRP forsterkning Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmomenter Msdxx and Msdyy Tilegg A Bøyeliste 08/11/ :39:22
2 - eksempler søyler side 2 - eksempler søyler 1. SØYLE-001 Søyletverrsnitt med toakset moment Betongkvalitet-stålkvalitet: C/30-S500 Betongoverdekning 30 mm (ENV1992, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV :1993, Tabell 2.3) Søyler med rektangulære tverrsnitt b=0 m, h=0 m Laster, aksial Nsd= kn, moment Msdxx=5.00 knm,msdyy=5.00 knm Msdxx= 5.0 knm msdxx=msdxx/(bh².fcd)= 5.0/(0x0²x16670)= Msdyy= 5.0 knm msdyy=msdyy/(hb².fcd)= 5.0/(0x0²x16670)= Nsd = kn nd=nd/(bh.fcd) = /(0x0 x16670)= fra diagram med toakset moment og aksiallast w=0.10 As,tot=wxbxh/(fyd/fcd)=0.10x30.0x30.0x16.67/435.00= 3.45 cm² Minimum armering 0.008x30.0x30.0=7.20 cm² 4Ø16 (8.04 cm²) Søylearmering 4Ø16,(8.04cm²) Bøyler Ø10/19, i kritiske områder Ø10/10 2. SØYLE-002 Søyletverrsnitt med toakset moment Betongkvalitet-stålkvalitet: C/30-S500 Betongoverdekning 30 mm (ENV1992, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV :1993, Tabell 2.3) Sirkulær søyle med diameter D=0 m Laster, aksial Nsd= kn, moment Msdxx=10.00 knm,msdyy=10.00 knm Msd²=Msdxx²+Msdyy², Msd=14.1kNm, md=msd/(2x3.14r³fcd)=14.1/(2x3.14x0.150³x16670)= Nsd = kn, nd=nd/(3.14r²fcd) =-100.0/(3.14x0.150²x16670)= fra diagram med toakset moment og aksiallast w=0.08 As,tot=wx3.14xr²/(fyd/fcd)=0.08x3.14x15.0²x16.67/435.00= 2.17 cm² Minimum armering 0.010x3.14x27.0²/4=7.29 cm² 6Ø16 (12.06 cm²) Søylearmering 6Ø16,(12.06cm²) Spiralarmering Ø10 med stigningshøyde 5 cm C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
3 - eksempler søyler side 3 3. SØYLE-003 Kapasitet av søyle (enkel eksentrisitet) Betongkvalitet-stålkvalitet: C/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV1992, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV :1993, Tabell 2.3) Rektangulærtverrsnitt b=0 m, h=0 m Armering 4Ø Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmoment Msdxx Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, (x/d=10.00, ec2/es1= -3.50/ -3.15) Nsd= 1763 kn, Msdxx= 7 knm, (x/d= 2.00, ec2/es1= -3.50/ -1.75) Nsd= 1202 kn, Msdxx= 68 knm, (x/d= 1.00, ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1061 kn, Msdxx= 80 knm, (x/d= 0.90, ec2/es1= -3.50/ 0.39) Nsd= 823 kn, Msdxx= 96 knm, (x/d= 0.75, ec2/es1= -3.50/ 1.17) Nsd= 590 kn, Msdxx= 111 knm, (x/d= 0.62, ec2/es1= -3.50/ 2.10) Nsd= 465 kn, Msdxx= 109 knm, (x/d= 0.50, ec2/es1= -3.50/ 3.50) Nsd= 348 kn, Msdxx= 103 knm, (x/d= 0.38, ec2/es1= -3.50/ 5.83) Nsd= 203 kn, Msdxx= 90 knm, (x/d= 0., ec2/es1= -3.50/ 10.50) Nsd= 50 kn, Msdxx= 73 knm, (x/d= 0.18, ec2/es1= -3.50/ 16.50) 3.2. Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmoment Msdyy Nsd= 1822 kn, Msdyy= 0 knm, (x/d=10.00, ec2/es1= -3.50/ -3.15) Nsd= 1763 kn, Msdyy= 7 knm, (x/d= 2.00, ec2/es1= -3.50/ -1.75) Nsd= 1202 kn, Msdyy= 68 knm, (x/d= 1.00, ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1061 kn, Msdyy= 80 knm, (x/d= 0.90, ec2/es1= -3.50/ 0.39) Nsd= 823 kn, Msdyy= 96 knm, (x/d= 0.75, ec2/es1= -3.50/ 1.17) Nsd= 590 kn, Msdyy= 111 knm, (x/d= 0.62, ec2/es1= -3.50/ 2.10) Nsd= 465 kn, Msdyy= 109 knm, (x/d= 0.50, ec2/es1= -3.50/ 3.50) Nsd= 348 kn, Msdyy= 103 knm, (x/d= 0.38, ec2/es1= -3.50/ 5.83) Nsd= 203 kn, Msdyy= 90 knm, (x/d= 0., ec2/es1= -3.50/ 10.50) Nsd= 50 kn, Msdyy= 73 knm, (x/d= 0.18, ec2/es1= -3.50/ 16.50) 4. SØYLE-004 Kapasitet av søyle (enkel eksentrisitet) Betongkvalitet-stålkvalitet: C/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV1992, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV :1993, Tabell 2.3) Rektangulærtverrsnitt b=0 m, h=0 m Armering 4Ø Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmomenter Msdxx and Msdyy C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
4 - eksempler søyler side 4 Nøytralakse vinkel theta=0.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.15) Nsd= 1763 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -1.75) Nsd= 1202 kn, Msdxx= 68 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1061 kn, Msdxx= 80 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 0.39) Nsd= 823 kn, Msdxx= 96 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 1.17) Nsd= 590 kn, Msdxx= 111 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 2.10) Nsd= 465 kn, Msdxx= 109 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 3.50) Nsd= 348 kn, Msdxx= 103 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 5.83) Nsd= 203 kn, Msdxx= 90 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 10.50) Nsd= 50 kn, Msdxx= 73 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 16.50) Nøytralakse vinkel theta=7.50 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.) Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -2.) Nsd= 1629 kn, Msdxx= 23 knm, Msdyy= 3 knm, Mx/My= 7.01 (ec2/es1= -3.50/ -1.00) Nsd= 1547 kn, Msdxx= 32 knm, Msdyy= 4 knm, Mx/My= 7.52 (ec2/es1= -3.50/ -0.72) Nsd= 1335 kn, Msdxx= 54 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= 8.22 (ec2/es1= -3.50/ -0.17) Nsd= 1073 kn, Msdxx= 77 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ 0.50) Nsd= 770 kn, Msdxx= 97 knm, Msdyy= 8 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 462 kn, Msdxx= 108 knm, Msdyy= 5 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ 3.16) Nsd= 233 kn, Msdxx= 92 knm, Msdyy= 10 knm, Mx/My= 8.85 (ec2/es1= -3.50/ 6.50) Nsd= 48 kn, Msdxx= 73 knm, Msdyy= 15 knm, Mx/My= 4.73 (ec2/es1= -3.50/ 10.78) Nøytralakse vinkel theta=15.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.23) Nsd= 1819 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -2.14) Nsd= 1593 kn, Msdxx= 27 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= 3.77 (ec2/es1= -3.50/ -0.77) Nsd= 1497 kn, Msdxx= 37 knm, Msdyy= 9 knm, Mx/My= 3.98 (ec2/es1= -3.50/ -0.47) Nsd= 19 kn, Msdxx= 60 knm, Msdyy= 13 knm, Mx/My= 4.48 (ec2/es1= -3.50/ 0.14) Nsd= 990 kn, Msdxx= 81 knm, Msdyy= 15 knm, Mx/My= 5.52 (ec2/es1= -3.50/ 0.86) Nsd= 658 kn, Msdxx= 97 knm, Msdyy= 19 knm, Mx/My= 5.21 (ec2/es1= -3.50/ 1.96) Nsd= 343 kn, Msdxx= 98 knm, Msdyy= 15 knm, Mx/My= 6.55 (ec2/es1= -3.50/ 3.77) Nsd= 87 kn, Msdxx= 76 knm, Msdyy= 23 knm, Mx/My= 3.29 (ec2/es1= -3.50/ 7.41) Nøytralakse vinkel theta=22.50 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.21) Nsd= 1813 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -2.04) Nsd= 1564 kn, Msdxx= 29 knm, Msdyy= 11 knm, Mx/My= 2.63 (ec2/es1= -3.50/ -0.59) Nsd= 1456 kn, Msdxx= 40 knm, Msdyy= 15 knm, Mx/My= 2.74 (ec2/es1= -3.50/ -0.27) Nsd= 1198 kn, Msdxx= 62 knm, Msdyy= 21 knm, Mx/My= 2.93 (ec2/es1= -3.50/ 0.38) Nsd= 902 kn, Msdxx= 79 knm, Msdyy= knm, Mx/My= 3.11 (ec2/es1= -3.50/ 1.16) Nsd= 560 kn, Msdxx= 91 knm, Msdyy= 30 knm, Mx/My= 3.04 (ec2/es1= -3.50/ 2.32) Nsd= 233 kn, Msdxx= 87 knm, Msdyy= knm, Mx/My= 3.51 (ec2/es1= -3.50/ 4.26) Nøytralakse vinkel theta=30.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.20) Nsd= 1809 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.98) Nsd= 1544 kn, Msdxx= 30 knm, Msdyy= 15 knm, Mx/My= 2.00 (ec2/es1= -3.50/ -0.46) Nsd= 1419 kn, Msdxx= 40 knm, Msdyy= 21 knm, Mx/My= 1.92 (ec2/es1= -3.50/ -0.12) Nsd= 1143 kn, Msdxx= 59 knm, Msdyy= 30 knm, Mx/My= 1.95 (ec2/es1= -3.50/ 0.56) Nsd= 836 kn, Msdxx= 74 knm, Msdyy= 36 knm, Mx/My= 2.04 (ec2/es1= -3.50/ 1.37) Nsd= 492 kn, Msdxx= 81 knm, Msdyy= 40 knm, Mx/My= 2.03 (ec2/es1= -3.50/ 2.59) Nsd= 152 kn, Msdxx= 75 knm, Msdyy= 35 knm, Mx/My= 2.14 (ec2/es1= -3.50/ 4.61) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
5 - eksempler søyler side 5 Nøytralakse vinkel theta=37.50 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.19) Nsd= 1807 kn, Msdxx= 2 knm, Msdyy= 2 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.94) Nsd= 1522 kn, Msdxx= 28 knm, Msdyy= 21 knm, Mx/My= 1.38 (ec2/es1= -3.50/ -0.38) Nsd= 1392 kn, Msdxx= 38 knm, Msdyy= 28 knm, Mx/My= 1.36 (ec2/es1= -3.50/ -0.03) Nsd= 1111 kn, Msdxx= 54 knm, Msdyy= 39 knm, Mx/My= 1.38 (ec2/es1= -3.50/ 0.66) Nsd= 796 kn, Msdxx= 67 knm, Msdyy= 47 knm, Mx/My= 1.41 (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 446 kn, Msdxx= 71 knm, Msdyy= 50 knm, Mx/My= 1.41 (ec2/es1= -3.50/ 2.75) Nsd= 109 kn, Msdxx= 63 knm, Msdyy= 44 knm, Mx/My= 1.43 (ec2/es1= -3.50/ 4.83) Nøytralakse vinkel theta=45.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.18) Nsd= 1806 kn, Msdxx= 2 knm, Msdyy= 2 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.92) Nsd= 1515 kn, Msdxx= knm, Msdyy= knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -0.35) Nsd= 1382 kn, Msdxx= 33 knm, Msdyy= 33 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1099 kn, Msdxx= 47 knm, Msdyy= 47 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.70) Nsd= 782 kn, Msdxx= 58 knm, Msdyy= 58 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 1.54) Nsd= 429 kn, Msdxx= 61 knm, Msdyy= 61 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 2.80) Nsd= 95 kn, Msdxx= 54 knm, Msdyy= 54 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 4.90) Nøytralakse vinkel theta=52.50 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.19) Nsd= 1807 kn, Msdxx= 2 knm, Msdyy= 2 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.94) Nsd= 1522 kn, Msdxx= 21 knm, Msdyy= 28 knm, Mx/My= 0.72 (ec2/es1= -3.50/ -0.38) Nsd= 1392 kn, Msdxx= 28 knm, Msdyy= 38 knm, Mx/My= 0.73 (ec2/es1= -3.50/ -0.03) Nsd= 1111 kn, Msdxx= 39 knm, Msdyy= 54 knm, Mx/My= 0.73 (ec2/es1= -3.50/ 0.66) Nsd= 796 kn, Msdxx= 47 knm, Msdyy= 67 knm, Mx/My= 0.71 (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 446 kn, Msdxx= 50 knm, Msdyy= 71 knm, Mx/My= 0.71 (ec2/es1= -3.50/ 2.75) Nsd= 109 kn, Msdxx= 44 knm, Msdyy= 63 knm, Mx/My= 0.70 (ec2/es1= -3.50/ 4.83) Nøytralakse vinkel theta=60.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.20) Nsd= 1809 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.98) Nsd= 1544 kn, Msdxx= 15 knm, Msdyy= 30 knm, Mx/My= 0.50 (ec2/es1= -3.50/ -0.46) Nsd= 1419 kn, Msdxx= 21 knm, Msdyy= 40 knm, Mx/My= 0.52 (ec2/es1= -3.50/ -0.12) Nsd= 1143 kn, Msdxx= 30 knm, Msdyy= 59 knm, Mx/My= 0.51 (ec2/es1= -3.50/ 0.56) Nsd= 836 kn, Msdxx= 36 knm, Msdyy= 74 knm, Mx/My= 0.49 (ec2/es1= -3.50/ 1.37) Nsd= 492 kn, Msdxx= 40 knm, Msdyy= 81 knm, Mx/My= 0.49 (ec2/es1= -3.50/ 2.59) Nsd= 152 kn, Msdxx= 35 knm, Msdyy= 75 knm, Mx/My= 0.47 (ec2/es1= -3.50/ 4.61) Nøytralakse vinkel theta=67.50 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.21) Nsd= 1813 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -2.04) Nsd= 1564 kn, Msdxx= 11 knm, Msdyy= 29 knm, Mx/My= 0.38 (ec2/es1= -3.50/ -0.59) Nsd= 1456 kn, Msdxx= 15 knm, Msdyy= 40 knm, Mx/My= 0.36 (ec2/es1= -3.50/ -0.27) Nsd= 1198 kn, Msdxx= 21 knm, Msdyy= 62 knm, Mx/My= 0.34 (ec2/es1= -3.50/ 0.38) Nsd= 902 kn, Msdxx= knm, Msdyy= 79 knm, Mx/My= 0.32 (ec2/es1= -3.50/ 1.16) Nsd= 560 kn, Msdxx= 30 knm, Msdyy= 91 knm, Mx/My= 0.33 (ec2/es1= -3.50/ 2.32) Nsd= 233 kn, Msdxx= knm, Msdyy= 87 knm, Mx/My= 0.28 (ec2/es1= -3.50/ 4.26) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
6 - eksempler søyler side 6 Nøytralakse vinkel theta=75.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.23) Nsd= 1819 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -2.14) Nsd= 1593 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 27 knm, Mx/My= 0.27 (ec2/es1= -3.50/ -0.77) Nsd= 1497 kn, Msdxx= 9 knm, Msdyy= 37 knm, Mx/My= 0. (ec2/es1= -3.50/ -0.47) Nsd= 19 kn, Msdxx= 13 knm, Msdyy= 60 knm, Mx/My= 0.22 (ec2/es1= -3.50/ 0.14) Nsd= 990 kn, Msdxx= 15 knm, Msdyy= 81 knm, Mx/My= 0.18 (ec2/es1= -3.50/ 0.86) Nsd= 658 kn, Msdxx= 19 knm, Msdyy= 97 knm, Mx/My= 0.19 (ec2/es1= -3.50/ 1.96) Nsd= 343 kn, Msdxx= 15 knm, Msdyy= 98 knm, Mx/My= 0.15 (ec2/es1= -3.50/ 3.77) Nsd= 87 kn, Msdxx= 23 knm, Msdyy= 76 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ 7.41) Nøytralakse vinkel theta=82.50 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.) Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -2.) Nsd= 1629 kn, Msdxx= 3 knm, Msdyy= 23 knm, Mx/My= 0.14 (ec2/es1= -3.50/ -1.00) Nsd= 1547 kn, Msdxx= 4 knm, Msdyy= 32 knm, Mx/My= 0.13 (ec2/es1= -3.50/ -0.72) Nsd= 1335 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 54 knm, Mx/My= 0.12 (ec2/es1= -3.50/ -0.17) Nsd= 1073 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 77 knm, Mx/My= 0.09 (ec2/es1= -3.50/ 0.50) Nsd= 770 kn, Msdxx= 8 knm, Msdyy= 97 knm, Mx/My= 0.08 (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 462 kn, Msdxx= 5 knm, Msdyy= 108 knm, Mx/My= 0.05 (ec2/es1= -3.50/ 3.16) Nsd= 233 kn, Msdxx= 10 knm, Msdyy= 92 knm, Mx/My= 0.11 (ec2/es1= -3.50/ 6.50) Nsd= 48 kn, Msdxx= 15 knm, Msdyy= 73 knm, Mx/My= 0.21 (ec2/es1= -3.50/ 10.78) Nøytralakse vinkel theta=90.00 Nsd= 1822 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.15) Nsd= 1763 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.75) Nsd= 1202 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 68 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1061 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 80 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.39) Nsd= 823 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 96 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 1.17) Nsd= 590 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 111 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 2.10) Nsd= 465 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 109 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 3.50) Nsd= 348 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 103 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 5.83) Nsd= 203 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 90 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 10.50) Nsd= 50 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 73 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 16.50) 5. SØYLE-005 Kapasitet av søyle med FRP forsterkning (dobbel eksentrisitet) Betongkvalitet-stålkvalitet: C/30-S500 Betongoverdekning 20 mm (ENV1992, ) gammac=1.50, gammas=1.15 (EC2, ENV :1993, Tabell 2.3) Rektangulærtverrsnitt b=0 m, h=0 m Armering 4Ø20 Fiberarmert polymer materialer (FRP): FRP+epoxy, tykkelse :1.000 mm Elastisitetsmodul av FRP materiale : GPa Trykkapasitet av FRP materiale : MPa Initial trykktøyning fra last i bruksgrensetilstand eco= Økning av søyle skjærkapasitet Vsf=a.ef.Ef.tf.b=2.86x0.002x100.0x1.000xx1000=172 kn (Antar effektiv beregningstøyning ef=0.002, formkoeffisient=2.86) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
7 - eksempler søyler side Kapasitet av søyle med FRP forsterkning Maksimum aksiallast Nsd, og maksimum bøyningsmomenter Msdxx and Msdyy Nøytralakse vinkel theta=0.00 Nsd= 2218 kn, Msdxx= 2 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.15) Nsd= 2067 kn, Msdxx= 19 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -1.75) Nsd= 1389 kn, Msdxx= 91 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1221 kn, Msdxx= 105 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 0.39) Nsd= 932 kn, Msdxx= 127 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 1.17) Nsd= 637 kn, Msdxx= 148 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 2.10) Nsd= 418 kn, Msdxx= 156 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 3.50) Nsd= 146 kn, Msdxx= 165 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ 5.83) Nøytralakse vinkel theta=7.50 Nsd= 22 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.) Nsd= 2158 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 7.60 (ec2/es1= -3.50/ -2.) Nsd= 1882 kn, Msdxx= 38 knm, Msdyy= 5 knm, Mx/My= 7.23 (ec2/es1= -3.50/ -1.00) Nsd= 1782 kn, Msdxx= 48 knm, Msdyy= 6 knm, Mx/My= 7.54 (ec2/es1= -3.50/ -0.72) Nsd= 1532 kn, Msdxx= 74 knm, Msdyy= 9 knm, Mx/My= 8.05 (ec2/es1= -3.50/ -0.17) Nsd= 1226 kn, Msdxx= 101 knm, Msdyy= 10 knm, Mx/My= 9.69 (ec2/es1= -3.50/ 0.50) Nsd= 857 kn, Msdxx= 127 knm, Msdyy= 12 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 437 kn, Msdxx= 147 knm, Msdyy= 10 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ 3.16) Nøytralakse vinkel theta=15.00 Nsd= 2223 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 0 knm, Mx/My= ~ (ec2/es1= -3.50/ -3.23) Nsd= 2148 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 2 knm, Mx/My= 3.37 (ec2/es1= -3.50/ -2.14) Nsd= 1831 kn, Msdxx= 41 knm, Msdyy= 11 knm, Mx/My= 3.76 (ec2/es1= -3.50/ -0.77) Nsd= 1715 kn, Msdxx= 53 knm, Msdyy= 13 knm, Mx/My= 3.90 (ec2/es1= -3.50/ -0.47) Nsd= 1437 kn, Msdxx= 79 knm, Msdyy= 19 knm, Mx/My= 4.28 (ec2/es1= -3.50/ 0.14) Nsd= 1119 kn, Msdxx= 104 knm, Msdyy= 21 knm, Mx/My= 4.99 (ec2/es1= -3.50/ 0.86) Nsd= 714 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 26 knm, Mx/My= 4.78 (ec2/es1= -3.50/ 1.96) Nsd= 278 kn, Msdxx= 136 knm, Msdyy= knm, Mx/My= 5.40 (ec2/es1= -3.50/ 3.77) Nøytralakse vinkel theta=22.50 Nsd= 2222 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 2.42 (ec2/es1= -3.50/ -3.21) Nsd= 2136 kn, Msdxx= 8 knm, Msdyy= 4 knm, Mx/My= 2.05 (ec2/es1= -3.50/ -2.04) Nsd= 1790 kn, Msdxx= 43 knm, Msdyy= 17 knm, Mx/My= 2.55 (ec2/es1= -3.50/ -0.59) Nsd= 1660 kn, Msdxx= 55 knm, Msdyy= 21 knm, Mx/My= 2.64 (ec2/es1= -3.50/ -0.27) Nsd= 1359 kn, Msdxx= 80 knm, Msdyy= 29 knm, Mx/My= 2.79 (ec2/es1= -3.50/ 0.38) Nsd= 1012 kn, Msdxx= 101 knm, Msdyy= 34 knm, Mx/My= 2.93 (ec2/es1= -3.50/ 1.16) Nsd= 592 kn, Msdxx= 118 knm, Msdyy= 41 knm, Mx/My= 2.86 (ec2/es1= -3.50/ 2.32) Nsd= 135 kn, Msdxx= 123 knm, Msdyy= 40 knm, Mx/My= 3.10 (ec2/es1= -3.50/ 4.26) Nøytralakse vinkel theta=30.00 Nsd= 2221 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.73 (ec2/es1= -3.50/ -3.20) Nsd= 2128 kn, Msdxx= 8 knm, Msdyy= 5 knm, Mx/My= 1.52 (ec2/es1= -3.50/ -1.98) Nsd= 1761 kn, Msdxx= 43 knm, Msdyy= 23 knm, Mx/My= 1.91 (ec2/es1= -3.50/ -0.46) Nsd= 1613 kn, Msdxx= 55 knm, Msdyy= 29 knm, Mx/My= 1.87 (ec2/es1= -3.50/ -0.12) Nsd= 1293 kn, Msdxx= 76 knm, Msdyy= 40 knm, Mx/My= 1.89 (ec2/es1= -3.50/ 0.56) Nsd= 932 kn, Msdxx= 95 knm, Msdyy= 48 knm, Mx/My= 1.96 (ec2/es1= -3.50/ 1.37) Nsd= 506 kn, Msdxx= 107 knm, Msdyy= 55 knm, Mx/My= 1.95 (ec2/es1= -3.50/ 2.59) Nsd= 31 kn, Msdxx= 109 knm, Msdyy= 55 knm, Mx/My= 1.99 (ec2/es1= -3.50/ 4.61) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
8 - eksempler søyler side 8 Nøytralakse vinkel theta=37.50 Nsd= 2221 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.30 (ec2/es1= -3.50/ -3.19) Nsd= 2123 kn, Msdxx= 8 knm, Msdyy= 6 knm, Mx/My= 1.22 (ec2/es1= -3.50/ -1.94) Nsd= 1734 kn, Msdxx= 40 knm, Msdyy= 30 knm, Mx/My= 1.36 (ec2/es1= -3.50/ -0.38) Nsd= 1580 kn, Msdxx= 51 knm, Msdyy= 38 knm, Mx/My= 1.35 (ec2/es1= -3.50/ -0.03) Nsd= 13 kn, Msdxx= 70 knm, Msdyy= 51 knm, Mx/My= 1.36 (ec2/es1= -3.50/ 0.66) Nsd= 882 kn, Msdxx= 86 knm, Msdyy= 62 knm, Mx/My= 1.39 (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 450 kn, Msdxx= 95 knm, Msdyy= 68 knm, Mx/My= 1.38 (ec2/es1= -3.50/ 2.75) Nøytralakse vinkel theta=45.00 Nsd= 2221 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -3.18) Nsd= 2121 kn, Msdxx= 7 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.92) Nsd= 17 kn, Msdxx= 36 knm, Msdyy= 36 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ -0.35) Nsd= 1569 kn, Msdxx= 45 knm, Msdyy= 45 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1239 kn, Msdxx= 61 knm, Msdyy= 61 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.70) Nsd= 866 kn, Msdxx= 74 knm, Msdyy= 74 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 1.54) Nsd= 429 kn, Msdxx= 82 knm, Msdyy= 82 knm, Mx/My= 1.00 (ec2/es1= -3.50/ 2.80) Nøytralakse vinkel theta=52.50 Nsd= 2221 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 0.77 (ec2/es1= -3.50/ -3.19) Nsd= 2123 kn, Msdxx= 6 knm, Msdyy= 8 knm, Mx/My= 0.82 (ec2/es1= -3.50/ -1.94) Nsd= 1734 kn, Msdxx= 30 knm, Msdyy= 40 knm, Mx/My= 0.74 (ec2/es1= -3.50/ -0.38) Nsd= 1580 kn, Msdxx= 38 knm, Msdyy= 51 knm, Mx/My= 0.74 (ec2/es1= -3.50/ -0.03) Nsd= 13 kn, Msdxx= 51 knm, Msdyy= 70 knm, Mx/My= 0.73 (ec2/es1= -3.50/ 0.66) Nsd= 882 kn, Msdxx= 62 knm, Msdyy= 86 knm, Mx/My= 0.72 (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 450 kn, Msdxx= 68 knm, Msdyy= 95 knm, Mx/My= 0.72 (ec2/es1= -3.50/ 2.75) Nøytralakse vinkel theta=60.00 Nsd= 2221 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 0.58 (ec2/es1= -3.50/ -3.20) Nsd= 2128 kn, Msdxx= 5 knm, Msdyy= 8 knm, Mx/My= 0.66 (ec2/es1= -3.50/ -1.98) Nsd= 1761 kn, Msdxx= 23 knm, Msdyy= 43 knm, Mx/My= 0.52 (ec2/es1= -3.50/ -0.46) Nsd= 1613 kn, Msdxx= 29 knm, Msdyy= 55 knm, Mx/My= 0.54 (ec2/es1= -3.50/ -0.12) Nsd= 1293 kn, Msdxx= 40 knm, Msdyy= 76 knm, Mx/My= 0.53 (ec2/es1= -3.50/ 0.56) Nsd= 932 kn, Msdxx= 48 knm, Msdyy= 95 knm, Mx/My= 0.51 (ec2/es1= -3.50/ 1.37) Nsd= 506 kn, Msdxx= 55 knm, Msdyy= 107 knm, Mx/My= 0.51 (ec2/es1= -3.50/ 2.59) Nsd= 31 kn, Msdxx= 55 knm, Msdyy= 109 knm, Mx/My= 0.50 (ec2/es1= -3.50/ 4.61) Nøytralakse vinkel theta=67.50 Nsd= 2222 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 0.41 (ec2/es1= -3.50/ -3.21) Nsd= 2136 kn, Msdxx= 4 knm, Msdyy= 8 knm, Mx/My= 0.49 (ec2/es1= -3.50/ -2.04) Nsd= 1790 kn, Msdxx= 17 knm, Msdyy= 43 knm, Mx/My= 0.39 (ec2/es1= -3.50/ -0.59) Nsd= 1660 kn, Msdxx= 21 knm, Msdyy= 55 knm, Mx/My= 0.38 (ec2/es1= -3.50/ -0.27) Nsd= 1359 kn, Msdxx= 29 knm, Msdyy= 80 knm, Mx/My= 0.36 (ec2/es1= -3.50/ 0.38) Nsd= 1012 kn, Msdxx= 34 knm, Msdyy= 101 knm, Mx/My= 0.34 (ec2/es1= -3.50/ 1.16) Nsd= 592 kn, Msdxx= 41 knm, Msdyy= 118 knm, Mx/My= 0.35 (ec2/es1= -3.50/ 2.32) Nsd= 135 kn, Msdxx= 40 knm, Msdyy= 123 knm, Mx/My= 0.32 (ec2/es1= -3.50/ 4.26) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns
9 - eksempler søyler side 9 Nøytralakse vinkel theta=75.00 Nsd= 2223 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 0.27 (ec2/es1= -3.50/ -3.23) Nsd= 2148 kn, Msdxx= 2 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= (ec2/es1= -3.50/ -2.14) Nsd= 1831 kn, Msdxx= 11 knm, Msdyy= 41 knm, Mx/My= 0.27 (ec2/es1= -3.50/ -0.77) Nsd= 1715 kn, Msdxx= 13 knm, Msdyy= 53 knm, Mx/My= 0.26 (ec2/es1= -3.50/ -0.47) Nsd= 1437 kn, Msdxx= 19 knm, Msdyy= 79 knm, Mx/My= 0.23 (ec2/es1= -3.50/ 0.14) Nsd= 1119 kn, Msdxx= 21 knm, Msdyy= 104 knm, Mx/My= 0.20 (ec2/es1= -3.50/ 0.86) Nsd= 714 kn, Msdxx= 26 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 0.21 (ec2/es1= -3.50/ 1.96) Nsd= 278 kn, Msdxx= knm, Msdyy= 136 knm, Mx/My= 0.19 (ec2/es1= -3.50/ 3.77) Nøytralakse vinkel theta=82.50 Nsd= 22 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 1 knm, Mx/My= 0.13 (ec2/es1= -3.50/ -3.) Nsd= 2158 kn, Msdxx= 1 knm, Msdyy= 7 knm, Mx/My= 0.13 (ec2/es1= -3.50/ -2.) Nsd= 1882 kn, Msdxx= 5 knm, Msdyy= 38 knm, Mx/My= 0.14 (ec2/es1= -3.50/ -1.00) Nsd= 1782 kn, Msdxx= 6 knm, Msdyy= 48 knm, Mx/My= 0.13 (ec2/es1= -3.50/ -0.72) Nsd= 1533 kn, Msdxx= 9 knm, Msdyy= 74 knm, Mx/My= 0.12 (ec2/es1= -3.50/ -0.17) Nsd= 1226 kn, Msdxx= 10 knm, Msdyy= 101 knm, Mx/My= 0.10 (ec2/es1= -3.50/ 0.50) Nsd= 857 kn, Msdxx= 12 knm, Msdyy= 127 knm, Mx/My= 0.09 (ec2/es1= -3.50/ 1.50) Nsd= 437 kn, Msdxx= 10 knm, Msdyy= 147 knm, Mx/My= 0.07 (ec2/es1= -3.50/ 3.16) Nøytralakse vinkel theta=90.00 Nsd= 2218 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 2 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ -3.15) Nsd= 2067 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 19 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ -1.75) Nsd= 1389 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 91 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.00) Nsd= 1221 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 105 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 0.39) Nsd= 932 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 127 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 1.17) Nsd= 637 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 148 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 2.10) Nsd= 418 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 156 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 3.50) Nsd= 146 kn, Msdxx= 0 knm, Msdyy= 165 knm, Mx/My= 0.00 (ec2/es1= -3.50/ 5.83) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :39:28
10 - eksempler søyler side 10 Bøyeliste Num Konstruksjonsde Pos. nr. Skisse [cm] Antall Ø [mm g/m [kg/m Lengd [m] Vekt [kg] SOYLE-001 C SOYLE C SOYLE-002 C SOYLE C Totalvekt [kg] Armeringsposisjon nr. for søyle(c) C:\Program Files\RUNET\\Projects\example of columns 08/11/ :39:31
INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
- eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2.
INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress Rapport eksempel betongplater. 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning
Rapport eksempel betongplater INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Tverrsnitt av plate med bøyning 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
INNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - rapporteksempel. 1. PLATE-001, Utkragerplate. 1.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster
- rapporteksempel INNHOLDSFORTEGNELSE 1. PLATE-001, Utkragerplate 1.1. Tverrsnittsdimensjoner, laster 1.2. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 2. PLATE-002, Kontinuerlig plate 2.1. Tverrsnittsdimensjoner,
5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
FORSIDE BØYELISTER Prosjekt : 04-1725 Parsell : E16, Kongevegen - Masterudvegen Konstruksjon : Vingersnoret bru BØYELISTER Tilhørende tegninger : s. 101-118 Vingersnoret bru K200-021 - K200-026 REVISJON
Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
MEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
C2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
BWC 80 500. MEMO 724a. Søyler i front Innfesting i bærende vegg Eksempel
INNHOLD BWC 80 500 Side 1 av 10 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... BETONG OG ARMERING... 3 VEGG OG DEKKETYKKELSER... 3 BEREGNINGER... 3 LASTER PÅ BWC ENHET... 3 DIMENSJONERING
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 74a Dato: 09.03.0 Sign.: sss BWC 80-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/3 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 734 Dato: 07.06.0 Sign.: sss BWC 50-40 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 8.05.06 K5-0/34 Sign.: Kontr.: sss ps EKSEMPEL INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER
C11 RIBBEPLATER 231. Figur C Ribbeplater med strekkbånd. a) Strekkbånd i bjelken. b) Strekkbånd på opplegget. c) Strekkbånd på dekket
C11 RIBBEPLATER 231 Lask a) Strekkbånd i bjelken b) Strekkbånd på opplegget c) Strekkbånd på dekket d) Armering og utstøping e) Innstøpt flattstål i plate res dette ofte med at den samme forbindelsen også
Beregningstabeller for Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, NS-EN1993-1-1:2005.
RUET sotware Beregningstabeller or Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, S-E1993-1-1:005. Tabellene inneholder alle internasjonale proiltper med geometridata, tverrsnittskonstanter, klassiisering av tverrsnitt,
Emnekode: LO oato august -03 I --- 'Antall oppgaver: I 5 i Ancill-vedl;&i. I ta~eller. Norske sta~darder (NS)-
6 høgskolen i oslo Emne: Dimensjonerin I Gruppe(r): I 2 BA I 2 BB I Eksamensoppgaven I, Antall sider (inkl! består av: I forsiden): 3 Emnekode: LO 222 8 --oato august -03 I --- rfaglig veileder: ilsen
5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING
MEMO 711 Dato: 11.0.015 Sign.: sss SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE, BEREGNING AV DEKKE OG BALKONGARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.016 K5-10/711 Sign.: Kontr.: sss ps SØYLER I FRONT INNFESTING
Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl
L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK
Forankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
Prosjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
NB! Alle utregninger og beregninger skal framgå av besvarelsen, dvs vises skritt for skritt
Avdeling fr ingeniørutdanning Fag: STATIKK Gruppe(r) Eksamensppg består av OG DIMENSJONERING BA g BB Antall sider: denne + Fagnr: sa 03 B Dat: 14. aug.-o Antall ppgaver: 6 Faglig veileder: Nilsen/Brækken
STANDARD SVEISER OG ARMERING
MEMO 733 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG STANDARD SVEISER OG ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/33 Sign.: Kontr.: sss jb STANDARD SVEISER
168 C7 SØYLER. Figur C Komplett fagverksmodell ved konsoller. Figur C Eksentrisk belastet konsoll.
168 C7 SØYLER Figur C 7.42. Komplett fagverksmodell ved konsoller. a) Sentrisk last over konsoll b) Eksentrisk last over konsoll Typiske prefabrikkerte søyler vil vanligvis ikke være maksimalt utnyttet
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI
DIMENSJONERING AV PLATER 1. ELASTISK STAVKNEKKING Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N Likevekt dv q x dx 0 vertikallikevekt ch e j e V dx dm N d 0 momentlikevekt Kombinert gir dette diff.ligningen
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
MEMO 733. Søyler i front Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50 240 Dato: 07.06.12 sss Side 1 av 6 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 STÅL, BETONG OG
B10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
Dato: sss TSS 102. Siste rev.: sss ARMERING. ps DIMENSJONERING. Dok. nr.: ARMERING AV TSS 102
MEMO 60 Dato: 04.10.011 Sign.: sss TSS 10 Siste rev.: 0.05.016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 10 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
7.1.4 Hylsefundament C7 SØYLER
148 C7 SØYLER Tabell C 7.5. Forankring av limte stenger uten forankringsfot. Forutsetninger: Kamstål B500NC: f yd = 500 / 1,15 = 435 MPa l bd = nødvendig forankringslengde for oppgitt strekkapasitet l
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
BERGEN RÅDHUS RAPPORT
BERGEN KOMMUNE BERGEN RÅDHUS RAPPORT SØYLER I FASADE - BÆREEVNE Bergen, 2018-09-13 1. SAMMENDRAG Rapporten omhandler bæreevne for betongsøyler i hovedfasadene i Bergen Rådhus. I forbindelse med vurdering
BSF EN KORT INNFØRING
Dato: 11.09.2014 Sign.: sss BSF EN KORT INNFØRING Siste rev.: 16.11.2018 Sign.: sss Dok. nr.: K4-10/551 Kontr.: ps PROSJEKTERING BSF EN KORT INNFØRING Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over
3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 101
MEMO 54d Dato: 6.04.011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 101 Siste rev.: 19.05.016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54d Kontr.: ps ARMERING AV TSS 101 INNHOLD ARMERING AV TSS 101... 1 GRUNNLEGGENDE
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: ARMERING AV TSS 41
MEMO 54c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss ARMERING AV TSS 41 Siste rev.: 19.05.2016 Sign.: sss DIMENSJONERING Dok. nr.: K3-10/54c Kontr.: ps ARMERING AV TSS 41 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER...
TEKNISKE SPESIFIKASJONER
MEMO 741 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE TEKNISKE SPESIFIKASJONER Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-741 Sign.: Kontr.: sss nb TEKNISKE SPESIFIKASJONER
BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 732 Dato: 07.06.2012 Sign.: sss BWC 50-240 - SØYLER I FRONT INFESTING I STÅLSØYLE I VEGG, BEREGNING AV SVEISEINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/32 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
b) Skjult betongkonsoll med horisontalfeste d) Stålkonsoll med horisontalfeste
328 14.4 FASADEOPPLEGG PÅ SØYLER OG DEKKER I figurene C 14.14 og C 14.15 er vist noen vanlige løsninger. Disse dimensjoneres som plant opplegg på grunnmur. Elementene settes vanligvis på innstøpte ankerplater
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NTURVITENSKPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis rne alberg 73 59 46 24 EKSMEN I EMNE TKT4116 MEKNIKK 1 Mandag 2. juni 2008
MEMO 733. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Standard sveiser og armering
INNHOLD BWC 50-240 Side 1 av 9 FORUTSETNINGER... 2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST VED BRUK AV INNERRØR
Statiske Beregninger for BCC 250
Side 1 av 7 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
5.1.2 Dimensjonering av knutepunkter
80 H5 DIMENSJONERINGSEKSEMPLER V (kn) og M (knm) 500 0 500 1000 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 x (m) 1500 Snitt 4 (33,7 m < x < 50,8 m): F y = 0; det vil si: V f + h fy x H y2 H y5 H y4 = 0 V f = 10,1 x
4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
Schöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
EKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 13.... Faglig kontakt under eksamen: Kjell Magne Mathisen, 73 59 46 74 Arild H. Clausen, 73 59 76 32 Sensuren
Dimensjonering MEMO 54c Armering av TSS 41
Side av 9 INNHOLD GUNNLEGGENDE FOUTSETNINGE OG ANTAGELSE... GENEELT... STANDADE... KVALITETE... 3 DIMENSJONE OG TVESNITTSVEDIE... 3 LASTE... 3 AMEINGSBEEGNING... 4 LIKEVEKT... 4 Side av 9 GUNNLEGGENDE
Praktisk betongdimensjonering
6. og 7. januar (7) Veggskiver Praktisk betongdimensjonering Magnus Engseth, Dr.techn.Olav Olsen www.betong.net www.rif.no 2 KORT OM MEG SELV > Magnus Engseth, 27 år > Jobbet i Dr.techn.Olav Olsen i 2.5
HØGSKOLEN I GJØVIK. Mekanikk Emnekode:BYG1041/1061/1061B Skoleåret 2004/2005. Oppg. 1 for BYG1061B. Oppg. 1 for BYG1061 / Oppg.
ekanikk Emnekode:BYG101/101/101B Skoleåret 00/005 Oppg. 1 for BYG101B a) Stang BC er skrå med 5 vinkel B x og B y har samme tallverdi. Likevekt av hele konstruksjonen: Σ A = 0 B y + 5 5 = 0 B y =,5 kn
3.2 DImENSjONERING Ribbeplater Hulldekker 3.3 DEKKER med AKSIALTRYKK Knekkingsberegning
66 C3 DEKKER 3.2 DImENSjONERING Den generelle effekten av spennarmering i ribbeplater, forskalings - plater og hulldekker er beskrevet i innledningen til kapittel C3. 3.2.1 Ribbeplater Dimensjonering for
MEMO 812. Beregning av armering DTF/DTS150
Side 1 av 7 INNHOLD GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 2 LAST... 3 ARMERINGSBEREGNING... 3 YTRE LIKEVEKT... 3 NØDVENDIG FORANKRINGSARMERING...3
Prosjektering MEMO 502 BSF HOVEDDIMENSJONER OG MATERIALPARAMETRE FOR BJELKE OG SØYLEENHETER 1)
Side 1 av 7 BJELKE OG SØYLEENHETER 1.1 KVALITETER Armering 500C (EN 1992-1-1, Appendiks C): f yd = f yk/γ s = 500/1,15 = 435 MPa Stål Sxxx (EN 10025-2): Stål S355: Strekk/trykk: f yd = f y/ γ M0 = 355/1,1
Høgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING - Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 41 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 55c Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 41 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55c Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 41 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 704 Dato: 8.0.0 Sign.: sss BWC 55-740 / BWC 55 LIGHT SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.:.09.06 K5-4/5 Sign.: Kontr.: sss ps DIMENSJONERING INNHOLD GRUNNLEGGENDE
Prosjektering av betongkonstruksjoner. Jan Arve Øverli. Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU. Kursinnhold. Bruddgrensetilstand
Eurokode 2: Prosjektering av betongkonstruksjoner Jan Arve Øverli Institutt for konstruksjonsteknikk NTNU 1 Kursinnhold Introduksjon Materialer og bestandighet Bruddgrensetilstand Moment og aksialkraft
Statiske Beregninger for BCC 800
Side 1 av 12 DEL 1 - GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER 1.1 GENERELT Det er i disse beregningene gjort forutsetninger om dimensjoner og fastheter som ikke alltid vil være det man har i et aktuelt
Prosjektering MEMO 551 EN KORT INNFØRING
Side 1 av 7 Denne innføringen er ment å gi en liten oversikt over bruk og design av forbindelsene, uten å gå inn i alle detaljene. er et alternativ til f.eks faste eller boltede søylekonsoller. enhetene
Seismisk dimensjonering av pelefundamenter
Seismisk dimensjonering av pelefundamenter Amir M. Kaynia Oversikt Jordskjelvpåvirkning i peler og EC8s krav Jord konsktruksjon samvirke (SSI) Beregning av stivheter Ikke lineære stivheter lateral kapasitet
Dato: ps DIMENSJONERING
MEMO 812 Dato: 16.08.2012 Sign.: sss BEREGNING AV ARMERING Siste rev.: 13.05.2016 Sign.: sss DTF150/DTS150 Dok. nr.: K6-10/12 Kontr.: ps DIMENSJONERING BEREGNING AV ARMERING DTF150/DTS150 INNHOLD GRUNNLEGGENDE
BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING
MEMO 743 Dato: 12.01.2016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE FORANKRINGSARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 23.05.2016 K5-10-743 Sign.: Kontr.: sss nb BWC 30-U UTKRAGET BALKONG
Harpe bru Norges første såkalte extradosed bru Brukonferansen, Oslo nov v/ Arne Christensen
Harpe bru Norges første såkalte extradosed bru Brukonferansen, Oslo nov. 2012 v/ Arne Christensen Harpe bru Del av E6 Ringebu-Otta prosjektet Harpe bru Extra dosed Byggherre: Statens vegvesen Region Øst
TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED TESTER
Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 30.10.2018 Sign.: sss LOKAL DEKKEARMERING Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps VERIFISERT MED TESTER DIMENSJONERING TSS 101 LOKAL DEKKEARMERING VERIFISERT MED
4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
Dato: Siste rev.: Dok. nr.: EKSEMPEL
MEMO 744 Dato: 1.01.016 Sign.: sss BWC 30-U UTKRAGET BALKONG - INNSPENT I PLASSTØPT DEKKE EKSEMPEL Siste rev.: Dok. nr.: 3.05.016 K5-10-744 Sign.: Kontr.: sss nb EKSEMPEL INNHOLD EKSEMPEL... 1 GRUNNLEGGENDE
Dato: ps DIMENSJONERING
MEMO 55d Dato: 26.04.2011 Sign.: sss TSS 101 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/55d Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 101 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER
MEMO 57 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 102 Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Dok. nr.: K3-10/57 Kontr.: ps DIMENSJONERING TSS 102 ANBEFALT ARMERINGSMØNSTER Figur 1: Anbefalt
Aluminium plater, bånd, rør og profiler
Lagerprogram Aluminium plater, bånd, rør og profiler INNHOLDSFORTEGNELSE Side Bend 90 157 Rundbolt EN AW-6082/ 6063 159 Bånd EN AW-1050/1200, Stucco 155 Bånd EN AW-1050/1200 154 Bånd EN AW-3105 H 24 154
MEMO 703a. Søyler i front - Innfesting i plasstøpt dekke Standard armering
INNHOLD BWC 55-740 Dato: 15.05.2012 Side 1 av 19 FORUTSETNINGER...2 GENERELT... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ KOMPLETT ENHET... 2 TILLATT BRUDDLAST PÅ YTTERRØR BRUKT I KOMBINASJON MED TSS... 2 TILLATT BRUDDLAST
KVINESDAL KOMMUNE PELE BÆREEVNE NOTAT
KVINESDAL KOMMUNE NY SVØMMEHALL PELE BÆREEVNE NOTAT OPPDRAGSNUMMER: 3.901.022 Peles bæreevne 0 16.12.2014 NOTAT PBEN VK JH HR REV REV. DATO (DD-MM-YYYY) REVISJONEN GJELDER UTARB. AV KONTROLL. AV OPPDRAGS-LEDER
Schöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Innhold Side Eksempler på elementoppsett/tverrsnitt 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38 41 apasitetstabeller 42 47 Beregningseksempel 48 49 Ytterligere armering
Lørenskog Stasjonsby- Formtoppen Felt B1-3
Lørenskog Stasjonsby Formtoppen Felt B13 BEREGNINGSRAPPORT B03 BETONGKONSTRUKSJONER Dekke, Søyler og Vegger. Rev. Dato Beskrivelse av revisjon Prosjekt Nr.: Egenkontroll Sidemannskontroll Postboks 91 Manglerud
Schöck Isokorb type D 70
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 70 Innhold Side Eksempler på elementoppsett og tverrsnitt/produktbeskrivelse 80 81 Planvisninger 82 Kapasitetstabeller 83 88 Beregningseksempel 89 Ytterligere armering
C8 BJELKER. 8.1 OPPLEGG MED RETT ENDE Dimensjonering
180 I det følgende behandles typiske opplegg for bjelker. Dessuten gjennomgås dimensjonering av hylle for opplegg av dekker, mens dimensjonering av forbindelsen er vist i kapittel C11 for ribbeplater og
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: BOKMÅL Førsteamanuensis Arild H. Clausen, 482 66 568 Førsteamanuensis Erling Nardo Dahl, 917 01 854 Førsteamanuensis Aase Reyes,
I! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
Masteroppgave ved UiS. Analyse & Design. Ole Kristian Rødde Pedersen Tillegg
Analyse & Design Masteroppgave ved UiS Ole Kristian Rødde Pedersen 2014 Tillegg Tillegg ETABS resultater for SYSCO Innholdsfortegnelse TILLEGG A... 1 ETABS resultater for SYSCO... 1 1 Figurer og tabeller...
7.1.2 Fotplater. Dimensjonering Følgende punkter må gjennomgås: Boltenes posisjon i forhold til søyletverrsnittet velges. Boltkraft beregnes.
133 Konklusjon Man ser at det er en rekke variable faktorer som inngår. Dette kompliserer beregningene og gjør dem noe usikre. Etter en samlet vurdering av regler, praksis og erfaring anbefales det å regne
Focus 2D Konstruksjon
Prosjekt: betongtal Beregning utført 01.04.2009 14:49:48 Focus 2D Konstruksjon BEREGNING AV PLANE KONSTRUKSJONER NTNU Student 3. Klasse 2008 14:49:48-01.04.2009 Side:1 1. KONSTRUKSJONSMODELL OG LASTER
4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
POK utvekslingsjern for hulldekker
norge as POK utvekslingsjern for hulldekker SFS127 www.bb-artikler.no www..com POK Innholdsfortegnelse 1. FUNKSJONSMÅTE... 3 2. MÅL OG KAPASITETER... 3 3. PRODUKSJON 3.1 PRODUKSJONSANVISNINGER... 4 3.2
~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING
6. og 7. januar PRAKTISK BETONGDIMENSJONERING (9) Fundamentering- pelehoder www.betong.net Øystein Løset, Torgeir Steen, Dr. Techn Olav Olsen 2 KORT OM MEG SELV > 1974 NTH Bygg, betong og statikk > ->1988
B9 VERTIKALE AVSTIVNINGSSYSTEMER GEOMETRISKE AVVIK, KNEKKING, SLANKHET
9.2.5 Slankhet og slankhetsgrenser Den geometriske slankheten defineres som λ = l 0 / i = l 0 / (I /A), det vil si l 0 = λ (I /A) der i er treghetsradien for urisset betongtverrsnitt (lineært elastisk).
7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET Institutt for konstruksjonsteknikk Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis Arne Aalberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Aase Gavina Reyes 73 59 45 24
Beregning og dimensjonering av betongsøyler
Beregning og dimensjonering av betongsøyler Kristoffer Brodshaug Knut Langehaug Bygg- og miljøteknikk (2-årig) Innlevert: juni 2014 Hovedveileder: Svein Ivar Sørensen, KT Norges teknisk-naturvitenskapelige
Montering av HPM ankerbolter
Produktidentifikasjon HPM ankerbolter leveres i standard utførelser med produktnavn (16, 20, 24, 30 og 39) tilsvarende diametre for boltenes metriske gjenger. Aktuell type kan identifiseres ved navn på
B19 FORANKRING AV STÅL 297
B19 FORANKRING AV STÅL 297 19.11 FORANKRING AV ARMERING I denne sammenhengen betyr «armering» kamstål B500NC som støpes inn i elementer eller støpes inn i fuger på byggeplass. Sveising eller liming av
Dato: Siste rev.: Dok. nr.:
MEMO 712 Dato: 11.02.2015 Sign.: sss BWC H60 / BWC HV80 - SØYLER I FRONT INNFESTING I PLASSTØPT DEKKE STANDARD ARMERING Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/712 Sign.: Kontr.: sss ps INNHOLD TILLATT
Lindab Construline Systemløsninger Bjelkelag. Lindab Construline TM. Lindab Systemløsninger Bjelkelag Dimensjonering med monteringsanvisninger
Lindab Construline TM Lindab Systemløsninger Bjelkelag Dimensjonering med monteringsanvisninger Forberedelser Før du starter Bjelkelaget er lagd med bærende C- bjelker med en senteravstand på 600 mm. C-bjelkene
C11 RIBBEPLATER. Figur C Typiske opplegg for ribbeplater. a) Benyttes når bjelken og bjelkens opplegg tåler torsjonsmomentet
C11 RIBBEPLATER 225 I det følgende behandles typiske opplegg for ribbeplater, samt noen typiske sveiseforbindelser. Beregning av ribbeplater som horisontalskiver er behandlet i kapittel C13. Generell beregning
EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl
Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis rne alberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Jan. arseth 73 59 35 68 EKSMEN I EMNE TKT4116 MEKNIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl 09.00 13.00 Hjelpemidler (kode ): Irgens:
Løsningsforslag Øving 3
Løsningsforslag Øving 3 TEP400 Fluidmekanikk, Vår 206 Oppgave 3-86 Løsning En sikkerhetsdemning for gjørmeskred skal konstrueres med rektangulære betongblokker. Gjørmehøyden som får blokkene til å begynne