Beregningstabeller for Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, NS-EN :2005.
|
|
- Rebekka Kristiansen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 RUET sotware Beregningstabeller or Ståltverrsnitt etter Eurokode 3, S-E :005. Tabellene inneholder alle internasjonale proiltper med geometridata, tverrsnittskonstanter, klassiisering av tverrsnitt, kapasitetsverdier, knekkapasitetsverdier og vippekapasitetverdier i ølge Eurokode 3, S- E :005, og A 008. Det kan også deinere egne sveiste tverrsnitt ved å gi tverrsnittsmålene Tabeller med geometri og tverrsnittskonstanter av standard proiler Listen til venstre lar deg velge Proiltper (IPE, HE) etc. Til høre viser tabellen alle standardiserte seksjoner or denne gruppen, samt dimensjoner og egenskaper. Ved å bevege seg opp og ned på tabellen til høre, skisses seksjon i riktig skala. (Du kan selv velge størrelse på iguren ved å klikke og dra i hjørne) Klikk på eller dobbeltklikk på en proil og et ntt vindu viser klasse og kapasitet tabell or tverrsnitt. Smboler h [mm]: b [mm]: Tverrsnittshøde Tverrsnittsbredde hw [mm]: Stegets høde dw [mm ]: tw [mm]: Høde på den rette delen av steget Stegtkkelse t [mm]: Flenstkkelse r [mm]: Avrundingsradius or en kilsveis G [Kg/m]: A [cm²]: Egenvekt per løpemeter Totalt tverrsnittsareal I [cm 4 ]: Treghetsmoment om - aksen I [cm 4 ]: Treghetsmoment om - aksen W [cm³]: otstandsmoment om - aksen W [cm³]: otstandsmoment om - aksen Wp [cm]: Plastisk motstandsmoment om - aksen Wp [cm³]: Plastisk motstandsmoment om - aksen i [cm]: Treghetsradius om - aksen i [cm]: Treghetsradius om - aksen Av [cm²]: Skjærareal om - aksen Av [cm²]: Skjærareal om - aksen It [cm 4 ]: Torsjonskonstant Iw [cm 6 ]: Hvelvingskonstant Copright RUET Sotware 1
2 Klassiisering og kapasitet av standard proiler RUET sotware Klassiisering av tverrsnitt, i henhold til S-E : Kapasitet or normalkrat, moment av skjærkrat, i henhold til 6.. Knekkapasitet, og vippekapasitet i ølge S-E : Velg ønsket proilbetegnelse ra liste til venstre. Vinduet til høre viser en målsatt igur av proilen du har valgt med geometri og tverrsnittskonstanter. I nedre del av høre vindu vises: Tverrsnittsklasser (1,,3,4) i ølge S- or aksial last, E : , or aksiallast og bøemomenter. Tverrsnittskapasitet bøemomenter og skjærkrat) i ølge S- knekklengde (Lc) i ølge S-E E : Knekkapasitet or varierende 1: Vippekapasitet or varierende knekklengde or torsjonsknekking (Llt) i ølge S-E : Smboler t [k]: Strekkratkapasitet S-E : c [k]: Trkkratkapasitet S-E : crd [km]: omentkapasitet om sterk akse - S-E : crd [km]: omentkapasitet om svak akse - S-E : Vcrd [k]: Skjærkratkapasitet langs - akse S-E Vcrd [k]: Skjærkratkapasitet langs - akse S-E brd [k]: brd [k]: brd1 [km]: brd [km]: brd1: brd: Knekkapasitet or trkkrat or varierende knekklengde Lc (1.00, m) S-E : Vippekapasitet or varierende knekklengde or torsjonsknekking Llt (1.00, m) S- momentdiagram langs bjelke E : Vippekapasitet or konstant Vippekapasitet or parabolisk momentdiagram langs bjelke Copright RUET Sotware
3 RUET sotware Tabell or dimensjoner og egenskaper ved egendeinerte sveisetverrsnitt K likk. I neste vindu deinerer du dimensjoner or egendeinerte sveisetverrsnitt. Tverrsnittskonstanter beregnes og vises automatisk. Klikk or å avslutte redigering. Klikk or å legge til eller slette tverrsnitt. Klassiisering og kapasitet av egendeinerte sveiste tverrsnitter Se standard proiler. Parametere Tverrsnitt klasse, tverrsnitt kapasitet og knekkingskapasitet er beregnet or ire stålsorter, S35,S75, S355 og S450. Det er mulighet til å endre tittel og material data ra Parametere/Konstruksjon stål. For å endre data, klikk or å låse opp. Du kan også justere partialaktorene ra Parameter/aterialaktorer. For å endre data, klikk or å låse opp., 1, 0 Koordinatsstem Proilegenskaper Copright RUET Sotware 3
4 Proiltper inkludert i programmet RUET sotware European I-beams IPE IPE A IPE O IPE V IPE 750 European wide lange beams Beams with ver wide langes HE A HE AA HE B HE HE HL 1000/1100 Wide lange columns HD 60x x1086 Wide lange bearing piles HP 00x x31 European standard beams IP Flabge slope: 14% American wide lange W 360x370x134 beams W 1100x400x499 British universal beams British universal columns UB 178x10x19 UB 914x419x388 UC 15x15x3 UC 356x406x634 European standard channels Channels with parallel langes UP UP UAP UPE Equal angels L 0x0x3 L 50x50x8 Unequal angels Square hollow sections hot rolled Rectangula r hollow sections hot rolled Rectangular hollow sections cold ormed Rectangular hollow sections cold ormed D= mm Circular hollow sections L 30x0x3 L 50x90x16 40x40x.6 400x400x0.0 50x30x.6 400x60x17.5 0x0x x400x1.5 30x0x x300x1.5 Ø 10.x1.0 Ø 1016x400 Copright RUET Sotware 4
5 RUET sotware Klassiisering av tverrsnitt, S-ΕΝ : Klassiisering av tverrsnittene reerer til dimensjoneringsmetoder, elastisk eller plastisk avhengig av tverrsnittsklasse. Dimensjonering av tverrsnittsklasse 1 og, er basert på plastisk kapasitet av tverrsnittet. Dimensjonering av tverrsnittsklasse 3, er basert på elastisk kapasitet av tverrsnittet. Dimensjonering av tverrsnittsklasse 4, er basert på elastisk kapasitet av tverrsnittet og eektive tverrsnittsverdier. Et tverrsnitt klassiiseres etter den høeste (minst gunstige) klassen av de trkkpåkjente delene. Grensene mellom klasse 1, og 3 or tverrsnittets deler tas ra tabell 5. av S-ΕΝ :005. Tverrsnittsdeler som ikke oppller begrensingene or klasse 3, bør antas å være av klasse 4. Tabell 5. S-ΕΝ :005 Begge sider astholdt og påkjent av trkk Copright RUET Sotware 5
6 RUET sotware Tabell 5. S-ΕΝ :005 Utstikkende lenser Tabell 5. S-ΕΝ :005 - Vinkelproiler Bruddgrensetilstander, S-ΕΝ : Copright RUET Sotware 6
7 RUET sotware Strekk, S-ΕΝ : t, 1 (ΕΝ , 6.5) Bruttotverrsnittets dimensjonerende plastiske kapasitet. A (ΕΝ , 6.6) 0 ettotverrsnittets dimensjonerende plastiske kapasitet langs den kritiske bruddlinje gjennom hullene. u, 0.9Anet u (ΕΝ , 6.7) A tverrsnittsareal A net nettoareal av et tverrsnitt ltegrense u strekkasthet, Partialaktorene 0 Trkk, S-ΕΝ : c, c, c, 1 (ΕΝ , 6.9) A or tverrsnitt av klasse 1, eller 3 0 (ΕΝ , 6.10) Ae or tverrsnitt av klasse 4 (ΕΝ , 6.11) 0 A tverrsnittsareal A e eektivt tverrsnittsareal ltegrense 0 Partialaktorene Ved dimensjonerende skjærkrat er V > 0.50 V pl, dimensjonerende kapasitet bestemt med en redusert ltegrense. 1, der ρ = V 1 (ΕΝ , 6.9) V Bøningsmoment, S-ΕΝ : c, 1 (ΕΝ , 6.1) Copright RUET Sotware 7
8 RUET sotware Dimensjonerende kapasitet mot bøning om hovedakse (-) eller om sekundærakse (-).,,, W, or tverrsnitt av klasse 1 eller (ΕΝ , 6.13) 0 W or tverrsnitt av klasse 1 eller 0 Wel, el,, 0 or tverrsnitt av klasse 3 (ΕΝ , 6.14) Wel, el, or tverrsnitt av klasse 3 0 We, c,, or tverrsnitt av klasse 4 (ΕΝ , 6.15) 0 We, c, or tverrsnitt av klasse 4 0 W pl, W el, e W, plastisk tverrsnittsmodul om hoved- og sekundær- akse, pl W, elastisk tverrsnittsmodul om hoved- og sekundær akse, el W, eektivt tverrsnittsmodul om hoved- og sekundær akse, W e, ltegrense 0 Partialaktorene Hvis aksialkraten virker samtidig med bøemomentet, bør det tas hensn til aksialkratens virkning på den dimensjonerende plastiske momentkapasiteten., 1, 1 pl, (ΕΝ , 6.31) (ΕΝ , 6.3) Ved dimensjonerende skjærkrat er > 0.50 dimensjonerende kapasitet bestemt med en redusert ltegrense. 1, der ρ = V V 1 V V pl, (ΕΝ , 6.9) Toakset bøning, S-ΕΝ : ,, 1 (ΕΝ , 6.41) Ι og Η proiler: α=, β=5n, β 1(n= / ) Sirkulære hulltverrsnitt: α=, β= Rektangulære hulltverrsnitt: α=β=1.66/( n ) Copright RUET Sotware 8
9 RUET sotware Skjær, S-ΕΝ : V V c, 1 (ΕΝ , 6.17) Plastisk skjærkratkapasitet parallelt med steget. V A V (ΕΝ , 6.18) v 3 0 Plastisk skjærkratkapasitet parallelt med lenser. V, A V (ΕΝ , 6.18), v 3 0 Av A v skjærareal parallelt med steget eller parallelt med lenser, ltegrense 0 Partialaktorene Copright RUET Sotware 9
10 RUET sotware Knekkapasitet or staver med sentrisk trkk, S-ΕΝ : Knekkapasitet i stav med sentrisk trkk. b, 1 (ΕΝ , 6.46) b, b, A or tverrsnitt av klasse 1, eller 3 (ΕΝ , 6.47) 1 Ae or tverrsnitt av klasse 4 (ΕΝ , 6.48) 1 Reduksjonsaktoren bestemmes med den relative slankhet. 1 1 (ΕΝ , 6.49) A le ; cr ; ; i i cr I A cr Lcr λ i relativ slankhet elastisk kritiske knekklast knekklengde slankhet treghetsradien Impereksjonsaktoren or de ulike knekkurvene ao,a,b,c,d er gitt i Tabell 6. av Eurokode 3, ΕΝ :005 Knekkurve a o a b C d Impereksjonsaktoren α Knekklengde Lcr/L Copright RUET Sotware 10
11 RUET sotware Tabell 6. S-ΕΝ :005 Grunnlag or valg av knekkurve Copright RUET Sotware 11
12 RUET sotware Vipping, S-ΕΝ : Vippekapasitet av staver med konstant tverrsnitt. 1 (ΕΝ , 6.54) b, W b, (ΕΝ , 6.55) 1 W = W pl, or tverrsnitt av klasse 1 eller, W = W el, or tverrsnitt av klasse 3, W = or tverrsnitt av klasse 4. W e, Reduksjonsaktoren bestemmes med den relative slankhet 1 1 (ΕΝ , 6.56) W cr Impereksjonsaktoren or den ulike knekkurvene a,b,c,d: Knekkurvene a b C d Impereksjonsaktoren α Anbealte knekkurver or vipping : Valsede proiler h/b< knekkurve a, h/b> knekkurve b Sveiste proiler h/b< knekkurve c, h/b> knekkurve d Kritisk moment or vipping bestemmes i ølge Annex F av Eurokode (199). EI k I w kl GI t cr C1 g 3 j g 3 kl k w I EI C Z C Z C Z C Z C1, C, C3, koeisienter som ivaretar momentkurvens orm og lastplassering. For en bjelke med konstant momentkurve C1=1.000, C=0.000, C3=1.000 For en bjelke med parabolisk momentkurve C1=1.13, C=0.459, C3=0.55 I t St. Venant torsjonskonstant I w hvelvningskonstant I annet areal moment om sekundærakse L bjelkelengde k, k w koeisienter Z g avstanden mellom lastangrepspunkets koordinat og skjærsenter j Copright RUET Sotware 1
13 RUET sotware Interaksjon mellom knekking og vipping, S-ΕΝ : x Rk x Rk Y, k k / 1, / 1, / 1 Rk Rk Y, k k / 1, / 1, / 1 Rk A Rk Rk 1 1 (ΕΝ , 6.61) (ΕΝ , 6.6), Rk W or tverrsnitt av klasse 1 eller,, Rk Wel, or tverrsnitt av klasse 3,, Rk We, or tverrsnitt av klasse 4 Rk W or tverrsnitt av klasse 1 eller, Rk Wel, or tverrsnitt av klasse 3, Rk We, or tverrsnitt av klasse 4. k Interaksjonsaktorer,,, k er gitt i tabeller Β.1 og Β. Tabell Β.1 Interaksjonsaktorer,,, k k k k k k Copright RUET Sotware 13
14 RUET sotware Tabell Β. Faktor Bøningsakse Fastholdelser Cm - - Cm - - Cm - - Tabell Β.3 Reeranse Eurokode 3 ΕΝ :005 Copright RUET Sotware 14
15 RUET sotware Eksempler Eksemplene viser hvordan en velger rett stålproil ved hjelp av tabellene i programmet. Eksempel 1 Stålsøle 5.0 m Sølen er belastet med sentrisk aksial last: Permanent last G = 80 k Variabel last Q = 10 k aterialet er S 355 Dimensjonerende last: ed = 1.0xG+1.50xQ=1.0x x10 = 76 k Knekklengder: Li = 5.0 m, Li = 5.0 m Klikk. Fra trekontrollen til venstre velg stål proilen HEA. Klikk +, og alle proiler HEA vises. For stål S 355 og knekklengde 5.0 m (tabellverdier mellom 5.0 m og 6.0 m), sjekk brd og brd, (knekkapasitet i sentrisk trkk om - og - akse) til å være større enn søles dimensjonerende last ed = 76 k. Proil ΗΕ 180 Α er OK. For knekklengde 6.0 m>5.0 m, tverrsnitt har knekkapasitet i sentrisk trkk brd = 900 k>88 k og brd = 397 k >76 k. Copright RUET Sotware 15
16 Eksempel RUET sotware Fritt opplagt bjelke med spennvidde 5.80m Bjelken er belastet med: Permanent last g = 18.0 k/m Variabel last q = 4 k/m. aterialet er S 355. Dimensjonerende last: qed = 1.0x x4.0 = k/m aksimale dimensjonerende moment:,ed = 57.60x5.80 /8 = 4.0 km aksimale dimensjonerende skjærkrat: Ved = 57.60x5.80/ = k K likk Fra trekontrollen til venstre, velg stål proilen IPE. Klikk +, alle proiler IPE vises. For stål S 355 og knekklengde or torsjonsknekking L Lt = 5.80m (Tabell 6.0 m), sjekk Μbrd (parabolisk momentdiagram) som må være større enn bjelkens dimensjonerende moment,ed = 4. km. Proil IPE 500 er OK. For knekklengde or torsjonsknekking 6.0 m > 5.80 m, tverrsnitt har vippkapasitet Μbrd = 88 km>4. km Sjekk skjær og momentkapasitet ra tabell. Skjærkapasitet Vc,rd = 17 k, momentkapasitet c,rd = 779 km. Copright RUET Sotware 16
KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) For enkle stavsystemer kan knekklengden L L finnes ved. hjelp av hvilket som helst egnet hjelpemiddel.
KEKKIG AV STAVER KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L ) er gitt ved 2 EI L 2 k hvor er stavens kritiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer kan knekklengden
DetaljerKNEKKING AV STAVER OG BJELKESØYLER
KEKKIG AV STAVER OG BJELKESØYLER 1. KRITISK LAST FOR STAVER (EULERLAST) Knekklengde. Stavens knekklengde L k (L cr ) er gitt ved cr 2 EI L 2 k hvor cr er stavens kristiske last (Eulerlast). For enkle stavsystemer
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 02.01.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 23.01.2019 Antall oppgavesider: 4 Antall vedleggsider: 4 (inkl vedlegg for innlevering)
DetaljerI! Emne~ode: j Dato: I Antall OPf9aver Antall vedlegg:
-~ ~ høgskolen i oslo IEmne I Gruppe(r): I Eksamensoppgav en består av: Dimensjonering 2BA 288! Antall sider (inkl. 'forsiden): 4 I I! Emne~ode: LO 222 B I Faglig veileder:! F E Nilsen / H P Hoel j Dato:
DetaljerSVEISTE FORBINDELSER NS-EN 1993-1-8 Knutepunkter
SVEISTE FORBIDELSER S-E 1993-1-8 Knutepunkter I motsetning til S 347 er sveiser og skruer behandlet i S-E 1993-1-8, som i tillegg til orbindelsesmidlene også gir regler or knutepunkter (joints) Generelt
DetaljerForelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5
Forelesning 8.2.06 Klasse M3A g A3A Side 1 av 5 OPPGAVE / RESULTAT Godkjenning og innlevering: Godkjenningen skjer ved at resultatene vises til Egil Berg. Innleveringen skjer ved at filene S5.std, (Input-filen)
DetaljerSVEISTE FORBINDELSER
SVEISTE FORBIDELSER Generelt Reglene gjelder sveiser med platetykkelse t 4. Det henvises til EC del - (tynnplater) or sveising av tynnere plater Det anbeales å bruke overmatchende elektroder, slik at plastisk
DetaljerEmnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2. Eksamenstid: kl Faglærer: Jaran Røsaker (betong) Siri Fause (stål)
EKSAMEN Emnekode: IRB22013 Emnenavn: Konstruksjonsteknikk 2 Dato: 23.05.2019 Eksamenstid: kl. 09.00 13.00 Sensurfrist: 13.06.2019 Antall oppgavesider (inkludert forside): 5 Antall vedleggsider: 4 Faglærer:
DetaljerDet skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5
Det skal ikke tas hensyn til eventuelle skjærspenninger i oppgavene i øving 5 Oppgave 1 Figuren viser en 3,5m lang bom som benyttes for å løfte en gjenstand med tyngden 100kN. Gjenstanden henger i et blokkarrangement
DetaljerStavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N. Kombinert gir dette diff.ligningen for stavknekking 2EI 2EI
DIMENSJONERING AV PLATER 1. ELASTISK STAVKNEKKING Stavelement med tverrlast q og konstant aksialkraft N Likevekt dv q x dx 0 vertikallikevekt ch e j e V dx dm N d 0 momentlikevekt Kombinert gir dette diff.ligningen
DetaljerHøgskolen 1Østfold 1 Avdeling for ingeniørfag
Høgskolen 1Østfold 1 EKSAMENSOPPGAVE Emne: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærer/telefon: Geir Flote Gru er: 2. B Dato: 04.01.2016 Tid: 09.00 13.00 Antall o avesider: 5 Antall vedle sider: 1 Sensurfrist:
DetaljerTrekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder
Trekonstruksjoner -dimensjonering etter Eurokoder Beregningseksempler med ulike forbindelser. Erik Syversen PBM AS Beregningseksempler 1. Laskeskjøt med spiker og trelasker 2. Laskeskjøt med bolter og
DetaljerEurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner
Eurokoder Dimensjonering av trekonstruksjoner NS-EN 1995 NS-EN 1990 NS-EN 338 NS-EN 1194 NS-EN 1991 Ved Ingvar Skarvang og Arnold Sagen 1 Beregningseksempel 1 -vi skal beregne sperrene på dette huset laster
DetaljerBrukerdokumentasjon Ståldimensjonering
G-PROG RAMME Ståldimensjonering (Ver. 6.0 Oktober 2008) Brukerdokumentasjon Ståldimensjonering G-PROG Ramme Ståldimensjonering Programsystemet G-PROG Ramme Ståldimensjonering er utarbeidet og eiet av:
DetaljerKONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER. Christian Nordahl Rolfsen
KONSTRUKSJONSBOKA INNFØRING I PROSJEKTERING AV STÅL- OG TREKONSTRUKSJONER 2011 Christian Nordahl Rolfsen INFORMASJONSSIDER OM KONSTRUKSJONSBOKA Det er kun vist et lite utdrag her. Konstruksjonsboka har
DetaljerEksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg
Eksempel 3.3, Limtredrager, taksperrer og opplegg I huset nedenfor skal du regne ut egenlast og snølast på Røa i Oslo 105 meter over havet. Regn med at takets helning er 35 o. Regn ut både B1 og B2. Huset
Detaljer! EmnekOde: i SO 210 B. skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar og ikkekommuniserbar kalkulator.
l Alle ~ høgskolen oslo Emne: DIMENSJONER ~Gruppe(ry 3 BK NG II! EmnekOde: i SO 210 B - Dato: 19. februar -04 I I Fagiig veiled-e-r:-- Hoel/Harung/Nilsen Eksamenstid: 0900-1400 I Anttrlsldre~kI. forsiden):
DetaljerDimensjonering MEMO 65 Armering av TSS 20 FA
Dato: 10.04.2015 sss Side 1 av 9 INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... 2 GENERELT... 2 STANDARDER... 2 KVALITETER... 3 DIMENSJONER OG TVERRSNITTSVERDIER... 3 Rør: CFRHS 40x40x4, L=215mm.
DetaljerTid: Kl Antall sider (totalt): 5 Oppgavesider: Side 2-4
DELEKSAMEN 1: Teori (skriftlig eksamen som teller 40%) Emne: IRM30015 Konstruksjon med 3D-modellering 2 Lærer: Egil Berg Grupper: Dato: Valgfag på Maskin Tirsdag 15.12.2015 Tid: Kl. 0900-12 Antall sider
DetaljerSpenninger i bjelker
N Teknologisk avd. R 1.0.1 Side 1 av 6 Rev Spenninger i bjelker rgens kap 18.1. ibbeler Sec. 1.1-1. En bjelke er et avlangt stkke materiale som utsettes for bøebelastning. Ren bøning bjelke b N 0 0 0 0
DetaljerHovedpunkter fra pensum Versjon 12/1-11
Hovedpunkter fra pensum Versjon 1/1-11 Kapittel 1 1 N = 1 kg m / s F = m a G = m g Haugan: s. 6 (Kap. 1.3, pkt. ) 1 kn = Tyngden (dvs. tyngdekraften G) fra en mann som veier 100 kg. Kapittel En kraft er
DetaljerOppgave 1: Bruksgrensetilstand
Hogskolen i Østfold 1 av 12 Avdeling for ingenior og realfag EKSAMENSOPPGAVE Fag: IRB33013 Konstruksjonsteknikk 3 Lærere: Edin Mahmutcehajic og Joachim Helgesen 3. b Dato: 09.06.15 Tid: 0900 1200 Antall
Detaljer~ høgskolen i oslo. sa 210 B Dato: 6. desember -04 Antall oppgaver 7 3BK. Emne: Emnekode: Faglig veileder: Hanmg/Rolfsen/Nilsen.
I DIMENSJONERING I -~ ~ høgskolen i oslo Emne: Il ~Gruppe(r) 3BK Eksamensoppgaven Antall sider (inkl. består av: forsiden): _L Tillatte hjelpemidler Alle skriftlige kilder. Enkel ikkeprogrammerbar Emnekode:
DetaljerSkrudde forbindelser
Side 1 1 EN 1993-1-8: Eurokode 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1-8: Knutepunkter og forbindelser 1 Orientering Grunnlag for konstruksjonsberegningen 3 orbindelser med skruer, nagler eller bolter
Detaljer4.3.4 Rektangulære bjelker og hyllebjelker
66 Konstruksjonsdetaljer Oppleggsdetaljene som benyttes for IB-bjelker er stort sett de samme som for SIB-bjelker, se figurene A 4.22.a og A 4.22.b. 4.3.4 Rektangulære bjelker og yllebjelker Generelt Denne
DetaljerARMERING AV TSS 20 FA
MEMO 65 Dato: 04.10.2011 Sign.: sss TSS 20 FA Siste rev.: 20.05.2016 Sign.: sss ARMERING Dok. nr.: K3-10/60 Kontr.: ps DIMENSJONERING ARMERING AV TSS 20 FA INNHOLD DEL 1 GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG
DetaljerSkogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet. Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet.
Skogbrukets Kursinstitutt Landbruks- og matdepartementet Etterregning av typetegninger for landbruksvegbruer, revidert 1987 Landbruksdepartementet. Innhold 1 Bakgrunn... 1 2 Forutsetninger... 2 2.1 Bru
DetaljerB10 ENKELT SØYLE BJELKE SYSTEM
0. EN-ETASJES BYGNINGER Dette er bygninger som vist i figur B 0..b). Fordeling av horisontallaster Forutsettes det at alle søyler med horisontal last har lik forskyvning i toppen, har man et statisk bestemt
DetaljerBeregning etter Norsok N-004. Platekonstruksjoner etter NORSOK N-004 / DNV-RP-C201
Platekonstruksjoner etter ORSOK -004 / DV-RP-C201 orsk forening for stålkonstruksjoner Ingeniørenes Hus Oslo 19. mars 2009 Gunnar Solland, Det orske Veritas Beregning etter orsok -004 orsok -004 henviser
Detaljer1 v.li. cl54- ecc,vec-3
2 tect,ves-5, (4 280 HEA L = 6,00 meter TRE-DIM Versjon 9.0 BJELKE Bjelkens : 0,0 111,7 kn 17 mm L/350 6000 111,7 kn t EINAR BREKSTAD AS AU1 ENTREPRENØR 7130 BREKSTAD NYTTELAST : EGENLAST 15,140 kn/m 37,239
DetaljerInnholdsfortegnelse. Innholdsfortegnelse
0 Forord Forord Denne oppgaven ble skrevet våren 2013, ved Universitetet for miljø og biovitenskap, Instituttet for matematiske realfag og teknologi. Det har vært utfordrende, men ikke minst veldig lærerikt
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
D4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER 21 4.1 HULLDEKKER Hulldekker er enveis dekkekonstruksjoner, normalt med fritt dreibare opplegg. Slakkarmeringen som legges i fugene bidrar til å sikre dekkekonstruksjonens
DetaljerKNEKKING, FORENKLEDE METODER MOT EUROKODE 3, METODE 2 JAN OLAV HAUAN KAASA BUCKLING, SIMPLIFIED METHODS AGAINST EUROCODE 3, METHOD 2
KNEKKING, FORENKLEDE METODER MOT EUROKODE 3, METODE 2 BUCKLING, SIMPLIFIED METHODS AGAINST EUROCODE 3, METHOD 2 JAN OLAV HAUAN KAASA INSTITUTT FOR MATEMATISKE REALFAG OG TEKNOLOGI MASTEROPPGAVE 30 STP.
DetaljerProsjektert i henhold til EC 3: Prosjektering av stålkonstruksjoner Del 1:8: Knutepunkter og forbindelser NS-EN 1993-1-8:2005+NA:2009.
Følgende beregninger skal utføres: Strekkapasiteten til knuteplatene EC3 Del 1-1 pkt 6.2.3 Bolteforbindr EC3 Del 1-8 pkt 3.4 kategorier av skrueforbindr Brudd i søylens flens: EC 3: del 1-8: tabell 7.13
DetaljerStål Håndbok. Del 3: 2010. Konstruksjoner av stål. 3. utgave. Norsk Stålforbund www.stalforbund.com
Stål Håndbok Del 3: 2010 Konstruksjoner av stål 3. utgave Hovedredaktør: Dr. ing. Bjørn Aasen, Norconsult Redaksjonskomite: Gry Hege Svarliaunet, Høgskoen i Sør Trøndelag Bjørn Bringaker, Universitetet
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler søyler. 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment
- eksempler søyler INNHOLDSFORTEGNELSE 1. SØYLE-001, Søyletverrsnitt med toakset moment 2. SØYLE-002, Søyletverrsnitt med toakset moment 3. SØYLE-003, Kapasitet av søyle 3.1. Maksimum aksiallast Nsd, og
DetaljerKAPASITETSBEREGNING FOR INNSTØPTE STÅLPLATER MED FORANKRING TYPE PBKL
KAPASITETSBEREGIG FOR ISTPTE STÅLPLATER MED FORAKRIG TYPE PBKL Etter Betongelementboken bind B kaittel 9. Kaaitetkontrollen utøre i bruddgrenetiltanden. De ytre latene dele i latvirkninger å tållaten.
DetaljerOppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk
Oppgavehefte i MEK2500 - Faststoffmekanikk av Henrik Mathias Eiding og Harald Osnes ugust 20 2 Oppgave 1 En kraft har - og y-komponentene F og F y. vstanden fra et gitt punkt til et punkt på kraftens angrepslinje
DetaljerSalmir!Berbic,!Kent0Runo!Larsen!og!Dag!Nyborg!
SalmirBerbic,Kent0RunoLarsenogDagNyborg KnutepunktsimuleringiMathcad. EtsamarbeidmedstålkonstruksjonsfirmaetMetacon,medhensiktå forenkleberegningeroguavhengigkontroll Bacheloroppgavevåren2013 HøgskoleniØstfold.Avdelingforingeniørfag
DetaljerKONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER
KONSTRUKSJONSSTÅL MATERIAL- EGENSKAPER FASTHETER For dimensjoneringen benyttes nominelle fasthetsverdier for f y og f u - f y =R eh og f u =R m iht produkstandardene - verdier gitt i følgende tabeller
DetaljerOppgave 1: Betong I oppgaven gjelder følgende forutsetninger: Betong: B35 Armering: B500NC Eksponeringsklasse XC1
Høgskolen i Østfold 1 av 5 6/17 Avdeling for ingeniør og realfag KONT DESEMBER 2013 - EKSAMENSOPPGAVE Fag: IRB22013 Konstruksjonsteknikk 2 Lærere: Edin Mahmutcehajic, Siri Fause, Joachim Helgesen, Kjetil
DetaljerBrukonferansen Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as
Innføring av Eurokoder av Gunnar Egset, Johs. Holt as 08.11.2011 Innføring av Eurokoder Eurokodene ble offisielt innført 31 mars 2010. I 2010 og fram til ca sommeren 2011 er det relativt få bruer som er
DetaljerFordyblede bjelker. Historie Dimensjonering Beregning Hvordan hvor? Den optimale løsningen?
Fordyblede bjelker Timber Historie Dimensjonering Beregning Hvordan hvor? Den optimale løsningen? Foredraget ble opprinnelig holdt på Timber Framers Guilds årlige konferanse høsten 2005 av dr.ben Brungraber
DetaljerUtnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013
Utnyttelse stålbjelke Vegard Fossbakken Stålbrudagen 2013 Blakkstadelvbrua E39 Astad-Knutset Gjemnes kommune 3 spenn: 28 34 28 Samvirke Kasselandkar Frittstående søyler Fjell og løsmasser Beregnet med
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT 4100 FASTHETSLÆRE
NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 10.... Faglig kontakt under eksamen: Kjell Magne Mathisen, 73 59 46 74 Sensuren faller senest 10. januar (så
Detaljer3 Tøyningsenergi. TKT4124 Mekanikk 3, høst Tøyningsenergi
3 Tøningsenergi Innhold: Arbeid ved gradvis pålastning Tøningsenergitetthet og tøningsenergi Tøningsenergi som funksjon av lastvirkning,, T og V Skjærdeformasjoner Tøningsenergi som funksjon av aksialforskvning
DetaljerProsjekt/Project: Detaljhåndboka Beregningseksempel PF2 Prosjektnr: 513 00 75
BA 013-05-7 Beregningseksempel PF Side 1 av 9 t.p HEA 00 S355 PL 0x30x380 S355J FUNDAMENTBOLTER 4x M4x600 8.8 BETONG B30 t.fc h.c Ø d.0 c.1 b.c t.wc c. c.1 b.1 e.1 m.0 e. d.1 Input Stålsort : "S355" f
DetaljerEKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK 2 Onsdag 4. desember 2013 Tid: kl
L BD = 3 m side 1 av 5 NORGES TEKNISK- NATURVITENSKAPELIGE UNIVERSITET INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Kontakt under eksamen Arne Aalberg (735) 94624, 976 42898 Tekst: Norsk EKSAMEN TKT 4122 MEKANIKK
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
INSTITUTT FOR KONSTRUKSJONSTEKNIKK Side 1 av 7 Faglig kontakt under eksamen: BOKMÅL Førsteamanuensis Arild H. Clausen, 482 66 568 Førsteamanuensis Erling Nardo Dahl, 917 01 854 Førsteamanuensis Aase Reyes,
Detaljerløsningsforslag sveiseforbindelser statisk
løsningsorslag eorindelser statisk OPPGVE 1 To plater med mål som vist i iguren under, es sammen med V-uge. Strekkraten F =. N, platematerialet er S5JR, materialkoeisienten settes lik 1,1 og lastkoeisienten
DetaljerKvalitetskontroll av CobeSt
Statens vegvesen Vegdirektoratet av CobeSt Versjon PC 95/1 Revisjon 0-14.10.98 okt. 1998 Statens vegvesen Vegdirektoratet FORORD Sommeren 1998 fikk sisteårsstudent Sumita Dey ved NTNU i oppgave å teste
DetaljerINNHOLDSFORTEGNELSE. BETONexpress - eksempler betongbjelker. 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft
- eksempler betongbjelker INNHOLDSFORTEGNELSE 1. BJELKE-001, Bjelketverrsnitt med bøyningsmoment og skjærkraft 1.1. Dimensjonering for bøyning i bruddgrensetilstand 1.2. Dimensjonering mot skjærbrudd 2.
DetaljerANVENDTE SVEISEMETODER
Sveiseorinelser (lectures notes) ANVENDTE SVEISEETODER De vanlige sveisemetoene: SVEISEETODER SELTE- ANDRE OTSTANDS- SVEISING ETODER SVEISING Kaltrkks- Punkt- GAS- LYSBUE- sveising sveising SVEISING SVEISING
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerSeismisk dimensjonering av grunne fundamenter
Seismisk dimensjonering av grunne fundamenter Farzin Shahrokhi EC7 - Fundamentsystemer EC7 1 krever følgende i bruddgrensetilstand (ULS) for grunne fundamenter: Totalstabilitet Sikkerhet mor bæreevne brudd
DetaljerC2 BJELKER. Fra figuren kan man utlede at fagverksmodellen kan bare benyttes når Ø (h h u 1,41 y 1 y 2 y 3 ) / 1,71
32 C2 BJELKER 2.1.3 Dimensjonering for skjærkraft For å sikre bestandigheten bør spenningen f yd i armeringen ved ut - sparinger begrenses i henhold til tabell C 6.5. Små utsparinger Når utsparingen Ø
DetaljerSymboler og forkortelser 1. INNLEDNING 1. 1.1 Hva er fasthetslære? 1. 1.2 Motivasjon 5. 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7
Innhold Forord Symboler og forkortelser v og vi xv 1. INNLEDNING 1 1.1 Hva er fasthetslære? 1 1.2 Motivasjon 5 1.3 Konvensjoner - koordinater og fortegn 7 1.4 Små forskyvninger og lineær teori 11 1.5 Omfang
DetaljerBarduneringskonsept system 20, 25 og 35
Introduksjon Barduneringskonsept system 20, 25 og 35 Det skal utarbeides en beregning som skal omhandle komponenter i forbindelse med bardunering av master. Dimensjonering av alle komponenter skal utføres
DetaljerKandidaten må selv kontrollere at oppgavesettet er fullstendig.
for ingeniørutdanning Fag Gruppe(r): DIMENSJONERING 3 BK Il Fagnr: sa 210 B Dato: 18. febr. -02 Faglig veileder: Brækken/Nilsen/Tei.e;en Eksamenstid, fra - til: 0900-1400, Eksamensoppg består av Antall
Detaljer5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Seismisk last på søylene Dimensjonering av innersøyle
118 5.5.5 Kombinasjon av ortogonale lastretninger Da bygget er regulært i planet samt at det kun er søylene som er avstivende, kan det forutsettes at den seismiske påvirkningen virker separat og ikke behøver
DetaljerNB! Alle utregninger og beregninger skal framgå av besvarelsen, dvs vises skritt for skritt
Avdeling fr ingeniørutdanning Fag: STATIKK Gruppe(r) Eksamensppg består av OG DIMENSJONERING BA g BB Antall sider: denne + Fagnr: sa 03 B Dat: 14. aug.-o Antall ppgaver: 6 Faglig veileder: Nilsen/Brækken
DetaljerEKSAMENSOPPGAVE. Tillatte hjelpemidler: Kalkulator Pedersen et al. Teknisk formelsamling med tabeller.
EKSAMENSOPPGAVE Eksamen i: TEK-1011, Anvendt mekanikk Dato: Tirsdag 19.5.2015 Tid: Kl. 09:00 13:00 Sted: Åsgårdvegen 9 Tillatte hjelpemidler: Kalkulator Pedersen et al. Teknisk formelsamling med tabeller.
Detaljer5.2.2 Dimensjonering av knutepunkter
92 Det er derfor tilstrekkelig å kontrollere hver av lastene sine hovedretninger. Se også punkt 2.1.4 her. E Edx + 0 E Edy 0 E Edx + E Edy 5.2.1.8 Kraftfordeling til veggskivene Tar utgangspunkt i taket
DetaljerEkstraordinær EKSAMEN. MEKANIKK Fagkode: ILI 1439
HØGSKOLEN NRVK Teknologisk vdeling Studieretning: llmenn Maskin Studieretning: llmenn Bgg / Miljøteknikk Ekstraordinær EKSMEN MEKNKK Fagkode: L 439 Tid: 07.08.0, kl. 0900-400 Tillatte hjelpemidler: B:
DetaljerSeismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner
Seismisk dimensjonering av prefab. konstruksjoner Geir Udahl Konstruksjonssjef Contiga Agenda DCL/DCM Modellering Resultater DCL vs DCM Vurdering mhp. prefab DCL Duktiltetsfaktoren q settes til 1,5 slik
DetaljerStart et nytt PXT-prosjekt, for eksempel ved å gå til makecode.microbit.org (
PXT: Akselerometer Skrevet av: Julie Christina Revdahl Kurs: Microbit Tema: Elektronikk, Blokkbasert Fag: Matematikk, Programmering, Teknologi Klassetrinn: 1.-4. klasse, 5.-7. klasse, 8.-10. klasse Introduksjon
DetaljerEksamensoppgave i TKT 4124 Mekanikk 3
Institutt for konstruksjonsteknikk Eksamensoppgave i TKT 44 Mekanikk Faglig kontakt under eksamen: Aase Rees Tlf.: 7 5(9 45 4) / 95 75 65 Eksamensdato: 6. desember Eksamenstid (fra-til): 9 - Hjelpemiddelkode/Tillatte
DetaljerBEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER OG BALKONGARMERING
MEMO 722b Dato: 09.03.2011 Sign.: sss BWC 40-500 - SØYLER I FRONT INFESTING I BÆRENDE VEGG BEREGNING AV SVEISINNFESTNINGER Siste rev.: Dok. nr.: 18.05.2016 K5-10/10 Sign.: Kontr.: sss ps OG BALKONGARMERING
DetaljerBrukerveiledning til «Medarbeider-appen»
Brukerveiledning til «Medarbeider-appen» Appen lastes ned og installeres ifra «App-store» på din smarttelefon eller lesebrett. Når appen er installert starteren appen ved å klikke på appens ikon. Første
DetaljerD4 BRANNTEKNISK DIMENSJONERING AV ELEMENTER
26 Innstøpningsgods av ubrennbart materiale kan benyttes i steget, forutsatt at avstanden mellom innstøpningsgods og armeringen ikke er mindre enn krav til armeringsdybde. Innstøpningsgods og sveiseplater
Detaljer3T-MR - H over E1-32,8 kn 1. SiV - 5. btr - E2 Christiansen og Roberg AS BER
3T-MR - H40-1-2 over E1-32,8 kn 1 Dataprogram: E-BJELKE versjon 6.5 Laget av Sletten Byggdata Beregningene er basert på NS-EN 1992-1-1 og NS-EN 1990:2002 + NA:2008 Data er lagret på fil: G:\SiV 5 - E2
DetaljerPolyPrint Brukermanual
PolyPrint Brukermanual POLYPRINT er et merkesystem som gjør det mulig å lage ulike varianter av etiketter. Hovedskjerm Forklaring til menyvalg Mulighetene for POLYPRINT er beskrevet under. Etikett redigering.
DetaljerProsjektering av et kontorbygg i stål og betong Structural design of a steel and concrete office building
Bacheloroppgave 12-2013 Espen Renaa Vandbakk Lars Olaisen Prosjektering av et kontorbygg i stål og betong Structural design of a steel and concrete office building Høgskolen i Sør-Trøndelag Avdeling for
DetaljerRIB-NOT-001_rev01
M U L T I C O N S U L T 123979-RIB-NOT-001_rev01 Oppdrag: Regjeringskvartalet R4 M17, Reservekraftanlegg Dato: 29. januar 2013 Emne: RIB Oppdr.nr.: 123979 Til: Kopi: Utarbeidet av: Vidar Vik Kontrollert
DetaljerBeregning av konstruksjon med G-PROG Ramme
Side 1 av 11 Beregning av konstruksjon med G-PROG Ramme Introduksjon G-Prog Ramme er et beregningsprogram for plane (2-dimensjonale) ramme-strukturer. Beregningene har følgende fremgangsmåte: 1) Man angir
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1
Faglig kontakt under eksamen: Jan Bjarte Aarseth 73 59 35 68 Aase Reyes 915 75 625 EKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Fredag 3. juni 2011 Kl 09.00 13.00 Hjelpemidler (kode C): Irgens: Formelsamling mekanikk.
Detaljer7 Konstruksjonsregler generelt
7 Konstruksjonsregler generelt 7.1 Konkurransedyktighet for aluminiumkonstruksjoner Som konkurransedyktig industriprodukt må aluminiumkonstruksjoner gi kjøperen eller brukeren fordeler som tilsvarende
DetaljerEkstra formler som ikke finnes i Haugan
Oppgavetekstene kan inneholde unødvendige opplysninger. Ekstra formler som ikke finnes i Haugan σ n = B n = sikkerhetsfaktor, σ B = bruddspenning (fasthet), σ till = tillatt spenning σ till Kombinert normalkraft
DetaljerEKSAMEN. MEKANIKK Fagkode: ILI
HØGSKOLEN I NRVIK Teknologisk vdeling Studieretning: llmenn Maskin Studieretning: llmenn Bgg / Miljøteknikk EKSMEN I MEKNIKK Fagkode: ILI 439 000 Tid: 07.06.0, kl. 0900-400 Tillatte hjelpemidler: B: Godkjent
Detaljertrinn! Instruksjon For Windows 7.4 og nyere versjoner.
Lag din fotobok i 10 enkle trinn! Instruksjon For Windows 7.4 og nyere versjoner. 1 Velg ut de beste bildene dine. Velg ut bildene du vil bruke i fotoboken og legg dem i en separat mappe på PC en. (Minimum
DetaljerSINTEF Byggforsk bekrefter at. Finnjoist I-beam
SINTEF Byggforsk bekrefter at Finnjoist I-beam SINTEF Certification Nr. 20444 Utstedt: 27.02.2015 Revidert: Gyldig til: 01.04.2020 Side: 1 av 11 er vurdert å være egnet i bruk og tilfredsstiller krav til
DetaljerOpplagring av stålbjelker i broer
Opplagring av stålbjelker i broer Vegard Fossbakken Bygg- og miljøteknikk (-årig) Innlevert: desember 013 Hovedveileder: Arne Aalberg, KT orges teknisk-naturvitenskapelige universitet Institutt for konstruksjonsteknikk
DetaljerEKSAMEN I EMNE TKT4116 MEKANIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl
Faglig kontakt under eksamen: Førsteamanuensis rne alberg 73 59 46 24 Førsteamanuensis Jan. arseth 73 59 35 68 EKSMEN I EMNE TKT4116 MEKNIKK 1 Onsdag 23. mai 2007 Kl 09.00 13.00 Hjelpemidler (kode ): Irgens:
DetaljerEmnekode: LO oato august -03 I --- 'Antall oppgaver: I 5 i Ancill-vedl;&i. I ta~eller. Norske sta~darder (NS)-
6 høgskolen i oslo Emne: Dimensjonerin I Gruppe(r): I 2 BA I 2 BB I Eksamensoppgaven I, Antall sider (inkl! består av: I forsiden): 3 Emnekode: LO 222 8 --oato august -03 I --- rfaglig veileder: ilsen
DetaljerForankring av antennemast. Tore Valstad NGI
Forankring av antennemast Tore Valstad NGI 40 Antennemast på 3960 berggrunn 1400 1400 1400 2800 0 40 Antennemast på 3960 jordgrunn 1400 1400 1400 2800 0 BRUDD I KRAFTLINJEMAT BRUDD I KRAFTLINJEMAT FUNDAMENTERING
Detaljer4.4.5 Veiledning i valg av søyledimensjoner I det følgende er vist veiledende dimensjoner på søyler for noen typiske
A HJELPEMIDLER TIL OVERSLAGSDIMENSJONERING Verdier for β er angitt for noen typiske søyler i figur A.. Verdier for β for andre avstivningsforhold for søyler er behandlet i bind B, punkt 1.2... Veiledning
DetaljerBACHELOROPPGAVE. Utforming av stålrammer til ridehall FORFATTER: ROAR HALVORSRUD
BACHELOROPPGAVE Utforming av stålrammer til ridehall FORFATTER: ROAR HALVORSRUD Dato:15.5.2013 ii SAMMENDRAG Tittel: Dato : 14. Mai 2013 Utforming av stålrammer til ridehall Deltaker(e)/ Roar Halvorsrud
DetaljerHUNTON FINERBJELKEN. Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN
HUNTON FINERBJELKEN Teknisk håndbok for gulv og tak FINERBJELKEN Kvalitet og effektivitet HUNTON FINERBJELKEN Hunton Finerbjelken produseres av MLT Ltd i Torzhok i Russland. Produktet er et konstruksjonsprodukt
Detaljer4.3. Statikk. Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft. 436 Gyproc Håndbok Gyproc Teknikk. Kapasiteten for Gyproc Duronomic
Kapasiteten for Gyproc Duronomic Dimensjonerende kapasitet mot tverrlast og aksialkraft Forsterkningsstendere kan ta opp både tverrlaster og aksialkrefter. Dimensjoneringen er basert på partialkoeffisientmetoden.
DetaljerMassegeometri. Vi skal her se på noen begreper og utregninger som vi får stor bruk for videre i mekanikken.
Massegeometri Vi skal her se på noen begreper og utregninger som vi får stor bruk for videre i mekanikken. Tyngdepunktets plassering i ulike legemer og flater. Viktig for å kunne regne ut andre størrelser.
DetaljerKonstruksjon og design av lager for stålplater
Konstruksjon og design av lager for stålplater Hovedprosjekt utført ved Høgskolen Stord/Haugesund - Avd. Haugesund ingeniørfag Studieretning: Maskin Av: Kari Marlene Langhelle Kandidatnr.: 08 Kristine
DetaljerBygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL
Bygg sterkere. På et enda sterkere fundament. 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL RR- og RRs-peler; dimensjonering og stoppkriterier 03.05.2010 www.ruukki.com firstname.lastname INTERNAL
DetaljerKANDIDATEN MÅ SELV KONTROLLERE AT OPPGAVESETTET ER FULLSTENDIG
Høgskoleni Østfold 1 av 14 Avdelingfor ingeniørog realfag EKSAMENSOPPGAVE Fag IRB33013Konstruksjonsteknikk 3 Lærere Edin Mahmutcehajic og Joachim Helgesen Grupper 3. bygg Dato 04.12.13 Tid 0900 1200 Antall
DetaljerTKT4124 Mekanikk 3, høst Plastisk momentkapasitet og flyteledd
2 Plastisk momentkapasitet og flyteledd Innhold: Elastisk kontra perfekt plastisk materiale Plastifisering av tverrsnitt utsatt for bøyning Plastisitetsmoment Plastisk motstandsmoment Flyteledd Kollaps
DetaljerMEMO 734. Søyler i front - Innfesting i stålsøyle i vegg Eksempel
INNHOLD BWC 50-40 Side av GRUNNLEGGENDE FORUTSETNINGER OG ANTAGELSER... GENERELT... LASTER... 4 BETONG OG ARMERING I BALKONG... 4 DEKKETYKKELSER... 4 STÅLSØYLE FOR INNFESTING BWC... 4 BEREGNINGER... 5
DetaljerVIPPING. Eurokode 3 mot forenklet metode uten standard av Tor Gunnar Idsøe
VIPPING Eurokode 3 mot forenklet metode uten standard av Tor Gunnar Idsøe Gradsoppgave Maskin- prosess og produktutvikling IMT/NMBU - 2014 FORORD Denne gradsoppgaven er skrevet av Tor Gunnar Idsøe våren
Detaljer7.3 SØYLETopp Grunnlaget finnes i bind B, punkt
C7 SØYLER 159 Evt. shims Utstikkende søylejern Sentrisk gjengestang Utsparing (rør) gyses ved søylemontasje Figur C 7.28. Vanlig limeløsning. Illustrasjon til tabell C 7.6. u u a s Bjelke Korrugert rør
DetaljerFigur 1.8.2 Spenningskomponenter i sveisesnittet. a) kilsveis, b) buttsveis. (1)
1.8 Statiske beregningsetoder or sveiste konstruksjoner Statiske beregninger av aluiniu konstruksjoner beregnes i bruddgrensetilstanden etter bl.a. Norsk Standard. 8.1 Spenningsteori Flere beregningsstandarder
DetaljerPrinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner
Prinsipper bak seismisk dimensjonering av betongkonstruksjoner Max Milan Loo Innhold Generelle dimensjoneringsprinsipper Duktile/jordskjelvsikre betongkonstruksjoner Betongoppførsel under jordskjelvspåvirkning
Detaljer